JP2009030094A - ガス切断面性状および耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板 - Google Patents
ガス切断面性状および耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2009030094A JP2009030094A JP2007194286A JP2007194286A JP2009030094A JP 2009030094 A JP2009030094 A JP 2009030094A JP 2007194286 A JP2007194286 A JP 2007194286A JP 2007194286 A JP2007194286 A JP 2007194286A JP 2009030094 A JP2009030094 A JP 2009030094A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel sheet
- resistant steel
- low temperature
- ceq
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 45
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 45
- 238000005496 tempering Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims description 18
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 claims description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 17
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 17
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 14
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 12
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 11
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 6
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 5
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 3
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 2
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 2
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 229910000760 Hardened steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
【課題】ガス切断面性状および耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板を提供する。
【解決手段】特定量のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｂ、Ａｌ、Ｐ、Ｓ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗの１種または２種以上、必要に応じてＣａ、ＲＥＭの１種または２種を含有し、Ｃｅｑ＊（＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５＋Ｗ／１０）が０．５５％以下、ＤＩ＊（＝３３．８５×（０．１×Ｃ）０．５×（０．７×Ｓｉ＋１）×（３．３３×Ｍｎ＋１）×（０．３５×Ｃｕ＋１）×（０．３６×Ｎｉ＋１）×（２．１６×Ｃｒ＋１）×（３×Ｍｏ＋１）×（１．７５×Ｖ＋１）×（１．５×Ｗ＋１））が４５以上で、残部Ｆｅおよび不可避的不純物の
組成と旧オーステナイト粒径が３０μｍ以下のマルテンサイトを基地相とする。表面硬度がブリネル硬さで４００ＨＢＷ１０／３０００以上を有する鋼板。
【選択図】図１
【解決手段】特定量のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｂ、Ａｌ、Ｐ、Ｓ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗの１種または２種以上、必要に応じてＣａ、ＲＥＭの１種または２種を含有し、Ｃｅｑ＊（＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５＋Ｗ／１０）が０．５５％以下、ＤＩ＊（＝３３．８５×（０．１×Ｃ）０．５×（０．７×Ｓｉ＋１）×（３．３３×Ｍｎ＋１）×（０．３５×Ｃｕ＋１）×（０．３６×Ｎｉ＋１）×（２．１６×Ｃｒ＋１）×（３×Ｍｏ＋１）×（１．７５×Ｖ＋１）×（１．５×Ｗ＋１））が４５以上で、残部Ｆｅおよび不可避的不純物の
組成と旧オーステナイト粒径が３０μｍ以下のマルテンサイトを基地相とする。表面硬度がブリネル硬さで４００ＨＢＷ１０／３０００以上を有する鋼板。
【選択図】図１
Description
本発明は、溶接後の熱影響部や、ガス切断、プラズマ切断など熱溶断後の熱影響部で、低温焼戻し脆化温度域に再加熱された領域において発生する割れの防止に優れる耐摩耗鋼板に関し、特に産業機械や運搬機器等のうち、溶接や溶断などの加工を受けて製造される部材用として好適なものに関する。
鋼材の耐摩耗性は、高硬度化することにより向上し、耐摩耗性が要求される部材には、Ｃ量を高くし、焼入れ熱処理や焼入れ−低温焼戻し熱処理を実施した耐磨耗鋼板が使用されている。
しかし、焼入れ熱処理や焼入れ−低温焼戻し熱処理により製造する耐磨耗鋼など高硬度な鋼材は３００〜４００℃程度の低温焼戻し脆化温度域に再加熱されると、常温に冷却後、遅れ破壊が発生する場合がある。溶接や、ガス切断、プラズマ切断など熱溶断で低温焼戻し脆化温度域に再加熱された部位が存在すると、常温に冷却後、遅れ破壊が発生しやすい。
耐磨耗鋼を使用する際には、溶接やガス切断などの加工が行われることが多く、ガス切断面近傍や、溶接熱影響部などでは、低温焼戻し脆化温度域に再加熱されることを回避することは不可能であり、上述した遅れ割れの発生防止に優れる耐摩耗鋼が要望されている。
特許文献１〜６等で提案されている耐遅れ破壊特性に優れる耐摩耗鋼は、製造ままの鋼板で、耐遅れ破壊特性を改善するもので、低温焼戻し脆化温度域に再加熱された後の遅れ破壊特性を改善しているわけではない。
特開２００２−１１５０２４号公報
特開２００２−８０９３０号公報
特開平０５−５１６９１号公報
特開平０１−２５５６２２号公報
特開昭６３−３１７６２３号公報
特開２００３−１７１７３０号公報
そこで、本発明は、溶接や溶断の熱影響により低温焼戻し脆化温度域に加熱された領域における、常温に冷却後の遅れ破壊が抑制された耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れる耐磨耗鋼板を提供することを目的とする。
発明者らは、上記目的を達成するために、耐磨耗鋼における耐低温焼戻し脆化割れ特性に影響する各種要因について、鋭意検討し、Ｃを０．２０〜０．３０％添加し、Ｍｎを１．２％以下、Ｐを０．０１０％以下、旧オーステナイト粒径を３０μｍ以下とすることによって、優れた耐磨耗性を確保しつつ、耐低温焼戻し脆化割れ特性を著しく改善することが可能であることを見出した。
また、ＭｏとＷを０．０５％未満とすることにより、ガス切断面性状が改善することを見出した。
耐低温焼戻し脆化割れ特性は、Ｍａｓｓ％で、０．２３％Ｃ−０．２５％Ｓｉ−０．２〜１．５％Ｍｎ−０．００３〜０．０３０％Ｐ−０．０２％Ｎｂ−０．０１％Ｔｉ−０．００１％Ｂを含み、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒを適宜添加し、Ｃｅｑ＊を０．５０％と一定とした鋼片を供試鋼とし、３２ｍｍｔに圧延後、空冷し、その後９００℃に再加熱したのちに焼入れし、得られた鋼板について、その後、図１に示すＴ形すみ肉溶接割れ試験を実施して評価した。溶接方法は、被覆アーク溶接、入熱１７ｋＪ／ｃｍとし、３層６パスの溶接を実施した。
図２にＴ形溶接割れ試験結果を、Ｍｎ量、Ｐ量で整理した結果を示す。Ｍｎ量が１．２％を超えるか、または、Ｐ量が０．０１０％を超えると、割れが発生する。これらの鋼板の旧オーステナイト粒径は、全て３０μｍ未満であり、割れの形態は、粒界破面であった。
本発明は、得られた知見に基づき、さらに検討を加えて完成されたものである。すなわち、本発明の要旨は次のとおりである。
１．質量％で、Ｃ：０．２０〜０．３０％、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．４５〜１．２％、Ｎｂ：０．００５〜０．０２４％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、Ｂ：０．０００３〜０．００３０％、Ａｌ：０．１％以下、Ｐ：０．０１０％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｍｏ：０．０５％未満、Ｗ：０．０５％未満を含有し、Ｃｕ：０．１〜１．０％、Ｎｉ：０．１〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜１．０％、Ｖ：０．００５〜０．１０％、の１種または２種以上を含有し、（１）式で示されるＣｅｑ＊が０．５５％以下、（２）式で示されるＤＩ＊が４５以上で、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる組成を有し、かつ、ミクロ組織が旧オーステナイト粒径が３０μｍ以下のマルテンサイトを基地相とするガス切断面性状および耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板。
Ｃｅｑ＊＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５＋Ｗ／１０・・・・・（１）
ＤＩ＊＝３３．８５×（０．１×Ｃ）０．５ ×（０．７×Ｓｉ＋１）×（３．３３×Ｍｎ＋１）×（０．３５×Ｃｕ＋１）×（０．３６×Ｎｉ＋１）×（２．１６×Ｃｒ＋１）×（３×Ｍｏ＋１）×（１．７５×Ｖ＋１）×（１．５×Ｗ＋１）・・・・・（２）
２．１記載の組成に、さらに、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％、ＲＥＭ：０．０００５〜０．００５０％の１種または２種を含有し、（１）式で示されるＣｅｑ＊が０．５５％以下、（２）式で示されるＤＩ＊が４５以上であり、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる組成を有し、かつ、ミクロ組織が旧オーステナイト粒径が３０μｍ以下のマルテンサイトを基地相とするガス切断面性状および耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板。
Ｃｅｑ＊＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５＋Ｗ／１０・・・・・（１）
ＤＩ＊＝３３．８５×（０．１×Ｃ）０．５ ×（０．７×Ｓｉ＋１）×（３．３３×Ｍｎ＋１）×（０．３５×Ｃｕ＋１）×（０．３６×Ｎｉ＋１）×（２．１６×Ｃｒ＋１）×（３×Ｍｏ＋１）×（１．７５×Ｖ＋１）×（１．５×Ｗ＋１）・・・・・（２）
３．表面硬度がブリネル硬さで４００ＨＢＷ１０／３０００以上を有する１または２記載のガス切断面性状および耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板。
１．質量％で、Ｃ：０．２０〜０．３０％、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．４５〜１．２％、Ｎｂ：０．００５〜０．０２４％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、Ｂ：０．０００３〜０．００３０％、Ａｌ：０．１％以下、Ｐ：０．０１０％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｍｏ：０．０５％未満、Ｗ：０．０５％未満を含有し、Ｃｕ：０．１〜１．０％、Ｎｉ：０．１〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜１．０％、Ｖ：０．００５〜０．１０％、の１種または２種以上を含有し、（１）式で示されるＣｅｑ＊が０．５５％以下、（２）式で示されるＤＩ＊が４５以上で、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる組成を有し、かつ、ミクロ組織が旧オーステナイト粒径が３０μｍ以下のマルテンサイトを基地相とするガス切断面性状および耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板。
Ｃｅｑ＊＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５＋Ｗ／１０・・・・・（１）
ＤＩ＊＝３３．８５×（０．１×Ｃ）０．５ ×（０．７×Ｓｉ＋１）×（３．３３×Ｍｎ＋１）×（０．３５×Ｃｕ＋１）×（０．３６×Ｎｉ＋１）×（２．１６×Ｃｒ＋１）×（３×Ｍｏ＋１）×（１．７５×Ｖ＋１）×（１．５×Ｗ＋１）・・・・・（２）
２．１記載の組成に、さらに、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％、ＲＥＭ：０．０００５〜０．００５０％の１種または２種を含有し、（１）式で示されるＣｅｑ＊が０．５５％以下、（２）式で示されるＤＩ＊が４５以上であり、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる組成を有し、かつ、ミクロ組織が旧オーステナイト粒径が３０μｍ以下のマルテンサイトを基地相とするガス切断面性状および耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板。
Ｃｅｑ＊＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５＋Ｗ／１０・・・・・（１）
ＤＩ＊＝３３．８５×（０．１×Ｃ）０．５ ×（０．７×Ｓｉ＋１）×（３．３３×Ｍｎ＋１）×（０．３５×Ｃｕ＋１）×（０．３６×Ｎｉ＋１）×（２．１６×Ｃｒ＋１）×（３×Ｍｏ＋１）×（１．７５×Ｖ＋１）×（１．５×Ｗ＋１）・・・・・（２）
３．表面硬度がブリネル硬さで４００ＨＢＷ１０／３０００以上を有する１または２記載のガス切断面性状および耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板。
本発明によれば、ガス切断面性状に優れ、溶接やガス切断による熱影響で低温焼き戻しされた領域における遅れ破壊の抑制に優れた耐磨耗鋼板を製造することができ、産業上格段の効果を奏する。
まず、本発明の鋼板の組成を規定した理由について説明する。なお、以下の％表示は、いずれも質量％で表す。
Ｃ：０．２０〜０．３０％
Ｃは、マトリクス硬度を高硬度化させ耐磨耗性を向上させる元素である。耐磨耗性を著しく改善するためには、０．２０％以上の添加が必要である。一方、０．３０％を超えて添加すると、溶接性が劣化する。したがって、０．２０〜０．３０％とした。なお、好ましくは、０．２０〜０．２８％である。
Ｃは、マトリクス硬度を高硬度化させ耐磨耗性を向上させる元素である。耐磨耗性を著しく改善するためには、０．２０％以上の添加が必要である。一方、０．３０％を超えて添加すると、溶接性が劣化する。したがって、０．２０〜０．３０％とした。なお、好ましくは、０．２０〜０．２８％である。
Ｓｉ：０．０５〜１．０％
Ｓｉは、脱酸元素として有効な元素であり、このような効果を得るためには０．０５％以上の含有を必要とする。また、Ｓｉは、鋼に固溶して固溶強化により高硬度化に寄与する有効な元素であるが、１．０％を超える含有は、延性、靭性を低下させ、さらに介在物量が増加する。このため、Ｓｉは０．０５〜１．０％の範囲に限定する。なお、より好ましくは０．０５〜０．４０％である。
Ｓｉは、脱酸元素として有効な元素であり、このような効果を得るためには０．０５％以上の含有を必要とする。また、Ｓｉは、鋼に固溶して固溶強化により高硬度化に寄与する有効な元素であるが、１．０％を超える含有は、延性、靭性を低下させ、さらに介在物量が増加する。このため、Ｓｉは０．０５〜１．０％の範囲に限定する。なお、より好ましくは０．０５〜０．４０％である。
Ｍｎ：０．４５〜１．２％
Ｍｎは、Ｐの粒界偏析を助長し、遅れ破壊を発生しやすくする。ミクロ組織の旧オーステナイト粒径が３０μm以下の場合、１．２％以下とすることにより粒界破壊発生を抑制できる。
Ｍｎは、Ｐの粒界偏析を助長し、遅れ破壊を発生しやすくする。ミクロ組織の旧オーステナイト粒径が３０μm以下の場合、１．２％以下とすることにより粒界破壊発生を抑制できる。
一方、焼入れ性確保のためには、一定量を添加することが望ましく、また、合金コスト低減の観点からも、Ｍｎ添加は望ましく、Ｍｎ量は０．４５〜１．２％の範囲に限定する。
Ａｌ：０．１％以下
Ａｌは、脱酸材として添加し、その効果は、０．００２０％以上の含有で認められるが、０．１％を超える多量の含有は、鋼の清浄度を低下させる。このため、Ａｌは０．１％以下とする。
Ａｌは、脱酸材として添加し、その効果は、０．００２０％以上の含有で認められるが、０．１％を超える多量の含有は、鋼の清浄度を低下させる。このため、Ａｌは０．１％以下とする。
Ｎｂ：０．００５〜０．０２４％
Ｎｂは、炭窒化物あるいは炭化物として析出し、組織を微細化し、遅れ破壊発生を抑制する効果を有する。その効果を得るためには０．００５％以上必要である。０．０２４％を超えて添加すると粗大な炭窒化物が析出し、破壊の起点となることがあるため、０．０２４％以下とする。
Ｎｂは、炭窒化物あるいは炭化物として析出し、組織を微細化し、遅れ破壊発生を抑制する効果を有する。その効果を得るためには０．００５％以上必要である。０．０２４％を超えて添加すると粗大な炭窒化物が析出し、破壊の起点となることがあるため、０．０２４％以下とする。
Ｔｉ：０．００５％〜０．０５％
Ｔｉは、Ｎを固定することにより、ＢＮ析出を抑制しＢの焼入れ性向上効果を助長する効果を有する。その効果を得るためには、０．００５％以上の添加が必要である。一方、０．０５％を超えて添加すると、ＴｉＣを析出し母材靭性を劣化させるため、０．００５〜０．０５％とする。
Ｔｉは、Ｎを固定することにより、ＢＮ析出を抑制しＢの焼入れ性向上効果を助長する効果を有する。その効果を得るためには、０．００５％以上の添加が必要である。一方、０．０５％を超えて添加すると、ＴｉＣを析出し母材靭性を劣化させるため、０．００５〜０．０５％とする。
Ｂ：０．０００３％〜０．００３０％
Ｂは、微量添加により、焼入れ性を著しく改善する。その効果を得るためには、０．０００３％以上必要である。一方、０．００３０％を超えて添加すると溶接性が劣化するため、０．０００３％〜０．００３０％とする。
Ｂは、微量添加により、焼入れ性を著しく改善する。その効果を得るためには、０．０００３％以上必要である。一方、０．００３０％を超えて添加すると溶接性が劣化するため、０．０００３％〜０．００３０％とする。
Ｐ：０．０１０％以下
Ｐは、粒界に偏析し、遅れ破壊発生の起点となるため、０．０１０％以下とする。
Ｐは、粒界に偏析し、遅れ破壊発生の起点となるため、０．０１０％以下とする。
Ｓ：０．００５％以下
Ｓは、ＭｎＳを形成し、破壊の発生起点となるため、０．００５％以下とする。
Ｓは、ＭｎＳを形成し、破壊の発生起点となるため、０．００５％以下とする。
Ｍｏ：０．０５％未満、Ｗ：０．０５％未満
ＭｏやＷは、ガス切断時に高融点酸化物を形成し、溶融鉄の流動性を劣化させるため、ガス切断面性状が劣化する。そのため、添加しないことが望ましく、各々、０．０５％未満に限定する。Ｍｏ，Ｗともに含有しないことが好ましい。
ＭｏやＷは、ガス切断時に高融点酸化物を形成し、溶融鉄の流動性を劣化させるため、ガス切断面性状が劣化する。そのため、添加しないことが望ましく、各々、０．０５％未満に限定する。Ｍｏ，Ｗともに含有しないことが好ましい。
Ｃｕ：０．１〜１．０％、Ｎｉ：０．１〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜１．０％、Ｖ：０．００５〜０．１０％のうち、１種または２種以上
Ｃｕ：０．１〜１．０％
Ｃｕは、固溶することにより焼入れ性を向上させる元素であり、この効果を得るために０．１％以上の含有を必要とする。一方、１．０％を超える含有は、熱間加工性を低下させる。このため、Ｃｕを添加する場合は、０．１〜１．０％範囲に限定することが好ましい。なお、より好ましくは０．１〜０．５％である。
Ｃｕ：０．１〜１．０％
Ｃｕは、固溶することにより焼入れ性を向上させる元素であり、この効果を得るために０．１％以上の含有を必要とする。一方、１．０％を超える含有は、熱間加工性を低下させる。このため、Ｃｕを添加する場合は、０．１〜１．０％範囲に限定することが好ましい。なお、より好ましくは０．１〜０．５％である。
Ｎｉ：０．１〜２．０％
Ｎｉは、固溶することにより焼入れ性を向上させる元素であり、このような効果は０．１％以上の含有で顕著となる。一方、２．０％を超える含有は、材料コストを著しく上昇させる。このため、Ｎｉを添加する場合は０．１〜２．０％の範囲に限定することが好ましい。なお、より好ましくは０．１〜１．０％である。
Ｎｉは、固溶することにより焼入れ性を向上させる元素であり、このような効果は０．１％以上の含有で顕著となる。一方、２．０％を超える含有は、材料コストを著しく上昇させる。このため、Ｎｉを添加する場合は０．１〜２．０％の範囲に限定することが好ましい。なお、より好ましくは０．１〜１．０％である。
Ｃｒ：０．１〜１．０％
Ｃｒは、焼入れ性を向上させる効果を有し、このような効果を得るためには、０．１％以上の含有を必要とするが、０．１％を超える含有は、溶接性を低下させる。そのため、Ｃｒを添加する場合は０．１〜１．０％の範囲に限定することが好ましい。なお、より好ましくは０．１〜０．８０％である。
Ｃｒは、焼入れ性を向上させる効果を有し、このような効果を得るためには、０．１％以上の含有を必要とするが、０．１％を超える含有は、溶接性を低下させる。そのため、Ｃｒを添加する場合は０．１〜１．０％の範囲に限定することが好ましい。なお、より好ましくは０．１〜０．８０％である。
Ｖ：０．００５〜０．１０％
Ｖは、焼入れ性を向上させる元素である。このような効果を得るためには、０．００５％以上必要とするが、０．１０％を超えて含有すると溶接性を低下させる。そのため、Ｖは、０．００５〜０．１０％の範囲に限定することが好ましい。
Ｖは、焼入れ性を向上させる元素である。このような効果を得るためには、０．００５％以上必要とするが、０．１０％を超えて含有すると溶接性を低下させる。そのため、Ｖは、０．００５〜０．１０％の範囲に限定することが好ましい。
Ｃａ、ＲＥＭ：０．０００５〜０．００５０％
ＣａやＲＥＭは、Ｓと結合し、ＭｎＳ生成を抑制する。この効果を得るためには、０．０００５％以上必要であるが、０．００５０％を超えると、鋼の清状度を劣化させる。そのため、ＣａやＲＥＭは、０．０００５〜０．００５０％とする。
ＣａやＲＥＭは、Ｓと結合し、ＭｎＳ生成を抑制する。この効果を得るためには、０．０００５％以上必要であるが、０．００５０％を超えると、鋼の清状度を劣化させる。そのため、ＣａやＲＥＭは、０．０００５〜０．００５０％とする。
Ｃｅｑ＊（＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５＋Ｗ／１０）：０．５５％以下
Ｃｅｑ＊が０．５５％を超えると、溶接性が劣化する。そのため、０．５５％以下とした。
Ｃｅｑ＊が０．５５％を超えると、溶接性が劣化する。そのため、０．５５％以下とした。
ＤＩ＊（＝３３．８５×（０．１×Ｃ）０．５ ×（０．７×Ｓｉ＋１）×（３．３３×Ｍｎ＋１）×（０．３５×Ｃｕ＋１）×（０．３６×Ｎｉ＋１）×（２．１６×Ｃｒ＋１）×（３×Ｍｏ＋１）×（１．７５×Ｖ＋１）×（１．５×Ｗ＋１））：４５以上
ＤＩ＊が４５未満の場合、板厚表層からの焼入れ深さが１０ｍｍを下回り、耐磨耗鋼としての寿命が短くなる。そのため、ＤＩ＊は４５以上とする。
ＤＩ＊が４５未満の場合、板厚表層からの焼入れ深さが１０ｍｍを下回り、耐磨耗鋼としての寿命が短くなる。そのため、ＤＩ＊は４５以上とする。
表面硬度がブリネル硬さで４００ＨＢＷ１０／３０００以上
表面硬度がブリネル硬さで４００ＨＢＷ１０／３０００未満の場合には、耐摩耗鋼としての寿命が短くなる。そのため、表面硬度をブリネル硬さで４００ＨＢＷ１０／３０００以上とすることが望ましい。次に、製造方法について説明する。
［製造方法］
本発明に係る耐摩耗鋼板は、上記した組成の溶鋼を、公知の溶製方法で溶製し、連続鋳造法あるいは造塊−分塊圧延法により、所定寸法のスラブ等の鋼素材とすることが好ましい。
表面硬度がブリネル硬さで４００ＨＢＷ１０／３０００未満の場合には、耐摩耗鋼としての寿命が短くなる。そのため、表面硬度をブリネル硬さで４００ＨＢＷ１０／３０００以上とすることが望ましい。次に、製造方法について説明する。
［製造方法］
本発明に係る耐摩耗鋼板は、上記した組成の溶鋼を、公知の溶製方法で溶製し、連続鋳造法あるいは造塊−分塊圧延法により、所定寸法のスラブ等の鋼素材とすることが好ましい。
次いで得られた鋼素材を、冷却することなく直後に、または冷却した後に９５０〜１２５０℃に再加熱したのち、熱間圧延し、所望の板厚（肉厚）の鋼板とする。熱間圧延直後、あるいは、再加熱して焼入れを行う。必要に応じて３００℃以下での焼戻しを実施する。
表１に示す組成の溶鋼を、真空溶解炉で溶製し、小型鋼塊（１５０ｋｇ）（鋼素材）とした。これら鋼素材を、１０５０〜１２５０℃に加熱したのち、熱間圧延を施して板厚６〜３２ｍｍとし、一部の鋼板については、圧延直後に焼入れ（ＤＱ）し、その他の鋼板については、圧延後空冷し、９００℃に再加熱後焼入れ（ＲＱ）を行った。
得られた鋼板について、旧オーステナイト粒径測定、表面硬度測定、Ｔ形すみ肉溶接割れ試験、ガス切断面性状調査を下記の要領で実施した。
［旧オーステナイト粒径測定］
得られた鋼板の１／４・ｔ（板厚）部における粒径を測定した。光学顕微鏡で４００倍で観察し、１００個の旧オーステナイト粒の各々の円相当粒径を測定し、それらの平均値を旧オーステナイト粒径とした。
［表面硬度測定］
ＪＩＳ規格Ｚ２２４３（１９９８）に準拠し、表層下の表面硬度を測定した。測定は、１０ＭＭのタングステン硬球を使用し、荷重は３０００Ｋｇｆとした。
［Ｔ形溶接割れ試験］
図１のとおりに実施した。溶接方法は、被覆アーク溶接、入熱１７ｋＪ／ｃｍとし、３層６パスの溶接を実施した。試験溶接部長は２００ｍｍである。
［ガス切断面性状調査］
切断面の粗さをＷＥＳ２８０１に準拠した等級で評価した。ガス切断条件は、以下のとおりとした。
［旧オーステナイト粒径測定］
得られた鋼板の１／４・ｔ（板厚）部における粒径を測定した。光学顕微鏡で４００倍で観察し、１００個の旧オーステナイト粒の各々の円相当粒径を測定し、それらの平均値を旧オーステナイト粒径とした。
［表面硬度測定］
ＪＩＳ規格Ｚ２２４３（１９９８）に準拠し、表層下の表面硬度を測定した。測定は、１０ＭＭのタングステン硬球を使用し、荷重は３０００Ｋｇｆとした。
［Ｔ形溶接割れ試験］
図１のとおりに実施した。溶接方法は、被覆アーク溶接、入熱１７ｋＪ／ｃｍとし、３層６パスの溶接を実施した。試験溶接部長は２００ｍｍである。
［ガス切断面性状調査］
切断面の粗さをＷＥＳ２８０１に準拠した等級で評価した。ガス切断条件は、以下のとおりとした。
切断酸素圧：５ｋｇｆ／ｍｍ２、プロパン圧：４ｋｇｆ／ｍｍ２，切断速度：３５０ｍｍ／ｍｉｎ．得られた結果を表２に示す。
本発明例（鋼板Ｎｏ．１，２，３，４）は、表面硬度が４００ＨＢＷ１０／３０００以上を有し、かつ、Ｔ形隅肉溶接割れ試験で割れが発生せず、また、ガス切断面等級が１等級の優れたガス切断面性状を有している。
一方、比較例（鋼板Ｎｏ．５，６、７，８、９）は、Ｔ形隅肉溶接割れ試験において、割れが発生し、またはガス切断面等級が２等級で本発明例と比較してガス切断面性状に劣る。
尚、表２のＴ形すみ肉溶接割れ試験の表示で「無」は割れの発生が認められなかったもの、「有」は割れの発生が認められたことを示す。
Claims (3)
- 質量％で、Ｃ：０．２０〜０．３０％、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．４５〜１．２％、Ｎｂ：０．００５〜０．０２４％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、Ｂ：０．０００３〜０．００３０％、Ａｌ：０．１％以下、Ｐ：０．０１０％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｍｏ：０．０５％未満、Ｗ：０．０５％未満を含有し、Ｃｕ：０．１〜１．０％、Ｎｉ：０．１〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜１．０％、Ｖ：０．００５〜０．１０％、の１種または２種以上を含有し、（１）式で示されるＣｅｑ＊が０．５５％以下、（２）式で示されるＤＩ＊が４５以上で、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる組成を有し、かつ、ミクロ組織が旧オーステナイト粒径が３０μｍ以下のマルテンサイトを基地相とするガス切断面性状および耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板。
Ｃｅｑ＊＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５＋Ｗ／１０・・・・・（１）
ＤＩ＊＝３３．８５×（０．１×Ｃ）０．５ ×（０．７×Ｓｉ＋１）×（３．３３×Ｍｎ＋１）×（０．３５×Ｃｕ＋１）×（０．３６×Ｎｉ＋１）×（２．１６×Ｃｒ＋１）×（３×Ｍｏ＋１）×（１．７５×Ｖ＋１）×（１．５×Ｗ＋１）・・・・・（２） - 請求項１記載の組成に、さらに、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％、ＲＥＭ：０．０００５〜０．００５０％の１種または２種を含有し、（１）式で示されるＣｅｑ＊が０．５５％以下、（２）式で示されるＤＩ＊が４５以上であり、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる組成を有し、かつ、ミクロ組織が旧オーステナイト粒径が３０μｍ以下のマルテンサイトを基地相とするガス切断面性状および耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板。
Ｃｅｑ＊＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５＋Ｗ／１０・・・・・（１）
ＤＩ＊＝３３．８５×（０．１×Ｃ）０．５ ×（０．７×Ｓｉ＋１）×（３．３３×Ｍｎ＋１）×（０．３５×Ｃｕ＋１）×（０．３６×Ｎｉ＋１）×（２．１６×Ｃｒ＋１）×（３×Ｍｏ＋１）×（１．７５×Ｖ＋１）×（１．５×Ｗ＋１）・・・・・（２） - 表面硬度がブリネル硬さで４００ＨＢＷ１０／３０００以上を有する請求項１または２記載のガス切断面性状および耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2007194286A JP5145805B2 (ja) | 2007-07-26 | 2007-07-26 | ガス切断面性状および耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2007194286A JP5145805B2 (ja) | 2007-07-26 | 2007-07-26 | ガス切断面性状および耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2009030094A true JP2009030094A (ja) | 2009-02-12 |
| JP5145805B2 JP5145805B2 (ja) | 2013-02-20 |
Family
ID=40400915
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2007194286A Active JP5145805B2 (ja) | 2007-07-26 | 2007-07-26 | ガス切断面性状および耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5145805B2 (ja) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012002563A1 (ja) * | 2010-06-30 | 2012-01-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部靭性と耐遅れ破壊特性に優れた耐磨耗鋼板 |
| WO2012002567A1 (ja) * | 2010-06-30 | 2012-01-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部の靭性と耐遅れ破壊特性に優れた耐磨耗鋼板 |
| CN102560272A (zh) * | 2011-11-25 | 2012-07-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超高强度耐磨钢板及其制造方法 |
| KR20130133035A (ko) * | 2011-03-29 | 2013-12-05 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 내응력 부식 균열성이 우수한 내마모 강판 및 그 제조 방법 |
| EP2692890A1 (en) * | 2011-03-29 | 2014-02-05 | JFE Steel Corporation | Abrasion-resistant steel sheet exhibiting excellent resistance to stress corrosion cracking, and method for producing same |
| WO2014045552A1 (ja) * | 2012-09-19 | 2014-03-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低温靱性および耐腐食摩耗性に優れた耐摩耗鋼板 |
| KR20150036787A (ko) * | 2012-07-31 | 2015-04-07 | 바오샨 아이론 앤 스틸 유한공사 | 초고강도 고인성 내마모성 강판 및 그의 제조 방법 |
| JP2016509631A (ja) * | 2013-03-28 | 2016-03-31 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 高性能の低合金耐摩耗鋼板およびその製造方法 |
| JP2016160513A (ja) * | 2015-03-04 | 2016-09-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板およびその製造方法 |
| US9982331B2 (en) | 2012-09-19 | 2018-05-29 | Jfe Steel Corporation | Abrasion resistant steel plate having excellent low-temperature toughness and excellent corrosive wear resistance |
| EP3446809A4 (en) * | 2016-04-19 | 2019-02-27 | JFE Steel Corporation | ABRASION RESISTANT STEEL SHEET AND METHOD FOR PRODUCING ABRASION RESISTANT STEEL SHEET |
| EP3446810A4 (en) * | 2016-04-19 | 2019-02-27 | JFE Steel Corporation | ABRASIVE STEEL PLATE AND METHOD FOR PRODUCING AN ABRASIVE STEEL PLATE |
| JP2019116678A (ja) * | 2017-04-19 | 2019-07-18 | 大同特殊鋼株式会社 | プレハードン鋼材、並びに、金型及び金型部品 |
| JP2020504240A (ja) * | 2016-12-22 | 2020-02-06 | ポスコＰｏｓｃｏ | 高硬度耐摩耗鋼及びその製造方法 |
| CN114231828A (zh) * | 2021-12-20 | 2022-03-25 | 常州东方特钢有限公司 | 一种用于工业装载机铲刀耐寒高耐磨性材料的工艺制造方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA3017282C (en) | 2016-04-19 | 2021-01-05 | Jfe Steel Corporation | Abrasion-resistant steel plate and method of producing abrasion-resistant steel plate |
| EP3447156B1 (en) | 2016-04-19 | 2019-11-06 | JFE Steel Corporation | Abrasion-resistant steel sheet and method for producing abrasion-resistant steel sheet |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1171631A (ja) * | 1997-06-26 | 1999-03-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高靱性耐摩耗鋼およびその製造方法 |
| JP2004091916A (ja) * | 2002-07-10 | 2004-03-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐摩耗鋼 |
| JP2007092155A (ja) * | 2005-09-30 | 2007-04-12 | Jfe Steel Kk | 低温靭性に優れた耐摩耗鋼板およびその製造方法 |
-
2007
- 2007-07-26 JP JP2007194286A patent/JP5145805B2/ja active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1171631A (ja) * | 1997-06-26 | 1999-03-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高靱性耐摩耗鋼およびその製造方法 |
| JP2004091916A (ja) * | 2002-07-10 | 2004-03-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐摩耗鋼 |
| JP2007092155A (ja) * | 2005-09-30 | 2007-04-12 | Jfe Steel Kk | 低温靭性に優れた耐摩耗鋼板およびその製造方法 |
Cited By (46)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU2011272249B2 (en) * | 2010-06-30 | 2014-09-11 | Jfe Steel Corporation | Abrasion resistant steel plate which exhibits excellent weld toughness and excellent delayed fracture resistance |
| WO2012002567A1 (ja) * | 2010-06-30 | 2012-01-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部の靭性と耐遅れ破壊特性に優れた耐磨耗鋼板 |
| JP2012031510A (ja) * | 2010-06-30 | 2012-02-16 | Jfe Steel Corp | 溶接部靭性および耐遅れ破壊特性に優れた耐磨耗鋼板 |
| JP2012031511A (ja) * | 2010-06-30 | 2012-02-16 | Jfe Steel Corp | 多層盛溶接部靭性と耐遅れ破壊特性に優れた耐磨耗鋼板 |
| WO2012002563A1 (ja) * | 2010-06-30 | 2012-01-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部靭性と耐遅れ破壊特性に優れた耐磨耗鋼板 |
| CN102959113A (zh) * | 2010-06-30 | 2013-03-06 | 杰富意钢铁株式会社 | 焊接部的韧性和耐延迟断裂特性优异的耐磨损钢板 |
| CN102959112A (zh) * | 2010-06-30 | 2013-03-06 | 杰富意钢铁株式会社 | 焊接部韧性和耐延迟断裂特性优异的耐磨损钢板 |
| EP2589675A4 (en) * | 2010-06-30 | 2018-01-03 | JFE Steel Corporation | Wear-resistant steel sheet having excellent welded part toughness and lagging destruction resistance properties |
| EP2589676A4 (en) * | 2010-06-30 | 2017-04-19 | JFE Steel Corporation | Abrasion-resistant steel plate or sheet with excellent weld toughness and delayed fracture resistance |
| AU2011272249C1 (en) * | 2010-06-30 | 2017-02-02 | Jfe Steel Corporation | Abrasion resistant steel plate which exhibits excellent weld toughness and excellent delayed fracture resistance |
| KR101502845B1 (ko) | 2010-06-30 | 2015-03-17 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 용접부 인성과 내지연 파괴 특성이 우수한 내마모 강판 |
| US9938599B2 (en) | 2011-03-29 | 2018-04-10 | Jfe Steel Corporation | Abrasion resistant steel plate or steel sheet excellent in resistance to stress corrosion cracking and method for manufacturing the same |
| KR101699582B1 (ko) | 2011-03-29 | 2017-01-24 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 내응력 부식 균열성이 우수한 내마모 강판 및 그 제조 방법 |
| EP2695960A4 (en) * | 2011-03-29 | 2014-12-03 | Jfe Steel Corp | ABRASION RESISTANT STEEL SHEET HAVING EXCELLENT RESISTANCE TO CORRUGATED CORROSION CRACKING AND PROCESS FOR PRODUCING THE SAME |
| EP2692890A4 (en) * | 2011-03-29 | 2014-12-03 | Jfe Steel Corp | ABRASION RESISTANT STEEL SHEET HAVING EXCELLENT RESISTANCE TO CORRUGATED CORROSION CRACKING AND PROCESS FOR PRODUCING THE SAME |
| US9879334B2 (en) | 2011-03-29 | 2018-01-30 | Jfe Steel Corporation | Abrasion resistant steel plate or steel sheet excellent in resistance to stress corrosion cracking and method for manufacturing the same |
| KR20130133035A (ko) * | 2011-03-29 | 2013-12-05 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 내응력 부식 균열성이 우수한 내마모 강판 및 그 제조 방법 |
| EP2692890A1 (en) * | 2011-03-29 | 2014-02-05 | JFE Steel Corporation | Abrasion-resistant steel sheet exhibiting excellent resistance to stress corrosion cracking, and method for producing same |
| EP2695960A1 (en) * | 2011-03-29 | 2014-02-12 | JFE Steel Corporation | Abrasion-resistant steel sheet exhibiting excellent resistance to stress corrosion cracking, and method for producing same |
| EP2784170A4 (en) * | 2011-11-25 | 2016-04-13 | Baoshan Iron & Steel | STEEL PLATE WITH ULTRAHIGH STRENGTH AND ABRASIVE STRENGTH AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
| CN102560272A (zh) * | 2011-11-25 | 2012-07-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超高强度耐磨钢板及其制造方法 |
| EP2784170A1 (en) * | 2011-11-25 | 2014-10-01 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | Steel plate with ultra-high strength and abrasion resistance, and manufacturing process thereof |
| KR102128026B1 (ko) | 2012-07-31 | 2020-06-29 | 바오샨 아이론 앤 스틸 유한공사 | 초고강도 고인성 내마모성 강판 및 그의 제조 방법 |
| EP2881487A4 (en) * | 2012-07-31 | 2016-04-20 | Baoshan Iron & Steel | EXTREMELY RESISTANT, VERY LASTING, ABRASION-RESISTANT STEEL PLATE AND PROCESS FOR PREPARING THE SAME |
| JP2015524881A (ja) * | 2012-07-31 | 2015-08-27 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 超高強度高靭性耐摩耗鋼板及びその製造方法 |
| US9816165B2 (en) | 2012-07-31 | 2017-11-14 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | Ultrahigh-strength, high-toughness, wear-resistant steel plate and manufacturing method thereof |
| KR20150036787A (ko) * | 2012-07-31 | 2015-04-07 | 바오샨 아이론 앤 스틸 유한공사 | 초고강도 고인성 내마모성 강판 및 그의 제조 방법 |
| AU2013299254B2 (en) * | 2012-07-31 | 2018-03-29 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | Ultrahigh-strength, high-toughness, wear-resistant steel plate and manufacturing method thereof |
| JPWO2014045552A1 (ja) * | 2012-09-19 | 2016-08-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低温靱性および耐腐食摩耗性に優れた耐摩耗鋼板 |
| US9982331B2 (en) | 2012-09-19 | 2018-05-29 | Jfe Steel Corporation | Abrasion resistant steel plate having excellent low-temperature toughness and excellent corrosive wear resistance |
| AU2013319621B2 (en) * | 2012-09-19 | 2016-10-13 | Jfe Steel Corporation | Wear-resistant steel plate having excellent low-temperature toughness and corrosion wear resistance |
| EP2873748A4 (en) * | 2012-09-19 | 2015-10-28 | Jfe Steel Corp | WEAR-RESISTANT STEEL SHEET THAT HAS EXCELLENT LOW TEMPERATURE TENACITY AND EXCELLENT WEAR RESISTANCE DUE TO CORROSION |
| WO2014045552A1 (ja) * | 2012-09-19 | 2014-03-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低温靱性および耐腐食摩耗性に優れた耐摩耗鋼板 |
| JP2016509631A (ja) * | 2013-03-28 | 2016-03-31 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 高性能の低合金耐摩耗鋼板およびその製造方法 |
| EP2980256A4 (en) * | 2013-03-28 | 2016-09-28 | Baoshan Iron & Steel | HIGH PERFORMANCE STEEL SHEET, WEAR-RESISTANT AND LOW-ALLIED, AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME |
| US10745785B2 (en) | 2013-03-28 | 2020-08-18 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | High-performance low-alloy wear-resistant steel plate and method of manufacturing the same |
| JP2016160513A (ja) * | 2015-03-04 | 2016-09-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板およびその製造方法 |
| EP3446809A4 (en) * | 2016-04-19 | 2019-02-27 | JFE Steel Corporation | ABRASION RESISTANT STEEL SHEET AND METHOD FOR PRODUCING ABRASION RESISTANT STEEL SHEET |
| EP3446810A4 (en) * | 2016-04-19 | 2019-02-27 | JFE Steel Corporation | ABRASIVE STEEL PLATE AND METHOD FOR PRODUCING AN ABRASIVE STEEL PLATE |
| US11035018B2 (en) | 2016-04-19 | 2021-06-15 | Jfe Steel Corporation | Abrasion-resistant steel plate and method of producing abrasion-resistant steel plate |
| US11111556B2 (en) | 2016-04-19 | 2021-09-07 | Jfe Steel Corporation | Abrasion-resistant steel plate and method of producing abrasion-resistant steel plate |
| JP2020504240A (ja) * | 2016-12-22 | 2020-02-06 | ポスコＰｏｓｃｏ | 高硬度耐摩耗鋼及びその製造方法 |
| US11401572B2 (en) | 2016-12-22 | 2022-08-02 | Posco | High-hardness wear-resistant steel and method for manufacturing same |
| JP2019116678A (ja) * | 2017-04-19 | 2019-07-18 | 大同特殊鋼株式会社 | プレハードン鋼材、並びに、金型及び金型部品 |
| JP7144719B2 (ja) | 2017-04-19 | 2022-09-30 | 大同特殊鋼株式会社 | プレハードン鋼材、並びに、金型及び金型部品 |
| CN114231828A (zh) * | 2021-12-20 | 2022-03-25 | 常州东方特钢有限公司 | 一种用于工业装载机铲刀耐寒高耐磨性材料的工艺制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5145805B2 (ja) | 2013-02-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5145805B2 (ja) | ガス切断面性状および耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板 | |
| JP5145804B2 (ja) | 耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板 | |
| JP5145803B2 (ja) | 低温靭性および耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板 | |
| JP6721077B2 (ja) | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 | |
| EP2881482B1 (en) | Wear resistant steel plate and manufacturing process therefor | |
| JP5655356B2 (ja) | 低温焼戻脆化割れ性に優れた耐摩耗鋼板 | |
| JP4650013B2 (ja) | 低温靱性に優れた耐摩耗鋼板およびその製造方法 | |
| KR101828199B1 (ko) | 내마모 강판 및 그 제조 방법 | |
| JP2020117811A (ja) | 耐摩耗鋼 | |
| JP4899874B2 (ja) | 加工性に優れた耐摩耗鋼板およびその製造方法 | |
| JP2007092155A (ja) | 低温靭性に優れた耐摩耗鋼板およびその製造方法 | |
| JP2008297571A (ja) | 加工性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 | |
| JP2007119850A (ja) | 低温靭性に優れた耐摩耗鋼板およびその製造方法 | |
| JP2019123945A (ja) | 耐摩耗鋼板およびその製造方法 | |
| JP7226598B2 (ja) | 耐摩耗鋼板およびその製造方法 | |
| JP7211530B2 (ja) | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 | |
| JP2011179122A (ja) | 低温靭性に優れた耐摩耗鋼板 | |
| JP2007016302A (ja) | 耐ｓｓｃ特性に優れた高張力鋼板の製造方法 | |
| JP4645307B2 (ja) | 低温靭性に優れた耐摩耗鋼およびその製造方法 | |
| JP6729522B2 (ja) | 厚肉耐摩耗鋼板およびその製造方法並びに耐摩耗部材の製造方法 | |
| JP5217191B2 (ja) | 加工性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 | |
| JP2010174284A (ja) | 耐磨耗鋼 | |
| JP4645306B2 (ja) | 低温靭性に優れた耐摩耗鋼およびその製造方法 | |
| JP7088235B2 (ja) | 耐摩耗鋼板およびその製造方法 | |
| JP2019173054A (ja) | 高強度高延性鋼板 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20100422 |
|
| RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20120321 |
|
| RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20120327 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20120424 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20120515 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20120705 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20121030 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20121112 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5145805 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20151207 Year of fee payment: 3 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |