JP2008525634A - Ni基合金、構成部品、ガスタービン装置および当該合金に関連したPdの使用 - Google Patents
Ni基合金、構成部品、ガスタービン装置および当該合金に関連したPdの使用 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2008525634A JP2008525634A JP2007547519A JP2007547519A JP2008525634A JP 2008525634 A JP2008525634 A JP 2008525634A JP 2007547519 A JP2007547519 A JP 2007547519A JP 2007547519 A JP2007547519 A JP 2007547519A JP 2008525634 A JP2008525634 A JP 2008525634A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- content
- alloy
- alloy according
- exceeds
- component
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Abandoned
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 118
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 118
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 26
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 26
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 24
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 3
- 229910052741 iridium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052762 osmium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052703 rhodium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052707 ruthenium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052768 actinide Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000001255 actinides Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052747 lanthanoid Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000002602 lanthanoids Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 abstract description 5
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N palladium Substances [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 54
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 28
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 19
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 14
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 12
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 7
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 7
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 6
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 5
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 5
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 5
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 5
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001005 Ni3Al Inorganic materials 0.000 description 1
- 241001128148 Pelagostrobilidium liui Species 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910000652 nickel hydride Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 1
- WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N rhenium atom Chemical compound [Re] WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000005382 thermal cycling Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/057—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being less 10%
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
【課題】
【解決手段】本発明は、高温で使用される単結晶、方向性凝固または多結晶構成部品に適したNi基合金に関する。本合金は、γ/γ'合金であり、定義された範囲内の種々の合金化元素より構成される。定義された範囲内の他の元素の中でも、本合金は、合金に水素脆化に対する改善された抵抗を付与するために十分な有意量のPdを含有する。本発明は、また、高温環境における構成部品(13、15)として使用するために設計された構成部品(13、15)に関する。さらに、本発明はガスタービン装置に関する。さらに、本発明は、合金に水素脆化に対する改善された抵抗を付与するためのPdの使用に関する。
【選択図】なし
【解決手段】本発明は、高温で使用される単結晶、方向性凝固または多結晶構成部品に適したNi基合金に関する。本合金は、γ/γ'合金であり、定義された範囲内の種々の合金化元素より構成される。定義された範囲内の他の元素の中でも、本合金は、合金に水素脆化に対する改善された抵抗を付与するために十分な有意量のPdを含有する。本発明は、また、高温環境における構成部品(13、15)として使用するために設計された構成部品(13、15)に関する。さらに、本発明はガスタービン装置に関する。さらに、本発明は、合金に水素脆化に対する改善された抵抗を付与するためのPdの使用に関する。
【選択図】なし
Description
本発明は、高温での使用のための優れた特性を備えるニッケル基合金の分野に関する。本発明に従った合金は、例えばガスタービンにおける構成部品に使用され得る。本発明は、また、本発明に従った合金から作られた構成部品に関する。さらに、本発明はガスタービン装置に関する。さらに、本発明は合金におけるPdの使用に関する。
高温用途のための多くの様々な合金が知られている。一群のそのような合金は超合金と呼ばれている。用語「超合金」は、クロム、炭素、アルミニウム、タングステン、レニウム、チタン、ケイ素およびモリブデンといった付加的な元素を含有する、例えばニッケル、鉄およびコバルトに基づく複合合金を表現するために使用される。ここで使用される用語「基」は、その元素が合金中で最も大きい重量分率を有するものであること、すなわち、その合金中には、その主成分元素の重量%と同じかまたは上回る重量%で存在する他の元素がないことを意味する。添加物は通常、高められた温度での、高い値の機械的強度およびクリープ抵抗ならびに改善された酸化抵抗および高温腐食抵抗を付与するために使用される。ニッケル基超合金の場合、高い熱間強度は、一部はタングステンまたはモリブデンといった元素を用いた固溶硬化によって、そして一部は析出硬化によって得られる。析出物は、しばしば、アルミニウムおよびチタンを添加して、母材料(γ)内部でNi3(Ti,Al)に基づく金属間化合物γ'("ガンマ ダッシュ")を形成することによって産生される。
文献US6,177,046B1にはPdを含有するγ/γ'超合金が記載されている。この文献によれば、Pdは改善された溶接性を合金に付与するために添加される。この文献には、合金化元素の含量について極めて広い範囲が列挙されている。Pdに関しては、4〜32重量%の範囲が請求項において規定されている。この文献における種々の例に従った合金化元素の最も好ましい範囲によれば、Pd含量は、5〜40重量%(表7)、5〜45重量%(表8)または8〜27重量%(欄17の表)でなければならない。この文献の具体的な例では、Pd含量は極めて高い。既存のNi基超合金のNi含量のほぼ半分までがPdによって置換されなければならないことが提案されている(欄9を参照)。
文献US6,007,645には、γ/γ'Ni基超合金が記載されている。この文献には、良好な高温腐食抵抗、高いクリープ破断強度および良好な微細構造安定性を有すると言われる合金が記載されている。この文献はCr含量が低くなければならないことを強調している。この文献はいくつかの異なる合金組成を示唆している。Cr含量は2.9重量%を決して超えない。この文献には、合金が、他の合金化元素の中で、Ru、Rh、Pd、Os、IrおよびPtよりなる群から選定される元素のうちの1つまたはそれ以上を0〜10重量%含有することができることが述べられている。そのような元素はクリープ破断強度ならびに酸化および腐食抵抗を増大させるうえで効果的であることが述べられている。この文献には、Pdが合金に存在するいかなる具体的な例も述べられていないようである。
ジャーナル・オブ・マテリアルズ・リサーチ(Journal of Materials Research)第11巻第4号、1996年4月、p.862〜864におけるリウ・ヤン(Liu Yang)およびレックス・B.マクレラン(Rex B. McLellan)による論文「B−ドープしたNi3Alの水素脆化に対するパラジウムの影響(Effect of palladium on the hydrogen embrittlement of B-doped Ni3A1)」は、B−ドープしたNi3Alにおける水素脆化がPdの添加によって低減できることを論じている。
水素は合金中に拡散するかもしれず、それによって合金の不利な特性の原因になり得ることが知られている。例えば、水素は、材料の延性を低減することがあり、クラックの発生の原因になることがあり、材料を硬質であるが脆くさせることがある。これらの影響にとって最も重要なメカニズムは、結晶粒界および粒子境界(grain and particle boundaries)の脆弱化に関係している。結晶粒界および粒子境界で硫化水素が形成されるといったHとSとの間で起こり得る不利な相乗効果も存在し得る。Sが結晶粒界に優先的に偏析する傾向があり得ることも、また、知られている。極めて低含量のSでさえ、これらの境界で硫化水素層を形成するためには十分であるかもしれない。また、そのような問題は硫黄が存在しない場合でも水素化ニッケルの形成によって起こり得る。上述の類の問題は、水素脆化(HE)と呼ぶことができる。
HEは、水素ガスの存在によって引き起こされ得るが、また湿潤条件下でも起こるかもしれない。Alのような合金元素は水中で酸化されて自由水素が形成されるかもしれない。ガンマ ダッシュ合金に関するヤンおよびマクレランによる上記の論文および、スクリプタ・マテリアリア(Scripta Materialia)48(2003)におけるナズミィ(Nazmy)ほかによる報告「単結晶ニッケル基超合金の引張りおよび低サイクル疲労挙動に対する環境の影響(Environmental effects on tensile and low cycle fatigue behaviour of single crystal nickel base superalloys)」を参照されたい。この水素は、合金中に拡散しHEを引き起こし得る。
Ni基γ/γ'合金は、ガスタービンにおける構成部品用といった高温での使用のための優れた特性を有することが知られている。しかし、HEはこれらの合金についてもやはり報告されている。上記のナズミィほかによる論文を参照されたい。
Ni基γ/γ'合金はまさに複合合金である。これらの合金はγ相のマトリックスを有し、このγ相は溶解状態のCr、Co、Fe、W、MoおよびReのような他の元素を有するNiである。さらに、そのような合金は、γ'相の粒子を含有しており、このγ'相は通常、溶解状態のTi、TaおよびNbのような他の元素を有するNi3Alである。さらに、そのような合金は、例えば結晶粒界を強化するために、および/または保護酸化物層を安定させるために、他の元素を含有してもよい。また、種々の合金化元素が、γおよびγ'相において異なる濃度で存在する傾向がある、すなわち、ある特定の元素が、これらの相のうち、特定の一方に引きつけられる傾向があり、それによりその元素の濃度が他方の相におけるよりもその相において高くなることも指摘され得る。例えば、Alはγ'相に有利に分配する傾向があることが報告されている。また、Pdもγ'相に有利に分配する傾向があることが報告されている。さらに、γおよびγ'相間での元素の分配は別の元素の存在下では変わり得る。Pdの添加は、Alがより有利にγ相に分配する傾向があるという効果を与え得ることが指摘されている。
Ni基γ/γ'合金の構成部品は通常、水素脆化を防ぐ保護酸化物層を有する。しかし、本発明の発明者らは、特に、例えば周囲温度と高い使用温度との間などの、温度の変動を受ける構成部品において、そして特にこれらの構成部品が湿気にも曝される場合には、酸化物スケールの微細構造が時間とともに変化し、その結果、保護酸化物層がその保護効果の少なくとも一部を失うかまたは母材を機械的に露出することができなくなり得ることに気づいた。発明者らは、そのような構成部品の場合、水素脆化が起こりがちであることを見出した。通常の空気は一定量の湿気を含むので、湿気は多くの場合に問題となり得る。さらに、本発明者らは、例えば、フォギングおよびスチーム冷却といった「湿式プロセス」を使用するガスタービンにおいては、水素脆化が問題となり得ることを見出した。水素脆化は、そのような構成部品が使用され得る期間を短縮させ得る。例えばガスタービンは高価な装置であるので、そのような装置の構成部品が長期間にわたり機能できることは重要である。
本発明の目的は、高温に曝される構成部品に使用するのに好適な、改善されたNi基γ/γ'合金を提供することである。これに関する特別の目的は、合金が改善された頑強度を有し、水素脆化に耐性でなければならないことである。特に、水素脆化のリスクは、合金から作られた構成部品がサイクルの少なくとも一部において湿潤条件を伴う熱サイクルを受ける場合に、低減されなければならない。これに関する目的は、長期間にわたり故障することなく機能できる構成部品のための合金を提供することである。本発明のさらなる目的は、有利な特性を備える構成部品、特に水素脆化に抵抗する構成部品を提供することである。さらにある目的は、高温で使用される際に有利な特性を有する1つ又はそれ以上の構成部品を含むガスタービン装置を提供することである。本発明の別の目的は、有利な技術的効果を達成するために、Ni基γ/γ'合金においてPdを使用することである。
上記の最初の目的は、高温で使用される単結晶、方向性凝固または多結晶構成部品に好適なNi基合金によって達成されるが、この合金はγ/γ'合金であり、重量%で、
から構成され、ここで、合金は、水素脆化に対する改善された抵抗を合金に付与するために十分な有意量で、Pdを含有する。
この明細書において一群の元素の含量が規定されている場合(例えば:「〜よりなる群から選定される1つまたはそれ以上の元素の」)、その含量は、その合金中に存在するその群に属するすべての元素の全含量を意味することに留意しなければならない。従って、その合金が当該群に属するただ1つの元素を含有する場合、規定された含量は、この元素の含量である。
また、この明細書において、他に何も言及がなければ、種々の元素または元素の群の含量は、常に重量%に基づいていることにも留意しなければならない。
また、含量の範囲が0から始まる場合、これは当該の単数または複数の元素の存在が任意であることを意味することも指摘することができる。
このように、本発明の発明者らは、上に定義されたように種々の元素を選定することによって改善された合金が得られることを見出した。それによって、特に水素脆化に対する抵抗が改善されることが分かった。この改善された抵抗は極めて低濃度のPdによっても得られることがわかった。Pdは高価な材料であるので、少量のPdしか必要とされないことは本発明の有利な一面である。HEに対する改善された抵抗は、たぶん、結晶粒界および粒子境界に存在するHがPdによってγ'相に引き入れられるという事実に起因している。上述のとおり、Pdはγ'に有利に分配する。
さらに、Pdの添加はさらなる有利な効果を及ぼすかもしれない。例えば、PdはTCP(topologically close packed)領域の形成を防ぐうえで有利であるかもしれないことが報告されている。さらに、PdはNiに極めて類似しているので、そのNiへの可溶性は極めて高い。さらに、Pdはγ'相に優先的に分配するので、Ni3Alへの可溶性もまた優れている。上述のとおり、Pdの添加が、Ni基γ/γ'合金の分配係数を、わずかに多くのAlがγ相に分配するように、変化させ得ることもまた報告されている。これは、所与のγ'含量について、わずかに多くのAlを合金に添加することが可能であることを意味する。このことは、酸化および高温腐食抵抗を増大させるように思われる。さらに、有利な効果を得るためには少量のPdの使用で十分であることから、Pdの添加によるいかなる重大な否定的影響も指摘されていない(Pdが潜在的に熱処理工程に関する問題および高温時クリープ強度の低減を引き起こすことがあり得ることが報告されている)。
本発明に従った合金の実施形態によれば、前記付加的な元素の含量は、1.0未満、つまりガスタービンにおいて使用される構成部品のような高温で使用される構成部品のための合金において通常許容される不純物の水準にあるにすぎない。合金の特性は、その合金がそのような付加的な元素を少量しか(または全く)含有しないのであれば、より容易に管理できる。
さらなる実施形態によれば、Pdの含量は0.05を超える。Pdの含量は、2.0未満、好ましくは1.0未満、さらには0.5未満とすることができる。目的とする効果が少量のPdで同じく達成され得ることは本発明の有利な一面である。Pdが高価な材料であり、そして大量のPdは恐らく何らかの否定的な影響を及ぼし得ることから、これは特に重要である。
さらなる実施形態によれば、Crの含量は3.0を超え、好ましくは6.0を超える。かなり大量のCrにより、優れた腐食および酸化抵抗が得られる。
しかし、別の実施形態によれば、Crの含量は3.0以下である。この代替実施形態によれば、低量のCrが使用される。これは、合金のクリープ破断強度を増大させ得る。他の元素を慎重に選定することによって、たとえCr含量が低い場合でも十分な腐食および酸化抵抗を得ることができる。
1つの実施形態によれば、Co、FeおよびMnよりなる群から選定される1つまたはそれ以上の元素の含量は3.0を超える。Coの含量は、例えば6.0を超えることができる。さらに、Coの含量は、(Feの含量+Mnの含量)を超えることができる。Coは、この種の合金に有利な特性、特に高温時の十分な硬さを付与することが知られている材料である。
さらに別の実施形態によれば、Mo、W、ReおよびRhよりなる群から選定される1つまたはそれ以上の元素の含量は3.0を超える。好ましい実施形態によれば、Wの含量は、Moの含量を超えることができる。さらに、(Reの含量+Rhの含量)は1.0未満とすることができる。例えば十分な量のWにより、合金の強度は増大される。さらに、クリープ抵抗は改善される。
さらなる実施形態によれば、Alの含量は1.0を超える。Alの含量は例えば3.0を超え、10.0未満とすることができる。合金におけるAlのモル分率は、好ましくは、Al、Ti、Ta、NbおよびVよりなる群から選定されるその他の元素のいずれのモル分率よりも大きい。Alは特に、γ'相の形成に有利な材料である。さらに、Alは酸化および高温腐食抵抗を増大させることができる。
別の実施形態によれば、Ru、Os、IrおよびPtよりなる群から選定される1つまたはそれ以上の元素の含量は0.01を超えるが5.0未満である。この群からの元素の添加は、2つの相γおよびγ'間での他の元素の分配を制御するために使用することができる。
Hfの含量は、実施形態によれば、0.05を超えることができる。
実施形態によれば、Siの含量は、0.02を超える。Hfおよび/またはSiは保護酸化物層の形成を促すために使用することができる。
B、C、NおよびZrよりなる群から選定される1つまたはそれ以上の元素の含量は、例えば0.05を超えるが0.8未満とすることができる。これらの元素は、結晶粒界における強度を増大させるために使用され得る。
合金は、実施形態によれば、0.005を超える量の、Y、La、Sc、アクチニドならびにCeおよび他のランタニドよりなる群から選定される1つまたはそれ以上の元素を含有することができる。これらの元素はSを結合するために使用することができ、それは望ましくない硫化水素の形成のリスクが減少するという効果を有する。
好ましくはNiの含量は35を超え、より好ましくは50を超える。このように合金は好ましくは、極めて大量の主成分元素Niを含有する。
さらなる実施形態によれば、体積比γ'/γは0.4(40%)を超え、0.6(60%)を超えさえする。γ'の極めて高い分率は高い熱間強度を付与するために有利である。
本発明の別の目的によれば、高温環境における構成部品として使用されるように設計された構成部品が、構成部品が上記実施形態のいずれかに従った合金から作られるということから提供される。従って、そのような構成部品は、合金の実施形態に関して上に述べたように有利な特性を有する。特に、構成部品は、高温で使用することができ、やはり水素脆化に対する良好な抵抗を有し得る。
実施形態によれば、構成部品はガスタービン装置のための構成部品である。構成部品は、例えばガイドベーンもしくはガイドベーンの一部またはタービン動翼もしくはタービン動翼の一部とすることができる。そのような構成部品に本発明に従った合金を使用することは特に有利であるとわかっている。構成部品は、例えば水素脆化による損傷を受けるリスクを伴うことなく極めて長期に亘り使用することができる。
本発明に従ったガスタービン装置は、上に定義した少なくとも1つの構成部品を備えてなる。従って、そのようなガスタービン装置は、上述のとおり有利な特性を備える構成部品を含む。
本発明に従った使用は、水素脆化に対する改善された抵抗を備える前記合金を、上記実施形態のいずれかに従って、提供するための上記実施形態のいずれかに従った合金の一部を形成するPdを使用することによって達成される。このように本発明の発明者らは、上述の類の合金におけるPdの慎重な使用によって達成される技術的効果を見出した。特に、上述した有利な効果を達成するためには、少量のPdだけで十分であることは有利である。
以下に本発明に従った合金の組成の種々の例を示す。残部は下記の例すべてにおいてNiである。Niおよびこれらの例で規定された元素に加えて、合金は、これらの例によれば、例えばガスタービンにおけるような高温での使用を意図された構成部品向けに使用されるこれらの種の合金において通常許容される濃度で、少量の不純物を含有し得る。さらに、全部の合金はNi基γ/γ'合金である。比γ'/γは、例えば0.4(40%)であり、または0.6(60%)を超えることができる。この比は例えば0.5(50%)とすることができる。
最初の例は、特定量の種々の元素を備える1つの具体的な例である。例2〜10の各々は、種々の元素について小範囲を定義している。例2〜10に従った合金は、既知の合金の組成をわずかに変えることによって、すなわち特に少量のPdを添加することによって得ることができる。
合金は、単結晶または多結晶品の作製に適する。
例1
12.0 Cr
8.0 Co
2.0 Mo
4.0 W
4.0 Al
2.0 Ti
1.5 Ta
1.5 Nb
0.4 Pd
0.1 Hf
0.1 Si
0.01 B
0.05 C
12.0 Cr
8.0 Co
2.0 Mo
4.0 W
4.0 Al
2.0 Ti
1.5 Ta
1.5 Nb
0.4 Pd
0.1 Hf
0.1 Si
0.01 B
0.05 C
例2
15〜17 Cr
8〜9 Co
1.5〜2.5 Mo
3〜4 W
3〜4 Al
3〜4 Ti
1.5〜2.5 Nb
0.1〜0.5 Pd
0.05〜0.2 C
0.005〜0.015 B
0.05〜0.015 Zr
15〜17 Cr
8〜9 Co
1.5〜2.5 Mo
3〜4 W
3〜4 Al
3〜4 Ti
1.5〜2.5 Nb
0.1〜0.5 Pd
0.05〜0.2 C
0.005〜0.015 B
0.05〜0.015 Zr
例3
12〜14 Cr
8〜10 Co
1.5〜2.5 Mo
3〜5 W
3〜4 Al
3.5〜5 Ti
3〜5 Ta
1.5〜2.5 Nb
0.1〜0.5 Pd
0.1〜0.3 C
0.015〜0.025 B
0.005〜0.015 Zr
12〜14 Cr
8〜10 Co
1.5〜2.5 Mo
3〜5 W
3〜4 Al
3.5〜5 Ti
3〜5 Ta
1.5〜2.5 Nb
0.1〜0.5 Pd
0.1〜0.3 C
0.015〜0.025 B
0.005〜0.015 Zr
例4
12〜14 Cr
8〜10 Co
1.5〜2.5 Mo
3〜5 W
3〜4 Al
3.5〜4.5 Ti
3〜5 Ta
0.1〜0.5 Pd
12〜14 Cr
8〜10 Co
1.5〜2.5 Mo
3〜5 W
3〜4 Al
3.5〜4.5 Ti
3〜5 Ta
0.1〜0.5 Pd
例5
7.5〜9 Cr
8〜11 Co
0.4〜0.8 Mo
9〜11 W
5〜6 Al
0.5〜1.5 Ti
2〜4 Ta
0.1〜0.5 Pd
0.05〜0.2 C
0.01〜0.02 B
0.005〜0.05 Zr
1〜2 Hf
7.5〜9 Cr
8〜11 Co
0.4〜0.8 Mo
9〜11 W
5〜6 Al
0.5〜1.5 Ti
2〜4 Ta
0.1〜0.5 Pd
0.05〜0.2 C
0.01〜0.02 B
0.005〜0.05 Zr
1〜2 Hf
例6
21〜25 Cr
18〜20 Co
1〜3 W
1.5〜2.5 Al
3〜4 Ti
1〜2 Ta
0.5〜1.5 Nb
0.1〜0.5 Pd
0.1〜0.2 C
0.005〜0.015 B
0.05〜0.15 Zr
21〜25 Cr
18〜20 Co
1〜3 W
1.5〜2.5 Al
3〜4 Ti
1〜2 Ta
0.5〜1.5 Nb
0.1〜0.5 Pd
0.1〜0.2 C
0.005〜0.015 B
0.05〜0.15 Zr
例7
21〜25 Cr
18〜20 Co
1〜3 W
2〜3 Al
3〜4 Ti
1〜2 Ta
0.5〜1.5 Nb
0.1〜0.5 Pd
0.1〜0.2 C
0.005〜0.015 B
0.05〜0.15 Zr
0.5〜1.5 Hf
21〜25 Cr
18〜20 Co
1〜3 W
2〜3 Al
3〜4 Ti
1〜2 Ta
0.5〜1.5 Nb
0.1〜0.5 Pd
0.1〜0.2 C
0.005〜0.015 B
0.05〜0.15 Zr
0.5〜1.5 Hf
例8
8〜9 Cr
4〜6 Co
1〜3 Mo
7〜9 W
4.5〜5.5 Al
1〜2 Ti
5〜7 Ta
0.1〜0.5 Pd
0.05〜0.15 Hf
0.05〜0.15 Si
0.005〜0.015 C
0.005〜0.015 B
8〜9 Cr
4〜6 Co
1〜3 Mo
7〜9 W
4.5〜5.5 Al
1〜2 Ti
5〜7 Ta
0.1〜0.5 Pd
0.05〜0.15 Hf
0.05〜0.15 Si
0.005〜0.015 C
0.005〜0.015 B
例9
6〜7 Cr
9〜11 Co
0.4〜0.8 Mo
5〜7 W
2.5〜3.5 Re
5〜6 Al
0.5〜1.5 Ti
5〜7 Ta
0.1〜0.5 Pd
0.05〜0.15 Hf
0.005〜0.015 Y
6〜7 Cr
9〜11 Co
0.4〜0.8 Mo
5〜7 W
2.5〜3.5 Re
5〜6 Al
0.5〜1.5 Ti
5〜7 Ta
0.1〜0.5 Pd
0.05〜0.15 Hf
0.005〜0.015 Y
例10
2.2〜2.8 Cr
10〜14 Co
8〜10 W
6〜7 Re
1.5〜2.5 Ru
5.5〜6.5 Al
5〜6 Ta
0.1〜0.5 Pd
0.05〜0.15 Hf
0.05〜0.15 Si
2.2〜2.8 Cr
10〜14 Co
8〜10 W
6〜7 Re
1.5〜2.5 Ru
5.5〜6.5 Al
5〜6 Ta
0.1〜0.5 Pd
0.05〜0.15 Hf
0.05〜0.15 Si
本発明に従った合金は、従来技術のNi基γ/γ'超合金を製造するための当業者に既知である方法で製造することができる。合金は、当業者に既知の方法で単結晶、方向性凝固または多結晶構成部品を製造するために使用することができる。本発明に従った合金は、高温での使用に意図されたあらゆる構成部品または構成部品の部分に使用することができる。
図1は、本発明に従った典型的なガスタービン装置の一部の断面図をごく概略的に図示している。図1に図示された実施形態において、ガスタービン装置は、環状燃焼室11を有する。図1では、この燃焼室11の下部だけが図示されている。環状燃焼室は、図1においてX−Xと表記された対称軸のまわりに配置され得る。この対称軸X−Xは、また、ガスタービン装置の一部を形成するロータの回転軸を構成することもできる。燃焼室11は静翼部14に対して固定されている。ガスタービン装置は多数のガイドベーン13を備える。図1では、2つのガイドベーン13が図示されている。ガイドベーン13は静翼14に対して固定されている。ガスタービン装置は、また、多数のタービン動翼15を備える。2つのそのような動翼15が図1には図示されている。動翼15は、回転軸X−Xのまわりで回転するロータの一部を形成する。ガスタービン装置は当然、当業者に既知である他の部品を備えることができる。ガスタービン装置は例えば、1つまたはそれ以上の圧縮機段および付加的なタービン段を有することができる。ガスタービン装置における種々の構成部品は、本発明に従った合金から作ることができる。例えば、ガイドベーン13および/またはタービン動翼15は、本発明に従った合金で作ることができる。本発明に従った合金は、また、構成部品の部分に、例えばガイドベーン13、タービン動翼15またはガスタービンの他の部分の保護層に、使用することができる。
本発明は、また、Pdの使用にも関する。この使用によれば、例えば上記の例に従った量のPdは、水素脆化に対する改善された抵抗を有する合金を提供するために、上述した類の合金において使用される。
本発明は、上述した実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲の範囲内で変更および修正され得る。
11 燃焼室
13 ガイドベーン
14 静翼部
15 タービン動翼
13 ガイドベーン
14 静翼部
15 タービン動翼
Claims (32)
- 前記付加的な元素の含量が1.0未満である、請求項1に記載の合金。
- 前記付加的な元素の含量が、ガスタービンにおいて使用される構成部品のような高温で使用される構成部品のための合金において通常許容される不純物の水準にあるにすぎない、請求項2に記載の合金。
- Pdの含量が0.05を超える、請求項1〜3のいずれか1項に記載の合金。
- Pdの含量が2.0未満である、請求項4に記載の合金。
- Pdの含量が1.0未満である、請求項5に記載の合金。
- Crの含量が3.0を超える、請求項1〜6のいずれか1項に記載の合金。
- Crの含量が6.0を超える、請求項7に記載の合金。
- Crの含量が3.0以下である、請求項1〜6のいずれか1項に記載の合金。
- Co、FeおよびMnよりなる群から選定される1つまたはそれ以上の元素の含量が3.0を超える、請求項1〜9のいずれか1項に記載の合金。
- Coの含量が6.0を超える、請求項10に記載の合金。
- Coの含量が(Feの含量+Mnの含量)を超える、請求項10または11に記載の合金。
- Mo、W、ReおよびRhよりなる群から選定される1つまたはそれ以上の元素の含量が3.0を超える、請求項1〜12のいずれか1項に記載の合金。
- Wの含量がMoの含量を超える、請求項13に記載の合金。
- (Reの含量+Rhの含量)が1.0未満である、請求項13または14に記載の合金。
- Alの含量が1.0を超える、請求項1〜15のいずれか1項に記載の合金。
- Alの含量が3.0を超え、10.0未満である、請求項16に記載の合金。
- 合金におけるAlのモル分率が、Al、Ti、Ta、NbおよびVよりなる群から選定されるその他の元素のいずれのモル分率よりも大きい、請求項16または17に記載の合金。
- Ru、Os、IrおよびPtよりなる群から選定される1つまたはそれ以上の元素の含量が0.01を超え、5.0未満である、請求項1〜18のいずれか1項に記載の合金。
- Hfの含量が0.05を超える、請求項1〜19のいずれか1項に記載の合金。
- Siの含量が0.02を超える、請求項1〜20のいずれか1項に記載の合金。
- B、C、NおよびZrよりなる群から選定される1つまたはそれ以上の元素の含量が0.05を超え、0.8未満である、請求項1〜21のいずれか1項に記載の合金。
- Y、La、Sc、アクチニドならびにCeおよび他のランタニドよりなる群から選定される1つまたはそれ以上の元素の含量が0.005を超える、請求項1〜22のいずれか1項に記載の合金。
- Niの含量が35を超える、請求項1〜23のいずれか1項に記載の合金。
- Niの含量が50を超える、請求項24に記載の合金。
- 体積比γ'/γが0.4(40%)を超える、請求項1〜25のいずれか1項に記載の合金。
- 体積比γ'/γが0.6(60%)を超える、請求項26に記載の合金。
- 高温環境における構成部品(13、15)としての使用に設計された構成部品(13、15)であって、該構成部品(13、15)が請求項1〜27のいずれか1項に記載の合金から作られている、構成部品。
- ガスタービン装置のための構成部品(13、15)である、請求項28に記載の構成部品(13、15)。
- ガイドベーン(13)もしくはガイドベーン(13)の一部またはタービン動翼(15)もしくはタービン動翼(15)の一部である、請求項29に記載の構成部品(13、15)。
- 請求項29または30に記載の少なくとも1つの構成部品(13、15)を備えるガスタービン装置。
- 水素脆化に対する改善された抵抗を請求項1〜27のいずれか1項に記載の合金に付与するための請求項1〜27のいずれか1項に記載の合金の一部を形成するPdの使用。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0403162A SE528807C2 (sv) | 2004-12-23 | 2004-12-23 | Komponent av en superlegering innehållande palladium för användning i en högtemperaturomgivning samt användning av palladium för motstånd mot väteförsprödning |
PCT/EP2005/057043 WO2006067189A1 (en) | 2004-12-23 | 2005-12-21 | A ni based alloy, a component, a gas turbine arrangement and use of pd in connection with such an alloy |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2008525634A true JP2008525634A (ja) | 2008-07-17 |
Family
ID=34102111
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2007547519A Abandoned JP2008525634A (ja) | 2004-12-23 | 2005-12-21 | Ni基合金、構成部品、ガスタービン装置および当該合金に関連したPdの使用 |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (4) | US20080101981A1 (ja) |
EP (1) | EP1825012A1 (ja) |
JP (1) | JP2008525634A (ja) |
KR (1) | KR20070091350A (ja) |
CN (1) | CN100587093C (ja) |
BR (1) | BRPI0519432A2 (ja) |
CA (1) | CA2592027A1 (ja) |
RU (1) | RU2007127852A (ja) |
SE (1) | SE528807C2 (ja) |
WO (1) | WO2006067189A1 (ja) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009097052A (ja) * | 2007-10-19 | 2009-05-07 | Hitachi Ltd | Ni基鍛造合金 |
JP2009132964A (ja) * | 2007-11-30 | 2009-06-18 | Hitachi Ltd | Ni基合金 |
JP2010132966A (ja) * | 2008-12-04 | 2010-06-17 | Mitsubishi Materials Corp | 高温強度を有するNi基耐熱合金およびこの合金からなるガスタービン翼鋳物 |
JP2011174123A (ja) * | 2010-02-24 | 2011-09-08 | Hitachi Ltd | ニッケル基合金及びそれを用いたランド用ガスタービン部品 |
WO2012063879A1 (ja) * | 2010-11-10 | 2012-05-18 | 本田技研工業株式会社 | ニッケル合金 |
JP2012193453A (ja) * | 2011-03-16 | 2012-10-11 | Korea Inst Of Machinery & Materials | クリープ特性が向上された単結晶ニッケル基超耐熱合金 |
JP2013502511A (ja) * | 2009-08-20 | 2013-01-24 | オウベル・アンド・デュヴァル | ニッケル超合金およびニッケル超合金から製造された部品 |
CN105088018A (zh) * | 2015-09-10 | 2015-11-25 | 钢铁研究总院 | 一种高强度、抗氧化的钴基高温合金 |
WO2016142962A1 (ja) * | 2015-03-06 | 2016-09-15 | 株式会社 東芝 | 鋳造用Ni基合金およびタービン用鋳造部品 |
Families Citing this family (58)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7846243B2 (en) | 2007-01-09 | 2010-12-07 | General Electric Company | Metal alloy compositions and articles comprising the same |
US7931759B2 (en) | 2007-01-09 | 2011-04-26 | General Electric Company | Metal alloy compositions and articles comprising the same |
US7727318B2 (en) | 2007-01-09 | 2010-06-01 | General Electric Company | Metal alloy compositions and articles comprising the same |
JP2009084684A (ja) * | 2007-09-14 | 2009-04-23 | Toshiba Corp | 蒸気タービンのタービンロータ用のNi基合金および蒸気タービンのタービンロータ |
EP2103700A1 (en) * | 2008-03-14 | 2009-09-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Nickel base alloy and use of it, turbine blade or vane and gas turbine |
EP2145968A1 (en) | 2008-07-14 | 2010-01-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Nickel base gamma prime strengthened superalloy |
US8029596B2 (en) | 2008-08-19 | 2011-10-04 | Siemens Energy, Inc. | Method of making rare-earth strengthened components |
US8192850B2 (en) * | 2008-08-20 | 2012-06-05 | Siemens Energy, Inc. | Combustion turbine component having bond coating and associated methods |
CH699716A1 (de) * | 2008-10-13 | 2010-04-15 | Alstom Technology Ltd | Bauteil für eine hochtemperaturdampfturbine sowie hochtemperaturdampfturbine. |
CN102439193B (zh) * | 2009-05-08 | 2013-11-06 | 苏舍美特科公司 | 用于衬底覆层的方法以及具有覆层的衬底 |
IT1394975B1 (it) | 2009-07-29 | 2012-08-07 | Nuovo Pignone Spa | Superlega a base di nichel, componente meccanico realizzato con detta superlega, turbomacchina comprendente tale componente e metodi relativi |
EP2465957B1 (en) * | 2009-08-10 | 2018-11-07 | IHI Corporation | Ni-BASED MONOCRYSTALLINE SUPERALLOY AND TURBINE BLADE |
JP4982539B2 (ja) * | 2009-09-04 | 2012-07-25 | 株式会社日立製作所 | Ni基合金、Ni基鋳造合金、蒸気タービン用高温部品及び蒸気タービン車室 |
US8449262B2 (en) * | 2009-12-08 | 2013-05-28 | Honeywell International Inc. | Nickel-based superalloys, turbine blades, and methods of improving or repairing turbine engine components |
US9138963B2 (en) * | 2009-12-14 | 2015-09-22 | United Technologies Corporation | Low sulfur nickel base substrate alloy and overlay coating system |
US20110256421A1 (en) * | 2010-04-16 | 2011-10-20 | United Technologies Corporation | Metallic coating for single crystal alloys |
RU2484167C1 (ru) * | 2012-03-27 | 2013-06-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | СПЛАВ НА ОСНОВЕ ИНТЕРМЕТАЛЛИДА Ni3Al И ИЗДЕЛИЕ, ВЫПОЛНЕННОЕ ИЗ НЕГО |
US9339398B2 (en) * | 2012-04-26 | 2016-05-17 | Medtronic Vascular, Inc. | Radiopaque enhanced nickel alloy for stents |
CN102808112B (zh) * | 2012-08-24 | 2015-05-06 | 朱育盼 | 一种排气阀用镍基高温合金 |
CN102828070B (zh) * | 2012-08-24 | 2014-05-07 | 宁波市阳光汽车配件有限公司 | 一种锅炉管道防护涂层材料 |
CN102808111B (zh) * | 2012-08-24 | 2014-08-20 | 朱育盼 | 一种排气阀用镍基高温合金的制备方法 |
CN102808110B (zh) * | 2012-08-24 | 2015-05-06 | 朱育盼 | 一种不锈钢阀门密封面涂层用镍基合金丝材 |
JP5721189B2 (ja) * | 2013-03-12 | 2015-05-20 | 株式会社 東北テクノアーチ | 耐熱性Ni基合金及びその製造方法 |
US9611741B2 (en) * | 2013-11-04 | 2017-04-04 | Siemens Energy, Inc. | Braze alloy compositions and brazing methods for superalloys |
GB201400352D0 (en) | 2014-01-09 | 2014-02-26 | Rolls Royce Plc | A nickel based alloy composition |
JP2015189999A (ja) * | 2014-03-28 | 2015-11-02 | 田中貴金属工業株式会社 | NiIr基耐熱合金及びその製造方法 |
CN104404309A (zh) * | 2014-12-02 | 2015-03-11 | 常熟市良益金属材料有限公司 | 一种耐高温镍合金 |
EP3042973B1 (en) | 2015-01-07 | 2017-08-16 | Rolls-Royce plc | A nickel alloy |
DE102015204726A1 (de) * | 2015-03-16 | 2016-09-22 | Siemens Aktiengesellschaft | Ni-Mn-Cr-Al-Ti-Legierung, Pulver, Verfahren und Bauteil |
CN106191529B (zh) * | 2015-04-20 | 2018-01-02 | 中南大学 | 镍基合金与由合金形成的物品 |
CN104878249A (zh) * | 2015-05-15 | 2015-09-02 | 新奥科技发展有限公司 | 一种镍基合金及其制备方法和应用 |
CN106282668B (zh) * | 2015-06-12 | 2018-09-14 | 中南大学 | 一种镍基高温合金及其制备方法 |
GB2539957B (en) | 2015-07-03 | 2017-12-27 | Rolls Royce Plc | A nickel-base superalloy |
RU2626118C2 (ru) * | 2015-09-17 | 2017-07-21 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" | Литейный жаропрочный сплав на основе никеля |
CN106807794B (zh) * | 2015-12-08 | 2019-03-08 | 中南大学 | 镍基高温合金热挤压工艺参数的确定方法与镍基高温合金的热挤压工艺 |
CN105543568B (zh) * | 2015-12-21 | 2017-10-13 | 谷月恒 | 一种含铂无铼镍基单晶高温合金及其制备方法和应用 |
ITUA20161551A1 (it) * | 2016-03-10 | 2017-09-10 | Nuovo Pignone Tecnologie Srl | Lega avente elevata resistenza all’ossidazione ed applicazioni di turbine a gas che la impiegano |
EP3287535A1 (de) * | 2016-08-22 | 2018-02-28 | Siemens Aktiengesellschaft | Sx-nickel-legierung mit verbesserten tmf-eigenschaften, rohmaterial und bauteil |
GB201615496D0 (en) | 2016-09-13 | 2016-10-26 | Rolls Royce Plc | Nickel-based superalloy and use thereof |
TWI663263B (zh) * | 2016-11-25 | 2019-06-21 | 國家中山科學研究院 | 高抗潛變等軸晶鎳基超合金 |
CN106756252B (zh) * | 2016-12-29 | 2019-03-22 | 沈阳大陆激光工程技术有限公司 | 一种用于重型燃机轮毂榫齿修复的镍基合金粉末 |
CN106636760B (zh) * | 2017-01-16 | 2019-01-08 | 宁国市华成金研科技有限公司 | 一种镍基高温合金及其制造方法 |
CN106676366B (zh) * | 2017-01-16 | 2018-12-28 | 宁国市华成金研科技有限公司 | 耐高温合金的制备方法 |
CN107805807B (zh) * | 2017-10-23 | 2019-06-25 | 武汉理工大学 | 一种基于激光熔融沉积的汽轮机滑块及其制备方法 |
CN108004433B (zh) * | 2017-10-25 | 2019-04-23 | 广西贵三钜科技有限公司 | 一种发动机喷油嘴节油滤网及其制备方法 |
KR101866833B1 (ko) * | 2017-11-24 | 2018-06-14 | 한국기계연구원 | 반복산화특성이 개선된 니켈기 내열재 및 이의 제조방법 |
CN108486418B (zh) * | 2018-04-25 | 2020-08-11 | 常州市潞城慧热电子厂 | 一种用于温差发电器的合金丝及其制备工艺 |
CN108588605B (zh) * | 2018-05-03 | 2020-05-05 | 西安科技大学 | 一种含硼镍基单晶高温合金的热处理工艺 |
DE102018251722A1 (de) | 2018-12-27 | 2020-07-02 | Siemens Aktiengesellschaft | Nickelbasislegierung für additive Fertigung und Verfahren |
US20220145426A1 (en) * | 2019-03-07 | 2022-05-12 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Advanced bond coat materials for tbc with improved thermal cyclic fatigue and sulfidation resistance |
CN110802345A (zh) * | 2019-11-21 | 2020-02-18 | 天津铸金科技开发股份有限公司 | 一种耐高温等离子喷焊粉末 |
CN112410616B (zh) * | 2020-11-03 | 2022-07-12 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种低成本和低宏观偏析倾向的大型等温锻模用高温合金 |
US11426822B2 (en) * | 2020-12-03 | 2022-08-30 | General Electric Company | Braze composition and process of using |
CN112501476B (zh) * | 2021-01-29 | 2021-06-25 | 北京科技大学 | 超高强韧性高密度合金及其制备方法和应用 |
CN112981184B (zh) * | 2021-02-03 | 2022-04-01 | 中国人民解放军陆军装甲兵学院 | 一种高塑性的耐高温镍基合金粉末 |
RU2768946C1 (ru) * | 2021-06-24 | 2022-03-25 | Публичное акционерное общество "ОДК-Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") | Литейный жаропрочный никелевый сплав с монокристальной структурой |
CN114686731B (zh) * | 2022-04-12 | 2022-11-22 | 北航(四川)西部国际创新港科技有限公司 | 一种单晶高温合金及其制备方法和应用 |
CN115449669B (zh) * | 2022-09-13 | 2023-08-08 | 中国联合重型燃气轮机技术有限公司 | 一种抗蠕变、抗氧化镍基高温合金及其制备方法和应用 |
Family Cites Families (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA967403A (en) * | 1971-02-23 | 1975-05-13 | International Nickel Company Of Canada | Nickel alloy with good stress rupture strength |
US4039330A (en) * | 1971-04-07 | 1977-08-02 | The International Nickel Company, Inc. | Nickel-chromium-cobalt alloys |
BE794144A (fr) * | 1972-01-17 | 1973-07-17 | Int Nickel Ltd | Alliages de nickel-chrome |
GB1520630A (en) * | 1974-07-08 | 1978-08-09 | Johnson Matthey Co Ltd | Platinum group metal-containing alloys |
US4261742A (en) * | 1978-09-25 | 1981-04-14 | Johnson, Matthey & Co., Limited | Platinum group metal-containing alloys |
SE428937B (sv) * | 1979-01-11 | 1983-08-01 | Cabot Stellite Europ | Nickelbaserad, hard legering eller tillsatsmaterial avsett for pasvetsning eller svetsning |
EP0065812B1 (en) * | 1981-04-08 | 1986-07-30 | Johnson Matthey Public Limited Company | Nickel alloys containing large amounts of chromium |
US4519979A (en) * | 1983-06-06 | 1985-05-28 | Inco Europe Limited | Nickel-chromium-cobalt base alloys and castings thereof |
US5077141A (en) * | 1984-12-06 | 1991-12-31 | Avco Corporation | High strength nickel base single crystal alloys having enhanced solid solution strength and methods for making same |
US4885216A (en) * | 1987-04-03 | 1989-12-05 | Avco Corporation | High strength nickel base single crystal alloys |
US4719080A (en) * | 1985-06-10 | 1988-01-12 | United Technologies Corporation | Advanced high strength single crystal superalloy compositions |
US4692305A (en) * | 1985-11-05 | 1987-09-08 | Perkin-Elmer Corporation | Corrosion and wear resistant alloy |
DE69014085T2 (de) * | 1989-12-15 | 1995-06-22 | Inco Alloys Int | Oxidationsbeständige Legierungen mit niedrigem Ausdehnungskoeffizient. |
US5077006A (en) * | 1990-07-23 | 1991-12-31 | Carondelet Foundry Company | Heat resistant alloys |
US5346563A (en) * | 1991-11-25 | 1994-09-13 | United Technologies Corporation | Method for removing sulfur from superalloy articles to improve their oxidation resistance |
US5366695A (en) * | 1992-06-29 | 1994-11-22 | Cannon-Muskegon Corporation | Single crystal nickel-based superalloy |
JP2625612B2 (ja) * | 1992-07-20 | 1997-07-02 | インターナショナル・ビジネス・マシーンズ・コーポレイション | 画像処理方法および画像処理装置 |
EP0648850B1 (en) * | 1993-09-20 | 1997-08-13 | Mitsubishi Materials Corporation | Nickel-based alloy |
AU2663797A (en) * | 1996-04-10 | 1997-10-29 | Penn State Research Foundation, The | Improved superalloys with improved oxidation resistance and weldability |
US6007645A (en) * | 1996-12-11 | 1999-12-28 | United Technologies Corporation | Advanced high strength, highly oxidation resistant single crystal superalloy compositions having low chromium content |
GB9903988D0 (en) * | 1999-02-22 | 1999-10-20 | Rolls Royce Plc | A nickel based superalloy |
KR100862346B1 (ko) * | 2000-02-29 | 2008-10-13 | 제너럴 일렉트릭 캄파니 | 니켈계 초합금 및 그로부터 제조된 터빈 구성요소 |
US6673308B2 (en) * | 2000-08-30 | 2004-01-06 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Nickel-base single-crystal superalloys, method of manufacturing same and gas turbine high temperature parts made thereof |
US7011721B2 (en) * | 2001-03-01 | 2006-03-14 | Cannon-Muskegon Corporation | Superalloy for single crystal turbine vanes |
US20020164263A1 (en) * | 2001-03-01 | 2002-11-07 | Kenneth Harris | Superalloy for single crystal turbine vanes |
US20030041930A1 (en) * | 2001-08-30 | 2003-03-06 | Deluca Daniel P. | Modified advanced high strength single crystal superalloy composition |
EP1498503B1 (en) * | 2002-03-27 | 2011-11-23 | National Institute for Materials Science | Ni-BASE DIRECTIONALLY SOLIDIFIED SUPERALLOY AND Ni-BASE SINGLE CRYSTAL SUPERALLOY |
CH695497A5 (de) * | 2002-04-30 | 2006-06-15 | Alstom Technology Ltd | Nickel-Basis-Superlegierung. |
US20040042927A1 (en) * | 2002-08-27 | 2004-03-04 | O'hara Kevin Swayne | Reduced-tantalum superalloy composition of matter and article made therefrom, and method for selecting a reduced-tantalum superalloy |
US6905559B2 (en) * | 2002-12-06 | 2005-06-14 | General Electric Company | Nickel-base superalloy composition and its use in single-crystal articles |
JP4036091B2 (ja) * | 2002-12-17 | 2008-01-23 | 株式会社日立製作所 | ニッケル基耐熱合金及びガスタービン翼 |
JP4449337B2 (ja) * | 2003-05-09 | 2010-04-14 | 株式会社日立製作所 | 高耐酸化性Ni基超合金鋳造物及びガスタービン部品 |
US20060051234A1 (en) * | 2004-09-03 | 2006-03-09 | Pike Lee M Jr | Ni-Cr-Co alloy for advanced gas turbine engines |
-
2004
- 2004-12-23 SE SE0403162A patent/SE528807C2/sv not_active IP Right Cessation
-
2005
- 2005-12-21 CA CA002592027A patent/CA2592027A1/en not_active Abandoned
- 2005-12-21 KR KR1020077016658A patent/KR20070091350A/ko not_active Application Discontinuation
- 2005-12-21 US US11/794,071 patent/US20080101981A1/en not_active Abandoned
- 2005-12-21 EP EP05825328A patent/EP1825012A1/en not_active Withdrawn
- 2005-12-21 BR BRPI0519432-6A patent/BRPI0519432A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2005-12-21 RU RU2007127852/02A patent/RU2007127852A/ru not_active Application Discontinuation
- 2005-12-21 CN CN200580044306A patent/CN100587093C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2005-12-21 WO PCT/EP2005/057043 patent/WO2006067189A1/en active Application Filing
- 2005-12-21 JP JP2007547519A patent/JP2008525634A/ja not_active Abandoned
-
2007
- 2007-04-19 US US11/788,295 patent/US20070202003A1/en not_active Abandoned
- 2007-04-19 US US11/788,299 patent/US20070199629A1/en not_active Abandoned
- 2007-04-19 US US11/788,238 patent/US20070202002A1/en not_active Abandoned
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009097052A (ja) * | 2007-10-19 | 2009-05-07 | Hitachi Ltd | Ni基鍛造合金 |
JP2009132964A (ja) * | 2007-11-30 | 2009-06-18 | Hitachi Ltd | Ni基合金 |
JP2010132966A (ja) * | 2008-12-04 | 2010-06-17 | Mitsubishi Materials Corp | 高温強度を有するNi基耐熱合金およびこの合金からなるガスタービン翼鋳物 |
JP2013502511A (ja) * | 2009-08-20 | 2013-01-24 | オウベル・アンド・デュヴァル | ニッケル超合金およびニッケル超合金から製造された部品 |
US11193187B2 (en) | 2009-08-20 | 2021-12-07 | Aubert & Duval | Nickel-based superalloy and parts made from said superalloy |
JP2011174123A (ja) * | 2010-02-24 | 2011-09-08 | Hitachi Ltd | ニッケル基合金及びそれを用いたランド用ガスタービン部品 |
WO2012063879A1 (ja) * | 2010-11-10 | 2012-05-18 | 本田技研工業株式会社 | ニッケル合金 |
US8961646B2 (en) | 2010-11-10 | 2015-02-24 | Honda Motor Co., Ltd. | Nickel alloy |
JP5850433B2 (ja) * | 2010-11-10 | 2016-02-03 | 本田技研工業株式会社 | ニッケル合金及びその製造方法 |
JP2012193453A (ja) * | 2011-03-16 | 2012-10-11 | Korea Inst Of Machinery & Materials | クリープ特性が向上された単結晶ニッケル基超耐熱合金 |
WO2016142962A1 (ja) * | 2015-03-06 | 2016-09-15 | 株式会社 東芝 | 鋳造用Ni基合金およびタービン用鋳造部品 |
CN105088018A (zh) * | 2015-09-10 | 2015-11-25 | 钢铁研究总院 | 一种高强度、抗氧化的钴基高温合金 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2007127852A (ru) | 2009-01-27 |
US20070199629A1 (en) | 2007-08-30 |
EP1825012A1 (en) | 2007-08-29 |
KR20070091350A (ko) | 2007-09-10 |
CN100587093C (zh) | 2010-02-03 |
BRPI0519432A2 (pt) | 2009-01-20 |
SE0403162L (sv) | 2006-06-24 |
WO2006067189A1 (en) | 2006-06-29 |
US20070202003A1 (en) | 2007-08-30 |
US20070202002A1 (en) | 2007-08-30 |
US20080101981A1 (en) | 2008-05-01 |
SE0403162D0 (sv) | 2004-12-23 |
CN101087894A (zh) | 2007-12-12 |
CA2592027A1 (en) | 2006-06-29 |
SE528807C2 (sv) | 2007-02-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2008525634A (ja) | Ni基合金、構成部品、ガスタービン装置および当該合金に関連したPdの使用 | |
JP5177559B2 (ja) | Ni基単結晶超合金 | |
US7169241B2 (en) | Ni-based superalloy having high oxidation resistance and gas turbine part | |
JP5418589B2 (ja) | Ni基単結晶超合金及びこれを用いたタービン翼 | |
JP3892831B2 (ja) | 単結晶タービンベーン用の超合金 | |
US20080206090A1 (en) | Iridium-based alloy with high heat resistance and high strength and process for producing the same | |
JPWO2008111585A1 (ja) | Ni基単結晶超合金及びこれを用いたタービン翼 | |
JP5226846B2 (ja) | 高耐熱性、高強度Rh基合金及びその製造方法 | |
JP4115369B2 (ja) | Ni基超合金 | |
JP2007191791A (ja) | ニッケル基超合金組成物 | |
CN111172430A (zh) | 镍基超合金和制品 | |
JP4387331B2 (ja) | Ni−Fe基合金およびNi−Fe基合金材の製造方法 | |
US8916092B2 (en) | Ni-based alloy, and turbine rotor and stator blade for gas turbine | |
JP4523264B2 (ja) | 単結晶部材を製造するためのニッケル基超合金 | |
US6582534B2 (en) | High-temperature alloy and articles made therefrom | |
US6982059B2 (en) | Rhodium, platinum, palladium alloy | |
JPH09268337A (ja) | 鍛造製高耐食超耐熱合金 | |
CN109554580B (zh) | 一种镍基合金、其制备方法与制造物品 | |
JPH10317080A (ja) | Ni基耐熱超合金、Ni基耐熱超合金の製造方法及びNi基耐熱超合金部品 | |
JP5636639B2 (ja) | Ni基超合金 | |
EP4001445A1 (en) | Nickel based superalloy with high corrosion resistance and good processability | |
AU2003255216B8 (en) | Nickel-base superalloy | |
JP2014047371A (ja) | Ni基合金と、それを用いたガスタービン動翼兼ガスタービン |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A762 | Written abandonment of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A762 Effective date: 20100225 |