JP2008297592A - 伸びおよび伸びフランジ性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明の高強度鋼板は、好ましくは化学成分が、mass%で、C:0.05〜0.3%、Si:0.01〜3.0%、Mn:0.5〜3.0%、Al:0.01〜0.1%を含み、残部Fe及び不可避的不純物からなり、焼戻しマルテンサイトと微細分散した焼鈍ベイナイトを主体とする組織を有する。前記焼戻しマルテンサイトの占積率は50〜95%で、前記焼鈍ベイナイトの占積率は5〜30%であり、前記焼戻しマルテンサイトの平均粒径は円相当直径で10μm 以下である。また、引張強度は590MPa以上である。
【選択図】なし
Description
(1) Ti、Nb、V、Zrから選択される1種以上の元素を合計量で0.01〜1%
(2) NiおよびCuから選択される1種以上の元素を合計量で1%以下
(3) Cr:2%以下、Mo:1%以下のうち1種以上の元素
(4) Bを0.0001〜0.005%
(5) CaおよびREMから選択される1種以上の元素を合計量で0.003%以下
Cはマルテンサイトを生成させ、鋼板の強度を高める上で重要な元素である。0.05%未満ではかかる効果が過少となり、一方、高強度化の観点からはC量が多いほど好ましいが、0.3%を超えると残留オーステナイトが多量に生成して伸びフランジ性が低下するようになる。また、溶接性も劣化するようになる。このため、C量の下限を0.05%、好ましくは0.07%とし、その上限を0.3%、好ましくは0.25%とする。
Siは鋼を溶製する際に脱酸元素として作用し、また鋼の延性を劣化させることなく強度を高めるのに有効な元素で、さらに伸びフランジ性を劣化させる粗大な炭化物の析出を抑える作用を有している。0.01%未満ではこれらの作用が過少であり、3.0%程度を超えて添加しても効果が飽和する。このため、Si量の下限を0.01%、好ましくは0.1%とし、その上限を3.0%、好ましくは2.5%とする。
Mnは鋼の焼入れ性を高めて高強度を確保する上で有用な元素であり、0.5%未満ではこうした作用が過少となる。一方、3%を超えると延性を低下させて加工性に悪影響を及ぼす。このため、Mn量の下限を0.5%、好ましくは0.7%とし、その上限を3%、好ましくは2.5%とする。
Alは脱酸作用を有する元素であり、そのためには0.01%以上添加する必要がある。一方、0.1%超添加しても脱酸効果は飽和し、また非金属系介在物源となって物性や表面性状を劣化させる。このため、Al量の下限を0.01%、好ましくは0.03%とし、その上限を0.1%、好ましくは0.08%とする。
(1) Ti、Nb、V、Zrから選択される1種以上の元素を合計量で0.01〜1%
(2) NiおよびCuから選択される1種以上の元素を合計量で1%以下
(3) Cr:2%以下、Mo:1%以下のうち1種以上の元素
(4) Bを0.0001〜0.005%
(5) CaおよびREMから選択される1種以上の元素を合計量で0.003%以下
これらの元素はCやNと炭化物、窒化物、炭窒化物などの析出物を形成し、強度向上に寄与するほか、熱延時に結晶粒を微細化して伸びおよび伸びフランジ性を高める作用を有する。合計添加量が0.01%ではかかる作用が過少となる。一方、1%を超えると伸び、伸びフランジ性が却って低下するようになる。このため、これらの元素の1種又は2種以上の合計量の下限を0.01%、好ましくは0.03%とし、その上限を1.0%、好ましくは0.7%とする。
これらの元素は、強度−延性バランスを高く維持したまま、高強度化を実現するのに有効な元素である。こうした効果を有効に発揮させるには0.05%以上添加することが好ましい。一方、これらの元素の含有量が増加するに従って前記効果も増大するが、これらの元素の1種又は2種以上の合計量が1%を超えるとかかる効果が飽和するようになり、また熱延時に割れが生じるおそれが生じる。このため、合計量の上限を1.0%、好ましくは0.7%とする。
これらの元素は、いずれもオーステナイト相を安定化し、冷却過程でベイナイトの生成を容易にするのに有効な元素である。その効果は、含有量が増加するほど増大するが、過剰に含有されると延性が却って劣化する。このため、Crは2.0%以下、より好ましくは1.5%以下とし、Moは1.0%以下、より好ましくは0.7%以下とする。
Bは焼き入れ性を向上し、微量で鋼板の強度を高めるのに有効な元素である。こうした効果を発揮させるためには0.0001%以上含有させることが好ましい。しかし、Bの含有が過剰となり、0.005%を超えると、結晶粒界が脆化して圧延時に割れが生じるおそれがある。このため、上限を0.005%とする。
これらの元素は、鋼中の硫化物の形態を制御し、加工性の向上に有効な元素である。こうした効果はその含有量が増加するにつれて増大するが、過剰に含有されると、上記効果が飽和するので、これらの元素の1種又は2種以上の合計量の上限を0.003%とする。
試料鋼板から組織観察試験片を採取し、ナイタール腐食後の顕微鏡組織写真を画像解析することによって焼鈍ベイナイト、焼戻しマルテンサイトの占積率を求めた。また、焼鈍マルテンサイトの平均粒径は、FE/SEM−EBSPによる組織解析によって各粒の面積を測定し、それぞれの粒に相当する円の直径を求め、それらの平均を取ることによて求められた。
また、機械的性質のうち、引張強さ及び伸びは、インストロン杜製の万能引張試験機を使用し、JIS5号引張試験片を用いて測定した。伸びフランジ性は、東京衡機社製の20トン穴拡げ試験機を使用し、鉄鋼連盟規格(JFST1001−1996)に準拠して穴拡げ率(λ)を求め、これにより評価した。これらの測定結果を表4に併せて示す。表4中、「評価」については、引張強さ(TS)が590MPa以上、伸び(El)が10%以上、穴拡げ率(λ)が80%以上をそれぞれ優れた特性と評価し、3特性のいずれも優れるものを○、3特性中2特性が優れるものを△、3特性中1特性のみが優れるものをXで表示した。
Claims (9)
- 焼戻しマルテンサイトと微細分散した焼鈍ベイナイトを主体とする組織を有し、全組織に対する前記焼戻しマルテンサイトの占積率が50〜95%で、前記焼鈍ベイナイトの占積率が5〜30%であり、前記焼戻しマルテンサイトの平均粒径が円相当直径で10μm 以下であり、引張強度が590MPa以上である、伸び及び伸びフランジ性に優れた高強度鋼板。
- 化学成分が、mass%で、
C:0.05〜0.3%、
Si:0.01〜3.0%、
Mn:0.5〜3.0%、
Al:0.01〜0.1%
を含み、残部Fe及び不可避的不純物からなる、請求項1に記載した高強度鋼板。 - 更に、Ti、Nb、V、Zrから選択される1種以上の元素を合計量で0.01〜1%含む、請求項2に記載した高強度鋼板。
- 更に、NiおよびCuから選択される1種以上の元素を合計量で1%以下含む、請求項2又は3に記載した高強度鋼板。
- 更に、Cr:2%以下、Mo:1%以下のうち1種以上の元素を含む、請求項2から4のいずれか1項に記載した高強度鋼板。
- 更に、Bを0.0001〜0.005%含む、請求項2から5のいずれか1項に記載した高強度鋼板。
- 更に、CaおよびREMから選択される1種以上の元素を合計量で0.003%以下含む、請求項2から6のいずれか1項に記載した高強度鋼板。
- 請求項2から7のいずれか1項に記載した化学成分を有し、全組織に対するベイナイトの占積率が90%以上である素材鋼板を準備し、この素材鋼板を(Ac3点−100)℃以上、Ac3以下の温度で0sec 以上(0sec を含む。)、2400sec 以下の時間を保持した後、10℃/sec以上の平均冷却速度でマルテンサイト変態開始温度Ms点以下まで冷却し、引き続いて300℃以上、550℃以下で60sec 以上、1200sec 以下の時間を保持し、引張強度が590MPa以上の鋼板を製造する、伸び及び伸びフランジ性に優れた高強度鋼板の製造方法。
- 前記化学成分の鋼片を熱間圧延あるいはさらに冷間圧延を行って前記素材鋼板を製造する、請求項8に記載した高強度鋼板の製造方法。
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Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8075836B2 (en) | 2009-03-23 | 2011-12-13 | Kobe Steel, Ltd. | Steel-sheet continuous annealing equipment and method for operating steel-sheet continuous annealing equipment |
WO2013146087A1 (ja) * | 2012-03-29 | 2013-10-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
WO2015151827A1 (ja) * | 2014-03-31 | 2015-10-08 | 株式会社神戸製鋼所 | 延性、伸びフランジ性、および溶接性に優れた高強度冷延鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板、および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
JP2019007086A (ja) * | 2014-03-31 | 2019-01-17 | 株式会社神戸製鋼所 | 延性、伸びフランジ性、および溶接性に優れた引張強度が980MPa以上、且つ、0.2%耐力が700MPa以上の高強度冷延鋼板または高強度溶融亜鉛めっき鋼板 |
JP2021502484A (ja) * | 2017-11-10 | 2021-01-28 | アルセロールミタル | 冷間圧延熱処理鋼板及びその製造方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08209290A (ja) * | 1995-02-06 | 1996-08-13 | Nippon Steel Corp | 低温靭性の優れた溶接性高張力鋼 |
JP2002302734A (ja) * | 2001-01-31 | 2002-10-18 | Kobe Steel Ltd | 加工性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 |
JP2003253385A (ja) * | 2002-02-28 | 2003-09-10 | Jfe Steel Kk | 高速変形特性および曲げ特性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
JP2004091924A (ja) * | 2002-08-12 | 2004-03-25 | Kobe Steel Ltd | 伸びフランジ性に優れた高強度鋼板 |
JP2005336526A (ja) * | 2004-05-25 | 2005-12-08 | Kobe Steel Ltd | 加工性に優れた高強度鋼板及びその製造方法 |
JP2007177272A (ja) * | 2005-12-27 | 2007-07-12 | Nippon Steel Corp | 穴拡げ性に優れた高強度冷延薄鋼板及びその製造方法 |
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2007
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Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08209290A (ja) * | 1995-02-06 | 1996-08-13 | Nippon Steel Corp | 低温靭性の優れた溶接性高張力鋼 |
JP2002302734A (ja) * | 2001-01-31 | 2002-10-18 | Kobe Steel Ltd | 加工性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 |
JP2003253385A (ja) * | 2002-02-28 | 2003-09-10 | Jfe Steel Kk | 高速変形特性および曲げ特性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
JP2004091924A (ja) * | 2002-08-12 | 2004-03-25 | Kobe Steel Ltd | 伸びフランジ性に優れた高強度鋼板 |
JP2005336526A (ja) * | 2004-05-25 | 2005-12-08 | Kobe Steel Ltd | 加工性に優れた高強度鋼板及びその製造方法 |
JP2007177272A (ja) * | 2005-12-27 | 2007-07-12 | Nippon Steel Corp | 穴拡げ性に優れた高強度冷延薄鋼板及びその製造方法 |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8075836B2 (en) | 2009-03-23 | 2011-12-13 | Kobe Steel, Ltd. | Steel-sheet continuous annealing equipment and method for operating steel-sheet continuous annealing equipment |
WO2013146087A1 (ja) * | 2012-03-29 | 2013-10-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
JP2013227653A (ja) * | 2012-03-29 | 2013-11-07 | Kobe Steel Ltd | 加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
US9631266B2 (en) | 2012-03-29 | 2017-04-25 | Kobe Steel, Ltd. | Method for manufacturing high-strength cold-rolled steel sheet with outstanding workability |
WO2015151827A1 (ja) * | 2014-03-31 | 2015-10-08 | 株式会社神戸製鋼所 | 延性、伸びフランジ性、および溶接性に優れた高強度冷延鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板、および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
JP2015200012A (ja) * | 2014-03-31 | 2015-11-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 延性、伸びフランジ性、および溶接性に優れた高強度冷延鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板、および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
JP2019007086A (ja) * | 2014-03-31 | 2019-01-17 | 株式会社神戸製鋼所 | 延性、伸びフランジ性、および溶接性に優れた引張強度が980MPa以上、且つ、0.2%耐力が700MPa以上の高強度冷延鋼板または高強度溶融亜鉛めっき鋼板 |
US10501830B2 (en) | 2014-03-31 | 2019-12-10 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | High-strength cold-rolled steel sheet, high-strength hot-dip galvanized steel sheet, and high-strength hot-dip galvannealed steel sheet having excellent ductility, stretch-flangeability, and weldability |
JP2021502484A (ja) * | 2017-11-10 | 2021-01-28 | アルセロールミタル | 冷間圧延熱処理鋼板及びその製造方法 |
US11365468B2 (en) | 2017-11-10 | 2022-06-21 | Arcelormittal | Cold rolled and heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof |
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