JP2013227653A - 加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2013227653A JP2013227653A JP2012271793A JP2012271793A JP2013227653A JP 2013227653 A JP2013227653 A JP 2013227653A JP 2012271793 A JP2012271793 A JP 2012271793A JP 2012271793 A JP2012271793 A JP 2012271793A JP 2013227653 A JP2013227653 A JP 2013227653A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- temperature
- bainite
- temperature range
- steel sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
- C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
- C21D1/22—Martempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
- C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
- C25D5/34—Pretreatment of metallic surfaces to be electroplated
- C25D5/36—Pretreatment of metallic surfaces to be electroplated of iron or steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
【解決手段】所定の成分組成を満足する鋼材をAc3点以上の温度で50秒間以上保持して均熱した後、下記式(1)を満たす任意の温度Tまで平均冷却速度15℃/秒以上で冷却し、且つ下記式(1)を満たす温度域で5〜180秒間保持し、次いで、下記式(2)を満たす温度域に加熱し、この温度域で50秒間以上保持してから冷却する。
300℃≦T1(℃)<400℃ ・・・(1)
400℃≦T2(℃)≦540℃ ・・・(2)
【選択図】図3
Description
300℃≦T1(℃)<400℃ ・・・(1)
400℃≦T2(℃)≦540℃ ・・・(2)
(a)Cr:1%以下(0%を含まない)および/またはMo:1%以下(0%を含まない)、
(b)Ti:0.15%以下(0%を含まない)、Nb:0.15%以下(0%を含まない)およびV:0.15%以下(0%を含まない)よりなる群から選択される1種以上、(c)Cu:1%以下(0%を含まない)および/またはNi:1%以下(0%を含まない)、
(d)B:0.005%以下(0%を含まない)、
(e)Ca:0.01%以下(0%を含まない)、Mg:0.01%以下(0%を含まない)および希土類元素:0.01%以下(0%を含まない)よりなる群から選択される1種以上、
を含有していてもよい。
[C:0.10〜0.3%]
Cは、鋼板の強度を高めると共に、残留γを生成させるために必要な元素である。従ってC量は0.10%以上、好ましくは0.11%以上、より好ましくは0.13%以上とする。しかし過剰に含有すると溶接性が低下する。従ってC量は0.3%以下、好ましくは0.25%以下、より好ましくは0.20%以下とする。
Siは、固溶強化元素として鋼板の高強度化に寄与する他、T1温度域およびT2温度域での保持中に(オーステンパ処理中に)炭化物が析出するのを抑制し、残留γを効果的に生成させる上で大変重要な元素である。従ってSi量は1.0%以上、好ましくは1.2%以上、より好ましくは1.4%以上とする。しかし過剰に含有すると、焼鈍での加熱・均熱時にγ単相が確保できずフェライトが残存してしまうため、高温域生成ベイナイトと低温域生成ベイナイト等の生成が抑制される。また、強度が高くなりすぎて圧延負荷が増大する他、熱間圧延の際に鋼板表面にSiスケールを発生して鋼板の表面性状を悪化させる。従ってSi量は、3%以下、好ましくは2.5%以下、より好ましくは2.0%以下とする。
Mnは、焼入れ性を高めて冷却中にフェライトが生成するのを抑制し、ベイナイトおよび焼戻しマルテンサイトを得るために必要な元素である。またMnは、γを安定化させて残留γを生成させるのにも有効に作用する元素である。従ってMn量は、1.5%以上、好ましくは1.8%以上、より好ましくは2.0%以上とする。しかし過剰に含有すると、高温域生成ベイナイトの生成が著しく抑制される。また、過剰添加は、溶接性の劣化や偏析による加工性の劣化を招く。従ってMn量は、3%以下、好ましくは2.8%以下、より好ましくは2.6%以下とする。
Alは、Siと同様に、T1温度域およびT2温度域での保持中に(オーステンパ処理中に)炭化物が析出するのを抑制し、残留γを生成させるのに寄与する元素である。また、Alは、脱酸剤として作用する元素である。従ってAl量は、0.005%以上、好ましくは0.01%以上、より好ましくは0.03%以上とする。しかし過剰に含有すると、鋼板の溶接性が著しく劣化するため、Al量は、脱酸を目的とした最低限の添加にとどめておく必要がある。従ってAl量は、3%以下、好ましくは2%以下、より好ましくは1%以下とする。
Pは、鋼板の溶接性を劣化させる元素である。従ってP量は、0.1%以下、好ましくは0.08%以下、より好ましくは0.05%以下とする。P量はできるだけ少ない方が良いが、0%にするのは工業的に困難である。
Sは、Pと同様、鋼板の溶接性を劣化させる元素である。また、Sは、鋼板中に硫化物系介在物を形成し、これが粗大化すると加工性が低下する。従ってS量は、0.05%以下、好ましくは0.01%以下、より好ましくは0.005%以下とする。S量はできるだけ少ない方が良いが、0%にするのは工業的に困難である。
(a)Cr:1%以下(0%を含まない)および/またはMo:1%以下(0%を含まない)、
(b)Ti:0.15%以下(0%を含まない)、Nb:0.15%以下(0%を含まない)およびV:0.15%以下(0%を含まない)よりなる群から選択される1種以上の元素、
(c)Cu:1%以下(0%を含まない)および/またはNi:1%以下(0%を含まない)、
(d)B:0.005%以下(0%を含まない)、
(e)Ca:0.01%以下(0%を含まない)、Mg:0.01%以下(0%を含まない)および希土類元素:0.01%以下(0%を含まない)よりなる群から選択される1種以上の元素、
等を含有しても良い。
本発明に係る高強度冷延鋼板の金属組織は、ベイナイト、残留γ、および焼戻しマルテンサイトの混合組織で構成されている。
まず、金属組織のうちベイナイトについて説明する。本発明において、ベイナイトは、全金属組織に対して70面積%以上を占める主相(母相)である。ベイナイトには、ベイニティックフェライトも含まれる。ベイナイトは炭化物が析出した組織であり、ベイニティックフェライトは炭化物が析出していない組織である。なお、本発明では、ベイナイトの面積率には、後述するように、焼戻しマルテンサイトの面積も含んでいる。
本発明の高強度冷延鋼板は、高温域生成ベイナイト、低温域生成ベイナイト、および焼戻しマルテンサイトの他、残留γを含有している。残留γは、鋼板が歪を受けて変形する際にマルテンサイトに変態することによって良好な伸びを発揮すると共に、変形部の硬化を促し、歪の集中を防ぐ効果を発揮する組織である。こうした効果は、一般的に、TRIP効果と呼ばれている。このような効果を発揮させるために、金属組織全体に対する残留γの分率を飽和磁化法で測定したとき、当該残留γは3体積%以上含有させる必要があり、好ましくは5体積%以上、より好ましくは7体積%以上である。しかし残留γの分率が高くなり過ぎると、後述するMA混合相が生成し、このMA混合相が粗大化し易くなるため、伸びフランジ性や曲げ性を低下させてしまう。従って残留γの上限は20体積%程度である。
本発明に係る高強度冷延鋼板の金属組織は、上述したように、ベイナイト、残留γ、および焼戻しマルテンサイトを含むものであり、残部の金属組織は特に限定されない。例えば、これらのみから構成されていてもよいが、本発明の効果を損なわない範囲で、(a)焼入れマルテンサイトと残留γとが複合したMA混合相や、(b)軟質なポリゴナルフェライト、或いは(c)パーライト等が存在していてもよい。
ここで、MA混合相について説明すると、MA混合相は、焼入れマルテンサイトと残留γとの複合相として一般的に知られており、最終冷却前までは未変態のオーステナイトとして存在していた組織の一部が、最終冷却時にマルテンサイトに変態し、残りはオーステナイトのまま残存することによって生成する組織である。こうして生成するMA混合相は、熱処理(特に、オーステンパ処理)の過程で炭素が高濃度に濃化し、しかも一部がマルテンサイト組織になっているため、非常に硬い組織である。そのためベイナイトからなる母相とMA混合相の硬度差が大きく、変形に際して応力が集中してボイド発生の起点となりやすいので、MA混合相が過剰に生成すると、局所変形能が低下して伸びフランジ性や曲げ性が低下する。また、MA混合相が過剰に生成すると、強度が高くなり過ぎる傾向がある。MA混合相は、残留γ量が多くなるほど、またSi含有量が多くなるほど生成し易くなるが、その生成量はできるだけ少ない方が好ましい。
軟質なポリゴナルフェライトやパーライトが存在している場合には、これらの組織の面積率の合計は、金属組織全体に対して、20%以下であることが好ましい。
300℃≦T1(℃)<400℃ ・・・(1)
400℃≦T2(℃)≦540℃ ・・・(2)
Ac3(℃)=910−203×[C]1/2+44.7×[Si]−30×[Mn]−11×[Cr]+31.5×[Mo]−20×[Cu]−15.2×[Ni]+400×[Ti]+104×[V]+700×[P]+400×[Al] ・・・(a)
均熱後、下記表2〜表4に示す平均冷却速度(℃/秒)で下記表2〜表4に示す開始温度T(℃)に冷却した後、この開始温度Tで下記表2〜表4に示す時間(秒;ステップ時間)恒温保持し、次いで下記表2〜表4に示すT2温度域における保持温度(℃)まで加熱し、この保持温度で、下記表2〜表4に示す時間保持した。
均熱後、下記表2〜表4に示す平均冷却速度(℃/秒)で下記表2〜表4に示す開始温度T(℃)に冷却した後、下記表2〜表4に示す終了温度(℃)まで、下記表2〜表4に示すステップ時間(秒)をかけて冷却し、次いで下記表2〜表4に示すT2温度域における保持温度(℃)まで加熱し、この保持温度で下記表2〜表4に示す時間(秒)保持した。
均熱後、下記表2〜表4に示す平均冷却速度(℃/秒)で下記表2〜表4に示す開始温度T(℃)に冷却した後、下記表2〜表4に示す終了温度(℃)まで、下記表2〜表4に示すステップ時間(秒)をかけて加熱し、次いで下記表2〜表4に示すT2温度域における保持温度(℃)まで更に加熱し、この保持温度で下記表2〜表4に示す時間(秒)保持した。
上記供試材を55℃の亜鉛めっき浴に浸漬して電気めっき処理(電流密度30〜50A/dm2)を施した後、水洗、乾燥して電気亜鉛めっき鋼板を得た。亜鉛めっき付着量は、片面当たり10〜100g/m2とした。
[溶融亜鉛めっき(GI)処理]
上記供試材を450℃の溶融亜鉛めっき浴に浸漬してめっき処理を施した後、室温まで冷却して溶融亜鉛めっき鋼板を得た。亜鉛めっき付着量は、片面当たり10〜100g/m2とした。
[合金化溶融亜鉛めっき(GA)処理]
上記亜鉛めっき浴に浸漬後、更に500℃で合金化処理を行ってから室温まで冷却して合金化溶融亜鉛めっき鋼板を得た。
金属組織のうち、高温域生成ベイナイトおよび低温域生成ベイナイト等(即ち、低温域生成ベイナイト+焼戻しマルテンサイト)の面積率はSEM観察して算出し、残留γの体積率は飽和磁化法で測定した。
供試材の圧延方向に平行な断面について、表面を研磨し、更に電解研磨した後、ナイタール腐食させて、板厚の1/4位置をSEMで、倍率3000倍で5視野観察した。観察視野は約50μm×50μmとした。
金属組織のうち、残留γの体積率は、飽和磁化法で測定した。具体的には、供試材の飽和磁化(I)と、400℃で15時間熱処理した標準試料の飽和磁化(Is)を測定し、下記式から残留γの体積率(Vγr)を求めた。飽和磁化の測定は、理研電子製の直流磁化B−H特性自動記録装置「model BHS−40」を用い、最大印加磁化を5000(Oe)として室温で測定した。
Vγr=(1−I/Is)×100
供試材の機械的特性は、引張強度(TS)、伸び(EL)、穴拡げ率(λ)、限界曲げ半径(R)、エリクセン値に基づいて評価した。
TS:980MPa以上、1180MPa未満
EL:14%以上
λ :40%以上
TS(MPa)×EL(%)×λ(%)/1000:700以上
R :1.5mm以下
エリクセン値:10.0mm以上
(2)1180MPa級の場合
TS:1180MPa以上、1270MPa未満
EL:12%以上
λ :35%以上
TS(MPa)×EL(%)×λ(%)/1000:600以上
R :2.0mm以下
エリクセン値:9.6mm以上
(3)1270MPa級の場合
TS:1270MPa以上、1370MPa未満
EL:10%以上
λ :25%以上
TS(MPa)×EL(%)×λ(%)/1000:500以上
R :3.0mm以下
エリクセン値:9.4mm以上
Claims (10)
- 質量%で、
C :0.10〜0.3%、
Si:1.0〜3%、
Mn:1.5〜3%、
Al:0.005〜3%、
P :0.1%以下、
S :0.05%以下を満足し、
残部が鉄および不可避不純物からなり、
金属組織は、ベイナイト、残留オーステナイト、および焼戻しマルテンサイトを含み、
(1)金属組織を走査型電子顕微鏡で観察したときに、
ベイナイトは、
隣接する残留オーステナイトおよび/または炭化物の平均間隔が1μm以上である高温域生成ベイナイトと、
隣接する残留オーステナイトおよび/または炭化物の平均間隔が1μm未満である低温域生成ベイナイトとの複合組織で構成されており、
金属組織全体に対する前記高温域生成ベイナイトの面積率をa、
金属組織全体に対する前記低温域生成ベイナイトと前記焼戻しマルテンサイトとの合計面積率bとしたとき、
a:20〜80%、b:20〜80%、a+b:70%以上
を満足すると共に、
(2)飽和磁化法で測定した残留オーステナイトの体積率が、金属組織全体に対して3%以上である高強度冷延鋼板の製造方法であって、
上記成分組成を満足する鋼材をAc3点以上の温度で50秒間以上保持して均熱した後、
下記式(1)を満たす任意の温度Tまで平均冷却速度15℃/秒以上で冷却し、且つ下記式(1)を満たす温度域で5〜180秒間保持し、
次いで、下記式(2)を満たす温度域に加熱し、この温度域で50秒間以上保持してから冷却することを特徴とする加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法。
300℃≦T1(℃)<400℃ ・・・(1)
400℃≦T2(℃)≦540℃ ・・・(2) - 前記鋼材は、更に他の元素として、
Cr:1%以下(0%を含まない)および/または
Mo:1%以下(0%を含まない)を含有する請求項1に記載の製造方法。 - 前記鋼材は、更に他の元素として、
Ti:0.15%以下(0%を含まない)、
Nb:0.15%以下(0%を含まない)および
V :0.15%以下(0%を含まない)よりなる群から選択される1種以上を含有する請求項1または2に記載の製造方法。 - 前記鋼材は、更に他の元素として、
Cu:1%以下(0%を含まない)および/または
Ni:1%以下(0%を含まない)を含有する請求項1〜3のいずれかに記載の製造方法。 - 前記鋼材は、更に他の元素として、
B:0.005%以下(0%を含まない)を含有する請求項1〜4のいずれかに記載の製造方法。 - 前記鋼材は、更に他の元素として、
Ca:0.01%以下(0%を含まない)、
Mg:0.01%以下(0%を含まない)および
希土類元素:0.01%以下(0%を含まない)よりなる群から選択される1種以上を含有する請求項1〜5のいずれかに記載の製造方法。 - 前記金属組織に焼入れマルテンサイトおよび残留オーステナイトが複合したMA混合相が存在している場合には、全MA混合相の個数に対して、観察断面での円相当直径dが3μm超を満足するMA混合相の個数割合を15%未満(0%を含む)とする請求項1〜6のいずれかに記載の製造方法。
- 旧オーステナイト粒の平均円相当直径Dを20μm以下(0μmを含まない)とする請求項1〜7のいずれかに記載の製造方法。
- 上記式(2)を満たす温度域で保持した後、冷却し、次いで電気亜鉛めっき、溶融亜鉛めっき、または合金化溶融亜鉛めっきを行う請求項1〜8のいずれかに記載の製造方法。
- 上記式(2)を満たす温度域で溶融亜鉛めっきまたは合金化溶融亜鉛めっきを行う請求項1〜8のいずれかに記載の製造方法。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012271793A JP5632904B2 (ja) | 2012-03-29 | 2012-12-12 | 加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
US14/382,450 US9631266B2 (en) | 2012-03-29 | 2013-02-28 | Method for manufacturing high-strength cold-rolled steel sheet with outstanding workability |
PCT/JP2013/055571 WO2013146087A1 (ja) | 2012-03-29 | 2013-02-28 | 加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
CN201380016523.9A CN104204238B (zh) | 2012-03-29 | 2013-02-28 | 加工性优异的高强度冷轧钢板的制造方法 |
KR1020147026251A KR101643491B1 (ko) | 2012-03-29 | 2013-02-28 | 가공성이 우수한 고강도 냉연 강판의 제조 방법 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012078152 | 2012-03-29 | ||
JP2012078152 | 2012-03-29 | ||
JP2012271793A JP5632904B2 (ja) | 2012-03-29 | 2012-12-12 | 加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2013227653A true JP2013227653A (ja) | 2013-11-07 |
JP5632904B2 JP5632904B2 (ja) | 2014-11-26 |
Family
ID=49259362
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2012271793A Active JP5632904B2 (ja) | 2012-03-29 | 2012-12-12 | 加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9631266B2 (ja) |
JP (1) | JP5632904B2 (ja) |
KR (1) | KR101643491B1 (ja) |
CN (1) | CN104204238B (ja) |
WO (1) | WO2013146087A1 (ja) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3101147A4 (en) * | 2014-01-29 | 2017-03-01 | JFE Steel Corporation | High-strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing same |
KR20170070230A (ko) * | 2014-11-26 | 2017-06-21 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 고강도 고연성 강판 |
JP2017524823A (ja) * | 2014-07-03 | 2017-08-31 | アルセロールミタル | 強度および延性が改善された高強度被覆鋼板を製造する方法ならびに得られる鋼板 |
US10066274B2 (en) | 2013-09-27 | 2018-09-04 | Kobe Steel, Ltd. | High-strength steel sheet having excellent ductility and low-temperature toughness, and method for producing same |
JP2018529844A (ja) * | 2015-09-22 | 2018-10-11 | ヒュンダイ スチール カンパニー | めっき鋼板およびその製造方法 |
KR20190007055A (ko) | 2016-09-21 | 2019-01-21 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 강판 |
JP2019505694A (ja) * | 2015-12-21 | 2019-02-28 | アルセロールミタル | 強度及び成形性が改善された高強度鋼板の製造方法、及び得られた高強度鋼板 |
US11492676B2 (en) * | 2014-07-03 | 2022-11-08 | Arcelormittal | Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability |
US11555226B2 (en) * | 2014-07-03 | 2023-01-17 | Arcelormittal | Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5728108B2 (ja) * | 2013-09-27 | 2015-06-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 加工性および低温靭性に優れた高強度鋼板、並びにその製造方法 |
WO2016001700A1 (en) | 2014-07-03 | 2016-01-07 | Arcelormittal | Method for producing a high strength steel sheet having improved strength, ductility and formability |
CN104513927B (zh) * | 2014-12-19 | 2017-04-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种抗拉强度800MPa级高强度高韧性钢板及其制造方法 |
KR101695263B1 (ko) * | 2014-12-30 | 2017-01-12 | 한국기계연구원 | 생산성, 강도와 연성의 조합이 우수한 고강도 강판, 그 제조 방법 |
CN107109507B (zh) | 2014-12-30 | 2019-03-01 | 韩国机械硏究院 | 强度和延展性的组合优秀的高强度钢板及其制造方法 |
KR101695261B1 (ko) * | 2014-12-30 | 2017-01-12 | 한국기계연구원 | 강도와 연성의 조합이 우수한 고강도 강판, 그 제조 방법 |
JP6338024B2 (ja) * | 2016-02-10 | 2018-06-06 | Jfeスチール株式会社 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
MX2018013869A (es) | 2016-05-10 | 2019-03-21 | United States Steel Corp | Productos de acero de alta resistencia y procesos de recocido para fabricar los mismos. |
US11993823B2 (en) | 2016-05-10 | 2024-05-28 | United States Steel Corporation | High strength annealed steel products and annealing processes for making the same |
US11560606B2 (en) | 2016-05-10 | 2023-01-24 | United States Steel Corporation | Methods of producing continuously cast hot rolled high strength steel sheet products |
KR101808431B1 (ko) * | 2016-06-21 | 2017-12-13 | 현대제철 주식회사 | 가공성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법 |
KR102035525B1 (ko) * | 2016-06-27 | 2019-10-24 | 한국기계연구원 | 필름형 잔류 오스테나이트를 포함하는 강재 |
KR101889181B1 (ko) | 2016-12-19 | 2018-08-16 | 주식회사 포스코 | 굽힘성 및 신장플랜지성이 우수한 고장력강 및 이의 제조방법 |
WO2018115933A1 (en) | 2016-12-21 | 2018-06-28 | Arcelormittal | High-strength cold rolled steel sheet having high formability and a method of manufacturing thereof |
CA3079796A1 (en) * | 2017-11-15 | 2019-05-23 | Nippon Steel Corporation | High-strength cold-rolled steel sheet |
WO2019122963A1 (en) | 2017-12-19 | 2019-06-27 | Arcelormittal | Cold rolled and heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof |
CN108950405B (zh) * | 2018-08-14 | 2020-02-18 | 武汉钢铁有限公司 | 一种具有良好翻边性能的800MPa级多相钢及生产方法 |
DE102018132860A1 (de) * | 2018-12-19 | 2020-06-25 | Voestalpine Stahl Gmbh | Verfahren zur Herstellung von konventionell warmgewalzten, profilierten Warmbanderzeugnissen |
DE102018132908A1 (de) * | 2018-12-19 | 2020-06-25 | Voestalpine Stahl Gmbh | Verfahren zur Herstellung von thermo-mechanisch hergestellten Warmbanderzeugnissen |
DE102018132816A1 (de) * | 2018-12-19 | 2020-06-25 | Voestalpine Stahl Gmbh | Verfahren zur Herstellung von thermo-mechanisch hergestellten profilierten Warmbanderzeugnissen |
DE102018132901A1 (de) * | 2018-12-19 | 2020-06-25 | Voestalpine Stahl Gmbh | Verfahren zur Herstellung von konventionell warmgewalzten Warmbanderzeugnissen |
DE102020110319A1 (de) | 2020-04-15 | 2021-10-21 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Stahlbandes mit einem Mehrphasengefüge und Stahlband hinzu |
CN114763595B (zh) * | 2021-01-15 | 2023-07-07 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种冷轧钢板以及冷轧钢板的制造方法 |
CN116732445A (zh) * | 2022-03-01 | 2023-09-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种用于镀锌钢板的冷轧基板、镀锌钢板及其制造方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008297592A (ja) * | 2007-05-31 | 2008-12-11 | Kobe Steel Ltd | 伸びおよび伸びフランジ性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 |
JP2010090475A (ja) * | 2008-09-10 | 2010-04-22 | Jfe Steel Corp | 高強度鋼板およびその製造方法 |
JP2011157583A (ja) * | 2010-01-29 | 2011-08-18 | Kobe Steel Ltd | 加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3450985B2 (ja) | 1997-04-10 | 2003-09-29 | 新日本製鐵株式会社 | 形状が良好で曲げ性に優れた高強度冷延鋼板とその製造方法 |
JP3959934B2 (ja) | 2000-05-29 | 2007-08-15 | Jfeスチール株式会社 | 歪時効硬化特性、耐衝撃特性および加工性に優れた高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
EP1291447B1 (en) | 2000-05-31 | 2005-05-04 | JFE Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet having excellent strain aging hardening properties and method for producing the same |
JP4839527B2 (ja) | 2000-05-31 | 2011-12-21 | Jfeスチール株式会社 | 歪時効硬化特性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
JP4311049B2 (ja) | 2003-03-18 | 2009-08-12 | Jfeスチール株式会社 | 超微細粒組織を有し衝撃吸収特性に優れる冷延鋼板およびその製造方法 |
JP4411221B2 (ja) | 2004-01-28 | 2010-02-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 伸び及び伸びフランジ性に優れた低降伏比高強度冷延鋼板およびめっき鋼板並びにその製造方法 |
US7591977B2 (en) | 2004-01-28 | 2009-09-22 | Kabuhsiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | High strength and low yield ratio cold rolled steel sheet and method of manufacturing the same |
JP4716358B2 (ja) | 2005-03-30 | 2011-07-06 | 株式会社神戸製鋼所 | 強度と加工性のバランスに優れた高強度冷延鋼板およびめっき鋼板 |
JP5030200B2 (ja) | 2006-06-05 | 2012-09-19 | 株式会社神戸製鋼所 | 伸び、伸びフランジ性および溶接性に優れた高強度鋼板 |
JP4974341B2 (ja) | 2006-06-05 | 2012-07-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 成形性、スポット溶接性、および耐遅れ破壊性に優れた高強度複合組織鋼板 |
KR101082680B1 (ko) | 2006-07-14 | 2011-11-15 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 고강도 강판 및 그 제조 방법 |
JP5333298B2 (ja) | 2010-03-09 | 2013-11-06 | Jfeスチール株式会社 | 高強度鋼板の製造方法 |
-
2012
- 2012-12-12 JP JP2012271793A patent/JP5632904B2/ja active Active
-
2013
- 2013-02-28 WO PCT/JP2013/055571 patent/WO2013146087A1/ja active Application Filing
- 2013-02-28 US US14/382,450 patent/US9631266B2/en active Active
- 2013-02-28 KR KR1020147026251A patent/KR101643491B1/ko active IP Right Grant
- 2013-02-28 CN CN201380016523.9A patent/CN104204238B/zh active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008297592A (ja) * | 2007-05-31 | 2008-12-11 | Kobe Steel Ltd | 伸びおよび伸びフランジ性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 |
JP2010090475A (ja) * | 2008-09-10 | 2010-04-22 | Jfe Steel Corp | 高強度鋼板およびその製造方法 |
JP2011157583A (ja) * | 2010-01-29 | 2011-08-18 | Kobe Steel Ltd | 加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10066274B2 (en) | 2013-09-27 | 2018-09-04 | Kobe Steel, Ltd. | High-strength steel sheet having excellent ductility and low-temperature toughness, and method for producing same |
US10174396B2 (en) | 2014-01-29 | 2019-01-08 | Jfe Steel Corporation | High-strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing the same (as amended) |
EP3101147A4 (en) * | 2014-01-29 | 2017-03-01 | JFE Steel Corporation | High-strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing same |
US11492676B2 (en) * | 2014-07-03 | 2022-11-08 | Arcelormittal | Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability |
JP2017524823A (ja) * | 2014-07-03 | 2017-08-31 | アルセロールミタル | 強度および延性が改善された高強度被覆鋼板を製造する方法ならびに得られる鋼板 |
US11555226B2 (en) * | 2014-07-03 | 2023-01-17 | Arcelormittal | Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet |
KR20170070230A (ko) * | 2014-11-26 | 2017-06-21 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 고강도 고연성 강판 |
KR102111921B1 (ko) | 2014-11-26 | 2020-05-18 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 고강도 고연성 강판 |
JP2018529844A (ja) * | 2015-09-22 | 2018-10-11 | ヒュンダイ スチール カンパニー | めっき鋼板およびその製造方法 |
US10941460B2 (en) | 2015-09-22 | 2021-03-09 | Hyundai Steel Company | Plated steel plate and manufacturing method thereof |
JP2019505694A (ja) * | 2015-12-21 | 2019-02-28 | アルセロールミタル | 強度及び成形性が改善された高強度鋼板の製造方法、及び得られた高強度鋼板 |
KR20190007055A (ko) | 2016-09-21 | 2019-01-21 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 강판 |
US10787727B2 (en) | 2016-09-21 | 2020-09-29 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR101643491B1 (ko) | 2016-07-27 |
CN104204238A (zh) | 2014-12-10 |
WO2013146087A1 (ja) | 2013-10-03 |
US20150101712A1 (en) | 2015-04-16 |
JP5632904B2 (ja) | 2014-11-26 |
KR20140130492A (ko) | 2014-11-10 |
CN104204238B (zh) | 2016-04-27 |
US9631266B2 (en) | 2017-04-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5632904B2 (ja) | 加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 | |
JP5728108B2 (ja) | 加工性および低温靭性に優れた高強度鋼板、並びにその製造方法 | |
JP5728115B1 (ja) | 延性および低温靭性に優れた高強度鋼板、並びにその製造方法 | |
JP5883211B2 (ja) | 加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP5709151B2 (ja) | 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
JP5536831B2 (ja) | 加工性と低温脆性に優れた高強度鋼板、及びその製造方法 | |
KR101604963B1 (ko) | 가공성이 우수한 고강도 강판 및 그의 제조 방법 | |
JP5110970B2 (ja) | 伸びフランジ性に優れた高強度鋼板 | |
KR102174562B1 (ko) | 고강도 강판 및 그의 제조 방법 | |
JP5860333B2 (ja) | 加工性に優れた高降伏比高強度冷延鋼板 | |
JP5685167B2 (ja) | 加工性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP2015025208A (ja) | 加工性と低温靭性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP2008156680A (ja) | 高降伏比を有する高強度冷延鋼板及びその製造方法 | |
WO2017150117A1 (ja) | 高強度鋼板、及びその製造方法 | |
JP6237963B1 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP5685166B2 (ja) | 加工性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20140611 |
|
A871 | Explanation of circumstances concerning accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871 Effective date: 20140611 |
|
A975 | Report on accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971005 Effective date: 20140703 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140729 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140916 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20141007 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20141010 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5632904 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |