JP4411221B2 - 伸び及び伸びフランジ性に優れた低降伏比高強度冷延鋼板およびめっき鋼板並びにその製造方法 - Google Patents
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[(El×λ×TS)/YP]≧ 645 …(1)
A3点以上の温度(T1)で温度保持する工程;
10℃/秒以上の平均冷却速度で前記T1から450〜300℃の温度域まで冷却する工程;および
該温度域で180〜600秒間保持する工程
を包含するところに特徴を有する。
本発明の鋼板は、ベイニティック・フェライトを主体とするところに最大の特徴を有している。従来のTRIP鋼板は、ポリゴナル・フェライトやパーライトを主相とするものであるが、この様な組織ではポリゴナル・フェライトが塊状に存在し易く、該ブロック状のポリゴナル・フェライトの粒界に存在する島状の残留γやマルテンサイト等が破壊の起点となって、優れた伸びフランジ性を確保できないというデメリットがあった。これに対し、本発明の如くベイニティック・フェライト主体の金属組織は、転位密度(初期転位密度)がある程度高く高強度を容易に達成できると共に優れた伸びフランジ性を発揮し、かつ後述するオーステンパ処理により、従来のベイニティック・フェライトよりも転位密度が低くなっているので、降伏比の十分に低い鋼板を容易に実現できる。
残留γは、上述の通り伸びの向上に有用であり、また、上記ベイニティック・フェライトの粒内に生成する微細な残留γは、伸びフランジ性の向上に寄与する。この様な作用を有効に発揮させるには、残留γを占積率で少なくとも5%確保することが必要である。好ましくは8%以上、より好ましくは10%以上である。一方、残留γが多過ぎると伸びフランジ性が劣化するので、その上限は30%とするのがよい。より好ましくは25%以下である。
本発明は、組織を上記ベイニティック・フェライト主体とし、かつ残留オーステナイトを含むものとすることで、高強度鋼板の伸びおよび伸びフランジ性を高めるとともに降伏比を低減できるが、該鋼板の伸びフランジ性をより確実に高めるには、ポリゴナル・フェライトの生成を抑制すればよいことが分かった。具体的には、ポリゴナル・フェライトを占積率で20%以下に抑えるのがよく、好ましくは10%以下、最も好ましくは0%である。
本発明の鋼板は、上記組織のみ(即ち、ベイニティック・フェライトおよび残留γの混合組織、またはベイニティック・フェライト、残留γおよびポリゴナル・フェライトの混合組織)からなるものの他、本発明の製造過程で残存し得るパーライト、ベイナイト、マルテンサイトが、本発明の作用を損なわない範囲で含まれる場合もある。しかし、これらは少なければ少ないほど好ましい。
Cは、高強度を確保し、且つ残留γを確保するのに必要な元素である。詳細には、γ相中に充分なC量を含ませ、室温でも所望のγ相を残留させる為に重要な元素である。この様な作用を有効に発揮させるには、Cを0.10%以上含有させることが必要であり、好ましくは0.12%以上、より好ましくは0.15%以上である。但し、溶接性確保の観点から0.25%以下に抑えるのがよく、好ましくは0.23%以下、より好ましくは0.20%以下である。
Siは、残留γが分解して炭化物が生成するのを有効に抑える元素であり、また固溶強化元素としても有用である。この様な作用を有効に発揮させるには、Siを1.0%以上含有させることが必要である。好ましくは1.2%以上である。但しSi量が過剰になると、上記効果は飽和し、熱間脆性を起こすなど却って問題が生じるため、その上限を2.0%とする。好ましくは1.8%以下である。
Mnは、γを安定化し、所望の残留γを得る為に必要な元素である。この様な作用を有効に発揮させるには、1.5%以上含有させるのがよい。好ましくは2.0%以上である。但し3.0%を超えると、鋳片割れが生じる等の悪影響が現れる。好ましくは2.5%以下に抑える。
Al含有量が増加すると、ポリゴナル・フェライトが生成し易くなり、上述の通り、伸びフランジ性を十分に高めることができない。よってポリゴナル・フェライトの生成を抑えて伸びフランジ性を高めるには、Al量の低減を図ることが大変有効であり、本発明では0.2%以下に抑える。好ましくは0.1%以下である。
Pは、残留γを確保するのに有効な元素であるため含んでいてもよいが、P量が過剰になると加工性が劣化するので、0.15%以下に抑える。好ましくは0.1%以下である。
Sは、MnS等の硫化物系介在物を形成し、割れの起点となって加工性を劣化させる有害な元素である。よってS量は0.02%以下、好ましくは0.015%以下に抑える。
Cu:0.5%以下(0%を含まない)>
これらの元素は、鋼の強化元素として有用であると共に、残留γの安定化や所定量の確保に有効な元素である。この様な作用を有効に発揮させるには、Ni:0.05%以上(より好ましくは0.1%以上)、及び/又はCu:0.05%以上(より好ましくは0.1%以上)を含有させることが推奨される。但し、Ni及びCuは、それぞれ0.5%を超えて含有させても上記効果が飽和してしまい、経済的に無駄である。より好ましくはNi:0.4%以下、Cu:0.4%以下である。
REM:30ppm以下(0ppmを含まない)>
Ca及びREM(希土類元素)は、鋼中硫化物の形態を制御し、加工性向上に有効な元素である。希土類元素としては、Sc、Y、ランタノイド等が挙げられる。上記作用を有効に発揮させるには、夫々、3ppm以上(より好ましくは5ppm以上)含有させるのがよい。但し、30ppmを超えて添加しても上記効果は飽和してしまい、経済的に無駄である。より好ましくは25ppm以下である。
(i)A3点以上の温度(T1)で10〜200秒間温度保持すること、
(ii)10℃/秒以上の平均冷却速度でフェライト変態およびパーライト変態を避けながら、温度(T1)からベイナイト変態温度域(T2;約450〜300℃)まで冷却すること、および
(iii)該温度域(T2)で180〜600秒間保持すること、が推奨される。
[熱延工程]→[冷延工程]→[連続焼鈍工程またはめっき工程]等を経て製造することができる。
・引張強度が980MPa以上でかつ、
・伸び(El:単位 %)、伸びフランジ性(λ:単位 %)、引張強度(TS:単位 MPa)および降伏強度(YP:単位 MPa)が下記式(1)を満足する。特に、下記式(1)の左辺が1000以上であるものは、伸び、伸びフランジ性と降伏比のバランスに優れており好ましい。
[(El×λ×TS)/YP]≧ 645 …(1)
まず、表1のNo.3の鋼板と比較鋼板を用いてそれぞれ図2に示す様な部品(試験体,ハットチャンネル部品)1を作成し、次の様にして圧壊性試験を行なった。即ち、図2に示す部品のスポット溶接位置2に、先端径6mmの電極から、チリ発生電流よりも0.5kA低い電流を流して、図2に示す通り35mmピッチでスポット溶接を行った。そして図3に示す様に、部品1の長手方向中央部の上方から金型3を押し付けて最大荷重を求めた。また荷重−変位線図の面積から吸収エネルギーを求めた。その結果を表3に示す。
表1のNo.3の鋼板と比較鋼板を用いてそれぞれ図4に示す様な部品(試験体,ハットチャンネル部品)4を作成し、次の様にして耐衝撃特性試験を行なった。尚、図5は、前記図4における部品4のA−A断面図を示している。耐衝撃特性試験は、上記耐圧壊性試験の場合と同様に部品4のスポット溶接位置5にスポット溶接を行った後、図6に模式的に示す通り部品4を土台7にセットし、該部品4の上方から、落錘(質量:110kg)6を高さ11mの位置から落下させて、部品4が40mm変形(高さ方向が収縮)するまでの吸収エネルギーを求めた。その結果を表4に示す。
2,5 スポット溶接位置
3 金型
4 耐衝撃特性試験用部品(試験体)
6 落錘
7 (耐衝撃特性試験用)土台
Claims (6)
- 質量%で(以下、化学成分について同じ)、
C :0.10〜0.25%、
Si:1.0〜2.0%、
Mn:1.5〜3.0%
を含有すると共に、
Al:0.2%以下、
P :0.15%以下、
S :0.02%以下
に夫々抑制し、且つ、
占積率で、
残留オーステナイト:少なくとも5%、
ベイニティック・フェライト:少なくとも60%、
ポリゴナル・フェライト:20%以下(0%含む)を満たし、
引張強度が980MPa以上で、
伸び(El:単位 %)、伸びフランジ性(λ:単位 %)、引張強度(TS:単位 MPa)および降伏強度(YP:単位 MPa)が下記式(1)を満たすことを特徴とする伸び及び伸びフランジ性に優れた低降伏比高強度冷延鋼板。
[(El×λ×TS)/YP]≧ 645 …(1) - 前記ベイニティック・フェライトの占積率が80%以上である請求項1に記載の伸び及び伸びフランジ性に優れた低降伏比高強度冷延鋼板。
- 更に他の元素として、
Ni:0.5%以下(0%を含まない)、及び/又は
Cu:0.5%以下(0%を含まない)
を含む請求項1または2に記載の伸び及び伸びフランジ性に優れた低降伏比高強度冷延鋼板。 - 更に他の元素として、
Ca:30ppm以下(0ppmを含まない)、及び/又は
REM:30ppm以下(0ppmを含まない)
を含む請求項1〜3のいずれかに記載の伸び及び伸びフランジ性に優れた低降伏比高強度冷延鋼板。 - 請求項1〜4のいずれかに記載の冷延鋼板にめっきが施されたものであることを特徴とするめっき鋼板。
- 冷延工程の後に、連続焼鈍工程またはめっき工程を包含する請求項1〜5のいずれかに記載の鋼板の製造方法であって、該連続焼鈍工程またはめっき工程は、
A3点以上の温度(T1)で温度保持する工程;
10℃/秒以上の平均冷却速度で前記T1から450〜300℃の温度域まで冷却する工程;および
該温度域で180〜600秒間保持する工程
を包含することを特徴とする伸び及び伸びフランジ性に優れた低降伏比高強度冷延鋼板またはめっき鋼板の製造方法。
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