JP2008138186A

JP2008138186A - ガソリン組成物

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Publication number: JP2008138186A
Application number: JP2007288385A
Authority: JP
Inventors: Koichi Matsushita; 康一松下
Original assignee: Japan Energy Corp
Current assignee: Eneos Corp
Priority date: 2006-11-07
Filing date: 2007-11-06
Publication date: 2008-06-19
Anticipated expiration: 2027-11-06
Also published as: JP5099896B2

Abstract

【課題】オレフィン含有量、硫黄含有量が低く、優れた貯蔵安定性、環境保全性を有するとともに、芳香族炭化水素を増量することなく、ＲＯＮが高く十分な実用性能を有するガソリン組成物を提供する。
【解決手段】リサーチ法オクタン価が９３以上９６未満、硫黄含有量が１０質量ｐｐｍ以下、芳香族含有量が２０〜４０容量％、オレフィン含有量が２０容量％以下、炭素数９の芳香族炭化水素の含有量が１５容量％以下、炭素数９の芳香族炭化水素の含有量に対する１，２，４−トリメチルベンゼンと１，３，５−トリメチルベンゼンの合計含有量の比（容量）が０．４６以上、及び含酸素化合物の含有量が０〜１５容量％であるガソリン組成物。
【選択図】なし

Description

本発明は、環境保全に配慮しつつ優れた運転特性を有するガソリン組成物に関する。

地球温暖化ガスの一つと考えられている二酸化炭素の排出量を削減するために、ガソリンのリサーチ法オクタン価（ＲＯＮ）を高めることが有効である。ＪＩＳＫ２２０２には、ＲＯＮが９６．０以上の１号自動車ガソリンと８９．０以上の２号自動車ガソリンが規定されており、前者は高性能なプレミアムガソリンとして、後者はレギュラーガソリンとして市販されている。従来、プレミアムガソリンは、接触改質ガソリン基材、メチル−ｔ−ブチルエーテル（ＭＴＢＥ）のような１００以上のＲＯＮをもつ基材、アルキレートガソリン基材、接触分解ガソリン軽質分のような９３以上のＲＯＮをもつ基材を中心に、各種のガソリン基材を配合して製造されている。また、レギュラーガソリンは、接触分解ガソリン基材を中心に、芳香族炭化水素やＲＯＮの低い脱硫直留ナフサ等を添加し製造されている（非特許文献１参照）。

一方、石油化学製品の海外需要増加等の事情により石油化学製品の増産の必要性が高まっており、石油化学原料である芳香族炭化水素を製造するため接触改質ガソリン製造装置の稼動が上がっているが、これに伴い副産物である重質芳香族炭化水素も大量に製造されている。この重質芳香族炭化水素は硫黄分をほとんど含まずＲＯＮが高いことからガソリン基材として有効である。しかし、このような沸点が高い重質基材を使用する場合、軽質炭化水素基材を一定比率以上混合してガソリン調製後の揮発性を一定範囲にすることが必要との混合バランス上の制約や、ガソリン中の重質芳香族炭化水素の配合量が多すぎるとガソリンエンジンの加速性や排ガス特性の悪化を招く等の問題があり、あまり多く使用することはできなかった。

炭素数９の特定の芳香族炭化水素含有量を規定して、耐摩耗性や潤滑性を向上させる方法が開示されている（特許文献１参照）。また、芳香族炭化水素を削減することで排ガス特性を改善する方法についても開示されている（特許文献２参照）。しかしながら、ＲＯＮの高い重質芳香族炭化水素留分をも削減させているため、ＲＯＮ、蒸気圧、蒸留性状（１０、５０、９０容量％留出温度など）等を適切な範囲に維持できておらず、また、具体的な製造方法に関する開示も無い。
さらに、炭素数９以上の芳香族炭化水素の含有量を削減することで排ガス特性を改善したガソリン組成物についても開示されている（特許文献３参照）が、同様にＲＯＮの高い重質芳香族炭化水素留分を削減させているため、ＲＯＮ、蒸気圧等を適切な範囲に維持できておらず、しかも、具体的な製造方法に関する開示も無い。

芳香族炭化水素と共にＲＯＮの向上に大きく寄与し、広く使用されているオレフィン類は、一般的に接触分解ガソリンやその他の各種分解ガソリンなどには多く含まれている（非特許文献２参照）。しかしながら、オレフィン化合物は光化学的に不安定であること、スラッジ分などの固体状化合物を析出させてしまうことなどの欠点があり貯蔵安定性に問題がある。また、オレフィン化合物のうち比較的低分子量のものについては、ＲＯＮは高いものの蒸気圧も高い傾向があり、夏季用ガソリンの基材としてはその高い蒸気圧を相殺するために、蒸気圧の低い基材が必要とされることから、あまり多くを使用できない。また、芳香族炭化水素の多くが１００以上のＲＯＮを有しているのに対して、オレフィン化合物は７０程度から１１０程度まで幅があり、適切な留分を選定して使用する必要がある。

オレフィンの他、ＲＯＮの高い化合物として、イソパラフィンが挙げられる。イソパラフィンを選択的に製造してＲＯＮを向上させる方法として、炭化水素の骨格異性化が知られている（非特許文献３参照）。しかしながら、このような骨格異性化反応も、ＲＯＮとしては９０を超えるガソリン基材を製造するまでには至っておらず、芳香族化合物系のガソリン基材に置き換えることは困難である。

異性化反応と同様にイソパラフィンを選択的に製造する方法として、アルキレーション反応を用いるプロセスがある。アルキレーション反応は、硫酸などの酸触媒を使用し、主に炭素数４のオレフィンとイソパラフィンとを反応させて炭素数８のイソパラフィンを製造する反応であり、既に多くのプロセスが世界中で稼動している（非特許文献４参照）。しかし、アルキレートガソリンは異性化ガソリンよりもＲＯＮはやや高いものの９５程度であり、芳香族系の基材に置き換えられるレベルではない。また、原料として比較的高価な炭素数４の炭化水素化合物を使用しなければならないため、供給量やコストの制約からあまり大量に製造することができない。

以上の状況を考慮しつつガソリン製造の実態に目を向けると、高いＲＯＮを有する芳香族炭化水素の製造方法としては、原油の常圧蒸留装置、水素化脱硫装置を経て得られた脱硫直留重質ナフサ留分を接触改質するプロセスが従来から広く用いられてきた。しかし、前述の通り、石油化学原料として芳香族炭化水素の需要が増えているため、新たな芳香族系のガソリン基材を製造するルートが望まれており、特に、安価でかつ今後の需要減少が予想されている重質炭化水素から芳香族炭化水素を選択的に製造することが望まれている。
その一方で、硫黄含有量が１０質量ｐｐｍ以下と低く、かつ、重質な芳香族炭化水素やオレフィンの含有量を上げることなく、ＲＯＮが高く十分な実用性能を有するガソリン組成物、及びその製造方法が望まれている。
特開２００１−２２６６８３号公報特開２００３−２５３２７６号公報特開２００４−２４４５３２号公報ＳＡＥＰａｐｅｒＮｏ．９３０１４３，Ｍａｒｃｈ，１９９３，「ＨｅａｖｙＨｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ/ＶｏｌａｔｉｌｉｔｙＳｔｕｄｙ：ＦｕｅｌＢｌｅｎｄｉｎｇＡｎｄＡｎａｌｙｓｉｓｆｏｒｔｈｅＡｕｔｏ/ＯｉｌＡｉｒＱｕａｌｉｔｙＩｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔＲｅｓｅａｒｃｈＰｒｏｇｒａｍ」日石レビュー、「ガソリン品質の市場調査結果」、第４０巻第３号ｐ２６〜５２、１９９８年８月発行石油学会編、「石油精製プロセス」、ｐ２３５〜２４５、講談社サイエンティフィック、１９９８年発行石油学会編、「石油精製プロセス」、ｐ２０９〜２１６、講談社サイエンティフィック、１９９８年発行

本発明は、オレフィン含有量が２０容量％以下、硫黄含有量が１０質量ｐｐｍ以下と低く、優れた貯蔵安定性、環境保全性に加え、芳香族炭化水素を特別に増量することなく、ＲＯＮが高く十分な実用性能を有するガソリン組成物を提供することを課題とするものである。

本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究した結果、重質油の水素化分解において、重質油に含まれる多環芳香族炭化水素を水素化分解して選択的に１環芳香族炭化水素を生成する選択的水素化分解で得られた生成油を配合したガソリンは運転性、加速性及び排ガス特性が良好であり、加えてＲＯＮが高いため燃費が改善されて環境負荷が低減されることを見出した。さらに、このガソリンの特性の改善は、選択的水素化分解生成油に含まれる１，３，５−トリメチルベンゼンや１，２，４−トリメチルベンゼンなどの炭素数９の芳香族炭化水素によることを見出した。
一般的に炭素数９の芳香族炭化水素は排ガス性状を悪化させると言われている（特許文献１〜３）。しかし、炭素数９の芳香族炭化水素の中でも１，３，５−トリメチルベンゼンや１，２，４−トリメチルベンゼンはそれぞれＲＯＮが１２０、１１１と極めて高く、かつ、低いリード蒸気圧（ＲＶＰ）を有する。すなわち、これら特定の芳香族炭化水素の含有比率を高めたガソリン組成物は、蒸留性状とリード蒸気圧（ＲＶＰ）の良好なバランスを保持しながら、オレフィンや芳香族炭化水素、さらには炭素数９の芳香族炭化水素の総量も上げずに、高いＲＯＮ、低硫黄の環境対応型のガソリン組成物を調製することができる。
このように、本発明者らは、高いＲＯＮを有し、かつＲＶＰが低く、蒸留性状も好ましい特定の炭化水素化合物を見出し、その含有量を制御することで、高いＲＯＮを維持したまま硫黄分やオレフィン分、芳香族分を低減し、優れた貯蔵安定性、環境保全性に加え、十分な実用性能を備えたガソリン組成物が得られることを見出し、かかる知見に基づいて本発明を完成した。

すなわち、本発明は以下の通りのガソリン組成物である。
（１）リサーチ法オクタン価が９３以上９６未満、硫黄含有量が１０質量ｐｐｍ以下、芳香族含有量が２０〜４０容量％、オレフィン含有量が２０容量％以下、炭素数９の芳香族炭化水素の含有量が１５容量％以下、炭素数９の芳香族炭化水素の含有量に対する１，２，４−トリメチルベンゼンと１，３，５−トリメチルベンゼンの合計含有量の比（容量）が０．４６以上、及び含酸素化合物の含有量が０〜１５容量％であるガソリン組成物。
（２）炭素数９の芳香族炭化水素の含有量に対する１，３，５−トリメチルベンゼンの含有量の比（容量）が０．１０以上である上記（１）に記載のガソリン組成物。
（３）硫黄分が１質量ｐｐｍ以下、リード蒸気圧が４４〜６５ｋＰａである上記（１）又は（２）に記載のガソリン組成物。
（４）オレフィン含有量が５容量％以下である上記（１）〜（３）のいずれかに記載のガソリン組成物。

本発明は、固体酸触媒存在下における多環芳香族炭化水素の選択的水素化分解反応により得られた１環芳香族炭化水素、特には、高いＲＯＮの１，２，４−トリメチルベンゼンと１，３，５−トリメチルベンゼンを特定量含有するガソリン組成物であるから、芳香族炭化水素やオレフィンの含有量を低減しながら高いＲＯＮを保持することができる。したがって、高いＲＯＮを維持したまま硫黄分やオレフィン分などを低減することが可能になり、優れた貯蔵安定性、環境保全性に加え、十分な実用性能を備えたガソリン組成物を提供することができる。

ガソリン組成物に含まれる炭化水素化合物のうち、芳香環を有するものを芳香族炭化水素（アロマともいう）、芳香族以外の形で不飽和結合を有するものをオレフィン、ナフテン環を有するものをナフテン、及びそれら以外の炭化水素化合物をパラフィンとする。また、パラフィンの内、直鎖状のものをノルマルパラフィン、分岐を有するものをイソパラフィンと分類する。
本発明のガソリン組成物を、以下に詳しく説明する。

〔オクタン価〕
本発明によるガソリン組成物のリサーチ法オクタン価（ＲＯＮ）は９０以上９６未満であり、好ましくは９３以上９６未満、さらには９５以上９６未満が好ましい。ＲＯＮが９６以上の場合は、使用上の問題は特に見られないが、ガソリン製造に係るコストアップに見合う性能向上が得られにくく、また高ＲＯＮ基材の偏用によってガソリンの蒸留性状がいびつになる傾向がある。一方、ＲＯＮが９０未満の場合は、とりわけ登坂加速時のノッキングや加速不良を起こしやすくなるので好ましくない。

〔硫黄含有量〕
本発明によるガソリン組成物の硫黄含有量は、硫黄元素として１０質量ｐｐｍ以下、好ましくは５質量ｐｐｍ以下、より好ましくは１質量ｐｐｍ以下である。ガソリン中の硫黄分は、排ガス中で硫黄酸化物となり、エンジン排ガスを浄化する窒素酸化物除去触媒を被毒して触媒活性を低下させる。被毒した窒素酸化物除去触媒は、還元雰囲気下で再生されて活性を回復するが、このとき還元雰囲気を形成するために燃料が使用され、その分燃費が悪化する。したがって、ガソリン中の硫黄分が少ないほど燃費は向上する。さらに、ガソリン車両の燃料タンク液面計に銀合金が一部使用されていることから、硫黄化合物等による腐食を防止するためにも銀板腐食が1以下であることが望ましい。

〔オレフィン含有量〕
本発明によるガソリン組成物中のオレフィン含有量は、光安定性及び貯蔵安定性の観点から少ない方が好ましく、２０.０容量％以下とし、より好ましくは１５.０容量％以下、さらに好ましくは５.０容量％以下である。

〔芳香族含有量〕
本発明によるガソリン組成物において、芳香族炭化水素の含有量は２０容量％以上４０容量％以下であり、好ましくは２２容量％以上３９容量％以下、より好ましくは２５容量％以上３９容量％以下である。排ガス性状や低温運転性維持の観点から芳香族分は少ない方が好ましいが、ＲＯＮを維持するため及び燃費悪化防止の点から２０容量％以上が好ましい。また、芳香族分が４０容量％を超えると燃焼室デポジットが増加し、点火プラグのくすぶり発生や排ガス中のベンゼン濃度が高くなる恐れがある。また、ベンゼンの大気への拡散を抑制させるためには、ベンゼン含有量自体も１．０容量％以下が好ましく、さらに好ましくは０．１容量％以下である。

〔炭素数９の芳香族炭化水素含有量〕
本発明によるガソリン組成物は、炭素数９の芳香族炭化水素（Ｃ９Ａ）の含有量が１５容量％以下であることが好ましく、より好ましくは１０容量％以下、さらに好ましくは７容量％以下である。また、１，３，５−トリメチルベンゼン（１３５ＴＭＢ）と１，２，４−トリメチルベンゼン（１２４ＴＭＢ）の合計含有量とＣ９Ａ含有量との容量比（（１３５ＴＭＢ+１２４ＴＭＢ）／Ｃ９Ａ）は０．４６以上であり、好ましくは０．４８以上、特に好ましくは０．５０以上である。また同様に、１，３，５−トリメチルベンゼン（１３５ＴＭＢ）とＣ９Ａ含有量との容量比（１３５ＴＭＢ／Ｃ９Ａ）は０．１０以上が好ましく、さらに好ましくは０．１２以上であり、特に好ましくは０．１４以上である。排ガス性状にとってあまり好ましくないＣ９Ａの総含有量を１０容量％以下に削減しようとした場合、（１３５ＴＭＢ＋１２４ＴＭＢ）／Ｃ９Ａ比が０．４６以上、好ましくは１３５ＴＭＢ／Ｃ９Ａ比（容量）が０．１０以上と高くなければ、オクタン価、蒸留性状、蒸気圧等のガソリン性状を満足できなくなる。

〔密度〕
本発明によるガソリン組成物において、密度は、０．７０〜０．７８ｇ／ｃｍ^３が好ましいが、より好ましくは０．７１〜０．７７ｇ／ｃｍ^３、さらに好ましくは０．７２〜０．７６ｇ／ｃｍ^３である。密度が０．７０ｇ／ｃｍ^３未満では、出力が低下するとともにガソリン消費量が多大となる。一方、０．７８ｇ／ｃｍ^３を越えると加速性の悪化やプラグのくすぶりを生じる可能性がある。

〔蒸留性状〕
本発明によるガソリン組成物において、５０％留出温度は７５〜１００℃であることが好ましく、より好ましくは７５〜９８℃、さらに好ましくは７５〜９６℃である。５０％留出温度が７５℃に満たない場合は、燃費の観点から好ましくなく、１００℃を超える場合は、常温運転性が悪化する場合があるため好ましくない。１０％留出温度は２５〜６０℃であることが好ましく、より好ましくは２６〜５０℃、さらに好ましくは２７〜４５℃である。１０％留出温度が低すぎると軽質炭化水素類の大気への拡散の可能性があり、高すぎると低温始動性が悪化するため好ましくない。９０％留出温度は１３５〜１８０℃であることが好ましく、より好ましくは１４０〜１７０℃、さらに好ましくは１４５〜１６５℃である。９０％留出温度が低すぎると燃費の悪化が懸念され、高すぎると吸気バルブや燃焼室のデポジット増加や中低温運転性が悪化するため好ましくない。

〔リード蒸気圧〕
本発明によるガソリン組成物において、３７．８℃におけるリード蒸気圧（ＲＶＰ）は４４〜６５ｋＰａが好ましく、より好ましくは４４〜６４ｋＰａである。ＲＶＰが高いと蒸発損失の増加、ベーパーロックの懸念、危険性の増加などの問題が起こりやすい。また、ＲＶＰが低いと低温始動性が悪化する。

〔ガソリン組成物の製造方法〕
本発明のガソリン組成物の製造方法は特に限定されないが、上記の性状を満たすように複数のガソリン基材を適切な割合でブレンドすることによって製造することができる。
本発明のガソリン組成物を調製するに際して、従来のガソリン製造に用いられているガソリン基材を使用することができる。具体的には、直留ナフサ留分を水素化脱硫後、その軽質分を蒸留分離することにより得た脱硫直留軽質ナフサ留分（ＤＳＬＧ）、これを骨格異性化させた異性化ガソリン（ＩＳＯ）、ブチレン留分とイソブタン留分をアルキル化して得たアルキレートガソリン（ＡＬＫＧ）、接触分解ナフサ留分（ＦＣＣＧ）あるいはそれを脱硫処理した脱硫接触分解ナフサ留分（ＤＳ−ＦＣＣＧ）、この接触分解ナフサ留分を蒸留して得た軽質留分の接触分解軽質ナフサ留分、脱硫重質ナフサを固体改質触媒により改質して得た接触改質ガソリン、及び接触改質ガソリンを蒸留して得られたベンゼン分を殆ど含有しない炭素数７を主成分とする留分（ＡＣ７）、同じく炭素数８を主成分とする留分（ＡＣ８）、あるいは炭素数９を主成分とする留分（ＡＣ９）、各種の石油精製工程や石油化学の工程から副生されるガソリン留分、さらに、単離されたブタン、ペンタン（特にイソペンタン（ｉＣ５））や、いわゆるＢＴＸなどのアロマ化合物などが挙げられる。さらに、後述する多環芳香族炭化水素を水素化分解して選択的に１環芳香族炭化水素を高濃度で含有する水素化分解生成油から得られる選択的水素化分解ガソリン基材（ＳＨＣＧ）を用いることもできる。
なお、上記の各種の炭化水素留分について略号で示していないもの（例えば、ブタン、脱硫重質ナフサ、接触改質ガソリンなど）も本発明のガソリン組成物の基材として適宜用いることができることは断るまでもない。

また、炭素数９の芳香族炭化水素の所定比率を調製する基材として、ＡＣ９を精密蒸留することにより実質的に１２４ＴＭＢ（沸点１６９．４℃）からなるガソリン基材（１２４ＴＭＢ−Ｇ）と１３５ＴＭＢ（沸点１６４．９℃）からなるガソリン基材（１３５ＴＭＢ−Ｇ）を分画して使用することもできる。

さらに本発明で使用するガソリン基材として、エタノールなどのアルコールや、アルコールからの誘導体であるエーテル類やエステル類等の、いわゆる「含酸素化合物」が挙げられ、０〜１５容量％含まれるように配合する。

上記のガソリン基材の配合量は特に限定されるものではないが、製品ガソリン特性の観点から、適切な配合量を選ぶことができる。
ＦＣＣＧやＤＳ−ＦＣＣＧに関しては、比較的ＲＯＮが高く安価に製造できるガソリン基材であるため、多い場合では８０容量％程度まで使用されることもあるが、オレフィンの含有量がやや多いため、製品中のオレフィン含有量を低減させるためにはこれら基材の配合量を低減した方が好ましいこともある。その場合好ましい配合量としては１０容量％以下、特には５容量％以下である。

接触改質ガソリン、およびそれから誘導されるＡＣ７、ＡＣ８、ＡＣ９については、本発明のガソリン組成物のように炭素数９の特定の芳香族炭化水素構成比率が制御されていないので少ない方が好ましく、好ましくは１４容量％以下、特に好ましくは１０容量％以下である。

ＳＨＣＧを使用する場合には、ガソリン組成物に対し、５容量％以上、好ましくは１０容量％以上で、かつ、５０容量％以下、好ましくは４５容量％以下使用することが好ましい。５容量％未満では、炭素数９以下の芳香族炭化水素を前記特定組成比率に維持することが難しく、５０容量％以上使用すると、芳香族分の増加により、点火プラグのくすぶり発生や排ガス性状が悪化するため好ましくない。

含酸素化合物としては、例えば、炭素数２〜５のアルコール類、炭素数４〜８のエーテル類が好適であり、具体的には、エタノール、プロピルアルコール類、ブチルアルコール類などのアルコールや、アルコールからの誘導体であるエーテル類やエステル類、例えば、エチルイソプロピルエーテル、エチルターシャリーブチルエーテル（ＥＴＢＥ）、エチルセカンダリーブチルエーテル（ＥＳＢＥ）、ジイソプロピルエーテル、ターシャリーアミルエチルエーテル（ＴＡＥＥ）や、酢酸エチル、プロピオン酸エチル等が挙げられる。

これらの含酸素化合物は、全ガソリン組成物基準で、０〜１５容量％、好ましくは３〜１２容量％、より好ましくは、５〜１０容量％配合する。少なすぎると添加効果が少なく、また、多すぎると水分等の不純物を取り込みやすくなり、配管やシール材の腐食等のトラブルを引き起こすことがある。燃料中に含酸素化合物が多い場合、例えば１５容量％を超える量が含まれると、既存エンジンの空気／燃料比の最適値から外れて酸素過剰気味となることから、排ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）の量が増加する傾向がある。

（選択的水素化分解）
本発明のガソリン組成物の調製に用いることができる選択的水素化分解ガソリン基材（ＳＨＣＧ）について以下に説明する。
通常の水素化分解において芳香族炭化水素は多環芳香族炭化水素を含めて、ナフテン、オレフィン又はパラフィンに変換されるが、選択的に、すなわち１環芳香族炭化水素をできるだけ残すように水素化分解することを選択的水素化分解という。
選択的水素化分解の原料油として使用する炭化水素留分は、蒸留性状として１０％留出温度が１８０℃以上、９０％留出温度が３５０℃以下、好ましくは１０％留出温度が１９０〜２４０℃、９０％留出温度が２６０〜３２０℃である。このような基準で、２環芳香族炭化水素が多く、かつ３環芳香族炭化水素のアントラセンやフェナントレン（沸点３３９℃、３４０℃）が多く含まれないような原料を選択することができる。

このようなものとしては、原油の常圧蒸留から得られる留出分、常圧残渣の減圧蒸留から得られる減圧軽油、各種の重質油の軽質化プロセス（接触分解装置、熱分解装置等）から得られる留出分、例えば接触分解装置から得られる接触分解油、特に重質サイクル油（ＨＣＯ）や軽質サイクル油（ＬＣＯ）、熱分解装置（コーカーやビスブレーキング等）から得られる熱分解油、エチレンクラッカーから得られるエチレンクラッカー重質残渣、接触改質装置から得られる接触改質油、特に接触改質油を抽出、蒸留、あるいは膜分離して得られる芳香族リッチな接触改質油（ここで、芳香族リッチな接触改質油とは、接触改質装置から得られる炭素数１０以上でかつ芳香族化合物の含有量が５０容量％を超えるものを指す）、潤滑油ベースオイルを製造する芳香族抽出装置から得られる留分、溶媒脱ろう装置から得られる芳香族リッチな留分などが挙げられる。その他、常圧蒸留残渣、減圧蒸留残渣、脱ろうオイルなどを精製する脱硫法又は水素化転化法から生ずる蒸留物等も用いることができる。上記の炭化水素留分のなかでも、接触分解油、熱分解油、エチレンクラッカー重質残渣、接触改質油が好ましく、特にＬＣＯが好ましく用いることができる。

選択的水素化分解反応に使用する触媒は、複合酸化物とそれを結合するバインダーとを含む担体に、周期律表の第６族および第８族から選ばれる少なくとも１種の金属成分を担持して調製することができる。選択的水素化分解触媒は、比表面積が１００〜６００ｍ^２／ｇ、好ましくは１５０〜５５０ｍ^２／ｇ、さらに好ましくは２００〜５００ｍ^２／ｇであり、中央細孔直径が４〜１２ｎｍ、好ましくは４．５〜１１ｎｍ、さらには５．０〜１０ｎｍであり、細孔直径２〜６０ｎｍの範囲の細孔容積が０．１〜１．０ｍＬ／ｇ、好ましくは０．１５〜０．８ｍＬ／ｇ、さらには０．２〜０．７ｍＬ／ｇであることが好ましい。
比表面積はＡＳＴＭ規格Ｄ３６６３−７８に基づき窒素吸着によって求めたＢＥＴ比表面積の値であり、中央細孔直径は、窒素ガス吸着法において相対圧０．９６６７の条件で得られる細孔直径２〜６０ｎｍの細孔容積の累積をＶとするとき、各細孔直径の容積量を累積させた累積細孔容積曲線において、累積細孔容積がＶ／２となる細孔直径をいう。

複合酸化物としては、シリカ−アルミナ、シリカ−チタニア、シリカ−ジルコニア、シリカ−マグネシア、シリカ−アルミナ−チタニア、シリカ−アルミナ−ジルコニア、酸化タングステン−ジルコニア、硫酸化ジルコニア、ゼオライトから選ばれる１種以上を組み合わせて用いることもできる。特に、複合酸化物としてシリカ−アルミナを用いる場合、シリカ／アルミナのモル比で１〜２０になるように用いることが好ましい。

前記ゼオライトとしてはＸ型やＹ型のゼオライトが好ましく、中でもＵＳＹゼオライトを好適に用いることができる。ＵＳＹ型ゼオライトは、格子定数が２．４３〜２．４６ｎｍの結晶性アルミノシリケートを用いることが好ましい。なお、格子定数とはＸ線回折法により得られた面間隔ｄの値より、次の式で算出される値である。
格子定数＝ｄ×(ｈ^２＋ｋ^２＋ｌ^２)^１/２
ここで、ｈ、ｋ、及びｌはミラー指数を示す。

結晶性アルミノシリケートに対して各種金属イオンを導入し、遷移金属含有結晶性アルミノシリケートや希土類含有結晶性アルミノシリケートとして、後述する選択的水素化分解反応に使用してもよい。

バインダーとしては、アルミナ、シリカ−アルミナ、チタニア−アルミナ、ジルコニア−アルミナなど、多孔質でかつ非晶質のものを好適に用いることができる。バインダーの比表面積は３０ｍ^２／ｇ以上であることが望ましい。

バインダーの配合割合は、触媒を構成する複合酸化物とバインダーの合計質量に対して５〜７０質量％、特には１０〜６０質量％とすることが好ましい。複合酸化物としてＵＳＹゼオライトを用いる場合、触媒を構成する複合酸化物部分及びバインダー部分の合計質量に対するＵＳＹゼオライトの質量は１〜８０質量％、特には１０〜７０質量％とすることが好ましい。

選択的水素化分解反応に使用する触媒は、周期律表の第６族および第８族から選ばれる金属を活性成分として含むが、第６族のモリブデン、タングステン、および第８族の鉄、ルテニウム、オスミウム、コバルト、ロジウム、イリジウム、ニッケル、パラジウム、白金が特に好適に用いられる。これら金属の添加量は、水素化分解触媒中に占める第６族と第８族の金属元素の合計量が０．０５〜３５質量％、特には０．１〜３０質量％となるように含有することが好ましい。金属としてモリブデンを用いる場合、その含有量は水素化分解触媒中５〜２０質量％、特には７〜１５質量％とすることが好ましい。また、タングステンを用いる場合、その含有量は水素化分解触媒中５〜３０質量％、特には７〜２５質量％とすることが好ましい。

金属としてモリブデン又はタングステンを用いる場合には、さらに、コバルト又はニッケルを添加すると、活性金属の水素化機能が向上し一層好ましい。その場合のコバルト又はニッケルの合計含有量は、水素化分解触媒中０．５〜１０質量％、特には１〜７質量％とすることが好ましい。

選択的水素化分解反応用原料と水素化分解触媒とを、水素の存在下で、温度３００〜４８０℃、好ましくは３３０〜４５０℃、より好ましくは３４０〜４３０℃で、圧力１〜１０ＭＰａ、好ましくは２〜８ＭＰａ、液空間速度（ＬＨＳＶ）０．１〜１０．０ｈ^−１、好ましくは０．１〜８．０ｈ^−１、より好ましくは０．２〜５．０ｈ^−１、水素／炭化水素（容積比）１００〜５，０００ＮＬ／Ｌ、好ましくは１５０〜３，０００ＮＬ／Ｌで接触させる。以上の操作により、選択的水素化分解反応用原料中の多環芳香族炭化水素は分解され、所望の１環芳香族炭化水素に転化する。

前述の操作により、原料油中に含まれる沸点２１５℃以上の留分の５０容量％以上が２１５℃未満の留分へ転化され、原料油中に占める芳香族環を構成する炭素比率に対する生成油中に占める芳香族環を構成する炭素比率の比（芳香族環炭素残存比）が０．５以上、好ましくは０．６以上、特に好ましくは０．７以上である選択的水素化分解生成油が得られる。
選択的水素化分解生成油は、沸点２１５℃以下の炭化水素、すなわちナフタレン（沸点２１８℃）よりも軽質な炭化水素の含有量が５０容量％以上であることが好ましく、より好ましくは６０容量％以上、さらに好ましくは７０容量％以上、もっとも好ましくは１００％である。また、水素化分解処理によって得られる水素化分解油中の多環芳香族炭化水素の含有量は少ないほど好ましく、１０容量％以下、さらに好ましくは７容量％以下である。

水素化分解生成油は、その後、蒸留分離等により所望のガソリン基材にする。
選択的水素化分解から得られる選択的水素化分解ガソリン基材（ＳＨＣＧ）としては、１０％留出温度は９０〜１５０℃、より好ましくは１００〜１３０℃、９０％留出温度は１４０〜１８０℃、より好ましくは１５０〜１７０℃であり、このような沸点範囲が得られるように蒸留条件を設定することにより、適切なＲＯＮ、蒸気圧、蒸留性状を有する製品ガソリンを得ることができる。

〔添加剤〕
本発明のガソリン組成物は、必要に応じて公知の燃料添加剤を配合することができる。これらの配合量は適宜選べるが、通常は添加剤の合計量として０．１質量％以下とすることが好ましい。本発明のガソリン組成物で使用可能な添加剤を例示すれば、アミン系、フェノール系、アミノフェノール系などの酸化防止剤、シッフ型化合物、チオアミド型化合物などの金属不活性化剤、有機リン系化合物などの表面着火防止剤、コハク酸イミド、ポリアルキルアミン、ポリエーテルアミンなどの清浄分散剤、多価アルコールやそのエーテルなどの氷結防止剤、有機酸のアルカリ金属塩やアルカリ土類金属塩、高級アルコールの硫酸エステルなどの助燃剤、アニオン系界面活性剤、カチオン系界面活性剤、両性界面活性剤などの帯電防止剤、アルケニルコハク酸エステルなどのさび止め剤、キニザリン、クマリンなどの識別剤、アゾ染料などの着色剤を挙げることができる。

以下に、実施例により本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらの例により何ら制限されるものではない。

実施例及び比較例のガソリン組成物の調製に、以下のようにして得たガソリン基材を用いた。それらの性状を表１に示す。

イソペンタン留分（ｉＣ５）
イソペンタンを多く含む炭素数５が主体の留分である。脱硫重質ナフサの接触改質で副生する軽質留分、脱硫軽質ナフサ留分などを蒸留分離することにより、純度９５％以上の炭素数５のイソパラフィン留分を得た。

脱硫直留軽質ガソリン（ＤＳＬＧ）
中東系原油のナフサ留分を水素化脱硫後、蒸留処理することにより、脱硫直留軽質ガソリンと脱硫直留重質ガソリンに分離して得た。

異性化ガソリン（ＩＳＯ）
脱硫直留軽質ガソリン（ＤＳＬＧ）を固体酸触媒存在下、骨格異性化反応によりイソパラフィン分の高い異性化ガソリンを得た。

脱硫接触分解ナフサ留分（ＤＳ−ＦＣＣＧ）
脱硫軽油あるいは脱硫重油を原料に用い、固体触媒存在下、流動床式反応装置での接触分解反応によりオレフィン分の高い接触分解ナフサ留分（ＦＣＣＧ）を得た後、これを収着脱硫することにより硫黄分の低い炭化水素油を得た。アルミナにニッケルを２０質量％担持した触媒を硫化処理した後、反応温度：２５０℃、反応圧力：常圧、ＬＨＳＶ：４ｈ^−１、Ｈ_２／油比：３４０ＮＬ／Ｌの条件のもと、上記接触分解ナフサ留分を通油してジエン低減処理を行った。さらに、共沈法にて調製した銅亜鉛アルミニウム複合酸化物（銅含有量３５質量％、亜鉛含有量３５質量％、アルミニウム含有量５質量％）の還元処理を行った後、ジエン低減処理油を、反応温度：１００℃、反応圧力：常圧、ＬＨＳＶ：２.０ｈ^−１、Ｈ_２／油比：０.０６ＮＬ／Ｌの条件下で収着脱硫することにより脱硫接触分解ナフサ留分（ＤＳ−ＦＣＣＧ）を得た。

アルキレートガソリン（ＡＬＫＧ）
ブチレンを主成分とする留分とイソブタンを主成分とする留分を硫酸触媒により反応させて、炭素数８のイソパラフィン分の高い炭化水素を得た。

改質ガソリン（ＡＣ７）
脱硫重質ナフサを貴金属系固体改質触媒により移動床式反応装置を用いて反応させることにより、アロマ含量の多い炭化水素に改質して改質ガソリンを得る。改質ガソリンはそのまま使用することもできるが、ここでは蒸留分離することにより炭素数７の芳香族炭化水素を主成分として含有するＡＣ７(炭素数６の芳香族炭化水素約１容量％、炭素数７の芳香族炭化水素約７７容量％、炭素数８の芳香族炭化水素約９容量％、及びオレフィンを約０．３容量％含有)を用いた。

改質ガソリン（ＡＣ９）
ＡＣ７と同様に改質ガソリンを蒸留分離することにより炭素数９の芳香族炭化水素を主成分として含有するＡＣ９(炭素数８の芳香族炭化水素約１８容量％、炭素数９の芳香族炭化水素約８０容量％、炭素数１０の芳香族炭化水素約２容量％、及びオレフィンを約０．１容量％含有)を用いた。

１，２，４−トリメチルベンゼンリッチガソリン基材（１２４ＴＭＢ−Ｇ）及び１，３，５−トリメチルベンゼンリッチガソリン基材（１３５ＴＭＢ−Ｇ）
ＡＣ９を精密蒸留することにより、１，２，４−トリメチルベンゼンを純度９９％以上含有する１２４ＴＭＢ−Ｇ及び１，３，５−トリメチルベンゼンを純度９９％以上含有する１３５ＴＭＢ−Ｇ得た。

エタノール（ＥｔＯＨ）
市販の発酵エタノール（９９度１級、日本アルコール販売（株）製）を使用した。

エチルターシャリーブチルエーテル（ＥＴＢＥ）
イオン交換樹脂触媒（Ａｍｂｅｒｌｙｓｔ−１５）を用いてエタノールとイソブチレンとを反応させ、次いで蒸留法により精製し、純度９５％以上のＥＴＢＥを得た。

選択的水素化分解ガソリン基材（ＳＨＣＧ）
選択的水素化分解ガソリン基材（ＳＨＣＧ）は以下のようにして調製した。
（選択的水素化分解触媒）
ナトリウム型Ｙ型結晶性アルミノシリケート（ＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３比２．９、Ｎａ_２Ｏ含有量１２．３質量％、格子定数２．４６０ｎｍ）２００ｇを、１Ｍの硝酸アンモニウム水溶液２Ｌを用いて５０℃でプロトン型にイオン交換した後、ろ過、洗浄した。さらに１３０℃で３時間乾燥したのち、４５０℃で３時間焼成した。この一連の操作を９回繰り返した結果、Ｎａ_２Ｏ含有量が０．５質量％に減少し、ＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３比が５．８、格子定数が２．４５５ｎｍであるＹ型結晶性アルミノシリケートを得た（以下これを「ＳＹ」と称する）。ＳＹを７００℃の水蒸気と３時間接触させ、ｐＨ１．５に調整した５０℃の硝酸水溶液２Ｌに２時間浸し、ろ過、洗浄した。次いで１３０℃で３時間乾燥した後、４５０℃で３時間焼成した（以下これを「ＵＳＹ」と称する）。このようにして得られたＵＳＹは、ＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３比が１０．５、格子定数が２．４３８ｎｍ、比表面積が４００ｍ^２／ｇであった。

このＵＳＹ７５０ｇをアルミナ粉末（ＳＡＳＯＬ社製アルミナＰｕｒａｌＳＢ）１，０００ｇと混合し、４．０質量％の希硝酸溶液５００ｍｌ、イオン交換水８７５ｇを添加して混練し、断面三つ葉形の柱状（ペレット）に押し出し成形した。ペレットを１３０℃で６時間乾燥した後、６００℃で２時間焼成して担体とした。
この担体に、モリブデン酸アンモニウム水溶液をスプレー含浸した後、１３０℃で６時間乾燥した。その後、さらに硝酸ニッケル水溶液をスプレー含浸した後、１３０℃で６時間乾燥した。次いで、空気の気流下で、５００℃で３０分間焼成して触媒Ａを得た。触媒Ａの組成はＭｏ：８．０質量％、Ｎｉ：３．０質量％、ゼオライト：４４．５質量％、アルミナ：４４．５質量％であった。

この触媒Ａの細孔特性を窒素ガス吸着法で測定したところ、比表面積が３８７ｍ^２／ｇ、細孔直径２〜６０ｎｍの範囲にある細孔の容積が０．５４３ｍＬ／ｇ、中央細孔直径は９．６ｎｍであった。また、この触媒Ａは安定径１．２ｍｍ、平均長さ４．０ｍｍであり、平均側面圧壊強度は１２．０ｋｇ、バルク密度は０．６６８ｇ/ｃｍ^３であった。ここで、安定径とは、ペレットを平板に固定した際の高さを意味する。

（選択的水素化分解工程）
水素化分解触媒として触媒Ａを使用し、反応圧力：７．０ＭＰａ、ＬＨＳＶ：１．０ｈｒ^−１、水素／原料油比：１，４００ＮＬ／Ｌ、反応温度：４００℃の条件下で、原料油として接触分解軽質サイクル油（ＬＣＯ）を用いて水素化分解反応を行った。さらに得られた選択的水素化分解生成油（ＳＨＣ）を、低沸点側にベンゼンが含有されないように、また高沸点側に炭素数１０の芳香族炭化水素が含有されないように精密蒸留により分留して、１０％留出温度が１１１．０℃、９０％留出温度が１６３．０℃の蒸留性状を有する選択的水素化分解ガソリン基材（ＳＨＣＧ）を得た。
原料油ＬＣＯの性状および反応の結果得られた選択的水素化分解生成油（ＳＨＣ）と選択的水素化分解ガソリン基材（ＳＨＣＧ）の性状を表２に示す。表２において、２１５℃以上留分の転化率は、次式で得られた値である。
２１５℃以上留分の転化率（％）＝１００−生成油中の２１５℃以上留分（容量％）／原料油中の２１５℃以上留分（容量％）×１００
また、水素化分解前の炭化水素留分（ここではＬＣＯ）中に占める芳香族環を構成する炭素比率に対する水素化分解生成油中に占める芳香族環を構成する炭素比率の比（芳香族環炭素残存率）も表２に記載した。

これらのガソリン基材は、表３〜５の上部に示す配合割合でブレンドして実施例１〜１３及び比較例１〜１３のガソリン組成物を調製した。調製した実施例及び比較例のガソリン組成物の性状を、実施例１〜４と比較例１〜４については表３に、実施例５〜７と比較例５〜７については表４に、実施例８〜９と比較例８〜９状については表５に、そして実施例１０〜１３と比較例１０〜１３については表６にそれぞれ示す。

上記の実施例及び比較例において、使用した原料油、生成油、各種のガソリン基材及び調製したガソリン組成物の性状は、以下の方法で分析した。
密度はＪＩＳＫ２２４９の振動式密度試験方法、リード法蒸気圧（ＲＶＰ）はＪＩＳＫ２２５８のリード法蒸気圧試験方法、蒸留性状はＪＩＳＫ２２５４の常圧法蒸留試験方法によってそれぞれ測定した。

硫黄分の測定は、ＪＩＳＫ２５４１の硫黄分試験方法に従い、高濃度領域では蛍光Ｘ線法を、および低濃度領域では微量電量滴定法を使用して行った。銀板腐食はＪＩＳＫ２５１３（石油製品−銅板腐食試験方法：対応ＡＳＴＭＤ１３０）のボンベ法（ジェット燃料）で、銅板の代わりにＪＩＳＫ２２７６（石油製品−航空燃料油試験方法）の「１４．銀板腐食試験方法」に用いる銀板を使用して評価した。窒素分の測定は、ＪＩＳＫ２６０９の窒素分試験方法に従い、化学発光法を使用して行った。

アロマ分、オレフィン分、パラフィン分等の各種炭化水素化合物の成分組成はＪＩＳＫ２５３６のガスクロマトグラフ法による全成分試験方法により測定した。リサーチ法オクタン価（ＲＯＮ）はヒューレッドパッカード社製ＰＩＯＮＡ装置を用いて、ガスクロマトグラフ法によって測定した。

芳香族化合物のタイプ分析（環分析）の測定は、石油学会法ＪＰＩ−５Ｓ−４９−９７に従って、高速液体クロマトグラフ装置を使用し、固定相にはシリカゲル充填剤としてＰＡＲＴＩＳＩＬ５ＰＡＣ（カラムサイズ：２５ｃｍ×４．６ｍｍφ）及びＡｇＮＯ_３−１０７１Ｙ（７ｃｍ×４．６ｍｍφ）、移動相にはノルマルヘキサン、検出にはＲＩ法を用いて実施した。

芳香族構成炭素比率の測定には、溶媒に重クロロホルム、内部標準にテトラメチルシランを用い、日本電子製ＧＳＸ２７０型核磁気共鳴装置を用いて行った。炭素種分類ごとの芳香族環構成炭素と脂肪族構成炭素の定量は、^１Ｈ−ゲーテッドデカップリング法（ＳＧＮＮＥモード）を用い、データポイント３２，７６８点、観測周波数領域幅２７，０２７Ｈｚ、パルス幅２μｓ、パルス待ち時間３０ｓ、積算回数２，０００回で測定し、フーリエ変換したスペクトルのシグナルの積分比から算出した。得られたスペクトルのシフト値において、１２０〜１５０ｐｐｍの領域のものを芳香族炭素に帰属するものとし、全炭素に対するモル％として表した。

表３〜６に示すとおり、実施例１〜１３の本発明のガソリンと比較例１〜１３の従来型ガソリンはオレフィン含有量が２０容量％以下に低減されたガソリン組成物であるが、実施例は比較例と比べて選択的水素化分解ガソリン（ＳＨＣＧ）あるいは精留した１，２，４−トリメチルベンゼンや１，３，５−トリメチルベンゼンを用いることにより、炭素数９の芳香族炭化水素含有量に対する１，２，４−トリメチルベンゼンと１，３，５−トリメチルベンゼンの合計含有量の比（（１２４ＴＭＢ＋１３５ＴＭＢ）／Ｃ９Ａ）が高く、さらに炭素数９の芳香族炭化水素含有量に対する１，３，５−トリメチルベンゼンの含有割合（１３５ＴＭＢ／Ｃ９Ａ）が高いため、オレフィン分を低減したにもかかわらずＲＯＮが高い。すなわち、実施例１〜９のガソリンは、比較例１〜９と硫黄分、オレフィン分やアロマ分が同程度であっても、良好な蒸留性状およびＲＶＰで、かつ高いＲＯＮであり、優れた実用性能を有することがわかる。

Claims

リサーチ法オクタン価が９３以上９６未満、硫黄含有量が１０質量ｐｐｍ以下、芳香族含有量が２０〜４０容量％、オレフィン含有量が２０容量％以下、炭素数９の芳香族炭化水素の含有量が１５容量％以下、炭素数９の芳香族炭化水素の含有量に対する１，２，４−トリメチルベンゼンと１，３，５−トリメチルベンゼンの合計含有量の比（容量）が０．４６以上、及び含酸素化合物の含有量が０〜１５容量％であることを特徴とするガソリン組成物。
炭素数９の芳香族炭化水素の含有量に対する１，３，５−トリメチルベンゼンの含有量の比（容量）が０．１０以上である請求項１に記載のガソリン組成物。
硫黄分が１質量ｐｐｍ以下、リード蒸気圧が４４〜６５ｋＰａである請求項１又は２に記載のガソリン組成物。
オレフィン含有量が５容量％以下である請求項１〜３のいずれかに記載のガソリン組成物。