JP2008127466A - 発泡体 - Google Patents

Abstract

【課題】発泡剤の含浸速度に優れ、よってその生産性に優れると共に、ポリカーボネート樹脂を主体とする微細発泡体を提供する。
【解決手段】（Ａ）ポリカーボネート樹脂（Ａ成分）１００重量部および（Ｂ）（Ｉ）芳香族基が含まれる割合（芳香族基量）が１０〜７０重量％である、および／または（ＩＩ）Ｓｉ−Ｈ基が含まれる割合が０．１〜１．６６ｍｏｌ／１００ｇである、シリコーン化合物（Ｂ成分）０．０５〜３０重量部からなる樹脂組成物（組成物−Ｉ）より形成された発泡体であって、その気泡の長さ平均直径が０．０１〜１０μｍの範囲であり、その気泡数密度が１０^８〜１０^１6個／ｃｍ^３の範囲であることを特徴とする発泡体。
【選択図】なし

Description

本発明は、ポリカーボネート樹脂を主成分とする樹脂組成物より形成された発泡体に関する。詳しくは、本発明は、特定の添加剤を配合してその発泡特性を大幅に改善した樹脂組成物より形成され、好ましくは発泡剤として超臨界流体を用いて製造される、微細かつ高密度の気泡を有する発泡体（以下単に“微細発泡体”と称する場合がある）に関する。本発明により得られた微細発泡体は、軽量でありかつ高靭性を有する。

微細発泡体の製造方法として、超臨界流体を発泡剤として利用する方法が広く知られ、数多くの提案がなされている。ポリカーボネート樹脂に関しても、例えば以下の提案がなされている。

（Ｉ）ポリカーボネート樹脂に、金属塩系難燃剤やポリオルガノシロキサン系難燃剤を配合した難燃性樹脂組成物を、超臨界流体で発泡した難燃性発泡体が提案されている（特許文献１参照）。より具体的には該特許文献１によれば、ビスフェノールＡからなる分岐状ポリカーボネート樹脂に難燃剤としてパーフルオロブタンスルホン酸カリウム塩を配合した樹脂組成物から形成された発泡体が知られている。

（ＩＩ）ポリカーボネートとポリジメチルシロキサンのブロック共重合体樹脂からなり、特定条件を満足する発泡体が公知である（特許文献２参照）。

（ＩＩＩ）ポリカーボネート樹脂に、層状珪酸塩、およびスチレン−無水マレイン酸共重合体に代表される特定の化合物を配合した樹脂組成物から形成された発泡体が公知である（特許文献３参照）。

（ＩＶ）芳香族ポリカーボネート樹脂、芳香族基およびＳｉ−Ｈ基含有有機シロキサン、並びにパーフルオロブタンスルホン酸カリウム塩からなる樹脂組成物、並びに該樹脂組成物の成形方法の１つとして、超臨界流体を利用した発泡成形が例示されている（特許文献４参照）。

一方で、発泡体を形成する樹脂組成物には次の事項が求められる。第１に発泡剤、殊に超臨界流体の樹脂組成物への含浸速度が速いことである。かかる超臨界流体を含浸する方法としては、溶融物への含浸または固体成形品への含浸のいずれもが存在するが、殊に後者の方法において生産性向上のため含浸速度の向上が望まれる。第２に微細発泡可能な気泡核剤の効果を樹脂組成物が有することである。また、発泡と界面活性剤との関連において下記の提案がなされている。

（Ｖ）ジシクロペンタジエン系樹脂を用いた反応射出発泡成形において、フッ素系界面活性剤やシリコーン系界面活性剤が均一な発泡や気泡の微細化に有効であることが公知である（特許文献５参照）。

しかしながら、前記特許文献１は、単に難燃性のポリカーボネート樹脂組成物が発泡成形可能であることを開示するにとどまり、微細発泡体の製造に適した樹脂組成物およびより優れた発泡体に関する技術的知見を未だ十分に開示するものではなかった。特許文献２は、ポリカーボネートとポリジメチルシロキサンのブロック共重合体樹脂から形成され、特定の条件を満足する発泡体を具体的に開示している。しかしながら、その製造方法として、単一の具体的条件が開示されるにとどまり、必ずしも満足できる発泡体およびその製造方法を開示するものではなかった。更に、かかるブロック共重合体樹脂から同一条件で製造された発泡体が、特許文献１においては大きな気泡径を有することを鑑みれば、該特許文献２は微細な気泡を有する発泡体およびその製造方法を十分に開示しているとはいい難いものであった。

前記特許文献３は、好ましい発泡体を形成するものの、適用される発泡条件によっては亀裂状の発泡が生成して微細発泡体が得られない場合があり、かかる点から他の方法が求められる場合もあった。また特許文献４も、かかる特許文献の樹脂組成物が発泡成形に供し得ることは示しているものの、微細発泡体を十分に開示するものではなかった。更に特許文献５は、ポリカーボネート樹脂との関連について記載がなく、更に発泡体の気泡径も比較的大きいものであった。

再公表ＷＯ２００３／００４５５２号公報 特開２００３−０４９０１８号公報 特開２００４−１０７４２５号公報 特開２００５−２００５２６号公報 特開２００３−０４０９８３号公報

ポリカーボネート樹脂に、ポリジメチルシロキサンを配合した樹脂組成物およびポリジメチルシロキサン単位を共重合した樹脂組成物においては、超臨界流体の含浸速度の向上が認められる。しかしながら、良好な発泡体が得られ難く、満足できるものではなかった。

本発明の目的は、前記従来技術に鑑み、発泡剤の含浸速度に優れ、よってその生産性に優れると共に、ポリカーボネート樹脂を主体とする微細発泡体を提供することにある。
本発明者は、前記目的を達成すべく鋭意検討した結果、ポリカーボネート樹脂に特定のシリコーン化合物を配合した樹脂組成物、より好適には更に界面活性剤を配合した樹脂組成物から形成された発泡体が前記課題を解決できることを見出し、更に検討を進めて本発明を完成するに至った。

本発明によれば、本発明の前記課題は（１）（Ａ）ポリカーボネート樹脂（Ａ成分）１００重量部および（Ｂ）（Ｉ）芳香族基が含まれる割合（芳香族基量）が１０〜７０重量％である、および／または（ＩＩ）Ｓｉ−Ｈ基が含まれる割合が０．１〜１．６６ｍｏｌ／１００ｇである、シリコーン化合物（Ｂ成分）０．０５〜３０重量部からなる樹脂組成物（組成物−Ｉ）より形成された発泡体であって、その気泡の長さ平均直径が０．０１〜１０μｍの範囲であり、その気泡数密度が１０^８〜１０^１6個／ｃｍ^３の範囲であることを特徴とする発泡体により達成される。

かかるＢ成分のシリコーン化合物により微細発泡体が得られる原因は明確ではないものの次のように予想される。シリコーン化合物は、組成物−Ｉの表面張力を更に低下させ、また気泡に対する整泡剤として作用すると考えられる。しかしながら、かかるシリコーン化合物とポリカーボネート樹脂との相溶性が劣る場合、両者の界面の如き強度の弱い部分が生ずる。その結果、高圧のガスが一気に膨張した際、かかる部分がガスの膨張に耐え切れず、不均一な亀裂状の発泡を招くものと予想される。即ち、ポリジメチルシロキサンはポリカーボネート樹脂との相溶性に劣るため、発泡剤のガスが含浸されるとその相分離が進行し、その結果不均一な発泡を招くものと予想される。特にいわゆるバッチ方式と称される樹脂組成物の成形品に超臨界流体の如き発泡剤を含浸させる方法においては、その相分離の進行に従い、ポリカーボネート樹脂が結晶化様の挙動をとって硬化し、発泡が抑制される。その結果、強度のばらつきは更に助長されて、爆発的に内部を破壊する亀裂状の発泡を招くと考えられる。

一方で、本発明のシリコーン化合物においては、特定の芳香族基量を有することによりポリカーボネート樹脂との親和性が向上して前記の相分離現象が抑制される。もしくは特定のＳｉ−Ｈ基量を有する場合には、Ｓｉ−Ｈ基の非極性により発泡剤、殊に不活性ガス、特にその超臨界流体との親和性が良好になる。一方でそのラジカル重合により、シリコーン化合物は、樹脂組成物作成時に該化合物同士もしくはポリカーボネート樹脂との間で少なからず結合反応し、その分子量増大効果およびポリカーボネート樹脂との結合によって、強い非極性がありながら相分離が抑制されるものと予想される。

本発明の好適な態様の１つは、（２）前記Ｂ成分は、平均重合度が３〜１５０であるシリコーン化合物である前記構成（１）の発泡体である。かかるシリコーン化合物は、ポリカーボネート樹脂との相溶性により優れ好適である。

本発明の好適な態様の１つは、（３）前記組成物−Ｉは、Ａ成分の粘度平均分子量をＭとし、Ａ成分１００重量部に対するＢ成分の割合をｂとしたとき、下記式（１）を満足することを特徴とする前記構成（１）〜（２）の発泡体である。

本発明者は、シリコーン化合物の配合割合が多いほど、超臨界炭酸ガスの如き発泡剤の樹脂組成物に対する含浸速度の向上が認められる一方で、均一な微細発泡が得られにくいことを見出した。また、発泡が不均一になる原因として、超臨界炭酸ガスの如き発泡剤によるポリカーボネート樹脂の結晶化様の硬化挙動が関連していることを見出した。かかる点を詳細に検討した結果、本発明者は、ポリカーボネート樹脂の粘度平均分子量とシリコーン化合物の配合量が前記（１）式を満足する場合には、良好な微細発泡体がより得られやすいことを見出した。

本発明の好適な態様の１つは、（４）前記発泡体は、発泡剤として不活性ガスまたはその超臨界流体を用いる方法により製造されることを特徴とする前記構成（１）〜（３）の発泡体である。本発明の発泡体を製造するに利用される発泡剤としては、不活性ガスまたはその超臨界流体が製造効率、環境負荷および安全の観点から好ましく、一方で本発明の発泡体はかかる不活性ガスまたはその超臨界流体を発泡剤とするとき、より好ましい特性を有する。不活性ガスとしては、二酸化炭素、窒素、およびアルゴンの如き希ガスが好適に例示され、中でも二酸化炭素および窒素が好ましく、特に二酸化炭素が好ましい。かかる不活性ガスは単独であっても２種以上を混合したガスであってもよく、また常温大気圧下において体積分率で１０％以下、好ましくは５％以下の他のガスを含んでいてもよい。

本発明の好適な態様の１つは、（５）前記発泡体は、固体状の組成物−Ｉに不活性ガスまたはその超臨界流体を高圧で含浸させる方法により製造されることを特徴とする前記構成（１）〜（３）の発泡体である。

本発明の好適な態様の１つは、（６）前記組成物−Ｉは、Ａ成分１００重量部あたり更に界面活性剤（Ｃ成分）０．００１〜３０重量部を含有する前記構成（１）〜（５）の発泡体である。かかるＣ成分の更なる含有は、Ｃ成分によるミセル内に不活性ガス成分を安定に保有させ、その結果多数の気泡核を生成して各気泡の巨大化を抑制し、微細な発泡体が得られる。かかる効果は、高圧力下の条件とするほど顕著となる。

本発明の好適な態様の１つは、（７）前記Ｃ成分は、フッ素系界面活性剤である前記構成（６）の発泡体である。フッ素系界面活性剤は、そのフッ素化有機基部が発泡剤、殊に超臨界流体、中でも超臨界二酸化炭素との親和性に優れる。よって、かかる超臨界流体が樹脂中に含浸されると、分散した、好適にはミセル状に分散した界面活性剤のフッ素化有機基部に安定して超臨界流体が含有され、それにより樹脂マトリックス中に安定して多数の気泡核を生じせしめるものと予想される。かかる効果により更に優れた微細発泡体を生成するものと考えられる。

以下、本発明の詳細について説明する。
＜Ａ成分について＞
Ａ成分であるポリカーボネート樹脂（以下単に“ポリカーボネート”と称する場合がある）は、従来種々の成形品のために使用されている、それ自体公知のものである。すなわち、二価フェノールとカーボネート前駆体とを反応させて得られるものである。反応の方法としては界面重縮合法、溶融エステル交換法、カーボネートプレポリマーの固相エステル交換法、および環状カーボネート化合物の開環重合法などを挙げることができる。

ポリカーボネート樹脂は、通常使用されるビスフェノールＡ型ポリカーボネート以外にも、他の二価フェノールを用いて重合された、低結晶性、高耐熱性、または低吸水率の各種のポリカーボネート樹脂であってもよい。ポリカーボネート樹脂はいかなる製造方法によって製造されたものでもよく、界面重縮合の場合は通常一価フェノール類の末端停止剤が使用される。ポリカーボネート樹脂はまた３官能フェノール類を重合させた分岐ポリカーボネート樹脂であってもよく、更に脂肪族ジカルボン酸や芳香族ジカルボン酸、または二価の脂肪族または脂環族アルコールを共重合させた共重合ポリカーボネートであってもよい。

本発明においては、ビスフェノールＡ型ポリカーボネート樹脂が次の点でより好ましい。第１にかかるポリカーボネート樹脂は特に耐衝撃性に優れ、微細発泡体の利点を好適に発揮できる。即ち微細発泡体における微細な気泡はクレーズ生成の起点としてゴム粒状体を含有する場合と同様に、発泡体により高い靭性を付与することが可能となる。これにより耐衝撃性や引張伸びに優れ、かつ軽量な成形体を提供することが可能となる。また第２にかかるポリカーボネート樹脂は比較的結晶化しやすく、この結果不活性ガス、殊に超臨界の炭酸ガスによって結晶化の如き硬化挙動を取り、その結果発泡が不均一または発泡しない状態となりやすい。よって本発明の好適な態様である上記構成（３）は、殊にビスフェノールＡ型ポリカーボネート樹脂においてより有効な効果を発揮する。

本発明のポリカーボネートの好適な構成単位は下記式（ｉ）で表される。

（Ａは下記式（ｉ−１）〜（ｉ−３）および（ｉ−５）からなる群より選択される少なくとも１種の二価の有機残基、単結合、または下記式（ｉ−４）のいずれかの結合を表し、ｓおよびｔはそれぞれ独立して０または１〜４の整数であり、Ｒ_１３およびＲ_１４はそれぞれ独立して、ハロゲン原子、または炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数１〜１０のアルコキシ基、炭素数６〜２０のシクロアルキル基、炭素数６〜２０のシクロアルコキシ基、炭素数６〜１０のアリール基、炭素数７〜２０のアラルキル基、炭素数６〜１０のアリールオキシ基、および炭素数７〜２０のアラルキルオキシ基からなる群より選択される有機残基を表す。）

（式（ｉ−１）中、Ｒ_１５、Ｒ_１６、Ｒ_１７およびＲ_１８はそれぞれ独立して、水素原子、ハロゲン原子または炭素数１〜３のアルキル基を表す。）

（式（ｉ−２）中、Ｒ_１９およびＲ_２０はそれぞれ独立して、水素原子、ハロゲン原子または炭素数１〜３のアルキル基を表す。）

（上記式（ｉ−３）において、ｕは４〜１１の整数を表し、かかる複数のＲ_２１およびＲ_２２はそれぞれ独立して水素原子、ハロゲン原子、および炭素数１〜３のアルキル基から選択される基を表す。）

（式（ｉ−５）中、Ｒ_２３およびＲ_２４はそれぞれ独立して、水素原子、ハロゲン原子、および炭素数１〜１０の炭化水素基から選択される基を表す。）

次に、前記式（ｉ）の具体例を、該構成単位を誘導するジヒドロキシ化合物の具体例に基づいて説明する。
式（ｉ）におけるＡが単結合であるときの化合物としては、４，４’−ビフェノールおよび３，３’，５，５’−テトラフルオロ−４，４’−ビフェノールが挙げられる。

Ａが式（ｉ−１）であるときの化合物としては、α，α’−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−ｏ−ジイソプロピルベンゼン、α，α’−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−ｍ−ジイソプロピルベンゼン（通常“ビスフェノールＭ”と称される）、α，α’−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−ｐ−ジイソプロピルベンゼン、およびα，α’−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−ｍ−ビス（１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロイソプロピル）ベンゼンが挙げられる。

Ａが式（ｉ−２）であるときの化合物としては、９，９−ビス（４−ヒドロキシフェニル）フルオレン、９，９−ビス（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）フルオレン、９，９−ビス（３−フルオロ−４−ヒドロキシフェニル）フルオレン、および９，９−ビス（４−ヒドロキシ−３−トリフルオロメチルフェニル）フルオレンが挙げられる。

Ａが式（ｉ−３）であるときの化合物としては、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）シクロヘキサン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−４−イソプロピルシクロヘキサン、１，１−ビス（３−シクロヘキシル−４−ヒドロキシフェニル）シクロヘキサン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）シクロペンタン、１，１−ビス（３−フルオロ−４−ヒドロキシフェニル）シクロヘキサン、および１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）パーフルオロシクロヘキサンが挙げられる。

Ａが式（ｉ−４）のいずれかであるときの化合物としては、４，４’−ジヒドロキシジフェニルエ−テル、４，４’−ジヒドロキシ−３，３’−ジメチルジフェニルエ−テル、４，４’−ジヒドロキシジフェニルスルホン、４，４’−ジヒドロキシジフェニルスルホキシド、４，４’−ジヒドロキシジフェニルスルフィド、３，３’−ジメチル−４，４’−ジヒドロキシジフェニルスルフィド、３，３’−ジメチル−４，４’−ジヒドロキシジフェニルスルフォン、４，４’−ジヒドロキシジフェニルスルホン、４，４’−ジヒドロキシ−３，３’−ジフェニルスルフィド、４，４’−ジヒドロキシ−３，３’−ジフェニルスルホキシド、および４，４’−ジヒドロキシ−３，３’−ジフェニルスルホンが挙げられる。

Ａが式（ｉ−５）のいずれかであるときの化合物としては、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）メタン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）エタン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（通常“ビスフェノールＡ”と称される）、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−１−フェニルエタン、２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）プロパン（通常“ビスフェノールＣ”と称される）、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）ブタン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）ペンタン、２，２−ビス（４−ヒドロキシー３−フェニルフェニル）プロパン、２，２−ビス（３−イソプロピル−４−ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２−ビス（３−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）ブタン、４，４−ビス（４−ヒドロキシフェニル）ヘプタン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）オクタン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）デカン、１，１−ビス（３−メチル−４−ヒドロキシフェニル）デカン、１，１−ビス（２，３−ジメチルー４−ヒドロキシフェニル）デカン、２，２−ビス（３−ブロモ−４−ヒドロキシフェニル）プロパン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）ジフェニルメタン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−４−イソプロピルシクロヘキサン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロプロパン（通常“ビスフェノールＡＦ”と称される）、２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）−１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロプロパン、２，２−ビス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフェニル）−１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロプロパン、２，２−ビス（３−フルオロ−４−ヒドロキシフェニル）−１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロプロパン、および２，２−ビス（３，５−ジフルオロ−４−ヒドロキシフェニル）−１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロプロパン、２，２−ビス（３，５−ジブロモー４−ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２−ビス（３，５−ジクロロー４−ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２−ビス（３，５−ジメチルー４−ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２−ビス（３−シクロヘキシル−４−ヒドロキシフェニル）プロパンが挙げられる。

上記の中でも、式（ｉ−１）ではビスフェノールＭ、式（ｉ−２）では９，９−ビス（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）フルオレン、式（ｉ−３）では１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）シクロヘキサン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、式（ｉ−４）では３，３’−ジメチル−４，４’−ジヒドロキシジフェニルスルフィド、並びに式（ｉ−５）ではビスフェノールＡ、ビスフェノールＣ、ビスフェノールＡＦ、および１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）デカンが好ましい。

本発明のポリカーボネート樹脂のその他詳細については、例えばＷＯ０３／０８０７２８号パンフレット、特開平６−１７２５０８号公報、特開平８−２７３７０号公報、特開２００１−５５４３５号公報、および特開２００２−１１７５８０号公報等に記載されている。

本発明のＡ成分のポリカーボネート樹脂としては、バージン原料だけでなく、使用済みの製品から再生されたポリカーボネート樹脂、いわゆるマテリアルリサイクルされたポリカーボネート樹脂の使用も可能である。使用済みの製品としては防音壁、ガラス窓、透光屋根材、および自動車サンルーフなどに代表される各種グレージング材、風防や自動車ヘッドランプレンズなどの透明部材、水ボトルなどの容器、並びに光記録媒体などが好ましく挙げられる。これらは多量の添加剤や他樹脂などを含むことがなく、目的の品質が安定して得られやすい。殊に自動車ヘッドランプレンズや光記録媒体などは前記の粘度平均分子量のより好ましい条件を満足するため好ましい態様として挙げられる。尚、前記のバージン原料とは、その製造後に未だ市場において使用されていない原料である。

Ａ成分のポリカーボネート樹脂の粘度平均分子量は１．５×１０^４〜５．０×１０^４の範囲が好適である。ポリカーボネートの粘度平均分子量が１．５×１０^４未満であると発泡の制御が困難な場合があり、また衝撃強度や伸びなどの靭性が低下しやすい。一方５．０×１０^４を超えると溶融加工が困難となりやすいため、本発明においては好ましくない。粘度平均分子量の下限は、より好ましくは２．２×１０^４、更に好ましくは２．４×１０^４である。粘度平均分子量の上限はより好ましくは４．５×１０^４、更に好ましくは４．０×１０^４である。前記の好適な範囲の粘度平均分子量を有するポリカーボネートは、加工性、強度、気泡径の微細化、および気泡径の均一化などのバランスに優れるようになる。

尚、かかる粘度平均分子量はＡ成分全体として満足すればよく、分子量の異なる２種以上の混合物によりかかる範囲を満足するものを含む。特に粘度平均分子量が５．０×１０^４、より好ましくは８．０×１０^４以上、更に好ましくは１０．０×１０^４以上を超えるポリカーボネートの混合は、溶融時のエントロピー弾性を高くし、発泡体製造時の条件を拡大し、良好な発泡体がより容易に得られる。したがって、粘度平均分子量が５．０×１０^４を超えるポリカーボネートの混合は、かかる改良が求められる場合に、好適な選択の１つとなる。かかる効果は、ポリカーボネートの分子量が高いほど顕著となるが、実用上該分子量の上限は２００×１０^４、好ましくは３０×１０^４、より好ましくは２０×１０^４である。かかる高分子量成分の混合は、その配合によってＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）などの測定法において２ピーク以上の分子量分布を観察できる量とすることが好ましい。

また本発明のポリカーボネート樹脂（Ａ成分）において、そのフェノール性水酸基量は３０ｅｑ／ｔｏｎ以下が好ましく、２５ｅｑ／ｔｏｎ以下がより好ましく、２０ｅｑ／ｔｏｎ以下がさらに好ましい。なお、かかる値は十分に末端停止剤を反応させることで実質的に０ｅｑ／ｔｏｎとすることも可能である。なお、該フェノール性水酸基量は、^１Ｈ−ＮＭＲ測定を行い、カーボネート結合を有する二価フェノールユニット、フェノール性水酸基を有する二価フェノールユニット、および末端停止剤のユニットのモル比を算出し、それに基づきポリマー重量当りのフェノール性水酸基量に換算することで求められる。

本発明でいう粘度平均分子量はまず次式にて算出される比粘度を塩化メチレン１００ｍｌにポリカーボネート０．７ｇを２０℃で溶解した溶液からオストワルド粘度計を用いて求め、
比粘度（η_ＳＰ）＝（ｔ−ｔ_０）／ｔ_０
［ｔ_０は塩化メチレンの落下秒数、ｔは試料溶液の落下秒数］
求められた比粘度を次式にて挿入して粘度平均分子量Ｍを求める。
η_ＳＰ／ｃ＝［η］＋０．４５×［η］^２ｃ（但し［η］は極限粘度）
［η］＝１．２３×１０^−４Ｍ^０．８３
ｃ＝０．７
尚、前記粘度平均分子量が、前記式（１）におけるＭに相当する。

＜Ｂ成分について＞
本発明の組成物−Ｉにおいて使用されるシリコーン化合物（Ｂ成分）は、（Ｉ）芳香族基が含まれる割合（芳香族基量）が１０〜７０重量％である、および／または（ＩＩ）Ｓｉ−Ｈ基が含まれる割合が０．１〜１．６６ｍｏｌ／１００ｇである。かかる特定量の特定基の効果については前述のとおりである。より好ましくは、Ｂ成分は、（ＩＩＩ）平均重合度が３〜１５０であるシリコーン化合物である。ここで、重合度とは、［（Ｒ）_ａＳｉＯ_{（４−ａ）／２}］（ここでＲはＳｉ原子に結合した原子または一価の基を表し、ａは０または１〜３の整数を表す）を一シロキサン単位とするときの重合度をいう。

更にＭを１官能性シロキサン単位（上記式にてａ＝３）、Ｄを２官能性シロキサン単位（上記式にてａ＝２）、Ｔを３官能性シロキサン単位（上記式にてａ＝１）とするとき、ＭＤ単位またはＭＤＴ単位からなるシリコーン化合物がより好ましい。すなわち、Ｍ単位およびＤ単位のみからなるシリコーン化合物、またはＭ単位、Ｄ単位およびＴ単位のみからなるシリコーン化合物がＢ成分として好適である。ここで、官能性とは、一シロキサン単位が有するシロキサン結合のための結合手数を意味する。

Ｂ成分の芳香族基は、好適には下記一般式（ｉｉ）で表される芳香族基である。中でもフェニル基が最も好ましい（即ち下記式（ｉｉ）においてｎ＝０である）。

（式（ｉｉ）中、ＸはＯＨ基または炭素数１〜２０の一価の炭化水素基を示す。ｎは０〜５の整数を表わす。さらに式（ｉｉ）中においてｎが２以上の場合はｎ個のＸはそれぞれ独立に上記群から選択することができる。）

より好適なＢ成分は、前記（Ｉ）および／または（ＩＩ）、好ましくは（ＩＩＩ）の条件を満足し、下記一般式（ｉｉｉ）および（ｉｖ）で示される構成単位から選ばれる少なくとも一種を含むシリコーン化合物である。

（式（ｉｉｉ）および式（ｉｖ）中、Ｚ^１〜Ｚ^３はそれぞれ独立に水素原子、炭素数１〜２０の一価の炭化水素基、または下記一般式（ｖ）で示される化合物を示す。α^１〜α^３はそれぞれ独立に０または１を表わす。ｍ^１は１以上の整数を表わす。さらに式（ｉｉｉ）中においてｍ^１が２以上の場合の繰返し単位はそれぞれ互いに異なる複数の繰返し単位を取ることができる。）

（式（ｖ）中、Ｚ^４〜Ｚ^８はそれぞれ独立に水素原子、炭素数１〜２０の一価の炭化水素基を示す。α^４〜α^８はそれぞれ独立に０または１を表わす。ｍ^２は０もしくは１以上の整数を表わす。さらに式（ｖ）中においてｍ^２が２以上の場合の繰返し単位はそれぞれ互いに異なる複数の繰返し単位を取ることができる。）

前記一般式（ｉｉｉ）、（ｉｖ）および（ｖ）で示される構成単位のＺ^１〜Ｚ^８、および一般式（ｉｉ）のＸにおける炭素数１〜２０の一価の炭化水素基としては、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基、ヘキシル基およびデシル基などのアルキル基、シクロヘキシル基の如きシクロアルキル基、ビニル基およびアリル基などのアルケニル基、フェニル基およびトリル基などのアリール基、並びにアラルキル基を挙げることができる。これらの基はエポキシ基、カルボキシル基、無水カルボン酸基、アミノ基およびメルカプト基などの各種官能基を置換基として含むものであってもよい。さらに好ましくは炭素数１〜８のアルキル基、アルケニル基またはアリール基であり、特にはメチル基、エチル基およびプロピル基などの炭素数１〜４のアルキル基、ビニル基、またはフェニル基が好ましい。

シリコーン化合物が複数のシロキサン単位を有する場合は、それらはランダム共重合、ブロック共重合、テーパード共重合のいずれの形態を取ることも可能である。

本発明のＢ成分においては、少なくとも上記条件（Ｉ）の芳香族基量を満足しない場合には、該化合物中のＳｉ−Ｈ基の量（以下単に“Ｓｉ−Ｈ量”と称する場合がある）が０．１〜１．６６ｍｏｌ／１００ｇであることが必要とされる。Ｓｉ−Ｈ量はより好ましくは０．１２〜１．２ｍｏｌ／１００ｇの範囲、さらに好ましくは０．１５〜１．０ｍｏｌ／１００ｇの範囲である。Ｓｉ−Ｈ量がかかる範囲にあることで、表面張力の低下、超臨界炭酸ガスとの親和性、並びに適度な架橋効果により良好な発泡特性が発揮される。Ｓｉ−Ｈ量が前記上限を超える場合には、反応の制御が困難となり成形品外観の悪化や、発泡体の製造時の不安定を招く場合がある。よってＢ成分が条件（Ｉ）を満足する場合であっても、Ｓｉ−Ｈ量は前記上限以下であることが好ましい。一方、Ｓｉ−Ｈ量が前記下限を下回る場合には、ポリカーボネート樹脂との相溶性が低下しやすい。しかしながらかかる点は条件（Ｉ）を満足していれば解消されることから、条件（Ｉ）を満足していればかかる下限を下回ってもよいが、より好ましいのは条件（ＩＩ）が満足されるシリコーン化合物である。

また、ここで言うＳｉ−Ｈ量とは、シリコーン化合物１００ｇあたりに含まれるＳｉ−Ｈ構造のｍｏｌ数を言うが、これはアルカリ分解法により、シリコーン化合物の単位重量当たり発生した水素ガスの体積を測定することにより求めることができる。例えば、２５℃においてシリコーン化合物１ｇ当たり１２２ｍｌの水素ガスが発生した場合、下記計算式により、Ｓｉ−Ｈ量は０．５ｍｏｌ／１００ｇとなる。
１２２×２７３／（２７３＋２５）÷２２４００×１００≒０．５

さらに本発明のシリコーン化合物（Ｂ成分）としては、１０５℃／３時間における加熱減量法による揮発量が１８％以下であることが好適である。さらに好ましくは揮発量が１０％以下であるシリコーン化合物である。揮発量が１８％より大きいと樹脂組成物製造時のシリコーン化合物の揮発量も多くなる。その結果、特に溶融樹脂中に不活性ガスをまたはその超臨界流体を注入し、押出成形または射出成形で発泡体を製造する場合気泡核剤としての効果が消失しやすい。

前記一般式で示される構成単位を含むシリコーン化合物としては、前記の条件を満たすものであれば直鎖状であっても分岐構造を持つものであってもよい。

一般的にシリコーン化合物の構造は、以下に示す４種類のシロキサン単位を任意に組み合わせることによって構成される。
Ｍ単位：（ＣＨ_３）_３ＳｉＯ_１／２、Ｈ（ＣＨ_３）_２ＳｉＯ_１／２、Ｈ_２（ＣＨ_３）ＳｉＯ_１／２、（ＣＨ_３）_２（ＣＨ_２＝ＣＨ）ＳｉＯ_１／２、（ＣＨ_３）_２（Ｃ_６Ｈ_５）ＳｉＯ_１／２、（ＣＨ_３）（Ｃ_６Ｈ_５）（ＣＨ_２＝ＣＨ）ＳｉＯ_１／２等のＲ_３ＳｉＯ_１／２で示される１官能性シロキサン単位
Ｄ単位：（ＣＨ_３）_２ＳｉＯ、Ｈ（ＣＨ_３）ＳｉＯ、Ｈ_２ＳｉＯ、Ｈ（Ｃ_６Ｈ_５）ＳｉＯ、（ＣＨ_３）（ＣＨ_２＝ＣＨ）ＳｉＯ、（Ｃ_６Ｈ_５）_２ＳｉＯ等のＲ_２ＳｉＯで示される２官能性シロキサン単位
Ｔ単位：（ＣＨ_３）ＳｉＯ_３／２、（Ｃ_３Ｈ_７）ＳｉＯ_３／２、ＨＳｉＯ_３／２、（ＣＨ_２＝ＣＨ）ＳｉＯ_３／２、（Ｃ_６Ｈ_５）ＳｉＯ_３／２等のＲＳｉＯ_３／２で示される３官能性シロキサン単位
Ｑ単位：ＳｉＯ_２で示される４官能性シロキサン単位

本発明において使用されるシリコーン化合物の構造は、具体的には、示性式としてＤ_ｎ、Ｔ_ｐ、Ｍ_ｍＤ_ｎ、Ｍ_ｍＴ_ｐ、Ｍ_ｍＱ_ｑ、Ｍ_ｍＤ_ｎＴ_ｐ、Ｍ_ｍＤ_ｎＱ_ｑ、Ｍ_ｍＴ_ｐＱ_ｑ、Ｍ_ｍＤ_ｎＴ_ｐＱ_ｑ、Ｄ_ｎＴ_ｐ、Ｄ_ｎＱ_ｑ、Ｄ_ｎＴ_ｐＱ_ｑが挙げられる。この中で好ましいシリコーン化合物の構造は、Ｍ_ｍＤ_ｎ、Ｍ_ｍＴ_ｐ、Ｍ_ｍＤ_ｎＴ_ｐ、Ｍ_ｍＤ_ｎＱ_ｑであり、さらに好ましい構造は、Ｍ_ｍＤ_ｎまたはＭ_ｍＤ_ｎＴ_ｐである。
（ここで、前記示性式中の係数ｍ、ｎ、ｐ、ｑは各シロキサン単位の重合度を表す１以上の整数であり、各示性式における係数の合計がシリコーン化合物の平均重合度となる。本発明においては、好ましい平均重合度は３〜１５０の範囲、より好ましくは３〜８０の範囲、更に好ましくは３〜６０の範囲、特に好ましくは４〜４０の範囲である。かかる好適な範囲であるほど均質な気泡が得られ、発泡体の色相に優れるようになる。またｍ、ｎ、ｐ、ｑのいずれかが２以上の数値である場合、その係数の付いたシロキサン単位は、結合する水素原子や有機残基が異なる２種以上のシロキサン単位とすることができる。）

本発明の組成物−Ｉにおいては、そのＢ成分の分散状態が重要である。シリコーン化合物の分散が不均一であると、発泡剤がシリコーン層で高濃度となること、および界面密着力がばらつきやすいことに起因して、生成する気泡が不均一かつ亀裂状となりやすい。かかる分散状態を決定する重要な因子としてシリコーン化合物中の芳香族基量、および平均重合度が挙げられる。

かかる観点より、本発明のシリコーン化合物としては、少なくとも前記条件（ＩＩ）を満足しない場合には、シリコーン化合物中の芳香族基量が１０〜７０重量％の範囲にあることが必要とされる。好ましい芳香族基量は１５〜５５重量％の範囲である。シリコーン化合物中の芳香族基量が１０重量％より少ないとシリコーン化合物が偏在して分散不良となりやすく、芳香族基量が７０重量％より多い場合にも相溶性は逆に低下しやすい。よって条件（ＩＩ）を満足する場合であっても芳香族基量は７０重量％以下が好ましい。

また、ここで芳香族基量とは、シリコーン化合物において、前記一般式（ｉｉ）で示される芳香族基が含まれる割合のことをいい、下記計算式によって求めることができる。
（計算式） 芳香族基量＝〔Ａ／Ｍ〕×１００（重量％）
ここで、上記式におけるＡ、Ｍはそれぞれ以下の数値を表す。
Ａ＝シリコーン化合物１分子中に含まれる、全ての一般式（１）で示される芳香族基部分の合計分子量
Ｍ＝シリコーン化合物の分子量

前記のＢ成分のシリコーン化合物は、単独で用いてもよく２種以上を組み合わせて用いてもよい。
このような芳香族基および／またはＳｉ−Ｈ結合を有するシリコーン化合物は、それ自体従来公知の方法によって製造することができる。例えば、目的とするシリコーン化合物の構造に従い、相当するオルガノクロロシラン類を共加水分解し、副生する塩酸や低沸分を除去することによって目的物を得ることができる。また、分子中にＳｉ−Ｈ基や一般式（ｉｉ）で示される芳香族基、その他の有機残基を有するシリコーンオイル、環状シロキサンやアルコキシシラン類を出発原料とする場合には、塩酸、硫酸、メタンスルホン酸等の酸触媒を使用し、場合によって加水分解のための水を添加して、重合反応を進行させた後、使用した酸触媒や低沸分を同様に除去することによって、目的とするシリコーン化合物を得ることができる。

本発明のＢ成分は、前記条件（Ｉ）および／または（ＩＩ）を満足するものである。したがって条件（Ｉ）または（ＩＩ）のいずれかが満足されればよいが、前述のとおりいずれの場合であっても芳香族基量は７０重量％以下が好ましく、Ｓｉ−Ｈ量は１．６６ｍｏｌ／１００ｇ以下が好ましい。更に条件（Ｉ）および（ＩＩ）のいずれも満足することが好ましい。

前記Ｂ成分のシリコーン化合物の組成割合は、ポリカーボネート樹脂（Ａ成分）１００重量部に対して０．０５〜３０重量部である。かかるＢ成分の割合の下限は好ましくは０．１重量部、より好ましくは０．５重量部、更に好ましくは１重量部である。かかるＢ成分の割合の上限は好ましくは２０重量部、より好ましくは１０重量部、更に好ましくは６重量部である。前記下限を下回る場合には、良好な発泡性能が得られにくくなり、前記上限を上回る場合には、組成物−Ｉの機械的特性が低下し、結果として発泡体の強度および耐熱性などが低下しやすくなる。
更に本発明の構成（３）において前述したとおり、本発明においてはＢ成分の配合量と、Ａ成分の分子量とが前記（１）式を満足することが好ましい。

＜Ｃ成分について＞
本発明では、Ｃ成分の界面活性剤を更に含有することが好ましい。かかるＣ成分の界面活性剤は、その希薄溶液で界面エネルギーに変化を与えるものである。構造的には、極性を有し水に溶解するか、あるいは親和性を示す親水基と、無極性もしくは親水基に比較して極性が低く、有機溶剤に溶解するかあるいは親和性を示す親油基、または疎水基の両方を同時に持つ化合物が利用できる。

界面活性剤としては、親水基による分類として、カチオン系化合物、アニオン系化合物、およびノニオン系化合物のいずれも利用できる。またカチオン活性部位、アニオン活性部位、およびポリアルキレンオキサイド類の如きノニオン性活性部位が組み合わされた界面活性剤であってもよい。

Ｃ成分として利用されるカチオン系化合物としては、４級アンモニウム塩および４級ホスホニウム塩が好適に例示される。かかる４級アンモニウム塩は、脂肪族アンモニウム塩、芳香族アンモニウム塩、および複素環アンモニウム塩のいずれであってもよく、ホスホニウム塩においても同様である。複素環アンモニウム塩としては、例えばピリジニウム塩、およびイミダゾリニウム塩が含まれる。

Ｃ成分のアニオン系化合物としては、カルボン酸塩、スルホン酸塩、硫酸エステル塩、およびリン酸エステルなどが好適に例示され、中でも組成物−Ｉの熱安定性の点から、スルホン酸塩およびリン酸エステルが好ましい。Ｃ成分のアニオン系化合物は、その活性部位である塩からなる基により置換された繰り返し単位を有する重合体化合物であってもよい。重合体化合物では、その数平均分子量は１，０００以上が好ましく、２，０００以上が更に好ましい。上限は２００万程度であり、５０万以下が好ましい。更にその塩基の濃度としては、好ましくは５×１０^−７モル／ｇ〜５×１０^−２モル／ｇの範囲であり、より好ましく５×１０^−６〜５×１０^−３モル／ｇの範囲である。ポリマー型アニオン系化合物の基体となる重合体の具体例としては、例えばポリエーテルエステル、ポリエステル、ポリウレタン、ポリスチレンおよびスチレン共重合体、並びにポリカーボネートなどが挙げられ、中でもポリエーテルエステルおよびポリエステルが好ましい。Ｃ成分のアニオン系化合物のカウンターイオンとしては、アルカリ金属イオン、アルカリ土類金属イオン、亜鉛イオン、並びに有機ホスホニウムイオンおよび有機アンモニウムイオンなどの有機オニウムイオンが好適に例示される。

本発明のＣ成分の一態様であるノニオン系化合物は、水中でイオン解離しないＯＨ基（水酸基）やエーテル結合（−Ｏ−）などを親水基としては有する化合物であり、主としてポリアルキレンオキサイド型と多価アルコール型とがある。ポリアルキレンオキサイド型としては、高級アルコールのポリアルキレンオキサイド付加物、アルキルフェノールのポリアルキレンオキサイド付加物、脂肪酸のポリアルキレンオキサイド付加物、多価アルコール脂肪酸エステルのポリアルキレンオキサイド付加物、および油脂類のポリアルキレンオキサイド付加物などが例示される。多価アルコール型としては、グリセリン、ペンタエリスリトールおよびソルビトールなどの多価アルコールの脂肪酸エステルが例示される。

本発明のＣ成分の親油基としては、低分子化合物においては、アルキル基、アルキルアリール基、およびナフタレン基などが例示され、重合体化合物においては、エチレン、プロピレン、スチレン、α−メチルスチレン、並びに各種のアクリレートおよびメタクリレートに代表されるエチレン性不飽和単量体から誘導される構成単位が例示される。親油基のアクリレートおよびメタクリレートとしては（以下“（メタ）アクリレート”の形で表記する）、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ブチル（メタ）アクリレート、ヘキシル（メタ）アクリレート、２−エチルヘキシル（メタ）アクリレート、ステアリル（メタ）アクリレート、シクロヘキシル（メタ）アクリレート、およびフェニル（メタ）アクリレートなどが例示される。

一方、疎水基としては、シロキサン単位やフルオロアルキル基の如きフッ素化有機部などが好適に例示される。本発明のＣ成分として、かかるシロキサン単位を含有するシリコーン系界面活性剤およびフッ素化有機部を含有するフッ素系界面活性剤は好ましく、特にフッ素系界面活性剤が好ましい。かかる界面活性剤、特にフッ素系界面活性剤は、かかる疎水基の非極性が高く、発泡剤、殊に超臨界流体、中でも超臨界二酸化炭素との親和性に優れ、その結果更に優れた微細発泡体を成形可能としている。

本発明のフッ素系界面活性剤は、親水基とフッ素化有機部からなる疎水基を含有するものである。該界面活性剤は、含フッ素有機基含有エチレン性不飽和単量体の単独重合体、あるいは該単量体と該単量体と共重合可能な単量体との共重合体からなる重合体化合物、およびそれ以外の低分子化合物のいずれも含み、またノニオン系、アニオン系、カチオン系、および両性系のいずれも含まれる。ノニオン系と他の系との併せ持ったものであってもよい。

低分子化合物のフッ素系界面活性剤としては、カチオン系およびノニオン系の界面活性剤が特に好適であり、それぞれ特に下記一般式（ｖｉ−１）〜（ｖｉ−４）で示される化合物が好適である。

ここでＲｆは炭素数１〜２０のパーフルオロ基または部分フッ素化アルキル基を、ＸおよびＹは単結合または二価の有機基を、並びにＭは、アルカリ金属、アルカリ土類金属、亜鉛、有機ホスホニウム、有機アンモニウム、−ＮＨ_４、水素原子、または炭素数１〜２０の炭化水素基を表す。但し、２価の金属イオンの場合にはアニオン部分２モルに対して金属イオン１モルが対応するものとする。ｊは１、２または３の整数であり、Ａは、アルキレンオキサイド基、または重合度を５０、好ましくは３０を上限とするアルキレンオキサイドの繰り返し基を表し、Ｒ’は水素原子または炭素数１〜２０の炭化水素基を表す。

式（ｖｉ−１）〜（ｖｉ−３）のＸで表される二価の有機基の好適な具体例としては、−ＳＯ_２Ｎ（ＣＨ_３）ＣＨ_２−、−ＳＯ_２Ｎ（Ｃ_３Ｈ_７）ＣＨ_２−、−ＳＯ_２ＮＨＣＨ_２ＣＨ_２ＯＣＯＣＨ_２ＣＨ_２−、−ＳＯ_２ＮＨＣＨ_２ＣＨ_２ＣＨ_２−、−ＳＯ_２Ｎ（Ｃ_３Ｈ_７）ＣＨ_２ＣＨ_２−、−ＣＨ_２ＣＨ_２−、−ＣＨ_２ＣＨ_２ＯＣＯＣＨ_２ＣＨ_２−、−ＳＯ_２Ｎ（Ｃ_３Ｈ_７）−Ａ−ＣＯＣＨ_２ＣＨ_２−、および−Ａ−ＣＯＣＨ_２ＣＨ_２−などが挙げられる。尚、後者２つの基におけるＡは、式（ｖｉ−４）の場合と同じである。また、式（ｖｉ−４）のＹにおける二価の有機基の好適な具体例としては、−ＳＯ_２Ｎ（Ｃ_３Ｈ_７）−、および−ＳＯ_２ＮＨ−などが挙げられる。

より好適なＸは、単結合、−ＣＨ_２ＣＨ_２−、および−ＣＨ_２ＣＨ_２ＯＣＯＣＨ_２ＣＨ_２−であり、より好適なＹは、単結合、および−ＳＯ_２Ｎ（Ｃ_３Ｈ_７）−である。またＡがアルキレンオキサイドの繰り返し基である場合、該繰り返し基中には複数のアルキレンオキサイド基が含まれてもよい。更に前記Ｒ’は水素原子が好ましい。フッ素系界面活性剤においてもスルホン酸塩およびリン酸エステルが好ましく、中でも上記式（ｖｉ−１）および（ｖｉ−３）の化合物がＣ成分として好ましく、特にスルホン酸塩が好ましく、中でも上記式（ｖｉ−１）の化合物が好ましい。

重合体化合物のフッ素系界面活性剤としては、含フッ素有機基含有エチレン性不飽和単量体の単独重合体、あるいは該単量体と該単量体と共重合可能な単量体との共重合体が挙げられる。かかる単量体における含フッ素有機基としては、パーフルオロアルキル基が好適である。かかるパーフルオロアルキル基含有エチレン性不飽和単量体としては、好適に下記一般式（ｖｉｉ）の化合物が例示される。

前記式（ｖｉｉ）において、Ｒ_ｆは直鎖状、分岐状または主鎖中に炭素原子を含有する、炭素数１〜２０のパーフルオロアルキル基または部分フッ素化アルキル基を表し、Ｒ_１は、−Ｈ（水素原子）、−ＣＨ_３（メチル基）、−Ｃｌ、−Ｆ、および−ＣＨ_２ＣＨ_２Ｃ_ｍＦ_２ｍ＋１（但しｍは、１〜２０の整数である）を表し、Ｚは単結合または二価の有機基を表す。

前記式（ｖｉｉ）のＺにおける二価の有機基としては、具体的には下記の基が例示される。但し下記式におけるｎは１〜１０の整数を表し、Ｒ_２は水素原子または炭素数１〜６のアルキル基である。

前記式（ｖｉｉ）におけるＲ_ｆとしては、具体的には下記の基が例示される。但し下記式におけるｐおよびｒは１〜２０の整数を表し、ｑは０または１〜１７の整数を表す。

更にかかる式（ｖｉｉ）の具体例としては、
ＣＨ_２＝Ｃ（ＣＨ_３）ＣＯＯＣＨ_２ＣＨ_２（ＣＦ_２）_ｎＣＦ_３（ここでｎは５〜１１でその平均値は約９）、
ＣＨ_２＝Ｃ（ＣＨ_３）ＣＯＯＣＨ_２ＣＨ_２Ｃ_８Ｆ_１７、
ＣＨ_２＝Ｃ（ＣＨ_３）ＣＯＯＣＨ_２ＣＨ_２（ＣＦ_２）_５ＣＦ_３、
ＣＨ_２＝ＣＨＣＯＯ（ＣＨ_２）_３（ＣＦ_２）_６ＣＦ（ＣＦ_３）_２、
ＣＨ_２＝ＣＨＣＯＯ（ＣＨ_２）_３（ＣＦ_２）_１０ＣＦ（ＣＦ_３）_２
ＣＨ_２＝Ｃ（ＣＨ_３）ＣＯＯＣＨ_２ＣＨ_２Ｎ（Ｃ_３Ｈ_７）ＳＯ_２（ＣＦ_２）_５ＣＦ_３、
ＣＨ_２＝ＣＨＣＯＯＣＨ_２ＣＨ_２Ｎ（Ｃ_３Ｈ_７）ＳＯ_２（ＣＦ_２）_７ＣＦ_３、
ＣＨ_２＝Ｃ（ＣＨ_３）ＣＯＯＣＨ_２ＣＨ_２Ｎ（ＣＨ_３）ＳＯ_２（ＣＦ_２）_７ＣＦ_３、
ＣＨ_２＝ＣＨＣＯＯＣＨ_２ＣＨ_２Ｎ（ＣＨ_３）ＳＯ_２（ＣＦ_２）_７ＣＦ_３、
ＣＨ_２＝ＣＨＣＯＯ（ＣＨ_２）_４（ＣＦ_２）_７ＣＦ_３、
ＣＨ_２＝ＣＨＣＯＯ（ＣＦ_２）_６ＣＦ_３、
ＣＨ_２＝ＣＨＣＯＯ（ＣＨ_２）_４Ｎ（Ｃ_４Ｈ_９）ＳＯ_２（ＣＦ_２）_７ＣＦ_３、
ＣＨ_２＝ＣＨＣＯＯＣＨ_２ＣＨ（ＯＨ）ＣＨ_２（ＣＦ_２）_７ＣＦ_３、
ＣＨ_２＝Ｃ（ＣＨ_３）ＣＯＯＣＨ_２ＣＨ_２Ｎ（Ｃ_３Ｈ_７）ＣＯ（ＣＦ_２）_７ＣＦ_３、および
ＣＨ_２＝ＣＨＣＯＯＣＨ_２ＣＨ_２Ｎ（Ｃ_２Ｈ_５）ＣＯ（ＣＦ_２）_７ＣＦ_３などを好適に例示することができる。中でも好適にはＣＨ_２＝Ｃ（ＣＨ_３）ＣＯＯＣＨ_２ＣＨ_２Ｃ_８Ｆ_１７が挙げられる。尚、かかる化合物を含む（ｖｉｉ）式の具体例の詳細は、特開平１１−２０９７８７号公報の式“ａ−１”〜“ａ−５６”として記載されている。

フッ素有機基含有エチレン性不飽和単量体と共重合可能な単量体としては、例えばエチレン、プロピレン、塩化ビニル、塩化ビニリデン、スチレン、α−メチルスチレン、酢酸ビニル、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ｎ−ブチル（メタ）アクリレート、ｉｓｏ−ブチル（メタ）アクリレート、ｔｅｒｔ−ブチル（メタ）アクリレート、ヘキシル（メタ）アクリレート、ｎ−オクチル（メタ）アクリレート、２−エチルヘキシル（メタ）アクリレート、ステアリル（メタ）アクリレート、ベンジル（メタ）アクリレート、シクロヘキシル（メタ）アクリレート、イソボロニル（メタ）アクリレート、ジシクロペンタニル（メタ）アクリレート、ジシクロペンテニル（メタ）アクリレート、メチルビニルエーテル、プロピルビニルエーテル、オクチルビニルエーテル、ブタジエン、イソプレン、クロロプレン、２−ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリルアミド、Ｎ−メチロール（メタ）アクリルアミド、３−クロロ−２−ヒドロキシ（メタ）アクリレート、およびジアセトンアクリルアミド、並びに下記一般式（ｖｉｉｉ）で示される化合物が例示される。

本発明の重合体化合物からなるＣ成分、殊に重合体化合物のフッ素系界面活性剤は、シリコーン鎖含有エチレン性不飽和単量体から誘導される構成単位を含むことができ、即ち、本発明の組成物−Ｉには、前記Ｂ成分の条件（１）または（２）を満足しないシリコーン鎖含有化合物を、そのシリコーン鎖の単位として少量配合することができる。

かかるシリコーン鎖含有エチレン性不飽和単量体としては、好適に下記一般式（ｖｉｉｉ）で示される化合物が例示される。

前記式（ｖｉｉｉ）において、Ｒ_１は−Ｈ、−Ｃｌ、−Ｆ、−ＣＨ_３を表し、Ｒ_２およびＲ_３は、それぞれ炭素数１〜２０のアルキル基、フェニル基もしくは下記式（ｉｘ）で表される官能基を表し、Ｒ_４、Ｒ_５、Ｒ_６、Ｒ_７およびＲ_８は、それぞれ炭素数１〜２０のアルキル基もしくはフェニル基を表し、Ｘは−ＣＨ_２ＣＨ（ＯＨ）ＣＨ_２ＯＣＯ−、−（ＣＨ_２）_ｎＮＨＣＨ_２ＣＨ（ＯＨ）ＣＨ_２ＯＣＯ−、−（ＣＨ_２）_ｎＯＣＯ−、−（ＣＨ_２）_ｎ−Ｏ−（ＣＨ_２）_ｍ−ＯＣＯ−、−ＯＣＨ_２ＣＨ（ＯＨ）ＣＨ_２ＯＣＯ−、もしくは−（ＣＨ_２）_ｎ−Ｃ（ＣＦ_３）_２ＯＣＯ−を表し、ｑは０もしくは１〜５００の整数を、並びにｐは０もしくは１を表し、Ｘを表す一般式中のｍおよびｎはそれぞれ２〜６の整数を表す。

前記式（ｉｘ）において、Ｒ_９、Ｒ_１０、Ｒ_１１、Ｒ_１２およびＲ_１３は、それぞれ炭素数１〜２０のアルキル基もしくはフェニル基を表し、ｒは０もしくは１〜３の整数を表す。

（ｖｉｉｉ）式の具体例の詳細は、特開平１１−２０９７８７号公報の式“ｂ−１−１”〜“ｂ−１−３６”、“ｂ−２−１”〜“ｂ−２−７”、および“ｂ−３−１”〜“ｂ−３−９”として記載されている。

更に前記式（ｖｉｉｉ）のより好適な態様としては、下記（ｘ−１）〜（ｘ−３）が挙げられる。

前記式（ｘ−１）〜（ｘ−３）において、ｐは０もしくは１〜５００の整数を、ｐ’は０もしくはｐ”との合計が１〜５００となる正の整数を表し、ｐ”は１〜５００の整数を表し、更にｒ、ｓおよびｔは、０もしくは１〜３の整数を表し、３者は同一であっても異なっていてもよい。かかるｐの上限は好ましくは６０、より好ましくは１０、更に好ましくは８である。更に前記式（ｘ−１）〜（ｘ−３）において、より好ましくは式（ｘ−１）および式（ｘ−３）である。中でもシリコーン鎖の分子量が好ましくは５，０００以下、より好ましくは１００〜１，０００の単量体が好ましく、特に式（ｘ−３）であらわされる単量体、中でもそのｒ、ｓおよびｔがいずれも０の単量体が特に好ましい。

本発明の重合体化合物からなるＣ成分、殊に重合体化合物のフッ素系界面活性剤は、ポリアルキレンオキサイド基含有エチレン性不飽和単量体から誘導される構成単位を含むことができる。該単量体としては、ポリエチレングリコ−ル、ポリプロピレングリコ−ル、エチレンオキサイドとプロピレンオキサイドとの共重合体等のポリ（アルキレンオキサイド）グリコールのモノ（メタ）アクリル酸エステルを用いることが好ましい。かかるポリ（アルキレンオキサイド）グリコールの末端は、炭素数１〜６のアルキル基によってキャップされることができる。かかるポリ（アルキレンオキサイド）単位の重合度は１〜１００が好ましい。かかる単量体の更に好適な態様は、エチレンオキサイドとプロピレンオキサイドとの共重合体のモノ（メタ）アクリル酸エステル、並びにポリエチレングリコ−ルのジ（メタ）アクリル酸エステルである。

重合体化合物のフッ素系界面活性剤において、パーフルオロアルキル基含有エチレン性不飽和単量体から誘導される構成単位の組成割合は、５〜９５重量％、好ましくは１０〜７０重量％、より好ましくは１５〜６５重量％である。重合体化合物のフッ素系界面活性剤において、シリコーン鎖含有エチレン性不飽和単量体から誘導される構成単位の組成割合の上限は６０重量％、好ましくは４０重量％、更に好ましくは２０重量％である。重合体化合物のフッ素系界面活性剤において、ポリアルキレンオキサイド基含有エチレン性不飽和単量体から誘導される構成単位の組成割合の上限は６０重量％、好ましくは４０重量％、更に好ましくは２０重量％である。更に重合体化合物のフッ素系界面活性剤において、これら以外のエチレン性不飽和単量体から誘導される構成単位の組成割合は、５〜９５重量％、好ましくは３０〜９０重量％、更に好ましくは３５〜８５重量％である。

本発明の重合体化合物のフッ素系界面活性剤は、標準ポリスチレンを基準にして換算される分子量において５００〜１０，０００の範囲が好ましく、６００〜９，０００の範囲がより好ましく、７００〜８，０００の範囲が更に好ましい。

Ｃ成分の組成割合は、Ａ成分１００重量部を基準として好ましくは０．００１〜３０重量部、より好ましくは０．０１〜１０重量部、更に好ましくは０．０５〜１重量部、特に好ましくは０．０５〜０．３重量部である。上記の範囲では、ポリカーボネート樹脂の有する機械特性および光学特性を生かしつつ、良好な微細発泡体を得ることができる。

＜その他の添加剤＞
本発明の発泡体を構成する組成物−Ｉは、前記Ａ成分およびＢ成分の特定割合をその必須成分として含有し、更に好ましくはＣ成分をも含有する樹脂組成物であるが、かかるＡ成分、Ｂ成分およびＣ成分以外にも、通常ポリカーボネート樹脂に配合される各種の添加剤を含むことができる。

（ｉ）リン系安定剤
組成物−Ｉの成形加工時の熱安定性を向上させることを主たる目的として各種のリン系安定剤が更に配合されることが好ましい。かかるリン系安定剤としては、亜リン酸、リン酸、亜ホスホン酸、ホスホン酸およびこれらのエステル、並びに第３級ホスフィンなどが例示される。かかるリン系安定剤は、１種のみならず２種以上を混合して用いることができる。

具体的にはホスファイト化合物としては、例えば、トリデシルホスファイトの如きトリアルキルホスファイト、ジデシルモノフェニルホスファイトの如きジアルキルモノアリールホスファイト、モノブチルジフェニルホスファイトの如きモノアルキルジアリールホスファイト、トリフェニルホスファイトおよびトリス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ホスファイトの如きトリアリールホスファイト、ジステアリルペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，４−ジクミルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、およびビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイトなどのペンタエリスリトールホスファイト、並びに２，２−メチレンビス（４，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）オクチルホスファイトおよび２，２’−メチレンビス（４，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ホスファイトなどの環状ホスファイトが例示される。

ホスフェート化合物としては、トリブチルホスフェート、トリメチルホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリフェニルホスフェート、トリエチルホスフェート、ジフェニルクレジルホスフェート、ジフェニルモノオルソキセニルホスフェート、トリブトキシエチルホスフェート、およびジイソプロピルホスフェートなどが例示され、好ましくはトリフェニルホスフェート、トリメチルホスフェートである。

ホスホナイト化合物としては、テトラキス（ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−ビフェニレンジホスホナイト、およびビス（ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−フェニル−フェニルホスホナイトが好ましく例示され、テトラキス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−ビフェニレンジホスホナイト、およびビス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−フェニル−フェニルホスホナイトがより好ましい。かかるホスホナイト化合物は前記アルキル基が２以上置換したアリール基を有するホスファイト化合物との併用可能であり好ましい。

ホスホネイト化合物としては、ベンゼンホスホン酸ジメチル、ベンゼンホスホン酸ジエチル、およびベンゼンホスホン酸ジプロピル等が挙げられ、第３級ホスフィンとしては、例えばトリフェニルホスフィンが例示される。
かかるリン系安定剤の配合量は、Ａ成分１００重量部に対して０．０００１〜１重量部が好ましく、０．０００５〜０．５重量部がより好ましく、０．００２〜０．３重量部がさらに好ましい。

（ｉｉ）酸化防止剤
組成物−Ｉの成形加工時の熱安定性、および耐熱老化性を向上させることを主たる目的として酸化防止剤が配合されることができる。かかる酸化防止剤は好適にはヒンダードフェノール系安定剤である。該ヒンダードフェノール系安定剤としては、オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、２−ｔｅｒｔ−ブチル−６−（３’−ｔｅｒｔ−ブチル−５’−メチル−２’−ヒドロキシベンジル）−４−メチルフェニルアクリレート、４，４’−ブチリデンビス（３−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）、トリエチレングリコール−Ｎ−ビス−３−（３−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）プロピオネート、３，９−ビス｛２−［３−（３−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）プロピオニルオキシ］−１，１，−ジメチルエチル｝−２，４，８，１０−テトラオキサスピロ［５，５］ウンデカン、Ｎ，Ｎ’−ヘキサメチレンビス−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシヒドロシンナミド）、１，３，５−トリメチル−２，４，６−トリス（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）ベンゼン、およびテトラキス［メチレン−３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタンなどが例示される。これらはいずれも入手容易である。中でもオクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネートが好ましく利用される。上記ヒンダードフェノール系酸化防止剤は、単独でまたは２種以上を組み合わせて使用することができる。これら酸化防止剤の配合量は、Ａ成分１００重量部に対して０．０００１〜０．０５重量部が好ましい。

（ｉｉｉ）紫外線吸収剤
組成物−Ｉは、その耐紫外線性を向上させることを主たる目的として、紫外線吸収剤が配合されることができる。かかる紫外線吸収剤としては、紫外線吸収剤として公知のベンゾフェノン系化合物、ベンゾトリアゾール系化合物、ヒドロキシフェニルトリアジン系化合物、環状イミノエステル系化合物、およびシアノアクリル酸エステル系化合物などが例示される。より具体的には例えば２−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）−４−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）フェノール（市販品としてはＣＹＴＥＣ社製、ＣＹＡＳＯＲＢ ＵＶ−５４１１（商品名）が例示される）、２−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）−４，６−ビス（１−メチル−１−フェニルエチル）フェノール（市販品としてはＣｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ Ｋ．Ｋ．製、ＴＩＮＵＶＩＮ２３４（商品名）が例示される）、２，２’−メチレンビス［６−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）−４−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）フェノール］（市販品としては旭電化工業（株）製、ＡＤＥＫＡＳＴＡＢ ＬＡ−３１（商品名）が例示される）、２−（４，６−ジフェニル−１，３，５−トリアジン−２−イル）−５−［（ヘキシル）オキシ］フェノール（市販品としてはＣｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ Ｋ．Ｋ．製、ＴＩＮＵＶＩＮ１５７７ＦＦ（商品名）が例示される）、２，２’−ｐ−フェニレンビス（３，１−ベンゾオキサジン−４−オン）（市販品としては竹本油脂（株）製ＣＥｉ−Ｐ（商品名）、およびＣＹＴＥＣ社製ＣＹＡＳＯＲＢ ＵＶ−３６３８（商品名）が例示される）、並びに１，３−ビス［（２−シアノ−３，３−ジフェニルアクリロイル）オキシ］−２，２−ビス［［（２−シアノ−３，３−ジフェニルアクリロイル）オキシ］メチル］プロパン（市販品としてはＢＡＳＦ社製ＵＶＩＮＵＬ３０３０（商品名）が例示される）などが好ましい紫外線吸収剤として例示される。かかる紫外線吸収剤の配合量は、１００重量部のＡ成分に対して好ましくは０．０１〜１０重量部、より好ましくは０．０５〜３．５重量部、更に好ましくは０．１〜１重量部である。

（ｉｖ）紫外線吸収剤
組成物−Ｉは、更にブルーイング剤を組成物中０．０５〜３．０ｐｐｍ（重量割合）含むことができる。かかるブルーイング剤は組成物−Ｉの黄色味を減少させ、発泡体に自然な透明感もしくは高い白色感を付与することを可能とする。ここでブルーイング剤とは、橙色ないし黄色の光線を吸収することにより青色ないし紫色を呈する着色剤をいい、特に染料が好ましい。ブルーイング剤の量が０．０５ｐｐｍ未満では色相の改善効果が不十分な場合がある一方、３．０ｐｐｍを超える場合には着色が強くなるためブルーイング剤の配合量としては適当ではない。より好ましいブルーイング剤の量は組成物−Ｉ中０．２〜２．０ｐｐｍの範囲である。ブルーイング剤としては代表例として、バイエル社のマクロレックスバイオレットＢ及びマクロレックスブルーＲＲ、並びにクラリアント社のポリシンスレンブルーＲＬＳなどが挙げられる。

（ｖ）蛍光染料
蛍光増白剤を含む組成物−Ｉは、より高い光反射性や自然な透明感を有し、蛍光増白剤やそれ以外の発光をする蛍光染料を含む組成物−Ｉは、発光色を生かした意匠効果を有することができる。よってかかる効果を主たる目的として組成物−Ｉは各種の蛍光染料を含有することができる。

本発明で使用する蛍光染料（蛍光増白剤を含む）としては、例えば、クマリン系蛍光染料、ベンゾピラン系蛍光染料、ペリレン系蛍光染料、アンスラキノン系蛍光染料、チオインジゴ系蛍光染料、キサンテン系蛍光染料、キサントン系蛍光染料、チオキサンテン系蛍光染料、チオキサントン系蛍光染料、チアジン系蛍光染料、およびジアミノスチルベン系蛍光染料などを挙げることができる。これらの中でも耐熱性が良好でポリカーボネート樹脂の成形加工時における劣化が少ないクマリン系蛍光染料、ベンゾピラン系蛍光染料、およびペリレン系蛍光染料が好適である。中でもクマリン系蛍光染料、即ちクマリン誘導体からなる蛍光染料が好ましい。蛍光染料（蛍光増白剤を含む）の配合量は、１００重量部のＡ成分に対し０．０００１〜３重量部、好ましくは０．０００５〜１重量部、より好ましくは０．０００５〜０．５重量部、更に好ましくは０．００１〜０．５重量部、特に好ましくは０．００１〜０．１重量部である。

（ｖｉ）離型剤
組成物−Ｉは離型剤を含有することができる。離型剤としては、例えば、飽和脂肪酸エステル、不飽和脂肪酸エステル、ポリオレフィン系ワックス（ポリエチレンワックス、１−アルケン重合体など。酸変性などの官能基含有化合物で変性されているものも使用できる）、パラフィンワックス、および蜜蝋などが、好適に例示される。かかる離型剤の中には、脂肪酸エステルの如き前記Ｃ成分に含まれる成分も存在する。しかしながら、かかる脂肪酸エステルは本発明において利用する界面活性剤としてはその効果が弱く、本発明において特に好適なＣ成分はフッ素系界面活性剤である。本発明の組成物−Ｉにおいては、Ｃ成分としてかかるフッ素系界面活性剤を利用する場合に、脂肪酸エステルを離型剤として少量含有することができる。更に組成物−Ｉは、ポリジメチルシロキサンやポリフルオロアルキルエーテルなどのＢ成分やＣ成分に属さないシリコーン化合物やフッ素オイルを離型剤として少量含有することができる。

かかる離型剤の中でも、飽和脂肪酸エステル、特に高級脂肪酸と多価アルコールとの部分エステルおよび／またはフルエステルが好ましい。特にフルエステルが好適である。ここで高級脂肪酸とは、炭素原子数１０〜３２の脂肪族カルボン酸を指し、その具体例としては、デカン酸、ウンデカン酸、ドデカン酸、トリデカン酸、テトラデカン酸、ペンタデカン酸、ヘキサデカン酸（パルミチン酸）、ヘプタデカン酸、オクタデカン酸（ステアリン酸）、ノナデカン酸、イコサン酸、ドコサン酸、ヘキサコサン酸等の飽和脂肪族カルボン酸、並びに、パルミトレイン酸、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸、エイコセン酸、エイコサペンタエン酸、セトレイン酸等の不飽和脂肪族カルボン酸を挙げることができる。これらのなかでも脂肪族カルボン酸としては炭素数１０〜２２のものが好ましく、炭素数１４〜２０であるものがより好ましい。特に炭素数１４〜２０の飽和脂肪族カルボン酸、特にステアリン酸およびパルミチン酸が好ましい。ステアリン酸の如き脂肪族カルボン酸は、通常、炭素原子数の異なる他のカルボン酸成分を含む混合物であることが多い。前記飽和脂肪酸エステルにおいても、かかる天然油脂類から製造され他のカルボン酸成分を含む混合物の形態からなるステアリン酸やパルミチン酸から得られたエステル化合物が好ましく使用される。

一方、飽和脂肪酸エステルの構成単位たる多価アルコールとしては、炭素原子数３〜３２のものがより好ましい。かかる多価アルコールの具体例としては、グリセリン、ジグリセリン、ポリグリセリン（例えばデカグリセリン等）、ペンタエリスリトール、ジペンタエリスリトール、ジエチレングリコールおよびプロピレングリコール等が挙げられる。

本発明の飽和脂肪酸エステルにおける酸価は、２０以下（実質的に０を取り得る）であることが好ましく、水酸基価は２０〜５００（より好ましくは５０〜４００）の範囲がより好ましい。更にヨウ素価は、１０以下（実質的に０を取り得る）が好ましい。これらの特性はＪＩＳ Ｋ ００７０に規定された方法により求めることができる。
離型剤の含有量は、１００重量部のＡ成分を基準として、０．００５〜２重量部、好ましくは０．０１〜１重量部、好ましくは０．０５〜０．５重量部である。かかる範囲において組成物−Ｉの成形加工時の良好な離型性と、発泡体の良好な色相とが両立される。

（ｖｉｉ）光拡散剤および光高反射用白色顔料
本発明の発泡体は、微細な気泡を有する場合に、光拡散材料や光高反射材料として利用できる。かかる光拡散効果や光反射効果を効果的に向上もしくは調整する目的で、組成物−Ｉは光拡散剤および白色顔料を含有することができる。光拡散剤としては高分子微粒子（好適には粒径数μｍのアクリル架橋粒子およびシリコーン架橋粒子など）、低屈折率の無機微粒子、およびこれらの複合物等が例示され、その割合は１００重量部のＡ成分を基準として好ましくは０．００５〜２０重量部、より好ましくは０．０１〜１０重量部である。白色顔料としては二酸化チタン顔料が特に好ましく、その割合は１００重量部のＡ成分を基準として好ましくは１〜３０重量部、より好ましくは２〜２０重量部である。

（ｖｉｉｉ）その他の染顔料
組成物−Ｉには、前記ブルーイング剤および蛍光染料以外にも各種の染顔料を使用することができる。特に染料が好適である。染料としては、ペリレン系染料、クマリン系染料、チオインジゴ系染料、アンスラキノン系染料、チオキサントン系染料、紺青等のフェロシアン化物、ペリノン系染料、キノリン系染料、キナクリドン系染料、ジオキサジン系染料、イソインドリノン系染料、およびフタロシアニン系染料などを挙げることができる。更にメタリック顔料や干渉色を呈する顔料なども配合されることができる。かかる染顔料が含まれる場合、その割合は、１００重量部のＡ成分を基準として好ましくは０．０００１〜１重量部、より好ましくは０．０００５〜０．５重量部である。

（ｉｘ）溶融弾性改質剤
組成物−Ｉには、溶融弾性改質剤を含むことができる。かかる改質剤は溶融弾性を向上し、その結果、気泡成長時の抵抗を増加させ、破泡を抑制することができる。その結果より微細な発泡体が提供される。かかる溶融弾性の改質効果は、基本的に高分子量のポリマーにより得られ、エチレン不飽和化合物のポリマーまたはコポリマーの場合には、その重量平均分子量が１００万〜２，０００万、より好ましくは２００万〜１，０００万のものが好適である。エチレン不飽和化合物のポリマーまたはコポリマーとして、ポリエチレン、ポリスチレン、ポリメチルメタクリレート、ポリ（アクリロニトリル−スチレン）コポリマー、ポリ（スチレン−無水マレイン酸）コポリマーおよびポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）などが代表的に例示される。中でもポリカーボネートとの相溶性や耐熱性の点でポリ（アクリロニトリル−スチレン）コポリマーが好適である。またＰＴＦＥを利用する場合には、三菱レイヨン（株）の「メタブレン Ａ３８００」（商品名）、およびＧＥスペシャリティーケミカルズ社製 「ＢＬＥＮＤＥＸ Ｂ４４９」（商品名）に代表される混合形態のＰＴＦＥが好適である。かかる溶融弾性改質剤の組成割合は、１００重量部のＡ成分を基準として好ましくは０．０１〜１０重量部、より好ましくは０．０５〜５重量部である。特に、相溶性の良好なポリ（アクリロニトリル−スチレン）コポリマーでは好ましくは０．１〜１０重量部、より好ましくは０．５〜５重量部である。相溶性に劣るＰＴＦＥは、好ましくは０．０１〜０．５重量部、より好ましくは０．０１〜０．１重量部以下である。

（ｘ）その他
組成物−Ｉは、熱線吸収能を有する化合物を含有することができる。該化合物としてはフタロシアニン系近赤外線吸収剤、ＡＴＯ、ＩＴＯ、酸化イリジウムおよび酸化ルテニウムなどの金属酸化物系近赤外線吸収剤、ホウ化ランタン、ホウ化セリウムおよびホウ化タングステンなどの金属ホウ化物系近赤外線吸収剤などの近赤外吸収能に優れた各種の金属化合物、ならびに炭素フィラーが好適に例示される。これらは単体または２種以上を併用して使用することができる。フタロシアニン系近赤外線吸収剤が含まれる場合、その割合は、１００重量部のＡ成分を基準として好ましくは０．０００５〜０．２重量部、より好ましくは０．０００８〜０．１重量部、更に好ましくは０．００１〜０．０７重量部である。金属酸化物系近赤外線吸収剤、金属ホウ化物系近赤外線吸収剤および炭素フィラーは組成物−Ｉ中、０．１〜２００ｐｐｍ（重量割合）の範囲が好ましく、０．５〜１００ｐｐｍの範囲がより好ましい。

組成物−Ｉには、本発明の目的が損なわれない量の難燃剤を使用することができる。尚、Ｂ成分およびＣ成分の一部は、ポリカーボネート樹脂の難燃剤として公知であるが、これらはかかる難燃剤には含まれないものとする。難燃剤としては、例えば、臭素化エポキシ樹脂、臭素化ポリスチレン、臭素化ポリカーボネート、臭素化ポリアクリレート、モノホスフェート化合物、ホスフェートオリゴマー化合物、ホスホネートオリゴマー化合物、ホスホニトリルオリゴマー化合物、ホスホン酸アミド化合物、有機酸金属塩（Ｃ成分を除く）、およびシリコーン系難燃剤（Ｂ成分を除く）などが挙げられ、それらを一種以上使用することができる。かかる難燃剤はそれぞれポリカーボネート樹脂に対する公知の量を配合することができる。

組成物−Ｉには、他の樹脂やエラストマーを本発明の目的が損なわれない範囲で少割合使用することもできる。かかる他の樹脂としては、例えばポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレートなどのポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリエチレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィン樹脂、ポリスチレン樹脂、アクリロニトリル／スチレン共重合体（ＡＳ樹脂）、アクリロニトリル／ブタジエン／スチレン共重合体（ＡＢＳ樹脂）、ポリメタクリレート樹脂、フェノール樹脂、およびエポキシ樹脂などの樹脂が挙げられる。また、エラストマーとしては、各種のグラフト共重合体やブロック共重合体に代表されるポリカーボネート樹脂に公知の衝撃改質剤を利用できる。
更に、組成物−Ｉは、各種無機充填材、流動改質剤、抗菌剤、光触媒系防汚剤、およびフォトクロミック剤などを含有してもよい。

＜樹脂組成物の製造方法について＞
本発明の組成物−Ｉの製造に当たっては、その製造方法は特に限定されるものではなく、例えばＡ成分、Ｂ成分、および必要に応じて他の成分を溶融混練する方法、並びにＡ成分、Ｂ成分、および必要に応じて他の成分と、塩化メチレンに代表される溶媒とを混合して溶液とし、その後かかる溶媒を除去する方法が利用できる。更にかかる溶融混練および溶液混合においては、発泡剤とは別に、または発泡剤の一部もしくは全部として不活性ガスやその超臨界流体を混在させてよい。かかる不活性ガス、中でも炭酸ガス、殊にその超臨界流体は、組成物−Ｉを可塑化させ、より良好な成分の分散を可能にし、良好な発泡体を形成する。またかかる流体は、溶液混合の場合には均一な分散と共に溶媒の揮発を促進し、残留溶媒の低減された組成物−Ｉおよびその発泡体を提供できる。組成物−Ｉの製造は、連続法であってもバッチ法であってもよいが、連続法がより好ましい。

前記溶融混練の具体的方法としては、バンバリーミキサー、混練ロール、押出機、およびスタティックミキサーなどを挙げることができる。かかる押出機には各種の単軸押出機、二軸押出機、および三軸以上の多軸押出機が代表的に例示され、中でも二軸押出機が好適に例示される。かかる二軸押出機におけるスクリューの長さ（Ｌ）と直径（Ｄ）との比（Ｌ／Ｄ）は３０〜５０が一般的な市販品の範囲であり、本発明においても利用しやすく好適であるが、現在はＬ／Ｄが１００の押出機も公知であり、本発明においてもかかる１００に近いＬ／Ｄの押出機を利用することも可能である。また押出機は、複数の押出機を直列につないだいわゆるタンデム構成であってもよい。かかるタンデム構成は、殊に溶融樹脂に不活性ガスまたはその超臨界流体を含浸させて混合し、その後、押出機のダイスから発泡体を得る方法において好適である。尚、押出機には、前述の押出機の他、浅田鉄工所製「ミラクルＫＣＫ」に代表されるずりせん断型混練分散機、および井元製作所製「ＨＳＥ３０００」に代表される高速せん断速度による溶融混練機などを含む。またスタティックミキサーとしては、ノリタケカンパニー製の「ＰＭシリーズ」の他、２００４−０２４９９２号公報に記載されたエレメントからなるもの、並びに伸長流動分散技術を利用したミキサーを利用することができる。伸長流動分散技術によるミキシングは例えば２００１−１２４６９１号公報に記載されている。かかるスタティックミキサーは、単独での利用であっても、また押出機との組み合わせであってもよい。押出機においてスタティックミキサーを利用する場合は、ギアポンプを用いて昇圧した後にかかるスタティックミキサーを配置することか好ましい。また前記スタティックミキサーのうち後者の２種は溶液混合おいても利用できる。

更に、溶融状態の樹脂に発泡剤を含浸する方法を取らない場合には、原料中の水分や、溶融混練樹脂から発生する揮発ガスを脱気できるベントを有する押出機が好ましく使用できる。ベントからは発生水分や揮発ガスを効率よく押出機外部へ排出するための真空ポンプが好ましく設置される。また押出原料中に混入した異物などを除去するためのスクリーンを押出機ダイス部前のゾーンに設置し、異物を樹脂組成物から取り除くことも可能である。かかるスクリーンとしては金網、スクリーンチェンジャー、焼結金属プレート（ディスクフィルターなど）などを挙げることができる。

組成物−Ｉを製造する押出機への原材料の供給に際しては、予め原材料をドライブレンドすることができる。また液状もしくは加温により液状になる成分は、液注装置を用いて注入することができ、かかる注入を用いる方が安定した供給および良好な分散が得られることから好ましい。ドライブレンドには、Ｖ型ブレンダー、ヘンシェルミキサー、メカノケミカル装置、および押出混合機などの予備混合装置が利用でき、必要に応じて押出造粒器やブリケッティングマシーンなどを用いて得られた予備混合物の造粒を行うことができる。
組成物−Ｉのペレットの如き粒状体を利用する場合、押出機のダイスから吐出した樹脂を直接に切断してもよく、得られたストランドをペレタイザーで切断してペレット化される。

＜発泡体の製造方法について＞
本発明の発泡体は、（ｉ）発泡剤を組成物−Ｉに含浸させる方法として、（ｉ−ａ）溶融状態の組成物−Ｉに含浸させる方法、および（ｉ−ｂ）固体状態の組成物−Ｉに含浸させる方法のいずれの方法も選択でき、特に後者（ｉ−ｂ）の方法が好ましい。更にかかる発泡剤としては不活性ガスまたはその超臨界流体が好ましい。かかる固体状態とは、軟化温度を超えても溶融加工が困難な状態をいう。したがって、かかる固体状態の温度の上限としては組成物−Ｉのガラス転移温度（Ｔｇ（℃））より２０℃高い温度が例示される。発泡剤を含浸させる温度は好適には組成物−ＩのＴｇ以下が好適である。一方、発泡剤を含浸させた後減圧して発泡する時の温度は（Ｔｇ＋１０−４Ｐ）±１５（℃）の範囲とすることが好ましい。ここでＰはＭＰａ単位の含浸の圧力である。含浸方法として、含浸当初にかかる減圧時に好ましい温度を超えＴｇ以下である温度で処理し、減圧時にかかる好ましい温度に低下させることもできる。しかしながら、より本発明の発泡体を安定して製造するには、含浸時の温度はほぼ一定であることが好ましく、したがってガス含浸時の温度も減圧時の好ましい温度と同様とすることが好ましい。

前記不活性ガスの如き発泡剤が含浸された組成物−Ｉから発泡体を形成する。かかる（ｉｉ）発泡体における気泡形成方法としては、（ｉｉ−ａ）発泡剤が含浸された組成物−Ｉを減圧することにより気泡を形成する方法、並びに（ｉｉ−ｂ）減圧の後更に加熱して気泡を形成する方法のいずれも選択できる。更に（ｉｉｉ）発泡体に附型する方法としては、（ｉｉｉ−ａ）発泡剤の含浸前に附型する方法、（ｉｉｉ−ｂ）減圧時に附型する方法、並びに（ｉｉｉ−ｃ）減圧の後更に加熱して附型する方法のいずれも選択できる。（ｉｉｉ−ｃ）の方法では、その際に気泡が成長してもよく、気泡の成長がなくてもよい。

前記の（ｉ）発泡剤を組成物−Ｉに含浸させる方法、（ｉｉ）気泡形成方法、および（ｉｉｉ）発泡体に附型する方法における好ましい具体例は次のとおりである。
（１）組み合わせ（ｉ−ａ）＋（ｉｉ−ａ）＋（ｉｉｉ−ｂ）：かかる組み合わせは溶融混練した樹脂中に不活性ガス、好ましくはその超臨界流体（以下この組み合わせの説明において単に“ガス”と称する）を含浸し、かかるガスが均一混合された溶融樹脂をダイより押出しまたは金型内に充填して、附型および気泡の生成を同時に行う方法に代表される。かかる方法はＭｕＣｅｌｌ（登録商標）法として、微細発泡成形における連続法として広く知られる。尚、本発明の組成物−Ｉ、殊にＣ成分を含有する組成物−Ｉは、発泡性能に優れることから、通常知られたガスの注入量よりもはるかに少量であっても発泡成形品を得ることができる。したがってかかる極少量のガス量による製造方法もかかる組み合わせに含む。

（２）組み合わせ（ｉ−ａ）＋（ｉｉ−ｂ）＋（ｉｉｉ−ｂ）：かかる組み合わせは溶融混練した樹脂中にガスを含浸し、かかるガスが均一混合された溶融樹脂をダイより押出しまたは金型内に充填して附型した後、更に加熱軟化させて自由膨張の状態で気泡を生成または更に成長させる方法に代表される。ここで（ｉｉ−ｂ）の工程において、気泡は生成していてもしていなくてもよい。尚、最終形状は自由膨張後の形状となるが、形状を制御する操作をしていないことから、ここでは附型としない。

（３）組み合わせ（ｉ−ａ）＋（ｉｉ−ｂ）＋（ｉｉｉ−ｃ）：かかる組み合わせは溶融混練した樹脂中にガスを含浸し、かかるガスが均一混合された溶融樹脂をダイより押出しまたは金型内に充填した後、更に加熱軟化させて膨張させると共に附型する方法に代表される。前記（２）と同様（ｉｉ−ｂ）の工程において、気泡は生成していてもしていなくてもよい。かかる方法にはガスが含浸されたビーズを高温の金型内に充填してビーズ発泡する方法や、かかるビーズを回転成形して発泡体を得る方法なども含まれる。

（４）組み合わせ（ｉ−ｂ）＋（ｉｉ−ａ）＋（ｉｉｉ−ａ）：かかる組み合わせは、成形品にガスを含浸した後、減圧して発泡させる方法に代表される。発泡の際は自由膨張とするが、一般的には成形品は３次元的に均一に膨張することから、予め附型された形状に相似した形状となり得る。

（５）組み合わせ（ｉ−ｂ）＋（ｉｉ−ａ）＋（ｉｉｉ−ｂ）：かかる組み合わせは、予備附型された組成物−Ｉの成形体にガスを含浸させ、型内で減圧して発泡させるときに附型する方法に代表される。また該組み合わせには、ガスを含浸させた後に附型して、その後自由膨張の状態で気泡を生成または更に成長させる方法も含まれる。かかる方法は、ガスの含浸で十分に可塑化し溶融する樹脂の場合に好適に利用される。

（６）組み合わせ（ｉ−ｂ）＋（ｉｉ−ｂ）＋（ｉｉｉ−ａ）：かかる組み合わせは、成形品にガスを含浸した後、減圧し、更に加熱軟化させて自由膨張の状態で気泡を生成または更に成長させる方法に代表される。前記同様（ｉｉ−ｂ）の工程において、気泡は生成していてもしていなくてもよい。

（７）組み合わせ（ｉ−ｂ）＋（ｉｉ−ｂ）＋（ｉｉｉ−ｂ）：かかる組み合わせは、予備附型された組成物−Ｉの成形体にガスを含浸した後、型内で減圧させるときに附型するか、もしくはガス含浸の成形体を型内で附型した後減圧させ、更に加熱軟化させて自由膨張の状態で気泡を生成または更に成長させる方法に代表される。前記同様（ｉｉ−ｂ）の工程において、気泡は生成していてもしていなくてもよい。

（８）組み合わせ（ｉ−ｂ）＋（ｉｉ−ｂ）＋（ｉｉｉ−ｃ）：かかる組み合わせは、予備附型された組成物−Ｉの成形体にガスを含浸した後、減圧させ、更に加熱軟化させて膨張させると共に附型する方法に代表される。かかる成形体は、予め附型用の型内にあっても、別途最終附型用の型内に導入されてもよく、また前者の型は、予備附型用の型が可動構造を有することにより最終附型用の型となる構造を有するものであってもよい。

＜（ｉ）発泡剤を組成物−Ｉに含浸させる方法について＞
前記（ｉ−ａ）溶融状態の組成物−Ｉ（以下この説明において単に“樹脂”と称することがある）に含浸させる方法について説明する。かかる方法において、ガスの含浸圧力は、好ましくは４〜５０ＭＰａである。かかる下限はより好ましくは８ＭＰａ、更に好ましくは１５ＭＰａ、および特に好ましくは２０ＭＰａである。一方かかる上限はより好ましくは４０ＭＰａである。かかる方法ではガス注入時の樹脂は溶融状態にあることから、該注入時の樹脂の温度は、Ｔｇ＋３０（℃）〜Ｔｇ＋２００℃、より好ましくはＴｇ＋５０〜Ｔｇ＋１８０℃、更に好ましくはＴｇ＋８０〜Ｔｇ＋１５０℃の範囲である。Ａ成分の分子量が高いほどかかる範囲のより高め温度が適切となる。

かかるガスの注入量は、１００重量部の組成物−Ｉに対して、０．００１〜１０重量部が好ましい。ガス注入量が多いほど気泡率は高くなり、軽量な発泡体が得られる。一方で溶融樹脂へのガス注入による発泡体の製造では、気泡の成長速度が極めて速くかつ長時間に及びやすいため、気泡径が大きくなりやすくその制御が不安定となりやすい。したがって本発明の発泡体の製造において、前記ガス注入量の上限は、より好ましくは１重量部、更に好ましくは０．３重量部、特に好ましくは０．１重量部である。一方でかかる下限は０．００５重量部である。本発明の組成物−Ｉ、殊にＣ成分を含有する組成物−Ｉは表面張力が極めて低く、微少量のガス注入量にあっても、安定して微細発泡体を得ることができる。かかるガスの注入量は、通常ガスの定量供給ポンプを用いて一定量に制御される。

また、押出機を用いて溶融樹脂にガスを注入する場合、その均一な溶解を促進するため、ガスの注入部に多孔質の分散部材が埋設されていることが好ましく、かかる詳細は特開２００４−２３７７２９号公報に記載されている。更にガスと樹脂とをより混合するため、かかる注入部からそれ以降にかけてミキシングゾーンを設けることが好ましく、単軸押出機では各種のダルメージ（例えばスプライン形状など）が、また二軸押出機ではニーディングディスクやミキシングローターなどを設けることが好ましい。またそれ以外にも樹脂とガスとを均一化するため、スタティックミキサーおよびラインミキサーの如き他の混合ユニットを設けることができる。スタティックミキサーとしては樹脂組成物の製造方法について説明したと同様の構成のものが利用できる。

押出機を用いて溶融樹脂にガスを注入する場合、スクリューの回転数は、好ましくは１０〜１５００回転／分、より好ましくは３０〜５００回転／分である。またガスの樹脂に対する均一な溶解を促進するため、ガス中注入後の樹脂圧力が絞り機構により一定に制御することもでき、かかる制御を行うことが好ましい。

ガスの注入においては、エタン、プロパン、ｎ−ブタン、ｉｓｏ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉｓｏ−ペンタン、および２，２−ジメチルプロパンなどの炭化水素、メタノール、エタノール、１−プロパノール、ｉｓｏ−プロピルアルコール、１−ブタノール、２−ブタノール、ｔｅｒｔ−ブチルアルコール、およびｉｓｏ−ブチルアルコールなどのアルコール、並びに、酢酸エチルおよび酢酸メチルなどをガスの溶解助剤として、注入ガスの２０モル％以下の割合で併用してもよい。

かかるガス、特に炭酸ガスの注入後は、ガスの含浸により樹脂が可塑化されることから、その樹脂温度をより低い温度にすることが好ましい。即ち、前記の注入時から圧力解放までに、樹脂の温度は好ましくは３０〜２００℃、より好ましくは５０〜１８０℃、更に好ましくは８０〜１５０℃の範囲で低下される。かかるより低い樹脂温度とすることによりガスが安定して樹脂中に含浸されると共に、減圧されガスが放散されると共に急速に樹脂が固化することから、気泡の成長が抑制され、より微細な気泡を有する良好な発泡体が提供される。かかる冷却を十分に行うため、押出機をタンデムに構成して２つめの押出機で十分に冷却すると共に、ダイスの直前に十分に冷却可能な熱交換器のゾーンを設けることが好ましい。かかるタンデム構成の場合、下流のスクリュー回転数は前記の範囲において、上流側よりも低回転数とすることが好ましく、汎用的である。同様に射出成形の場合もノズル部の温度をより低い温度とすることで発泡体をより安定して製造することができる。

前記（ｉ−ｂ）固体状態の組成物−Ｉ（以下この説明において単に“樹脂”と称することがある）に含浸させる方法について説明する。かかる方法において、ガスの含浸圧力は、前記（ｉ−ａ）の場合と同様であり、ガスは超臨界状態で注入されることが好ましい。かかる方法では、含浸速度と発泡の微細化との両立が可能なように適切な条件が採用される。ガスの含浸速度は樹脂分子の可塑化の状態に依存するため、含浸速度を上げるためには高温であることが有利である。一方で発泡の微細化を行うためには、ガスの含浸によって可塑化されたときのガラス転移温度（Ｔｇ’）と減圧時の温度とが近いことが好ましい。かかるガス含浸時の樹脂のＴｇ’は、樹脂の種類やガスの含浸量（例えば処理圧力に依存）により相違するため、処理温度を一義的に決定することはできないが、例えば１０ＭＰａ以上の超臨界炭酸ガスによる処理において、処理圧力Ｐ（ＭＰａ）のときの処理温度（Ｔ（℃））の目安を示すと、好ましくは（Ｔｇ＋１０−４Ｐ）±１５（℃）の範囲、より好ましくは（Ｔｇ＋１０−４Ｐ）±１０（℃）の範囲、更に好ましくは（Ｔｇ＋１０−４Ｐ）−１０（℃）〜（Ｔｇ＋１０−４Ｐ）＋５（℃）の範囲である。処理温度は、一定である方が圧力の制御も容易であり生産管理上は適切であるが、前記の理由から必要に応じて含浸処理初期には高温を適用し、含浸処理後期においては可塑化に伴い低温を適用するとの方法も採用できる。

ガスの注入はガスが密閉された状態であっても循環された状態で行ってもよい。固体状態の樹脂へのガスの含浸では、できる限り飽和濃度に近い状態までガスの含浸を行うことが好ましい。しかしながらかかる時間があまりに長すぎる場合には、前述したポリカーボネート樹脂の結晶化の如き硬化挙動により、発泡しにくい状態となる。本発明者の検討によれば、おおよそ下記式の処理時間（Ｔ’）を目安にすることが好ましい。

即ち、Ｔ’＝（１／ｔ）×［０．２×（２２５００／Ｍ）×（１＋１．１７×ｂ）］である。ここでＴ’は処理時間（単位：ｈｒ）、ｔは成形品の肉厚（単位：ｍｍ）であり、Ｍおよびｂは式（１）と同様である。また固体状態の樹脂へのガスの含浸において、前記した溶解助剤を併用してもよい。

＜（ｉｉ）気泡形成方法について＞
（ｉｉ−ａ）発泡剤が含浸された組成物−Ｉ（以下この説明において単に“樹脂”と称することがある）を減圧することにより気泡を形成する方法について説明する。かかる方法においては、樹脂中に溶解したガスが減圧されて過飽和状態となり、その結果気泡核生成およびその後の気泡成長が生ずる。ここで減圧速度が高いほど微細発泡に適切との一般的な概念はよく知られている。前記（ｉ−ｂ）の固体状態の樹脂にガスを含浸し、その後減圧する場合には、かかる減圧速度は、好ましくは０．５ＭＰａ／ｓｅｃ以上、より好ましくは１．５ＭＰａ／ｓｅｃ以上、更に好ましくは１．８ＭＰａ／ｓｅｃ以上である。減圧速度の上限は、製造装置が許容する範囲で特に制限されるものではないが、通常の圧力容器や装置の使用においては５０ＭＰａ／ｓｅｃ程度を目安とし、好ましくは３０ＭＰａ／ｓｅｃである。固体状態の樹脂にガスを含浸する方法では、ガスの脱気により樹脂は急速に固化され、前記上限においても十分な効果を発揮する。尚、かかる急減圧の速度は含浸圧力から２ＭＰａ低い圧力に到達するまでの範囲における速度をいう。更にそれ以降の減圧速度も上記範囲を満足することが好ましい。高い減圧速度による断熱膨張の作用により組成物の温度が低下し、その結果ガスの膨張に対するマトリックスの抵抗をより大きくできるからである。

前記（ｉ−ａ）の溶融状態の樹脂にガスを含浸し、その後減圧する場合には、前記よりも早い減圧速度が必要とされる。これは減圧された後も樹脂が軟化している状態であることが多いため気泡の成長時間が前記（ｉ−ｂ）に比較して極めて長くなるためである。押出機を用いて行う場合には、ダイ入口までは加圧状態にあり、ダイ出口で圧力が解放されると考えられるが、かかるダイの通過時間が好ましくは０．０００５〜０．１５秒の範囲、より好ましくは０．００１〜０．０５秒の範囲である。かかるダイの通過時間は吐出速度およびダイの長さにより制御されるが、ダイ長は０．５〜１０ｍｍの範囲が好ましい。かかるダイとしては例えば特開２００６−１０２９５９号公報に記載されたダイを利用することができる。
またかかる場合には、樹脂の固化を促進するため急速に冷却することが好ましく、例えば、樹脂のガラス転移温度以下まで０．５〜１０００℃／ｓｅｃの速度で冷却される。

（ｉｉ−ｂ）減圧の後更に加熱して組成物−Ｉの成形体を軟化し組成物中に含まれるガスを膨張させることにより気泡を形成する方法の場合には、成形体の温度がＴｇ±３０（℃）の範囲となることが好ましい。かかる範囲はより好ましくは、Ｔｇ−１０（℃）〜Ｔｇ＋３０（℃）の範囲、更に好ましくはＴｇ（℃）〜Ｔｇ＋２０（℃）の範囲である。かかる範囲ではガスの膨張圧力と樹脂の可塑化の程度が均衡し、含浸されたガスを外部放出させることなく十分に利用し、かつ破泡や合一の少ない微細な気泡の生成を可能とする。

＜（ｉｉｉ）発泡体に附型する方法について＞
発泡体の附型には、各種の方法が利用できる。前記組み合わせ（４）および（６）においては、その附型方法は特に限定されるものではなく、熱可塑性樹脂の成形加工方法として知られる各種の方法が利用可能である。かかる方法としては、例えば射出成形、押出成形、ブロー成形、インフレーション成形、カレンダー成形、キャスティング成形、熱プレス成形、回転成形、および引き抜き成形などが例示される。射出成形においては、通常の成形方法だけでなく、適宜目的に応じて射出圧縮成形、射出プレス成形、ガスアシスト射出成形、インサート成形、インモールドコーティング成形、断熱金型成形、急速加熱冷却金型成形、二色成形、サンドイッチ成形、および超高速射出成形などの射出成形法、並びに更にこれらを組み合わせた成形法を用いて成形体を得ることができる。押出成形においても多層押出成形および延伸成形などを利用することができ、またかかる押出成形には固相押出成形を含む。

組み合わせ（４）および（６）の方法では、通常成形体の表層には非発泡層が形成される。かかる非発泡層は、表層の分子鎖が高い配向状態にあり、その変形が困難であるために生ずると考えられる。断熱金型成形および急速加熱冷却金型成形などの表面層の歪を緩和する成形方法ではかかる配向状態を緩和し、非発泡層の厚みを薄くすることができる。したがってこのような目的でかかる成形方法が利用できる。

尚、かかる組成物−Ｉからなる成形体は、その全てが発泡体とされる必要はなく、成形体の一部が発泡処理される態様であってもよい。例えば二色成形された成形体や多層押出された成形体で組成物−Ｉが成形体表面を形成しない部分などが例示される。またかかる方法以外であってもガスの含浸を抑制したい部分がある場合には、ガス透過性の低いマスキングフィルムを当該部分に施すなどの処方を取ることもできる。

前記組み合わせ（１）および（２）においては、押出成形および射出成形が好適に利用でき、これらの成形法は前記の如く通常の成形法以外にも適宜各種の成形法を適用できる。かかる射出成形においては、通常の発泡成形と同様成形品の外観が悪化しやすいことから、カウンタープレッシャー法、断熱金型成形、および急速加熱冷却金型成形などの処方を併用することが好ましい。更に外観悪化の抑制方法として、インサート成形、サンドイッチ成形、およびインモールドコーティング成形などが利用できる。また組み合わせ（１）および（２）における超高速射出成形は、その高速せん断および伸長作用によりガスの均一な溶解を促進し、更に配向作用によってマトリックス全体を硬くし微細発泡性能を上げるができる。好ましい射出速度は１００〜１，０００ｍｍ／ｓｅｃ、より好ましくは２００〜８００ｍｍ／ｓｅｃである。更に、射出成形においては、樹脂の膨張に対応して、各種のキャビティ容量の拡大方法を利用することができる。

組み合わせ（３）および（８）においては、附型は型内に成形体を導入して加熱する方法、並びに加熱されたローラーやベルトにより形状を規定する方法などが例示される。かかる加熱において気泡を成長または新たに生成することが好ましいが、気泡の生成がなく単に最終形状を付与するため附型であってもよい。
組み合わせ（５）および（７）においては、附型は型内に導入された成形体を減圧して膨張を規制する方法や、ガスを含浸した固体状態の成形体を高圧で押出して附型する方法が利用できる。

＜本発明の発泡体について＞
本発明の発泡体は、その気泡の長さ平均直径が０．０１〜１０μｍの範囲であり、更にその気泡数密度が１０^８〜１０^１６個／ｃｍ^３の範囲にあることを満足する。かかる長さ平均直径の下限は好ましくは０．０５μｍであり、上限は好ましくは５μｍ、更に好ましくは３μｍである。また気泡数密度の下限は好ましくは１０^９個／ｃｍ^３であり、上限は好ましくは１０^１５個／ｃｍ^３である。尚、本発明における気泡径は次の要領で測定される。

発泡体の切断面を走査型電子顕微鏡により観察する。切断面は該面の平滑性を良好にするため冷却された状態でミクロトームの如き装置を用いて行う。かかる観察画像は、その画素数が縦４８０ピクセルおよび横６４０ピクセルであるデジタル画像とし、おおよその気泡の直径が２０ピクセル程度となる観察倍率とする。かかる倍率で少なくとも２００個の気泡を計測して長さ平均直径の仮の値を算出する。１つの画像において気泡数が２００個に満たない場合は、複数の観察画像を得て全部で２００個となるように行う。かかる仮の値の算出は、得られた画像を画像解析装置により処理し、各気泡の面積を円相当径に換算する方法により行う。尚、長さが２ピクセル以下に相当する数値は、ノイズとしてカットする。ここで算出された仮の値が１０ピクセルとなる観察倍率を求め、該倍率に近い装置の観察倍率で観察画像を再度得、該画像から上記の仮の値の算出と同様の手順で気泡の長さ平均直径Ｄｗを求める。尚、仮の値を算出した観察倍率と、Ｄｗを求めるための観察倍率とが大きく異なる場合には、後者の倍率を仮の値として、同様の手順を繰り返す。またかかる方法は、長さ平均直径が１μｍの場合、観察倍率は４０００倍が適切であり、その際ノイズとしてカットされる長さは０．１μｍとなる。長さ平均直径Ｄｗは、各気泡径の２乗の合計を各気泡径の合計で除した数値である。更に本発明の気泡数密度Ｎは、下記式（２）により算出される値である。即ち、長さ平均直径Ｄｗと気泡数密度Ｎとは、下記式（２）の関係を満足する。

前記式（２）において、Ｎ（個／ｃｍ^３）は気泡数密度を、ρ_ｆ（ｇ／ｃｍ^３）およびρ_ｐ（ｇ／ｃｍ^３）はそれぞれ発泡体および組成物−Ｉの密度を、Ｄｗ（ｃｍ）は前記の長さ平均直径（但し（２）式における単位はｃｍである）を表す。

本発明の発泡体における気泡の体積分率、即ち気泡率は特に限定されないものの０．００５〜９７％が好ましい。本発明の発泡体は気泡率のより低い領域で靭性を向上させる効果を発揮できることから、かかる上限はより好ましくは２５％、更に好ましくは２０％である。またかかる下限は、好ましくは０．０１％、更に好ましくは０．１％である。本発明の発泡体は微細かつ均一な気泡を有することができることから、かかる気泡をクレーズ発生点とし、破断伸び値に代表される靭性を向上させることができる。気泡の体積分率は、前記（２）式中のρ_ｆ（ｇ／ｃｍ^３）およびρ_ｐ（ｇ／ｃｍ^３）を用いて、（１−（ρ_ｆ／ρ_ｐ））×１００（％）として表される。

本発明の発泡体は、微細かつ均一な気泡を高密度で有することができ、かかる特性により幅広い工業分野において利用できる。前記の如く比較的発泡倍率が低い場合には、引張破壊呼び歪に代表される靭性に優れた樹脂部材を提供でき、該部材は極めて幅広い産業分野に利用可能である。かかる発泡倍率の発泡体の吸水率は、１２０日間２３℃で水中浸漬しても、発泡していない成形品に比較して低くなる。かかる発泡体の吸水率は、気泡を除いた樹脂が吸水した量に相当することから、気泡には水が吸収されないことを示す。即ち、低吸水性かつ高靭性の樹脂部材の提供も可能とする。

また本発明の発泡体はポリカーボネート樹脂が本来有する良好な耐衝撃性と発泡成形品の有する衝撃吸収能力とを併有できることから、前記よりも大きい発泡倍率の範囲においても有効な衝撃吸収剤を提供し得る。前記特性を活かすと有効なコンポジット材料の提供が可能になる。軽量性を活かした分野では、各種の構造材料の他、スピーカーや各種の発振装置の振動版に利用できる。

本発明の発泡体は、気泡含有による光拡散材料や光反射材料として利用でき、フラットパネルディスプレー装置などに利用可能である。また気泡の含有により低誘電率を達成できることから、各種の電子・電気機器用の材料として利用でき、各種の分離膜へ利用も可能である。

一方、発泡体の破断面の凹凸および高い表面積を利用することもできる。凹凸の利用としては、印刷用のシートや、細胞培養の足場などへ利用できる。印刷用のシートでは該表面に載せられたインクが凹部に保持され、周囲に滲み広がることなく、所定の部分へのインクの付与が可能になる。かかる特性を活かして導電インクにより細線の回路を描画し、電子回路を形成することが可能になる。更にかようにして各種のコーティング、印刷およびメッキなどにおいて物理的なアンカー効果に優れ、これらの密着性改良剤としても利用可能である。本発明の発泡体は気泡分率が数％程度であれば、気泡が微細であるため十分な光透過性を有し、高い透光性の必要とされる分野においても有効である。

本発明者が現在最良と考える本発明の形態は、前記の各要件の好ましい範囲を集約したものとなるが、例えば、その代表例を下記の実施例中に記載する。もちろん本発明はこれらの形態に限定されるものではない。

以下に実施例を挙げて本発明をさらに説明する。
（Ｉ）評価項目
（Ｉ−ｉ）密度測定
メトラー・トレド株式会社製の電子天秤および比重測定用キットを用いて、水温２３℃において発泡体の密度ρ_ｆ（ｇ／ｃｍ^３）および発泡処理前の試験片の密度ρ_ｐ（ｇ／ｃｍ^３）を測定した。尚、引張試験片の測定については、該試験片のチャック取り付け部の切断片を用いた。

（Ｉ−ｉｉ）切断面のＳＥＭ観察
発泡試験片を長さ１０ｍｍ程度に切断し、かかる個々の切断片をクリップに挟んで液体窒素中に沈め、５時間放置した。その後、試験片を液体窒素から取出し、ＭＩＣＲＯＭ社製のＨＭ３６０型ミクロトームに取り付け、該ミクロトームから切断面を得る作業を素早く行った。かかる切断面に白金蒸着し、ＳＥＭ観察用サンプルとした。ＳＥＭ観察は、本文記載の方法に基づく倍率で行った。本件の場合、発泡体の表層は気泡を含まない、非発泡の状態となるが、かかる部分は除外して観察した。また、気泡が破泡してつながり等方性の低い不定形状となった気泡の有無を観察した。かかる気泡は大きくかつ均一に存在しないため、発泡体として良好な特性が得られにくい。

（Ｉ−ｉｉｉ）気泡径および気泡数密度の算出
前記ＳＥＭ観察で得られたデジタル画像（縦４８０ピクセル×横６４０ピクセル）を、孔部分のコントラストを明確にした後、画像処理プログラム（三谷商事（株）製ＷＩＮＲＯＯＦ）により画像解析し、気泡断面の面積からその円相当径を算出する操作を行った。かかる算出値から長さ平均直径（Ｄｗ）を求めると共に、前記密度の数値から前述の（２）式を用いて、気泡数密度（個／ｃｍ^３）を求めた。

（Ｉ−ｉｖ）引張破断応力および引張破壊呼び歪
ＩＳＯ５２７−１および５２７−２に則して、発泡試験片および比較用試験片に対する引張破断応力および引張破壊呼び歪を測定した。なお、変形速度は５０ｍｍ/ｍｉｎで行なった。

（Ｉ−ｖ）曲げ弾性率
ＩＳＯ１７８に則して発泡試験片および比較用試験片の曲げ弾性率（ＭＰａ）を測定した。なお、変形速度は２ｍｍ/ｍｉｎで行なった。

（Ｉ−ｖｉ）耐衝撃性
ＩＳＯ１７９に則して発泡試験片および比較用試験片のノッチ付きシャルピー衝撃強度を測定した。

（Ｉ−ｖｉｉ）耐熱性
ＩＳＯ７５−１、ＩＳＯ７５−２に則して、発泡試験片および比較用試験片の１．８０ＭＰａ荷重における荷重たわみ温度を測定した。

（ＩＩ）発泡体の製造および結果
（ＩＩ−１）発泡体の製造（１）
［実施例１〜８、および比較例１〜２］
ポリカーボネート樹脂パウダー１００重量部に、表１および表２記載の各種添加剤を各配合量で、並びにブルーイング剤（バイエル社製：マクロレックスバイオレットＢ）を０．００００７重量部の配合量で配合し、均一にドライブレンドした後、ベント式二軸押出機（テクノベル（株）製ＫＺＷ１５−２５ＭＧ）を用いて、表１記載のシリンダー温度およびダイ温度で、スクリュー回転数：２５０ｒｐｍ、吐出量：２ｋｇ／ｈｒの条件で溶融混練し、ペレットを得た。スクリューセグメントの構成は、ベントの位置の上流および下流側にニーディングディスクにより構成された混練ゾーンを有していた。またベント部の真空度は３ｋＰａに保持された。

得られたペレットを１１０℃で５時間、熱風循環式乾燥機にて乾燥した後、射出成形機（（株）日本製鋼所製Ｊ７５ＥＩＩＩ型）を用いて、表１記載の組成物については３３０℃のシリンダー温度、表２記載の組成物については３６０℃のシリンダー温度、および１００℃の金型温度、並びに約３０ｍｍ／ｓｅｃの射出速度条件で、長さ、幅および厚さがそれぞれ１２７ｍｍ、１２．７ｍｍおよび０．８ｍｍの板状試験片を成形した。該板状試験片を一端から６０ｍｍの長さになるよう切断し、更に一端から約５ｍｍ程度の部分に２ｍｍφの孔を開けて、超臨界炭酸ガスに含浸させるための試験片とした。かかる試験片の孔にステンレス（ＳＵＳ３０４）製の鋼線を通し、鋼線に試験片を吊り下げた状態で圧力容器に入れてガスの含浸処理を行った。厚み約２ｍｍの鋼製のスペーサーを各試験片間に入れて試験片同士が重ならないよう、試験片は吊り下げられた。かかる圧力容器は、内径約９ｃｍ、深さ約３０ｃｍおよび容量が約２Ｌの円筒形であった。

圧力容器を密封した後、約３０℃の容器内温度において容器内を窒素ガスでパージし、その後１５ＭＰａの窒素ガスで２０分間の漏洩テストを行った。該テスト後一旦減圧して加圧をほぼ０ＭＰａにした状態で、容器の周囲に電気炉を配すことにより容器内の温度を約１時間かけて１００℃まで昇温した。容器内の温度は挿入された熱電対により計測した。１００℃に到達した後、超臨界状態の炭酸ガスを容器内に注入し、容器の内圧を約４０分間かけて１５ＭＰａとし、１００℃、１５ＭＰａの状態を得た。かかる状態を３時間維持した後、バルブを急開放して減圧処理がなされた。急開放から内圧１３ＭＰａに到達するまでに０．４秒、８ＭＰａに到達するまでに２秒、２ＭＰａに到達するまでに６秒、およびほぼ０ＭＰａに到達するまでに１３秒を要した。かかる減圧処理後、内部温度が約５０℃となるまで約２０分間かけて冷却し、その後容器から試験片を取出した。試験片を取出した後、試験片を１５５℃のオイルバスに３０秒間浸漬することにより、更に発泡させた。得られた発泡体の密度を測定し、その切断面のＳＥＭ観察から気泡径の計測を行った。

表１および表２から明らかなように、本発明の特定のシリコーン化合物を含有することにより、気泡径が微細でかつ高密度の発泡体が得られることがわかる。更にシリコーン化合物が前記式（１）を満足する範囲においてより良好な発泡体が得られることがわかる。
（ＩＩ−２）発泡体の製造（２）

［実施例９〜１１、および比較例３〜５］
ポリカーボネート樹脂パウダー１００重量部に、表３記載の各種添加剤を各配合量で、並びにブルーイング剤（バイエル社製：マクロレックスバイオレットＢ）を０．００００７重量部の配合量で配合し、実施例１と同様にして押出してペレットを製造し、更に同じ成形機を用いて、３６０℃のシリンダー温度および１００℃の金型温度、並びに約３０ｍｍ／ｓｅｃの射出速度からなる条件で、長さ、幅および厚さがそれぞれ５０ｍｍ、５０ｍｍおよび２ｍｍの板状試験片を成形した。かかる試験片はそれぞれ１つずつアルミの型内に入れた状態で圧力容器内に設置した。かかるアルミ型は試験片の周囲から約５ｍｍの余裕代を、および試験片の厚み方向に約１ｍｍの余裕代を有していた。側面のうち２箇所は開放されており、試験片を入れた後ステンレス製の網で覆われ、試験片が炭酸ガスに容易に晒されるようにした。試験片を設置した後は、実施例１と同じ装置を用い、同様の手順で１００℃および１５ＭＰａの状態を得た。かかる状態を３時間維持した後、バルブを急開放して減圧処理がなされた。開放時の減圧速度および開放から取出しまでの時間は実施例１と同様であった。実施例の試験片はいずれも表面に膨れがなく、ほぼ当初の試験片形状を有していた。

表３から明らかなように、シリコーン化合物を含有した試験片では、試験片の内部まで速やかに流体が侵入し、減圧のみで良好な発泡体が得られることがわかる。シリコーン化合物を含有しない場合には、減圧のみでは全く発泡が認められないか、または表層側の一部の部分しか認められないことがわかる。尚、かかる比較例の結果から、流体の含浸速度が分子量の低いポリカーボネートほど速いことがわかる。

（ＩＩ−３）発泡体の製造（３）
［実施例１２〜１３、および比較例６〜８］
ポリカーボネート樹脂パウダー１００重量部に、表４記載の各種添加剤を各配合量で、並びにブルーイング剤（バイエル社製：マクロレックスバイオレットＢ）を０．００００７重量部の配合量で配合し、実施例１と同様にして押出してペレットを製造し、更に同じ成形機を用いて、３６０℃のシリンダー温度および１００℃の金型温度、並びに約３０ｍｍ／ｓｅｃの射出速度からなる条件で、厚み４ｍｍの引張試験片および曲げ試験片（衝撃試験片兼用）を、それぞれＩＳＯ５２７−１、−２およびＩＳＯ−１７９に準拠して作成した。かかる試験片はそれぞれ１つずつアルミの型内に入れた状態で圧力容器内に設置した。かかるアルミ型は試験片の周囲から約５ｍｍの余裕代を、および試験片の厚み方向に約１ｍｍの余裕代を有していた。かかるアルミ型の厚み方向を法線とする１つの面は開放されており、試験片を入れた後ステンレス製の網で覆われ、試験片が炭酸ガスに容易に晒されるようにした。

試験片を設置した後は、実施例１と同じ装置を用い、同様の手順で１００℃および１５ＭＰａの状態を得た。かかる状態を１５時間維持した後、バルブを急開放して減圧処理がなされた。開放時の減圧速度および開放から取出しまでの時間は実施例１と同様であった。実施例の試験片はいずれも表面に膨れがなく、若干反った試験片もあるが、ほぼ当初の試験片形状を有し、物性試験に何ら問題のないものであった。比較例６においては、試験片はほぼ全域にわたり乳白色を呈し、その中央部が盛り上がり、その内部は亀裂を有していた。一方で独立気泡を有する発泡は認められなかった。かかる試験片から小片を切削し、かかる小片をＤＳＣ（示差走査熱量計）により、１０℃／ｍｉｎの昇温速度で測定したところ、１９２℃と２１３℃の２つの吸熱ピークが認められた。両ピークは重なっているため、それぞれのピークにおける吸熱量は定かではないが、１９２℃のピーク強度が大きかった。かかるサンプルを２６０℃まで昇温した後、降温し、再度同条件で測定したところ、前記２つのピークは全く認められなかった。尚、比較例８として、発泡処理をせず、１３０℃のアニール処理を施した試験片を用い、本発明の発泡体との比較を行った。アニール処理を施した理由は、炭酸ガスの含浸時には樹脂が可塑化されアニール処理と同様の状態になることから、比較としてより適切であると考えられるためである。

表４から明らかなように、本発明の発泡体は微細な気泡を高密度で含有することにより、通常の成形品よりも優れた引張破壊呼び歪を有し、構造材料としての破断耐性に優れていることがわかる。また剛性や耐熱性に関しては、気泡が含まれることで低下するものの実用上問題ないレベルにあり、これにより軽量でかつ優れた特性を有する従来に部材が提供され得ることがわかる。

更に、溶融樹脂中に炭酸ガスを注入する方法で厚み４ｍｍの引張試験片の発泡体を射出成形により作成し、その特性を評価した。組成物は前記実施例６と同様の組成物を用いた。射出成形機は、シリンダ途中に超臨界炭酸ガスの注入口を有し、窒素ガスでのカウンタープレッシャーを掛けられる装備を有するものであった。超臨界炭酸ガスの注入量は１００重量部の組成物に対して、０．０２重量部とし、注入圧力は１８ＭＰａとした。かかる成形により、長さ平均気泡径１．５μｍ、気泡密度５．５×１０^９個／ｃｍ^３、および気泡率１％の発泡体の試験片が得られた。かかる試験片においてその引張応力は６０ＭＰａおよびその引張破壊呼び歪みは１０５％であった。

（ＩＩＩ）表１〜４における記号表記の各成分の内容
（Ａ成分）
Ａ−１：分岐構造を有する繰り返し単位を０．３モル％含有する、粘度平均分子量２５,５００のポリカーボネート樹脂パウダー（帝人化成（株）製：パンライトＺ−２６００Ｗ）
Ａ−２：粘度平均分子量３７,０００の分岐構造を有しない直鎖状のポリカーボネート樹脂パウダー（帝人化成（株）製：パンライトＣ−１４００ＷＰ）
Ａ−３：粘度平均分子量２２,５００の分岐構造を有しない直鎖状のポリカーボネート樹脂パウダー（帝人化成（株）製：パンライトＬ−１２２５ＷＰ）
Ａ−４（比較用）：末端に繰り返し単位約２０のポリジメチルシロキサン単位、およびｔｅｒｔ−ブチルフェノールに由来する単位を有し、ポリジメチルシロキサン単位が５重量％である、界面重合法により得られた粘度平均分子量３７,５００の直鎖状のポリカーボネート樹脂

（Ｂ成分）
Ｂ−１：下記方法により製造されたＳｉ−Ｈ量が０．２１ｍｏｌ／１００ｇ、芳香族基量が４９重量％、平均重合度が８．０であるシリコーン化合物
Ｂ−２：２５℃における粘度が２０ｍｍ^２／ｓｅｃ、Ｓｉ−Ｈ量が１．５２ｍｏｌ／１００ｇ、芳香族基量が０重量％であるメチルハイドロジェンポリシロキサン（信越化学工業（株）製 ＫＦ９９）
Ｂ−３：２５℃における粘度が５００ｍｍ^２／ｓｅｃ、Ｓｉ−Ｈ量が０ｍｏｌ／１００ｇ、芳香族基量が５７重量％であるメチルフェニルポリシロキサン（東レ・ダウコーニング・シリコーン（株）製ＳＨ７１０）
（比較用のＢ成分）
Ｂ−４：２５℃における粘度が１００ｍｍ^２／ｓｅｃ、Ｓｉ−Ｈ量が０ｍｏｌ／１００ｇ、芳香族基量が０重量％であるポリジメチルシロキサン（信越化学工業（株）製ＫＦ−９６）

（Ｂ−１の製造）
攪拌機、冷却装置、温度計を取り付けた１Ｌフラスコに水３０１．９ｇとトルエン１５０ｇを仕込み、内温５℃まで冷却した。滴下ロートにトリメチルクロロシラン２１．７ｇ、メチルジクロロシラン２３．０ｇ、ジメチルジクロロシラン１２．９およびジフェニルジクロロシラン ７６．０の混合物を仕込み、フラスコ内へ攪拌しながら２時間かけて滴下した。この間、内温を２０℃以下に維持するよう、冷却を続けた。滴下終了後、さらに内温２０℃で攪拌を４時間続けて熟成した後、静置して分離した塩酸水層を除去し、１０％炭酸ナトリウム水溶液を添加して５分間攪拌後、静置して分離した水層を除去した。その後、さらにイオン交換水で３回洗浄し、トルエン層が中性になったことを確認した。このトルエン溶液を圧力約２ＫＰａの減圧下、内温１２０℃まで加熱してトルエンと低沸点物を除去した後、濾過により不溶物を取り除いてシリコーン化合物Ｂ−１成分を得た。

（Ｃ成分）
Ｃ−１：パーフルオロブタンスルホン酸カリウム塩（大日本インキ化学（株）製：メガファックＦ−１１４Ｐ）
（その他の成分）
ＩＲＧＰ：トリス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ホスファイト（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ製：Ｉｒｇａｆｏｓ１６８）

上記実施例から具体的に明らかなように、本発明の発泡体は、発泡剤の含浸速度に優れ、よってその生産性に優れると共に、微細かつ高密度の気泡を有し、それにより優れた機械特性を達成できることがわかる。

Claims (5)

1. （Ａ）ポリカーボネート樹脂（Ａ成分）１００重量部および（Ｂ）（Ｉ）芳香族基が含まれる割合（芳香族基量）が１０〜７０重量％である、および／または（ＩＩ）Ｓｉ−Ｈ基が含まれる割合が０．１〜１．６６ｍｏｌ／１００ｇである、シリコーン化合物（Ｂ成分）０．０５〜３０重量部からなる樹脂組成物（組成物−Ｉ）より形成された発泡体であって、その気泡の長さ平均直径が０．０１〜１０μｍの範囲であり、その気泡数密度が１０^８〜１０^１6個／ｃｍ^３の範囲であることを特徴とする発泡体。
2. 前記Ｂ成分は、平均重合度が３〜１５０であるシリコーン化合物である請求項１に記載の発泡体。
3. 前記組成物−Ｉは、Ａ成分の粘度平均分子量をＭとし、Ａ成分１００重量部に対するＢ成分の割合をｂとしたとき、下記式（１）を満足する請求項１または請求項２のいずれか１項に記載の発泡体。
   

   
4. 前記発泡体は、発泡剤として不活性ガスまたはその超臨界流体を用いる方法により製造される請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載の発泡体。
5. 前記発泡体は、固体状の前記組成物−Ｉに不活性ガスまたはその超臨界流体を高圧で含浸させる方法により製造される請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載の発泡体。