JP2008127456A - 研磨組成物及びその用途 - Google Patents
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- Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)
Abstract
【課題】 研磨力及び研磨速度に優れ、研磨キズが目立たず、ハンドリングが軽く、研磨後の仕上がりが良い研磨組成物及びその用途を提供する。
【解決手段】研磨粒子５〜６０質量％、潤滑油１〜１０質量％、有機溶剤１０〜６０質量％、界面活性剤０．１〜５．０質量％、増粘剤０．１〜２．０質量％及び水を含む水性乳化研磨組成物において、研磨粒子が少なくとも２種類以上の金属酸化物であって、（イ）粒子径０．５〜５μｍでかつ真密度が５〜９の金属酸化物及び（ロ）粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物から成り、(イ)と（ロ）の真密度の比が（イ）：(ロ)＝１０：７〜１０：３である水性乳化研磨組成物及びその水性乳化研磨組成物を、自動車塗装面のバフ研磨用に用いる。
【選択図】なし
【解決手段】研磨粒子５〜６０質量％、潤滑油１〜１０質量％、有機溶剤１０〜６０質量％、界面活性剤０．１〜５．０質量％、増粘剤０．１〜２．０質量％及び水を含む水性乳化研磨組成物において、研磨粒子が少なくとも２種類以上の金属酸化物であって、（イ）粒子径０．５〜５μｍでかつ真密度が５〜９の金属酸化物及び（ロ）粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物から成り、(イ)と（ロ）の真密度の比が（イ）：(ロ)＝１０：７〜１０：３である水性乳化研磨組成物及びその水性乳化研磨組成物を、自動車塗装面のバフ研磨用に用いる。
【選択図】なし
Description
本発明は、研磨組成物に関する。さらに詳しくは、自動車等の板金補修塗装作業等において、上塗り塗装後の塗装面の塗り肌を修整するために使用される研磨組成物とくに自動車塗装面のバフ研磨用に用いることが出来る研磨組成物及びその用途に関する。
自動車等の板金補修塗装作業においては、上塗り塗装後にペーパー水研ぎ及びバフ研磨を施し、新車の塗り肌と同程度まで塗膜の平滑化を行っている。特に、バフ研磨工程では、最終的に目視で研磨部分が判別できない程度まで高度に仕上げ磨きすることが求められている。
従来のバフ研磨工程で使用される研磨組成物中の研磨粒子は、粗磨き工程に用いる研磨組成物においては平均粒子径が１０〜６０μｍの粗粒アルミナ又はシリカが多く用いられ、仕上げ磨き工程に用いる研磨組成物においては平均粒子径が１〜５μｍの微粒アルミナ又はシリカが多く用いられてきた。一般的に研磨粒子の粒子径が大きく、硬度が高い程、研磨力は増大するが、半面、深い研磨キズが生じるという問題があった。
従来のバフ研磨工程で使用される研磨組成物中の研磨粒子は、粗磨き工程に用いる研磨組成物においては平均粒子径が１０〜６０μｍの粗粒アルミナ又はシリカが多く用いられ、仕上げ磨き工程に用いる研磨組成物においては平均粒子径が１〜５μｍの微粒アルミナ又はシリカが多く用いられてきた。一般的に研磨粒子の粒子径が大きく、硬度が高い程、研磨力は増大するが、半面、深い研磨キズが生じるという問題があった。
アルミナやシリカの組み合わせに関しては、それぞれの粒子径の大きい研磨粒子と粒子径の小さい研磨粒子を混合して用いると粒子径の大きい研磨粒子単独で用いた場合に比べて深い研磨キズを幾分目立たなくさせる効果は認められるものの十分な効果は得られなかった。
このように前記従来の自動車等の補修塗装作業に使用されるバフ研磨用組成物は、研磨粒子の研磨力を増大させると、研磨キズが残りやすいという問題があった。
本発明は、かかる事情に鑑みなされたものであって、研磨力に優れ、ペーパー目の除去速度及びガン肌（塗装ガンによる塗り肌）の平滑化速度が速く、バフ研磨後の研磨キズが目立たず、ハンドリングが軽く、研磨作業中に研磨屑が塗面へ固着することがなく、仕上がりが良い自動車等の補修塗装作業に用いられるバフ研磨に適した研磨組成物を提供することを目的とする。
これによって、従来のバフ粗研磨工程の仕上がり感が改善され、後のバフ仕上げ研磨工程の研磨作業が軽減され、作業時間が短縮できるし、場合によっては従来粗研磨〜仕上げ研磨と２工程要したものが、粗研磨仕上げの１工程に短縮することが可能となる。
本発明は、かかる事情に鑑みなされたものであって、研磨力に優れ、ペーパー目の除去速度及びガン肌（塗装ガンによる塗り肌）の平滑化速度が速く、バフ研磨後の研磨キズが目立たず、ハンドリングが軽く、研磨作業中に研磨屑が塗面へ固着することがなく、仕上がりが良い自動車等の補修塗装作業に用いられるバフ研磨に適した研磨組成物を提供することを目的とする。
これによって、従来のバフ粗研磨工程の仕上がり感が改善され、後のバフ仕上げ研磨工程の研磨作業が軽減され、作業時間が短縮できるし、場合によっては従来粗研磨〜仕上げ研磨と２工程要したものが、粗研磨仕上げの１工程に短縮することが可能となる。
本発明者らは、鋭意研究した結果、研磨力及び研磨速度に優れ、研磨キズが目立たず、ハンドリングが軽く、研磨作業中に研磨屑が塗面へ固着することがなく、仕上がりが良い自動車等の補修塗装作業に用いられるバフ研磨に適した研磨組成物を見出した。
すなわち、本発明は、研磨粒子５〜６０質量％、潤滑油１〜１０質量％、有機溶剤１０〜６０質量％、界面活性剤０．１〜１０質量％、増粘剤０．１〜２．０質量％及び水を含む水性乳化研磨組成物において、研磨粒子が少なくとも２種類以上の金属酸化物であって、（イ）粒子径０．５〜５μｍでかつ真密度が５〜９の金属酸化物及び（ロ）粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物から成り、(イ)と（ロ）の真密度の比が（イ）：(ロ)＝４：３〜４：１であることを特徴とする水性乳化研磨組成物である。
また、本発明は、粒子径０．５〜５μｍでかつ真密度が５〜９の金属酸化物を酸化第二錫とすることができる。
さらに、本発明は、粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物がアルミナ又はシリカとすることができる。
さらに、本発明は、粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物がオレイン酸の吸油量５０ｍｌ／１００g以上でかつα結晶粒子径が１μｍ以下のアルミナとすることができる。
さらに、本発明は、潤滑油としてリシノール酸トリグリセライド（ヒマシ油）及び流動パラフィン及びグリセリンを用い、かつ、界面活性剤としてポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル又はポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステルを用いることができる。
また、本発明は、有機溶剤の沸点が１２０℃以上の飽和脂肪族炭化水素及び／又は飽和脂肪族環状炭化水素の１種又は２種以上であり、かつ、これらの有機溶剤を研磨組成物全体の１０〜６０質量％含むことができる。
さらに、本発明においては、増粘剤として、会合型アルカリ可溶性アクリルポリマーを用いることができる。
また、本発明は、これらの水性乳化研磨組成物を、自動車塗装面のバフ研磨用に用いることである。
すなわち、本発明は、研磨粒子５〜６０質量％、潤滑油１〜１０質量％、有機溶剤１０〜６０質量％、界面活性剤０．１〜１０質量％、増粘剤０．１〜２．０質量％及び水を含む水性乳化研磨組成物において、研磨粒子が少なくとも２種類以上の金属酸化物であって、（イ）粒子径０．５〜５μｍでかつ真密度が５〜９の金属酸化物及び（ロ）粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物から成り、(イ)と（ロ）の真密度の比が（イ）：(ロ)＝４：３〜４：１であることを特徴とする水性乳化研磨組成物である。
また、本発明は、粒子径０．５〜５μｍでかつ真密度が５〜９の金属酸化物を酸化第二錫とすることができる。
さらに、本発明は、粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物がアルミナ又はシリカとすることができる。
さらに、本発明は、粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物がオレイン酸の吸油量５０ｍｌ／１００g以上でかつα結晶粒子径が１μｍ以下のアルミナとすることができる。
さらに、本発明は、潤滑油としてリシノール酸トリグリセライド（ヒマシ油）及び流動パラフィン及びグリセリンを用い、かつ、界面活性剤としてポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル又はポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステルを用いることができる。
また、本発明は、有機溶剤の沸点が１２０℃以上の飽和脂肪族炭化水素及び／又は飽和脂肪族環状炭化水素の１種又は２種以上であり、かつ、これらの有機溶剤を研磨組成物全体の１０〜６０質量％含むことができる。
さらに、本発明においては、増粘剤として、会合型アルカリ可溶性アクリルポリマーを用いることができる。
また、本発明は、これらの水性乳化研磨組成物を、自動車塗装面のバフ研磨用に用いることである。
本発明の研磨組成物は、表１の結果から明らかなように、研磨力及び研磨速度に優れ、研磨キズが目立たず、ハンドリングが軽く、研磨後の仕上がりが良い。しかも、研磨作業中に塗膜への研磨屑の固着がなく、円滑に作業できる研磨組成物及びその用途を提供することができた。
本発明の研磨組成物は、分散媒：分散質は、約2０〜8０：8０〜2０であるＯ／Ｗ型の水性乳化組成物であって、分散質は基本的に、研磨粒子、潤滑油、有機溶剤、界面活性剤、増粘剤から構成されている。
本発明で用いる研磨粒子は少なくとも２種類以上の金属酸化物であって、（イ）粒子径０．５〜５μｍでかつ真密度が５〜９の金属酸化物及び（ロ）平均粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物から成り、(イ)と（ロ）の真密度の比が（イ）：(ロ)＝４：３〜４：１であることである。複数の研磨粒子の内、少なくとも１種類は平均粒子径０．５〜５μｍでかつ真密度が５〜９の金属酸化物が好ましく、このような金属酸化物の例としては、酸化第二錫、酸化セリウム、酸化ビスマス、酸化ジルコニウム、酸化亜鉛などが挙げられ、酸化第二錫が特に好ましい。また、別の１種類は粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物が好ましく、このような金属酸化物の例としては、酸化アルミニウム、二酸化珪素、酸化チタンなどが挙げられる。特にオレイン酸の吸油量５０ｍｌ／１００g以上でかつα結晶粒子径が１μｍ以下のアルミナ（酸化アルミニウム）が特に好ましい。
真密度が異なる粒子が混在すると、研磨に好結果を及ぼす理由は明確ではないが、以下のように推察できる。すなわち、粒子径が小さく、真密度が大きい研磨粒子（イ）は、バフ研磨の際に塗装表面などの被研磨面内部に強く潜り込もうとする力が働く結果、単独では被研磨面上に粒子が食い込み、固定化されやすい。ところが、粒子径が大きく、真密度が小さい研磨粒子（ロ）が混在すると、（イ）が作用する領域を広範囲に浅く研磨する作用が同時に働くために、（イ）が、被研磨面上に固定化することがなくなり、ハンドリング性が改善され、繰り返し被研磨面に対して研磨作用を及ぼすことができると考えられる。
この研磨作用の結果、（イ）の単独粒子では成し得なかった研磨速度が得られると同時に仕上がり状態は（イ）の単独粒子の仕上がり状態に近いという極めて好結果が得られることがわかった。
研磨粒子(イ)の粒子径は、０．５〜５μｍが好ましい。粒子径が０．５μｍより小さいと十分な研磨力が得られないし、５μｍより大きいと研磨キズが目立ち、仕上がりが悪くなる。篩で５μｍ以上の粒子を除去することができる。また、研磨粒子(イ)の真密度は５〜９が好ましく、より好ましくは７付近である。真密度が５より小さいと研磨速度や仕上がり外観が悪くなるし、９より大きくなるとバフ研磨の際のハンドリング性が低下するとともに研磨組成物中に均一に分散させることが困難になる。
研磨粒子(ロ)の粒子径は、１０〜１００μｍが好ましい。粒子径が１０μｍより小さいとハンドリング性や、研磨速度が低下するし、１００μｍより大きいと仕上がり外観が低下するとともに研磨組成物中に均一に分散させることが困難になる。篩で１００μｍ以上の粒子を除去することができる。また、研磨粒子(ロ)の真密度は２〜４が好ましく、より好ましくは２．５〜３．５である。真密度が２より小さいと研磨力が低下し、４より大きいと仕上がり外観が低下する。また、仕上がり性を向上させるためには研磨粒子(ロ)はオレイン酸の吸油量５０ｍｌ／１００g以上でかつα結晶粒子径が１μｍ以下のアルミナが好ましい。さらに、粒子が球状であるほど組成物の滑性が増し、ハンドリング性が向上する。
２種類の金属酸化物の、粒子間の真密度の比は（イ）：(ロ)＝１０：７〜１０：３の範囲が好ましく、（イ）：(ロ)＝２：１付近が特に好ましい。粒子間の真密度の比が（イ）：(ロ)＝１０：７より粒子間の真密度の比が接近すると研磨速度が低下するとともに仕上がり外観が悪くなる。粒子間の真密度の比が（イ）：(ロ)＝１０：３より粒子間の真密度の比が離れるとハンドリング性が低下する。
研磨粒子の研磨組成物全体に対する含有量は、バフ研磨の用途によって異なる。粗磨き用途では、研磨粒子の含有量は、研磨組成物全体に対して、１０〜６０質量％が好ましい。さらに好ましくは、１０〜５０質量％である。研磨粒子の含有量が研磨組成物全体に対して１０質量％より少ないと研磨力が低下し、６０質量％より多いと研磨粉が多くなり、作業性が低下する。一方、仕上げ磨き用途では、研磨粒子の含有量は、研磨組成物全体に対して、５〜３０質量％が好ましい。さらに好ましくは、１０〜２０質量％である。研磨粒子の含有量が研磨組成物全体に対して５質量％より少ないと研磨力が低下し、３０質量％より多いと研磨粉が多くなり、作業性が低下する。
本発明で用いる研磨粒子は少なくとも２種類以上の金属酸化物であって、（イ）粒子径０．５〜５μｍでかつ真密度が５〜９の金属酸化物及び（ロ）平均粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物から成り、(イ)と（ロ）の真密度の比が（イ）：(ロ)＝４：３〜４：１であることである。複数の研磨粒子の内、少なくとも１種類は平均粒子径０．５〜５μｍでかつ真密度が５〜９の金属酸化物が好ましく、このような金属酸化物の例としては、酸化第二錫、酸化セリウム、酸化ビスマス、酸化ジルコニウム、酸化亜鉛などが挙げられ、酸化第二錫が特に好ましい。また、別の１種類は粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物が好ましく、このような金属酸化物の例としては、酸化アルミニウム、二酸化珪素、酸化チタンなどが挙げられる。特にオレイン酸の吸油量５０ｍｌ／１００g以上でかつα結晶粒子径が１μｍ以下のアルミナ（酸化アルミニウム）が特に好ましい。
真密度が異なる粒子が混在すると、研磨に好結果を及ぼす理由は明確ではないが、以下のように推察できる。すなわち、粒子径が小さく、真密度が大きい研磨粒子（イ）は、バフ研磨の際に塗装表面などの被研磨面内部に強く潜り込もうとする力が働く結果、単独では被研磨面上に粒子が食い込み、固定化されやすい。ところが、粒子径が大きく、真密度が小さい研磨粒子（ロ）が混在すると、（イ）が作用する領域を広範囲に浅く研磨する作用が同時に働くために、（イ）が、被研磨面上に固定化することがなくなり、ハンドリング性が改善され、繰り返し被研磨面に対して研磨作用を及ぼすことができると考えられる。
この研磨作用の結果、（イ）の単独粒子では成し得なかった研磨速度が得られると同時に仕上がり状態は（イ）の単独粒子の仕上がり状態に近いという極めて好結果が得られることがわかった。
研磨粒子(イ)の粒子径は、０．５〜５μｍが好ましい。粒子径が０．５μｍより小さいと十分な研磨力が得られないし、５μｍより大きいと研磨キズが目立ち、仕上がりが悪くなる。篩で５μｍ以上の粒子を除去することができる。また、研磨粒子(イ)の真密度は５〜９が好ましく、より好ましくは７付近である。真密度が５より小さいと研磨速度や仕上がり外観が悪くなるし、９より大きくなるとバフ研磨の際のハンドリング性が低下するとともに研磨組成物中に均一に分散させることが困難になる。
研磨粒子(ロ)の粒子径は、１０〜１００μｍが好ましい。粒子径が１０μｍより小さいとハンドリング性や、研磨速度が低下するし、１００μｍより大きいと仕上がり外観が低下するとともに研磨組成物中に均一に分散させることが困難になる。篩で１００μｍ以上の粒子を除去することができる。また、研磨粒子(ロ)の真密度は２〜４が好ましく、より好ましくは２．５〜３．５である。真密度が２より小さいと研磨力が低下し、４より大きいと仕上がり外観が低下する。また、仕上がり性を向上させるためには研磨粒子(ロ)はオレイン酸の吸油量５０ｍｌ／１００g以上でかつα結晶粒子径が１μｍ以下のアルミナが好ましい。さらに、粒子が球状であるほど組成物の滑性が増し、ハンドリング性が向上する。
２種類の金属酸化物の、粒子間の真密度の比は（イ）：(ロ)＝１０：７〜１０：３の範囲が好ましく、（イ）：(ロ)＝２：１付近が特に好ましい。粒子間の真密度の比が（イ）：(ロ)＝１０：７より粒子間の真密度の比が接近すると研磨速度が低下するとともに仕上がり外観が悪くなる。粒子間の真密度の比が（イ）：(ロ)＝１０：３より粒子間の真密度の比が離れるとハンドリング性が低下する。
研磨粒子の研磨組成物全体に対する含有量は、バフ研磨の用途によって異なる。粗磨き用途では、研磨粒子の含有量は、研磨組成物全体に対して、１０〜６０質量％が好ましい。さらに好ましくは、１０〜５０質量％である。研磨粒子の含有量が研磨組成物全体に対して１０質量％より少ないと研磨力が低下し、６０質量％より多いと研磨粉が多くなり、作業性が低下する。一方、仕上げ磨き用途では、研磨粒子の含有量は、研磨組成物全体に対して、５〜３０質量％が好ましい。さらに好ましくは、１０〜２０質量％である。研磨粒子の含有量が研磨組成物全体に対して５質量％より少ないと研磨力が低下し、３０質量％より多いと研磨粉が多くなり、作業性が低下する。
本発明においては、（ロ）潤滑油としては、リシノール酸トリグリセライド（ヒマシ油）及び流動パラフィン及びグリセリンの混合物が必要である。
本発明において用いる流動パラフィンは、４０℃における動粘度が５〜８０ｃＳｔのノルマルパラフィン、イソパラフィン、シクロパラフィンの中から選ばれ、通常複数の粘度のものを組み合わせて用いる。
流動パラフィン：グリセリン＝４：６〜８：２、かつ、リシノール酸トリグリセライド：（流動パラフィン及びグリセリン）＝１：９〜１：１が好ましい。
流動パラフィンがグリセリンに対して多すぎると、光沢を損ね、スッキリ仕上がらない。流動パラフィンがグリセリンに対して少なすぎると潤滑性が低下し、研磨粒子が塗膜上に焼きつきやすくなる。
一方、ヒマシ油が流動パラフィン及びグリセリンに対して多すぎると光沢を損ね、スッキリ仕上がらない。ヒマシ油が流動パラフィン及びグリセリンに対して少なすぎると、潤滑性及び光沢が低下する。なお、ヒマシ油には通常約９０質量％のリシノール酸トリグリセライドが含まれている。
ヒマシ油及び流動パラフィン及びグリセリンの含有量は、研磨組成物全体の１〜１０質量％が好ましい。ヒマシ油及び流動パラフィン及びグリセリンの配合量が研磨組成物全体の１質量％より少ないと潤滑性及び光沢感が低下し、１０質量％より多いと仕上がりに要する時間が長くなる。
本発明において用いる流動パラフィンは、４０℃における動粘度が５〜８０ｃＳｔのノルマルパラフィン、イソパラフィン、シクロパラフィンの中から選ばれ、通常複数の粘度のものを組み合わせて用いる。
流動パラフィン：グリセリン＝４：６〜８：２、かつ、リシノール酸トリグリセライド：（流動パラフィン及びグリセリン）＝１：９〜１：１が好ましい。
流動パラフィンがグリセリンに対して多すぎると、光沢を損ね、スッキリ仕上がらない。流動パラフィンがグリセリンに対して少なすぎると潤滑性が低下し、研磨粒子が塗膜上に焼きつきやすくなる。
一方、ヒマシ油が流動パラフィン及びグリセリンに対して多すぎると光沢を損ね、スッキリ仕上がらない。ヒマシ油が流動パラフィン及びグリセリンに対して少なすぎると、潤滑性及び光沢が低下する。なお、ヒマシ油には通常約９０質量％のリシノール酸トリグリセライドが含まれている。
ヒマシ油及び流動パラフィン及びグリセリンの含有量は、研磨組成物全体の１〜１０質量％が好ましい。ヒマシ油及び流動パラフィン及びグリセリンの配合量が研磨組成物全体の１質量％より少ないと潤滑性及び光沢感が低下し、１０質量％より多いと仕上がりに要する時間が長くなる。
本発明において用いる界面活性剤は、（ハ）ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル又はポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステルである。好ましくは、脂肪酸部分がオレイン酸であることが望ましい。
ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル又はポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステルの例としては、レオドールＴＷ−Ｏ１０６（ポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート）、レオドールＴＷ−Ｏ３２０（ポリオキシエチレンソルビタントリオレエート）、レオドール４３０（テトラオレイン酸ポリオキシエチレンソルビット）以上花王株式会社、ＴＯ−１０６
（ポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート）、ＴＯ−３０（ポリオキシエチレンソルビタントリオレエート）、ＧＯ−４３０（テトラオレイン酸ポリオキシエチレンソルビット）以上日光ケミカルズ株式会社などが挙げられる。
ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル又はポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステルの例としては、レオドールＴＷ−Ｏ１０６（ポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート）、レオドールＴＷ−Ｏ３２０（ポリオキシエチレンソルビタントリオレエート）、レオドール４３０（テトラオレイン酸ポリオキシエチレンソルビット）以上花王株式会社、ＴＯ−１０６
（ポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート）、ＴＯ−３０（ポリオキシエチレンソルビタントリオレエート）、ＧＯ−４３０（テトラオレイン酸ポリオキシエチレンソルビット）以上日光ケミカルズ株式会社などが挙げられる。
ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル又はポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステルは、乳化物の安定性を向上させ、塗膜に残存した際に、光沢を付与するという好適な作用を有する。
これらの界面活性剤の含有量は、研磨組成物全体の０．１〜５．０質量％が好ましく、特に好ましくは、０．５〜４.０質量％である。界面活性剤の含有量が０．１質量％より少ないと組成物の乳化安定性や仕上がり光沢感が低下する。界面活性剤の含有量が５．０質量％より多いと組成物の仕上がり速度が低下し、作業性が悪くなる。界面活性剤は、性能を妨げない範囲内で必要に応じて他の種類の界面活性剤を併用することができる。
これらの界面活性剤の含有量は、研磨組成物全体の０．１〜５．０質量％が好ましく、特に好ましくは、０．５〜４.０質量％である。界面活性剤の含有量が０．１質量％より少ないと組成物の乳化安定性や仕上がり光沢感が低下する。界面活性剤の含有量が５．０質量％より多いと組成物の仕上がり速度が低下し、作業性が悪くなる。界面活性剤は、性能を妨げない範囲内で必要に応じて他の種類の界面活性剤を併用することができる。
本発明において用いる有機溶剤は、沸点が１２０℃以上の飽和脂肪族炭化水素及び／又は飽和脂肪族環状炭化水素が良く、研磨粒子の研磨力を向上させるために研磨組成物の塗膜に対する濡れ性を向上させたり、塗膜をわずかに軟化させたりする作用を有するものである。有機溶剤の沸点が１２０℃未満では乾燥が速すぎて有機溶剤の作用や乳化物の安定性及び研磨力が十分に得られない。
このような有機溶剤の例としては、灯油、ソルベントナフサ、工業用揮発油等の石油系脂肪族溶剤、ノナン、デカン、ドデカン等のノルマルパラフィン、イソパラフィン、ナフテン等の飽和脂肪族炭化水素（部分的に不飽和結合を有するモノエン、ジエン類も含む）、ショウノウ油、テレピン油、パイン油等のテルペン系溶剤、ピネン、ジペンテン等のテルペン類等が挙げられる。これらは単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
これらの有機溶剤の含有量は、研磨組成物全体の１０〜６０質量％が好ましく、特に好ましくは、２０〜５０質量％である。有機溶剤の含有量が１０質量％より少ないと研磨速度が遅くなり、６０質量％より多いと水性乳化物としての安定性を保持することが困難になる。
このような有機溶剤の例としては、灯油、ソルベントナフサ、工業用揮発油等の石油系脂肪族溶剤、ノナン、デカン、ドデカン等のノルマルパラフィン、イソパラフィン、ナフテン等の飽和脂肪族炭化水素（部分的に不飽和結合を有するモノエン、ジエン類も含む）、ショウノウ油、テレピン油、パイン油等のテルペン系溶剤、ピネン、ジペンテン等のテルペン類等が挙げられる。これらは単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
これらの有機溶剤の含有量は、研磨組成物全体の１０〜６０質量％が好ましく、特に好ましくは、２０〜５０質量％である。有機溶剤の含有量が１０質量％より少ないと研磨速度が遅くなり、６０質量％より多いと水性乳化物としての安定性を保持することが困難になる。
本発明において用いる増粘剤は、周知の増粘剤ならどのようなものでも良いが、会合型アルカリ可溶性アクリルポリマーを用いるのが好ましい。
これらは、液に必要な粘性を付与すると同時に、研磨粒子の分散安定性や有機溶剤の乳化安定性を向上させる作用を有する。
また、比較的微量で効果を得ることができ、研磨作用に悪影響を及ぼしにくい。また、中性付近で安定な調剤が可能である。これらは、適当なアルカリ剤と組み合わせて中和することにより、研磨組成物全体を低粘度液状、高粘度液状、ペースト状に自由に調整することができる。
このような増粘剤の例としては、プライマルＲＭ−４、プライマルＲＭ−５、プライマルＴＴ−６１５、プライマルＴＴ−９３５、プライマルＴＴ−９５０（以上ローム・アンド・ハース・ジャパン株式会社）、カーボポール９８１、カーボポール９３４、カーボポールＥＴＤ２０２０、カーボポールＥＺ−１、カーボポールＵｌｔｒｅｚ１０、カーボポールＵｌｔｒｅｚ２１、ＰＥＭＵＬＥＮ
ＴＲ−１、ＰＥＭＵＬＥＮ ＴＲ−２（以上ＢＦＧｏｏｄｒｉｃｈ社）等が挙げられる。
本発明で用いる増粘剤に性能を妨げない範囲で他の増粘剤を併用しても良い。このような増粘剤としては、ポリビニルアルコールやカルボキシメチルセルロース、キサンタンガム等の多糖類が挙げられる。これらは単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
これらは、液に必要な粘性を付与すると同時に、研磨粒子の分散安定性や有機溶剤の乳化安定性を向上させる作用を有する。
また、比較的微量で効果を得ることができ、研磨作用に悪影響を及ぼしにくい。また、中性付近で安定な調剤が可能である。これらは、適当なアルカリ剤と組み合わせて中和することにより、研磨組成物全体を低粘度液状、高粘度液状、ペースト状に自由に調整することができる。
このような増粘剤の例としては、プライマルＲＭ−４、プライマルＲＭ−５、プライマルＴＴ−６１５、プライマルＴＴ−９３５、プライマルＴＴ−９５０（以上ローム・アンド・ハース・ジャパン株式会社）、カーボポール９８１、カーボポール９３４、カーボポールＥＴＤ２０２０、カーボポールＥＺ−１、カーボポールＵｌｔｒｅｚ１０、カーボポールＵｌｔｒｅｚ２１、ＰＥＭＵＬＥＮ
ＴＲ−１、ＰＥＭＵＬＥＮ ＴＲ−２（以上ＢＦＧｏｏｄｒｉｃｈ社）等が挙げられる。
本発明で用いる増粘剤に性能を妨げない範囲で他の増粘剤を併用しても良い。このような増粘剤としては、ポリビニルアルコールやカルボキシメチルセルロース、キサンタンガム等の多糖類が挙げられる。これらは単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
水は研磨組成物を水性乳化物とするための必須成分であって、安全に取り扱うことができる組成物を構成することを目的としている。
本発明の研磨組成物は液状から高粘度ペースト状まで任意の状態に調整することができ、必要に応じ、本発明の目的を損なわない範囲で種々の高分子増粘剤、種々のワックス類、その他の界面活性剤、その他の研磨性粉体、その他の有機溶剤、防錆剤、防腐剤、凍結防止剤、色素、香料などを配合することができる。
本発明の研磨組成物は液状から高粘度ペースト状まで任意の状態に調整することができ、必要に応じ、本発明の目的を損なわない範囲で種々の高分子増粘剤、種々のワックス類、その他の界面活性剤、その他の研磨性粉体、その他の有機溶剤、防錆剤、防腐剤、凍結防止剤、色素、香料などを配合することができる。
本発明の実施の形態をまとめると以下の通りである。
（１） 研磨粒子５〜６０質量％、潤滑油１〜１０質量％、有機溶剤１０〜６０質量％、界面活性剤０．１〜５．０質量％、増粘剤０．１〜２．０質量％及び水を含む水性乳化研磨組成物において、研磨粒子が少なくとも２種類以上の金属酸化物であって、（イ）粒子径０．５〜５μｍでかつ真密度が５〜９の金属酸化物及び（ロ）粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物から成り、(イ)と（ロ）の真密度の比が（イ）：(ロ)＝１０：７〜１０：３であることを特徴とする水性乳化研磨組成物。
（２） （イ）粒子径０．５〜５μｍでかつ真密度が５〜９の金属酸化物が酸化第二錫である上記１に記載した水性乳化研磨組成物。
（３） （ロ）粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物がアルミナ又はシリカである上記１〜２に記載した水性乳化研磨組成物。
（４） （ロ）粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物がオレイン酸の吸油量５０ｍｌ／１００g以上でかつα結晶粒子径が１μｍ以下のアルミナである上記１〜２に記載した水性乳化研磨組成物。
（５） （ハ）潤滑油としてリシノール酸トリグリセライド（ヒマシ油）及び流動パラフィン及びグリセリンを用い、かつ、（ニ）界面活性剤としてポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル又はポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステルを含む上記１〜３に記載した水性乳化研磨組成物。
（６） 有機溶剤の沸点が１２０℃以上の飽和脂肪族炭化水素及び／又は飽和脂肪族環状炭化水素の１種又は２種以上であり、かつ、これらの有機溶剤を研磨組成物全体の１０〜６０質量％含む上記１〜４に記載した水性乳化研磨組成物。
（７） 増粘剤として、会合型アルカリ可溶性アクリルポリマーを用いたことを特徴とする上記１〜５に記載した水性乳化研磨組成物。
（８）上記１〜６のいずれか一つに記載された水性乳化研磨組成物を、自動車塗装面のバフ研磨用に用いること。
次に実施例によって本発明をさらに具体的に詳細に亘って説明するが、本発明はこれらの例によって何ら限定されるものではない。
（１） 研磨粒子５〜６０質量％、潤滑油１〜１０質量％、有機溶剤１０〜６０質量％、界面活性剤０．１〜５．０質量％、増粘剤０．１〜２．０質量％及び水を含む水性乳化研磨組成物において、研磨粒子が少なくとも２種類以上の金属酸化物であって、（イ）粒子径０．５〜５μｍでかつ真密度が５〜９の金属酸化物及び（ロ）粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物から成り、(イ)と（ロ）の真密度の比が（イ）：(ロ)＝１０：７〜１０：３であることを特徴とする水性乳化研磨組成物。
（２） （イ）粒子径０．５〜５μｍでかつ真密度が５〜９の金属酸化物が酸化第二錫である上記１に記載した水性乳化研磨組成物。
（３） （ロ）粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物がアルミナ又はシリカである上記１〜２に記載した水性乳化研磨組成物。
（４） （ロ）粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物がオレイン酸の吸油量５０ｍｌ／１００g以上でかつα結晶粒子径が１μｍ以下のアルミナである上記１〜２に記載した水性乳化研磨組成物。
（５） （ハ）潤滑油としてリシノール酸トリグリセライド（ヒマシ油）及び流動パラフィン及びグリセリンを用い、かつ、（ニ）界面活性剤としてポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル又はポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステルを含む上記１〜３に記載した水性乳化研磨組成物。
（６） 有機溶剤の沸点が１２０℃以上の飽和脂肪族炭化水素及び／又は飽和脂肪族環状炭化水素の１種又は２種以上であり、かつ、これらの有機溶剤を研磨組成物全体の１０〜６０質量％含む上記１〜４に記載した水性乳化研磨組成物。
（７） 増粘剤として、会合型アルカリ可溶性アクリルポリマーを用いたことを特徴とする上記１〜５に記載した水性乳化研磨組成物。
（８）上記１〜６のいずれか一つに記載された水性乳化研磨組成物を、自動車塗装面のバフ研磨用に用いること。
次に実施例によって本発明をさらに具体的に詳細に亘って説明するが、本発明はこれらの例によって何ら限定されるものではない。
水５２．５ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（日光ケミカルズ株式会社製ウルトレッツ２１）０．３ｇ、グリセリン（花王株式会社製）２ｇ、ポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート（花王株式会社製レオドールＴＷ−Ｏ１２０Ｖ）１ｇを均一に混合し、５０％平均粒子径１μｍの酸化第二錫（日本化学産業株式会社製ＳＨ−Ｓ／真密度７．０）１０ｇ及び５０％平均粒子径３５μｍのアルミナ粉（住友化学株式会社製Ａ−２６を用い、篩で１００μｍ以上の粗大粒子を除去したもの／真密度３．５）１０ｇを均一に分散させた。工業用揮発油（日石三菱株式会社製ニューソルベントＦ）２０ｇに、流動パラフィン（クロンプトン社製）２ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）２ｇを混合して、研磨粒子分散液中に乳化させた後、アルカリ剤としてモノイソプロパノールアミン（シェルジャパン株式会社製）０．２ｇを添加して組成物を増粘させ、実施例１の粗磨き用研磨組成物を得た。
水５５ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（日光ケミカルズ株式会社製ウルトレッツ２１）０．３ｇ、実施例１のグリセリン２ｇ、ポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート（花王株式会社製レオドールＴＷ−Ｏ１２０）０．５ｇを均一に混合し、５０％平均粒子径１μｍの酸化第二錫（日本化学産業株式会社製ＳＨ−Ｓ／真密度７．０）５ｇ及び５０％平均粒子径３５μｍのアルミナ粉（住友化学株式会社製Ａ−２６を用い、篩で１００μｍ以上の粗大粒子を除去したもの）５ｇを均一に分散させた。工業用揮発油（日石三菱株式会社製ニューソルベントＦ）３０ｇに、流動パラフィン（クロンプトン社製）１ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）１ｇを混合して、研磨粒子分散液中に乳化させた後、アルカリ剤としてモノイソプロパノールアミン（シェルジャパン株式会社製）０．２ｇを添加して組成物を増粘させ、実施例２の粗磨き用研磨組成物を得た。
水２８ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（日光ケミカルズ株式会社製ウルトレッツ２１）０．３ｇ、グリセリン（花王株式会社製）４ｇ、ポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート（花王株式会社製レオドールＴＷ−Ｏ１２０Ｖ）１．５ｇを均一に混合し、５０％平均粒子径１μｍの酸化第二錫（日本化学産業株式会社製ＳＨ−Ｓ／真密度７．０）２０ｇ及び５０％平均粒子径３５μｍのアルミナ粉（住友化学株式会社製Ａ−２６を用い、篩で１００μｍ以上の粗大粒子を除去したもの／真密度３．５）２０ｇを均一に分散させた。工業用揮発油（日石三菱株式会社製ニューソルベントＦ）２０ｇに、流動パラフィン（クロンプトン社製）４ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）２ｇを混合して、研磨粒子分散液中に乳化させた後、アルカリ剤としてモノイソプロパノールアミン（シェルジャパン株式会社製）０．２ｇを添加して組成物を増粘させ、実施例３の粗磨き用研磨組成物を得た。
水３０．３ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（ロームアンドハースジャパン株式会社製プライマル
ＴＴ−６１５）０．５ｇ、実施例１のグリセリン３ｇを均一に混合し、５０％平均粒子径１μｍの酸化第二錫（日本化学産業株式会社製ＳＨ−Ｓ／真密度７．０）１０ｇ及び５０％平均粒子径３０μｍのアルミナ粉（日本軽金属株式会社製水酸化アルミニウムＢ３０３を用いて焼成したアルミナを篩で１００μｍ以上の粗大粒子を除去したもの）２０ｇを均一に分散させた。ストッダードソルベント（日石三菱株式会社製ニューソルベントＦ）２０ｇ、合成イソパラフィン（日石三菱株式会社製アイソゾール４００）１０ｇに、流動パラフィン（クロンプトン社製）３ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）２ｇ、ポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート（花王株式会社製レオドールＴＷ−Ｏ１０６）１ｇ混合して、研磨粒子分散液中に乳化させた後、アルカリ剤としてモルホリン（日本乳化剤株式会社製）０．２ｇを添加して組成物を増粘させ、実施例４の粗磨き用研磨組成物を得た。
ＴＴ−６１５）０．５ｇ、実施例１のグリセリン３ｇを均一に混合し、５０％平均粒子径１μｍの酸化第二錫（日本化学産業株式会社製ＳＨ−Ｓ／真密度７．０）１０ｇ及び５０％平均粒子径３０μｍのアルミナ粉（日本軽金属株式会社製水酸化アルミニウムＢ３０３を用いて焼成したアルミナを篩で１００μｍ以上の粗大粒子を除去したもの）２０ｇを均一に分散させた。ストッダードソルベント（日石三菱株式会社製ニューソルベントＦ）２０ｇ、合成イソパラフィン（日石三菱株式会社製アイソゾール４００）１０ｇに、流動パラフィン（クロンプトン社製）３ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）２ｇ、ポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート（花王株式会社製レオドールＴＷ−Ｏ１０６）１ｇ混合して、研磨粒子分散液中に乳化させた後、アルカリ剤としてモルホリン（日本乳化剤株式会社製）０．２ｇを添加して組成物を増粘させ、実施例４の粗磨き用研磨組成物を得た。
水５１．３ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（ロームアンドハースジャパン株式会社製プライマル
ＴＴ−６１５）０．５ｇ、実施例１のグリセリン２ｇを均一に混合し、５０％平均粒子径１μｍの酸化第二錫（日本化学産業株式会社製ＳＨ−Ｓ／真密度７．０）１０ｇ及び５０％平均粒子径１５μｍのシリカ粉（東亜化成株式会社製トリポリＤＧＣを篩で１００μｍ以上の粗大粒子を除去したもの／真密度２．７）１０ｇを均一に分散させた。ケロシン（日石三菱株式会社製灯油）２０ｇに、流動パラフィン（クロンプトン社製）２ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）２ｇ、ポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート（花王株式会社製レオドールＴＷ−Ｏ１０６）２ｇ混合して、研磨粒子分散液中に乳化させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．２ｇを添加して組成物を増粘させ、実施例５の粗磨き用研磨組成物を得た。
ＴＴ−６１５）０．５ｇ、実施例１のグリセリン２ｇを均一に混合し、５０％平均粒子径１μｍの酸化第二錫（日本化学産業株式会社製ＳＨ−Ｓ／真密度７．０）１０ｇ及び５０％平均粒子径１５μｍのシリカ粉（東亜化成株式会社製トリポリＤＧＣを篩で１００μｍ以上の粗大粒子を除去したもの／真密度２．７）１０ｇを均一に分散させた。ケロシン（日石三菱株式会社製灯油）２０ｇに、流動パラフィン（クロンプトン社製）２ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）２ｇ、ポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート（花王株式会社製レオドールＴＷ−Ｏ１０６）２ｇ混合して、研磨粒子分散液中に乳化させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．２ｇを添加して組成物を増粘させ、実施例５の粗磨き用研磨組成物を得た。
水４１．３ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（ロームアンドハースジャパン株式会社製プライマル
ＴＴ−６１５）０．５ｇ、実施例１のグリセリン２ｇを均一に混合し、５０％平均粒子径１μｍの酸化第二錫（日本化学産業株式会社製ＳＨ−Ｓ／真密度７．０）１０ｇ及び５０％平均粒子径１５μｍのシリカ粉（東亜化成株式会社製トリポリＤＧＣを篩で１００μｍ以上の粗大粒子を除去したもの／真密度２．７）２０ｇを均一に分散させた。ケロシン（日石三菱株式会社製灯油）２０ｇに、流動パラフィン（クロンプトン社製）２ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）２ｇ、ポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート（花王株式会社製レオドールＴＷ−Ｏ１０６）２ｇ混合して、研磨粒子分散液中に乳化させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．２ｇを添加して組成物を増粘させ、実施例６の粗磨き用研磨組成物を得た。
ＴＴ−６１５）０．５ｇ、実施例１のグリセリン２ｇを均一に混合し、５０％平均粒子径１μｍの酸化第二錫（日本化学産業株式会社製ＳＨ−Ｓ／真密度７．０）１０ｇ及び５０％平均粒子径１５μｍのシリカ粉（東亜化成株式会社製トリポリＤＧＣを篩で１００μｍ以上の粗大粒子を除去したもの／真密度２．７）２０ｇを均一に分散させた。ケロシン（日石三菱株式会社製灯油）２０ｇに、流動パラフィン（クロンプトン社製）２ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）２ｇ、ポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート（花王株式会社製レオドールＴＷ−Ｏ１０６）２ｇ混合して、研磨粒子分散液中に乳化させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．２ｇを添加して組成物を増粘させ、実施例６の粗磨き用研磨組成物を得た。
水２９．３ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（ロームアンドハースジャパン株式会社製プライマル
ＴＴ−６１５）０．５ｇ、実施例１のグリセリン３ｇを均一に混合し、５０％平均粒子径１μｍの酸化セリウム（新日本金属化学株式会社製セリコＨＦ／真密度７．１）１０ｇ及び実施例４のアルミナ粉２０ｇを均一に分散させた。ケロシン（日石三菱株式会社製灯油）３０ｇに、流動パラフィン（クロンプトン社製）３ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）２ｇ、ポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート（花王株式会社製レオドールＴＷ−Ｏ１０６）２ｇ混合して、研磨粒子分散液中に乳化させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．２ｇを添加して組成物を増粘させ、実施例７の粗磨き用研磨組成物を得た。
ＴＴ−６１５）０．５ｇ、実施例１のグリセリン３ｇを均一に混合し、５０％平均粒子径１μｍの酸化セリウム（新日本金属化学株式会社製セリコＨＦ／真密度７．１）１０ｇ及び実施例４のアルミナ粉２０ｇを均一に分散させた。ケロシン（日石三菱株式会社製灯油）３０ｇに、流動パラフィン（クロンプトン社製）３ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）２ｇ、ポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート（花王株式会社製レオドールＴＷ−Ｏ１０６）２ｇ混合して、研磨粒子分散液中に乳化させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．２ｇを添加して組成物を増粘させ、実施例７の粗磨き用研磨組成物を得た。
（比較例１）
実施例１で５０％平均粒子径１μｍの酸化第二錫を５０％平均粒子径１μｍのアルミナに置き換えて比較例１とした。
実施例１で５０％平均粒子径１μｍの酸化第二錫を５０％平均粒子径１μｍのアルミナに置き換えて比較例１とした。
（比較例２）
実施例１で５０％平均粒子径３５μｍのアルミナを５０％平均粒子径１７μｍの酸化第二錫に置き換えて比較例２とした。
実施例１で５０％平均粒子径３５μｍのアルミナを５０％平均粒子径１７μｍの酸化第二錫に置き換えて比較例２とした。
（比較例３）
実施例１で５０％平均粒子径１μｍの酸化第二錫を５０％平均粒子径１７μｍの酸化第二錫に置き換えて比較例３とした。
実施例１で５０％平均粒子径１μｍの酸化第二錫を５０％平均粒子径１７μｍの酸化第二錫に置き換えて比較例３とした。
（比較例４）
実施例１で５０％平均粒子径３５μｍのアルミナを５０％平均粒子径５μｍのアルミナに置き換えて比較例４とした。
実施例１で５０％平均粒子径３５μｍのアルミナを５０％平均粒子径５μｍのアルミナに置き換えて比較例４とした。
（比較例５）
実施例１で５０％平均粒子径１μｍの酸化第二錫を５０％平均粒子径１μｍの珪酸ジルコニウム（真密度４．５）に置き換えて比較例５とした。
実施例１で５０％平均粒子径１μｍの酸化第二錫を５０％平均粒子径１μｍの珪酸ジルコニウム（真密度４．５）に置き換えて比較例５とした。
研磨組成物の性能評価方法
普通乗用車の黒色ボンネット塗装（補修用速乾ウレタン塗料を塗装したもの）表面を耐水ペーパー＃１５００を用いて水研ぎした。粗磨き用コンパウンド（実施例１〜７、比較例１、２）とウールバフを用いてペーパー磨き跡の修正を行ない、ペーパー目（ペーパーの磨き傷）の除去速度、ペーパー目周辺のガン肌（塗装肌）を平滑にする速度、仕上げ後のバフ目（バフ及びコンパウンドによる磨き傷）、光沢、塗膜への研磨屑の固着状態及びポリッシャーのハンドリング性について評価した。
バフ研磨条件：電動ポリッシャー（リョービ株式会社製ＰＥ―２０００）
ポリッシャー回転速度・・・１５００ｒｐｍ
バフ・・・ウールバフ（石原薬品製Ｂ−１００）
押圧荷重・・・４ｋｇ
普通乗用車の黒色ボンネット塗装（補修用速乾ウレタン塗料を塗装したもの）表面を耐水ペーパー＃１５００を用いて水研ぎした。粗磨き用コンパウンド（実施例１〜７、比較例１、２）とウールバフを用いてペーパー磨き跡の修正を行ない、ペーパー目（ペーパーの磨き傷）の除去速度、ペーパー目周辺のガン肌（塗装肌）を平滑にする速度、仕上げ後のバフ目（バフ及びコンパウンドによる磨き傷）、光沢、塗膜への研磨屑の固着状態及びポリッシャーのハンドリング性について評価した。
バフ研磨条件：電動ポリッシャー（リョービ株式会社製ＰＥ―２０００）
ポリッシャー回転速度・・・１５００ｒｐｍ
バフ・・・ウールバフ（石原薬品製Ｂ−１００）
押圧荷重・・・４ｋｇ
それぞれの評価結果を表１に表わす。
（評価基準）
１．ペーパー目の除去速度：目視評価
◎・・・１０秒以内
○・・・１０〜１５秒
△・・・１５〜２０秒
×・・・２０秒以上
２．ガン肌を平滑にする速度：目視評価
◎・・・１０秒以内
○・・・１０〜１５秒
△・・・１５〜２０秒
×・・・２０秒以上
３．仕上げ後のバフ目：目視評価
◎・・・全くない
○・・・目立たない
△・・・やや目立つ
×・・・よく目立つ
４．光沢：６０°鏡面光沢度計による評価
◎・・・９０以上
○・・・８５以上９０未満
△・・・７５以上８５未満
×・・・７５未満
５．塗膜への研磨屑の固着：目視評価
○・・・固着なし
×・・・固着あり
６．ポリッシャーのハンドリング性：実使用による相対比較
○・・・軽く操作できる
×・・・抵抗感があり、重く感じる
１．ペーパー目の除去速度：目視評価
◎・・・１０秒以内
○・・・１０〜１５秒
△・・・１５〜２０秒
×・・・２０秒以上
２．ガン肌を平滑にする速度：目視評価
◎・・・１０秒以内
○・・・１０〜１５秒
△・・・１５〜２０秒
×・・・２０秒以上
３．仕上げ後のバフ目：目視評価
◎・・・全くない
○・・・目立たない
△・・・やや目立つ
×・・・よく目立つ
４．光沢：６０°鏡面光沢度計による評価
◎・・・９０以上
○・・・８５以上９０未満
△・・・７５以上８５未満
×・・・７５未満
５．塗膜への研磨屑の固着：目視評価
○・・・固着なし
×・・・固着あり
６．ポリッシャーのハンドリング性：実使用による相対比較
○・・・軽く操作できる
×・・・抵抗感があり、重く感じる
本発明の研磨組成物は、研磨力に優れ、ペーパー目の除去速度及びガン肌（塗装ガンによる塗り肌）の平滑化速度が速く、かつ、バフ研磨後の研磨キズが目立たず、ハンドリングが軽く、研磨後の仕上がりが良いばかりか、研磨作業中に塗膜への研磨屑の固着がなく、円滑に作業でき、あらゆる塗膜に対して有効に研磨できるため、産業上の利用価値が高い。
Claims (8)
- 研磨粒子５〜６０質量％、潤滑油１〜１０質量％、有機溶剤１０〜６０質量％、界面活性剤０．１〜１０質量％、増粘剤０．１〜２．０質量％及び水を含む水性乳化研磨組成物において、研磨粒子が少なくとも２種類以上の金属酸化物であって、（イ）粒子径０．５〜５μｍでかつ真密度が５〜９の金属酸化物及び（ロ）粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物から成り、(イ)と（ロ）の真密度の比が（イ）：(ロ)＝１０：７〜１０：３であることを特徴とする水性乳化研磨組成物。
- （イ）粒子径０．５〜５μｍでかつ真密度が５〜９の金属酸化物が酸化第二錫である請求項１に記載した水性乳化研磨組成物。
- （ロ）粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物がアルミナ又はシリカである請求項１〜２に記載した水性乳化研磨組成物。
- （ロ）粒子径が１０〜１００μｍでかつ真密度が２〜４の金属酸化物がオレイン酸の吸油量５０ｍｌ／１００g以上でかつα結晶粒子径が１μｍ以下のアルミナである請求項１〜３に記載した水性乳化研磨組成物。
- （ハ）潤滑油としてリシノール酸トリグリセライド（ヒマシ油）及び流動パラフィン及びグリセリンを用い、かつ、（ニ）界面活性剤としてポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル又はポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステルを用いたことを特徴とする請求項１〜４に記載した水性乳化研磨組成物。
- 有機溶剤の沸点が１２０℃以上の飽和脂肪族炭化水素及び／又は飽和脂肪族環状炭化水素の１種又は２種以上であり、かつ、これらの有機溶剤を研磨組成物全体の１０〜６０質量％含む請求項１〜５に記載した水性乳化研磨組成物。
- 増粘剤として、会合型アルカリ可溶性アクリルポリマーを用いたことを特徴とする請求項１〜６に記載した水性乳化研磨組成物。
- 請求項１〜７のいずれか一つに記載された水性乳化研磨組成物を、自動車塗装面のバフ研磨用に用いること。
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- 2006-11-20 JP JP2006313644A patent/JP5401008B2/ja active Active
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