JP2008095916A - 鍔付ころ軸受 - Google Patents

Abstract

【課題】高荷重、高速回転下で使用される場合に於いても、各円すいころ６の大径側端面１０と、大径側鍔部８の内側面１１との摺接部の耐焼き付き性を確保できる構造を、低コストで実現する。
【解決手段】上記各円すいころ６の大径側端面１０及び上記大径側鍔部８の内側面１１に、それぞれ黒染処理を施す事により、四酸化三鉄被膜（Ｆｅ₃ Ｏ₄ ）１３、１３を形成する。又、これら各四酸化三鉄被膜１３、１３の被膜形成時の被膜厚さを、それぞれ０．３〜３μｍの範囲に規制する。これにより、上記課題を解決できる。
【選択図】図１

Description

この発明は、例えば圧延機ロール等の鉄鋼機械、建設機械、風力発電装置等の各種産業機械の回転支持部を構成する鍔付ころ軸受の改良に関する。特に本発明は、高荷重、高速回転下に於いても、耐焼き付き性を十分に確保できる鍔付ころ軸受の実現を図るものである。

各種機械装置の回転支持部に転がり軸受が組み込まれているが、大きな荷重が加わる回転支持部を構成する為の転がり軸受としては、転動体としてころ（円筒ころ、円すいころ、或いは球面ころ）を使用したころ軸受が使用されている。図３〜５は、この様なころ軸受の１例として、大きなラジアル荷重及びアキシアル荷重が加わる回転支持部に組み込む、円すいころ軸受１を示している。この円すいころ軸受１は、内周面に円すい凹面状の外輪軌道２を有する外輪３と、外周面に円すい凸面状の内輪軌道４を有する内輪５と、これら外輪軌道２と内輪軌道４との間に転動自在に設けた、複数の円すいころ６、６とから成る。又、これら各円すいころ６、６は、それぞれの外周面を上記外輪軌道２及び内輪軌道４に転がり接触する、円すい凸面状の転動面７としている。又、上記内輪５の外周面両端部のうち、大径側端部には大径側鍔部８を、小径側端部には小径側鍔部９を、それぞれ全周に亙って形成している。

上述の様な円すいころ軸受１の運転時に上記各円すいころ６、６は、図４に示す様に、上記外輪軌道２及び内輪軌道４の大径側に片寄った状態で、自転しつつ公転して、上記外輪３と内輪５との相対回転を自在とする。この様な円すいころ軸受１の運転時に、上記各円すいころ６、６の大径側端面１０と、上記大径側鍔部８の内側面１１とは、ヘルツの弾性接触理論から明らかな通り、図５に斜格子で示す様な接触楕円１２部分で接触する。この接触楕円１２部分に於ける、上記大径側端面１０と内側面１１との接触状態は、滑りを伴う転がり接触となる為、摩擦を抑える面からは厳しい条件である。この為、特に大きな荷重を支承する場合や、高速回転で運転する場合、更には潤滑条件が厳しい（例えば微量潤滑）状態で運転する場合等に、摺接部（接触楕円１２部分）での温度上昇が著しくなり、かじりや焼き付き等の損傷を起こす可能性がある。

又、ころとして軸方向に亙って直径が変化しない円筒ころを使用した円筒ころ軸受の場合、運転時に、円筒ころの中心軸と内輪及び外輪の中心軸とが非平行になる、所謂スキューが発生する場合がある。この様なスキューが発生すると、各円筒ころの軸方向両端面が、対向する鍔の内側面と擦れ合い、摩擦に基づく温度上昇を生じる。従って、円筒ころ軸受の場合にも、使用条件が厳しい場合には、焼き付き等の損傷を生じる可能性がある。

この為、上述の様な焼き付き等の損傷を防止する為に、従来から種々の技術が提案されている。例えば、特許文献１〜３には、ころの軸方向端面や鍔部の内側面に、仕上加工（超仕上加工等の研削加工）を施して表面粗さを向上させたり、更には、潤滑油を保持する為の溝や凹部を加工する発明が開示されている。この様な発明を実施すれば、上記各ころの軸方向端面と上記鍔部の内側面との焼き付きを防止する事はできるが、加工コストの上昇が問題となる。

これに対し、上述の様な焼き付き等の損傷を防止する為に、表面被膜処理を行なう事も従来から提案されている。例えば特許文献４には、ころの軸方向端面や鍔部の内側面を、セラミック系材料（TiＮ、CrＮ、TiAlＮ等）により被覆する発明が開示されている。この様な特許文献４に記載された発明によれば、摺接部での金属接触を防止できると共に、滑り摩擦を低減できる為、焼き付き等の損傷が生じる事を防止できる。但し、TiＮ、CrＮ、TiAlＮ等のセラミック系材料は、高硬度の被膜を構成する為、摺接する相手面の摩耗を抑える為に、被膜形成前の母材の表面及び被膜形成後の被膜面に、表面粗さを向上させる為の仕上加工を施す必要がある。又、TiＮ、CrＮ、TiAlＮ等のセラミック系材料自体が高価である為、やはりコストの上昇が問題となる。

ところで、鉄系製品の防錆性を高める事を目的として、所謂黒染処理が従来から利用されている。この黒染処理は、鉄系製品の表面を、化学的な安定性が高く、耐食性（防錆性）を有する四酸化三鉄被膜により覆う事により行なわれ、簡易且つ安価に実施する事ができる。近年、この様な黒染処理を、防錆以外の目的で利用する事が考えられ始めている。例えば特許文献５〜７には、黒染処理を施す事により、転がり軸受を構成する軌動輪部材の軌道面や転動体の転動面を不活性化させ、水素脆性に基づく早期剥離の発生を防止する発明が開示されている。但し、上記特許文献５〜７に記載された何れの発明も、転がり接触面（軌道面及び転動面）で生じる問題を対象とするものであり、摩擦が著しくなる滑り接触面（摺接部）での耐焼き付き性を確保する事を意図したものではない。

特開平７−１０３２４３号公報 特開平７−９１４５２号公報 特開平１０−１１０７３３号公報 特開平９−１７７７７４号公報 特開平２−１９０６１５号公報 実開平６−４３３４９号公報 特開２００２−７０８７３号公報

本発明の鍔付ころ軸受は、上述の様な事情に鑑み、高荷重、高速回転下で使用される場合に於いても、ころの軸方向端面と鍔部の側面との摺接部の耐焼き付き性を確保できる構造を、低コストで実現すべく発明したものである。

本発明の鍔付ころ軸受は、従来から知られた鍔付ころ軸受と同様に、１対の軌道輪部材と、１対の軌道面と、複数個のころと、鍔部とを備える。
このうちの１対の軌道輪部材は、互いに同心に配置されている。
又、上記１対の軌道面は、これら両軌道輪部材のうちで、互いに対向する面に形成されている。
又、上記複数個のころは、上記両軌道面同士の間に転動自在に設けられている。
又、上記鍔部は、上記両軌動輪部材のうちの少なくとも一方の軌動輪部材の端部に、相手側の軌動輪部材に向けて突出する状態で、全周に亙り設けられている。又、上記鍔部の（片方の）側面は、上記各ころの軸方向端面に対向させている。
特に、請求項１に記載した本発明の鍔付ころ軸受に於いては、少なくとも上記各ころの軸方向端面と上記鍔部の側面とのうちの何れか一方の面に、四酸化三鉄被膜（Ｆｅ₃ Ｏ₄ ）を形成している。

上述の様な請求項１に記載した発明を実施する場合には、例えば請求項２に記載した様に、上記鍔付ころ軸受を、鍔付ラジアルころ軸受とする。そして、上記１対の軌道輪部材を、内輪及び外輪とし、上記１対の軌道面を、内輪の外周面に設けられた内輪軌道及び外輪の内周面に設けられた外輪軌道とする。
尚、上述した請求項２に記載した発明の場合には、上記内輪（又は外輪）の軸方向端部に設けられた鍔部の内側面を、各ころの軸方向端面に対して対向させる。

又は、例えば請求項３に記載した様に、上記鍔付ころ軸受を、鍔付スラストころ軸受とする。そして、上記１対の軌道輪部材を、スラスト軌道輪とし、上記１対の軌道面を、これら両スラスト軌道輪の互いに対向する軸方向端面に設けられた１対のスラスト軌道とする。
尚、上述した請求項３に記載した発明の場合には、上記スラスト軌動輪の外周縁部（又は内周縁部）に設けられた鍔部の内周面（又は外周面）を、各ころの軸方向端面に対向させる。

又、上述の様な請求項１〜３に記載した発明を実施する場合に好ましくは、例えば請求項４に記載した様に、被膜形成以前の状態で、鍔部の側面の表面粗さの値を、この鍔部を設けた軌動輪部材に形成された軌道面の表面粗さの値に比べて大きくする。そして、四酸化三鉄被膜を、少なくともこの鍔部の側面に形成する。
又、上述の様な請求項１〜４に記載した発明を実施する場合に好ましくは、例えば請求項５に記載した様に、被膜形成以前の状態で、各ころの軸方向端面の表面粗さの値を、これら各ころの転動面の表面粗さの値に比べて大きくする。そして、四酸化三鉄被膜を、少なくともこれら各ころの軸方向端面に形成する。
尚、上述した請求項４及び請求項５に於いて、表面粗さの値を対比する際には、触針式表面粗さ測定器や光波干渉式表面粗さ測定器等を用いて測定した数値等を基に、中心線平均粗さ（Ｒ_a ）、二乗平均粗さ（ＲＭＳ）、最大高さ粗さ（Ｒ_max ）等を求めて対比する。

又、上述の様な請求項１〜５に記載した発明を実施する場合に好ましくは、例えば請求項６に記載した様に、被膜形成時の被膜厚さを、０．３〜３μｍとする。

又、上述の様な請求項１〜６に記載した発明を実施する場合に、例えば請求項７に記載した様に、両軌動輪部材の全面に四酸化三鉄被膜を形成し、そして、この様な軌動輪部材を有する鍔付ころ軸受を、補修交換用（予備用）の軸受として使用する。
尚、請求項７に記載した発明を実施する場合には、鍔付ころ軸受を構成する複数個のころの全面にも、四酸化三鉄被膜を形成する事もできる。

上述の様に構成する本発明の鍔付ころ軸受によれば、各ころの軸方向端面と鍔部の側面（ラジアルころ軸受の場合には鍔部の内側面、スラストころ軸受の場合には鍔部の内周面又は外周面）との摺接部の耐焼き付き性を確保する為の構造を、低コストで実現できる。

即ち、上記各ころの軸方向端面と上記鍔部の側面とのうち、少なくとも一方の面に形成した四酸化三鉄被膜は、軸受材料として一般的に使用されるＳＵＪ２（高炭素クロム軸受鋼）に比べて摩擦係数が低いと共に、潤滑油を保持し易い多孔質層を構成する。又、四酸化三鉄被膜の最表面の硬度は約３５０〜５００Ｈｖ程度であり、ＳＵＪ２製のころの軸方向端面（或いは鍔部の側面）の硬度（約６５０〜７７０Ｈｖ）に比べて低くなる。この為、四酸化三鉄被膜は、所謂固体潤滑剤の軟質被膜と同様の役割を果たし、摺接部での摩擦を低減し、摩擦熱の発生を抑える事ができる。従って、特に大きな荷重を支承する場合や、高速回転で運転する場合等にも、摺接部での温度上昇を抑え、かじりや焼き付き等の損傷が発生する事を有効に防止できる。

又、上述した様な四酸化三鉄被膜を形成する為の黒染処理は、表面粗さを向上させる為の仕上加工を行なう場合、或いは、セラミック系被膜を（例えばＰＶＤ法等により）形成する場合に比べて、低コストで実施できる。この結果、本発明の場合には、上記各ころの軸方向端面と上記鍔部の側面との摺接部の耐焼き付き性を確保する為の構造を、低コストで実現できる。

又、前述した様に、四酸化三鉄被膜は、耐食性を有する為、例えば請求項７に記載した様に、鍔付ころ軸受を構成する１対の軌動輪部材の全面に四酸化三鉄被膜を形成すれば、摺接部での焼き付きを防止できると共に、鍔付ころ軸受全体の防錆性を高められる。又、この場合には、黒染処理を、軌動輪部材に対して、部分的（鍔部の側面だけ）ではなく全体的に施す為、作業効率を向上させる事も可能になる。この様に、両軌動輪部材の全面に黒染処理を施した（四酸化三鉄被膜を形成した）鍔付ころ軸受の用途としては、補修交換用の部品として長期間保管される予備用の軸受（補修用軸受）として使用できる他、潮風等に曝らされる風力発電装置の回転支持部等に組み込んで使用できる。

図１は、請求項１、２、４〜６に対応する、本発明の実施の形態の１例を示している。尚、本例の特徴は、コストを抑えた構造で、円すいころ６の大径側端面１０と大径側鍔部８の内側面１１との摺接部の耐焼き付き性を向上する点にある。その他の部分の構造及び作用は、前述した図３〜５に示した従来構造と同様であるから、同等部分には同一符号を付して重複する説明を省略若しくは簡略にし、以下、本例の特徴部分を中心に説明する。
尚、本例の場合には、上記各円すいころ６、及び、１対の軌動輪部材である内輪５並びに外輪３として、それぞれＳＵＪ２製（表面硬度約Ｈｖ６５０〜７７０）のものを使用している。

本例の場合、図１に斜格子模様で示す様に、上記各円すいころ６の大径側端面１０及び上記大径側鍔部８の内側面１１に、それぞれ四酸化三鉄被膜（Ｆｅ₃ Ｏ₄ ）１３、１３を形成している。又、これら各四酸化三鉄被膜１３、１３の被膜形成時の被膜厚さは、それぞれ０．３〜３μｍ（好ましくは０．５〜１．５μｍ）の範囲内に規制している。

上述の様に構成する本例の場合、特に大きな荷重を支承する場合や、高速回転で運転する場合、更には潤滑条件が厳しい状態で運転する場合にも、摺接部の温度上昇を抑えて、かじりや焼き付き等の損傷が生じる事を防止できる。即ち、上記各円すいころ６の大径側端面１０及び上記大径側鍔部８の内側面１１に形成した、上記各四酸化三鉄被膜１３、１３は、ＳＵＪ２に比べて摩擦係数が低いと共に、潤滑油を保持し易い多孔質層を構成する。又、上記各四酸化三鉄被膜１３、１３の最表面の硬度は約Ｈｖ３５０〜５００程度となり、被膜処理を施さない状態での、上記各円すいころ６の大径側端面１０（及び大径側鍔部８の内側面１１）の表面の硬度（約Ｈｖ６５０〜７７０）に比べて低くなる。この為、上記各四酸化三鉄被膜１３、１３は、所謂固体潤滑剤の軟質被膜と同様の役割を果たし、摺接部での摩擦を低減し、摩擦熱の発生を抑える事ができる。

具体的には、上記各円すいころ６の大径側端面１０と、上記大径側鍔部８の内側面１１との間に、上記各四酸化三鉄被膜１３、１３が介在する事により、摺接部に作用する摩擦力を小さくすると共に、油膜切れを防止できる為、摩擦熱の発生を抑える事ができる。又、上記各四酸化三鉄被膜１３、１３自身が摩耗する事で、上記各面１０、１１が摩耗する事を防止できる。又、これら各四酸化三鉄被膜１３、１３の表面から発生した摩耗粉や脱落片は、潤滑油と共に再度摺接部に入り込んだり、更には、被膜面に付着した状態で押し延ばされる事で、上記摺接部の摩擦を低減する。この結果、本例の場合には、上記各円すいころ６の大径側端面１０と上記大径側鍔部８の内側面１１との摺接部で、かじりや焼き付き等の損傷が発生する事を効果的に防止できる。

又、本例の場合には、上記各四酸化三鉄被膜１３、１３を形成する為に、所謂黒染処理の中でも一般的な、低温加熱（１３０〜１６０℃）の苛性ソーダ（ＮａＯＨ）水溶液中に浸漬して行なう方法を採用している。この様な黒染処理は、表面粗さを向上させる為の仕上加工（潤滑油を保持する為の溝や凹部の加工を行なう場合も含む）を行なう場合や、セラミック系被膜を（例えばＰＶＤ法等により）形成する場合に比べて、低コストで実施できる。従って、本例の場合には、上記各円すいころ６の大径側端面１０と上記大径側鍔部８の内側面１１との摺接部の耐焼き付き性を確保する為の構造を、低コストで得られる。

更に、上記各四酸化三鉄被膜１３、１３の表面は、上述の様に、使用により摩耗（したり押し延ばされたり）する為、使用を継続する間に平滑な面に均されていく（表面粗さが小さくなる）。この為、前述した高硬度のセラミック系材料の場合の様に、被膜面の表面粗さが問題となる事がなく、表面粗さを向上させる為の仕上加工（超仕上加工等の研削加工）を省略する事ができる。従って、本例の場合には、上記各四酸化三鉄被膜１３、１３の表面、及び母材である大径側端面１０及び内側面１１には、仕上加工を施さず、前記各円すいころ６の転動面７、及び、内輪軌道４並びに外輪軌道２に対してのみ、仕上加工を施している。

上述の様に、上記大径側端面１０及び内側面１１に仕上加工を施さない事により、コストを抑えられると共に、以下の様な効果が得られる。即ち、上述の様な苛性ソーダ水溶液を用いた黒染処理を行なう場合、四酸化三鉄被膜は、苛性ソーダ水溶液（処理液）との濡れ性から、母材の表面粗さの値が小さい（表面が緻密である）場合よりも、表面粗さの値が或る程度大きい（表面が粗い）場合に、より高い密着性を発揮できる。この為、本例の場合の様に、上記転動面７に比べて表面粗さの値が大きくなる上記大径側端面１０に、上記四酸化三鉄被膜１３を強く密着させる事ができる。又、同様に、上記内輪軌道４に比べて表面粗さの値が大きくなる、上記大径側鍔部８の内側面１１に、上記四酸化三鉄被膜１３を強く密着させる事ができる。

尚、前述した様に、上記各四酸化三鉄被膜１３、１３の被膜面には、使用により摩耗や欠け等を生じる為、本例の場合には、被膜面として十分な厚さを長期間に亙り確保する為に、被膜形成時の被膜厚さの下限値を、０．３μｍとしている。但し、被膜厚さを無制限に大きくすると、被膜を形成する為の処理時間が多く必要となり、コストが嵩む原因となる為、本例の場合には、上記各四酸化三鉄被膜１３、１３の被膜形成時の被膜厚さの上限値を、３μｍとしている。

次に、本発明の効果を確認する為に行なったファレックス試験の実施方法と、その結果とに就いて説明する。先ず、本発明の効果を確認する為に行なったファレックス試験に就いて、図２により簡単に説明する。本試験は、円すいころ６及び大径側鍔部８にそれぞれ相当する、円柱状のジャーナルピン１４と、それぞれの先端面に断面略Ｖ字形の凹面を設けた１対のＶブロック１５、１５とを使用して行なう。具体的には、上記ジャーナルピン１４を、主軸１６の取付孔内に支持ピン１７により支持した状態で、このジャーナルピン１４を、この主軸１６により回転させる。そして、この状態で、このジャーナルピン１４の外周面に、上記両Ｖブロック１５、１５の凹面を所定の力（荷重）で押し付けて、これら両面を摺接させる。焼き付き発生の有無は、上記主軸１６に備えたトルクセンサの値により確認し（焼き付きが発生した場合には、トルクセンサの値が急上昇する）、焼き付きの発生が認められなければ、上記両Ｖブロック１５、１５により負荷させる荷重を徐々に大きくしていき、焼き付きが発生した時点（焼き付き限界荷重に達した時点）で試験を終了する。

又、上述の様なファレックス試験には、試料として、ジャーナルピン１４と１対のＶブロック１５、１５との組み合わせを合計５組用意した。これら５組の試料のうち、４組の試料（実施例）には、苛性ソーダ水溶液中に約１時間浸漬する事により黒染処理を施し、表面に四酸化三鉄被膜を形成したのに対し、残りの１組の試料（比較例）は、黒染処理を施さないままの状態とした。又、苛性ソーダ水溶液の温度と耐焼き付き性の効果との関係を確認する為に、上記４組の試料には、温度の異なる４種類（１３０℃、１４０℃、１５０℃、１６０℃）の苛性ソーダ水溶液を用いてそれぞれ黒染処理を施した。尚、上記５組の試料は全て、ジャーナルピン１４及び１対のＶブロック１５、１５共に、ＳＵＪ２にズブ焼き（焼き入れ油中への浸漬）による熱処理を施したものを使用した。

そして、次に示す条件で、上記５組の試料を対象に、ファレックス試験を行なった。尚、試験では、実際の使用条件に比べて遥かに厳しいものとなる、Ｖブロックにより負荷される荷重が９８００Ｎに達した時点で、焼き付き発生の有無に拘わらず、試験を終了した。
試験条件
ジャーナルピンの回転速度 ：１９１min^-1
Ｖブロックにより負荷される荷重：１分間に４５０Ｎの割合で増加
潤滑油 ：ＩＳＯ ＶＧ３２０相当
潤滑方法 ：浸漬
以上の様な条件により行なった試験の結果を、以下の表１に示す。

この表１に示した通り、黒染処理を施さず、表面に四酸化三鉄被膜を形成しなかった試料（比較例）は、上記両Ｖブロック１５、１５により負荷される荷重が６３７０Ｎに達した時点で、焼き付きが発生した。これに対し、温度条件は異なるものの黒染処理を施した４組の試料（実施例）は、上記両Ｖブロック１５、１５により負荷される荷重が９８００Ｎに達しても、焼き付きを生じる事はなかった。この結果から、少なくとも１３０〜１６０℃の範囲に設定された苛性ソーダ水溶液に浸漬する事により形成された四酸化三鉄被膜は、摺接部での耐焼き付き性を向上できる事が確認できた。

前述した実施の形態に於いては、鍔付ころ軸受として、円すいころ軸受を使用した場合に就いて説明したが、円すいころ軸受に限らず、円筒ころ軸受や自動調心ころ軸受等、鍔を有するころ軸受であれば、本発明を適用する事ができる。又、ラジアルころ軸受に限らず、スラストころ軸受であっても、本発明を適用する事ができる。又、四酸化三鉄被膜を形成する為の黒染処理として、苛性ソーダ水溶液を用いた方法のみを取り上げて説明したが、従来から知られた、乾式酸化法、過熱水蒸気法、溶融硝酸塩法、酸性着色法、陽極酸化法、アルカリ着色法等の黒染処理を用いる事もできる。

本発明の実施の形態の１例を示す、円すいころ軸受の半部断面図。 本発明の効果を確認する為に使用した試験装置の一部を示す模式図。 本発明の対象となる円すいころ軸受の部分切断斜視図。 同じく、円すいころ軸受の半部断面図。 ころの軸方向端面と鍔部の内側面との接触状態を示す、図４のＡ透視矢視図。

符号の説明

１ 円すいころ軸受
２ 外輪軌道
３ 外輪
４ 内輪軌道
５ 内輪
６ 円すいころ
７ 転動面
８ 大径側鍔部
９ 小径側鍔部
１０ 大径側端面
１１ 内側面
１２ 接触楕円
１３ 四酸化三鉄被膜
１４ ジャーナルピン
１５ Ｖブロック
１６ 主軸
１７ 支持ピン

Claims (7)

1. 互いに同心に配置された１対の軌道輪部材と、これら両軌道輪部材のうちで互いに対向する面に形成された１対の軌道面と、これら両軌道面同士の間に転動自在に設けられた複数個のころと、上記両軌動輪部材のうちの少なくとも一方の軌動輪部材の端部に、相手側の軌動輪部材に向けて突出する状態で全周に亙り設けられ、その側面を、上記各ころの軸方向端面に対向させた鍔部とを備えた鍔付ころ軸受に於いて、少なくともこれら各ころの軸方向端面と鍔部の側面とのうちの何れか一方の面に、四酸化三鉄被膜が形成されている事を特徴とする鍔付ころ軸受。
2. 鍔付ころ軸受が、鍔付ラジアルころ軸受であり、１対の軌道輪部材が、内輪と外輪とであり、１対の軌道面が、内輪の外周面に設けられた内輪軌道と外輪の内周面に設けられた外輪軌道とである、請求項１に記載した鍔付ころ軸受。
3. 鍔付ころ軸受が、鍔付スラストころ軸受であり、１対の軌道輪部材が、スラスト軌道輪であり、１対の軌道面が、これら両スラスト軌道輪の互いに対向する軸方向端面に設けられた１対のスラスト軌道である、請求項１に記載した鍔付ころ軸受。
4. 鍔部の側面に四酸化三鉄被膜が形成されており、この四酸化三鉄被膜を形成する以前の状態で、この鍔部の側面の表面粗さの値が、この鍔部を設けた軌動輪部材に形成された軌道面の表面粗さの値に比べて大きい、請求項１〜３のうちの何れか１項に記載した鍔付ころ軸受。
5. 各ころの軸方向端面に四酸化三鉄被膜が形成されており、この四酸化三鉄被膜を形成する以前の状態で、これら各ころの軸方向端面の表面粗さの値が、これら各ころの転動面の表面粗さの値に比べて大きい、請求項１〜４のうちの何れか１項に記載した鍔付ころ軸受。
6. 四酸化三鉄の被膜厚さが、０．３〜３μｍである、請求項１〜５のうちの何れか１項に記載した鍔付ころ軸受。
7. 両軌動輪部材の全面に四酸化三鉄被膜が形成されており、鍔付ころ軸受が、補修交換用に使用されるものである、請求項１〜６のうちの何れか１項に記載した鍔付ころ軸受。

Images