JP2008014230A - 給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定方法および給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定システム - Google Patents
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Abstract
【課題】本発明は、可変電圧、可変周波数電源で駆動される可変速ポンプ複数台を並列運転するように構成した給水システムの合計流量を推定する給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定方法および装置に関する。
【解決手段】本発明の高揚程運転制御方法は、並列運転される各ポンプの定格揚程における流量を、揚程−流量の二次近似式から計算する。次に、並列されるポンプの中から、基準とするポンプを任意に選定する。この基準ポンプの定格揚程と締切揚程の中間揚程を決定する。次に、この中間揚程に対する、各ポンプの流量を同様に、揚程−流量の二次近似式から計算する。最後に、この計算結果をそれぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式に代入して、これら二式を連立して解くことにより、複数台の可変速ポンプ並列運転の時の総合揚程−流量特性を示すポンプ定数aN+1とポンプ定数bN+1を求める。
【選択図】図1
【解決手段】本発明の高揚程運転制御方法は、並列運転される各ポンプの定格揚程における流量を、揚程−流量の二次近似式から計算する。次に、並列されるポンプの中から、基準とするポンプを任意に選定する。この基準ポンプの定格揚程と締切揚程の中間揚程を決定する。次に、この中間揚程に対する、各ポンプの流量を同様に、揚程−流量の二次近似式から計算する。最後に、この計算結果をそれぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式に代入して、これら二式を連立して解くことにより、複数台の可変速ポンプ並列運転の時の総合揚程−流量特性を示すポンプ定数aN+1とポンプ定数bN+1を求める。
【選択図】図1
Description
本発明は、吐出圧力一定制御、あるいは、推定末端圧力一定制御によって制御されている可変電圧、可変周波数電源で駆動される可変速ポンプ複数台を並列運転するように構成した給水システムの合計流量を推定する給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定方法および給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定装置、並びに推定した合計流量によって、推定末端圧力一定制御系を構成する給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定方法および給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定システムに関するものである。
図5は従来例を説明するための給水制御システムを示すブロック構成図である。図5において、給水制御システムは、水道管5111から図示されていない各部に給水するためのポンプ、配管、弁等から構成された給水部511と、給水するためのポンプ等を駆動する駆動制御部521と、前記駆動制御部521を制御する制御部531とから構成されている。
水道管5111は、給水管5112、2本の給水分岐管5113および給水分岐管5114、バイパス管5115にそれぞれ接続され、さらに、下流の前記給水分岐管5113および給水分岐管5114に設置されたポンプ51およびポンプ52を介して、前記2本の給水分岐管5113および給水分岐管5114とバイパス管5115が一緒になって給水本管5116に接続されている。前記水道管5111を通る水は、給水分岐管5113および給水分岐管5114と給水本管5116との間に設置されているポンプ51およびポンプ52によって前記各部に汲み上げられる。
ポンプ吸込側圧力検出器512は、水道管5111に配設され、前記ポンプ51およびポンプ52への押込圧力hsuを検出して、後述する給水制御用シーケンス回路5316へ出力するものである。ポンプ吸込側逆流防止器57は、水道管5111と給水管5112との間に配設され、給水管5112側から水道管5111側へ水が逆流するのを防止するものである。ポンプ51は、給水分岐管5113に配設され、ポンプ52は、給水分岐管5114に配設されている。
ポンプ吐出側逆止弁53およびポンプ吐出側逆止弁55は、ポンプ51およびポンプ52よりも下流の給水分岐管5113および給水分岐管5114に配設され、自身よりも下流からポンプ51およびポンプ52へ水が逆流するのを防止するものである。ポンプ吐出側止水弁54およびポンプ吐出側止水弁56は、ポンプ51およびポンプ52よりも下流の給水分岐管5113および給水分岐管5114に配設され、自身よりも下流からポンプ51およびポンプ52へ水が逆流するのを止水するものである。
保圧用圧力タンク59は、ポンプ吐出側止水弁54およびポンプ吐出側止水弁56よりも下流の給水本管5116に配設され、給水量が殆どゼロとなる深夜などの時間帯にポンプ51およびポンプ52が始動して停止する頻度、すなわち、始動頻度を少なくさせるため、所定量の加圧水を貯留するものである。
バイパス用逆止弁58は、前記給水管5112と前記バイパス管5115との間に配設され、押込圧力hsuがポンプ51およびポンプ52の運転が不要なくらい高圧であれば、ポンプ51およびポンプ52よりも上流の給水管5112側からポンプ51およびポンプ52よりも下流の給水本管5116側へ水を流すためのものである。また、バイパス用逆止弁58は、押込圧力hsuがポンプ51およびポンプ52の運転を必要とする圧力であれば、ポンプ吐出側止水弁54およびポンプ吐出側止水弁56よりも下流の給水本管5116側からポンプ51およびポンプ52よりも上流の給水管5112側へ水が逆流するのを防止するためのものである。
流量検出用フロースイッチ510は、保圧用圧力タンク59よりも下流の給水本管5116に配設され、前記給水本管5116の流量(ポンプ吐出側流量)Flを検出して給水制御用シーケンス回路5316へ出力するものである。ポンプ吐出側圧力検出器5101は、流量検出用フロースイッチ510よりも下流の給水本管5116に配設され、ポンプ吐出側圧力(給水圧力、吐出圧力)hiを検出して後述する制御部531へ出力するものである。
制御部531は、ポンプ51およびポンプ52からの吐出圧力を一定に制御するものであり、設定変更可能な目標圧力hsを出力する目標圧力設定器5311と、この目標圧力設定器5311が出力する目標圧力hsからポンプ吐出側圧力検出器5101が出力するポンプ吐出側圧力hiを減算して出力する演算器5312と、前記演算器5312の出力に基づくディジタル信号の周波数fを出力するPIDコントローラ5313と、前記PIDコントローラ5313から出力するディジタル信号の周波数fをアナログ信号のインバータ運転周波数指令f1Sに変換して後述するインバータ5211へ出力するD/A(ディジタル・アナログ)変換器5314と、前記PIDコントローラ5313が出力するディジタル信号の周波数fをアナログ信号のインバータ運転周波数指令f2Sに変換して後述するインバータ5212へ出力するD/A変換器5315と、後述する給水制御用シーケンス回路5316とから構成される。
前記給水制御用シーケンス回路5316は、前記ポンプ吸込側圧力検出器512によって検出された前記ポンプ51およびポンプ52への押込圧力hsu、および前記流量検出用フロースイッチ510により検出された前記給水本管5116の流量(ポンプ吐出側流量)Flを得る。前記給水制御用シーケンス回路5316は、前記押込圧力hsuおよびポンプ吐出側流量F1を基にしてインバータ5211および/またはインバータ5212(インバータ5211およびインバータ5212の少なくとも一方)へインバータ運転指令1s、2sを出す。
前記給水制御用シーケンス回路5316は、少流量検出から保圧、ポンプ51およびポンプ52を停止させるシーケンス制御機能の他、ポンプ51および/またはポンプ52(ポンプ51、52の少なくとも一方)の始動、ポンプ51およびポンプ52の自動交互運転シーケンス制御機能を内蔵するとともに、ポンプ吸込側圧力検出器512からの押込圧力hsuが規定値以上であるときのみポンプ51およびポンプ52を運転できるようにインターロックする機能を内蔵している。
駆動制御部521は、インバータ5211およびインバータ5212と、前記インバータ5211の信号により駆動するポンプモータ5213と、前記インバータ5212の信号によって駆動されるポンプモータ5214とから構成される。前記給水制御用シーケンス回路5316は、インバータ運転周波数指令f1Sおよびインバータ運転指令1sに基づいてポンプモータ5213を介してポンプ51を制御し、また、インバータ運転周波数指令f2Sおよびインバータ運転指令2sに基づいてポンプモータ5214を介してポンプ52を制御する。
前記給水制御システムは、たとえば、本出願人が提案した特開2004−156593号公報に記載されている。
特開2004−156593号公報
一般に、可変電圧、可変周波数電源で駆動されるポンプを並列運転する場合には、ポンプの揚程−流量特性がほぼ、同一のポンプが選定されている。そして、前記並列運転時の合計流量の推定は、ポンプの揚程−流量特性が全く等しいと仮定して、比較的簡単に求めていた。しかも、従来のポンプ並列台数は、多くても3台程度であり、ポンプの揚程−流量特性に若干のばらつきがあったとしても、実用上問題にならなかった。しかしながら、ポンプの並列台数が4台以上、たとえば、10台の可変速ポンプを並列運転する場合、揚程−流量特性を同一と仮定した従来の方法による並列運転の合計流量の推定は、各ポンプの揚程−流量特性のばらつきにより、流量推定誤差が大きくなるので、適用できないという問題があった。
本発明は、揚程−流量特性にばらつきのある複数台の可変速ポンプを並列運転する給水システムの合計流量を、流量センサなしで、精度良く推定する給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定方法および給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定システムを提供することを目的とする。また、本発明は、検出した合計流量を用いて、推定末端圧力一定制御を行う給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定方法および給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定システムを提供することを目的とする。
本発明の原理は、最初に、並列運転される各ポンプの定格揚程における流量を、揚程−流量の二次近似式から計算する。次に、並列されるポンプの中から、基準とするポンプを任意に選定する。この基準ポンプの定格揚程と締切揚程の中間揚程を決定する。たとえば、定格揚程と締切揚程の平均揚程を求め、この値を中間揚程に選定する。次に、この中間揚程に対する、各ポンプの流量を同様に、揚程−流量の二次近似式から計算する。最後に、この計算結果をそれぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式に代入して、これら二式を連立して解くことにより、複数台の可変速ポンプ並列運転の時の総合揚程−流量特性を示すポンプ定数aN+1とポンプ定数bN+1を求める。(Nは並列ポンプの台数)
この結果、並列運転時の総合特性式をhpN+1=aN+1f2−bN+1q2(p.u.)表すことが出来る。よって、実際のポンプの吐出揚程hi(p.u.)を検出することにより、hpN+1=hiと置くことにより、並列運転時のポンプの合計流量を演算推定出来る。また、並列運転時の合計流量に、摩擦損失揚程係数を乗じて摩擦損失揚程が演算され、この値に最小設定揚程を加えることにより、推定末端圧力一定制御の目標揚程曲線を生成出来る。
(第1発明)
第1発明の給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定方法は、可変電圧・可変周波数電源にて制御される電動機で駆動する可変速ポンプを複数台並列に運転し、その圧力を吐出圧力一定制御または推定末端圧力一定制御方式によって制御するように構成されており、吐出圧力が可変速ポンプの定格圧力に等しくなる流量q10、q20、q30、---qn0(p.u.)と、任意に選定した基準ポンプの定格圧力と締切圧力の中間値の圧力を計算し、前記圧力における並列ポンプの流量q11、q21、q31、---qn1(p.u.)を、それぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式により計算し、前記計算の結果を、それぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式に代入して、これら二式を連立方程式として解くことにより、可変速ポンプN台が並列運転する時の総合流量(q)−揚程(h)特性を示す、定数(aN+1、bN+1)を求め、並列運転時の総合特性式をhpN+1=aN+1 n2−bN+1 q2と表し、前記並列運転中の吐出圧力を検出することにより、前記並列運転時のポンプの合計流量を演算できるように構成したことを特徴とする。
第1発明の給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定方法は、可変電圧・可変周波数電源にて制御される電動機で駆動する可変速ポンプを複数台並列に運転し、その圧力を吐出圧力一定制御または推定末端圧力一定制御方式によって制御するように構成されており、吐出圧力が可変速ポンプの定格圧力に等しくなる流量q10、q20、q30、---qn0(p.u.)と、任意に選定した基準ポンプの定格圧力と締切圧力の中間値の圧力を計算し、前記圧力における並列ポンプの流量q11、q21、q31、---qn1(p.u.)を、それぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式により計算し、前記計算の結果を、それぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式に代入して、これら二式を連立方程式として解くことにより、可変速ポンプN台が並列運転する時の総合流量(q)−揚程(h)特性を示す、定数(aN+1、bN+1)を求め、並列運転時の総合特性式をhpN+1=aN+1 n2−bN+1 q2と表し、前記並列運転中の吐出圧力を検出することにより、前記並列運転時のポンプの合計流量を演算できるように構成したことを特徴とする。
(第2発明)
第2発明の給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定方法は、第1発明の給水システムに設けられた並列ポンプの並列運転時に、前記並列ポンプの合計流量qN+1(p.u.)を用い、管路の摩擦損失揚程hl(p.u.)をhl=kqN+1 2、但しk:定数、として推定し、前記推定摩擦損失揚程hlを最小設定揚程hS0(p.u.)に加算するように構成し、可変速ポンプN台を並列にして推定末端圧力一定制御を行うように構成したことを特徴とする。
第2発明の給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定方法は、第1発明の給水システムに設けられた並列ポンプの並列運転時に、前記並列ポンプの合計流量qN+1(p.u.)を用い、管路の摩擦損失揚程hl(p.u.)をhl=kqN+1 2、但しk:定数、として推定し、前記推定摩擦損失揚程hlを最小設定揚程hS0(p.u.)に加算するように構成し、可変速ポンプN台を並列にして推定末端圧力一定制御を行うように構成したことを特徴とする。
(第3発明)
第3発明の給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定方法は、第1発明または第2発明において、任意に選定した基準ポンプの定格圧力と締切圧力が両者の平均圧力hav(p.u.)であることを特徴とする。
第3発明の給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定方法は、第1発明または第2発明において、任意に選定した基準ポンプの定格圧力と締切圧力が両者の平均圧力hav(p.u.)であることを特徴とする。
(第4発明)
第4発明の給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定システムは、可変電圧・可変周波数電源にて制御される電動機で駆動する可変速ポンプを複数台並列に運転し、その圧力を吐出圧力一定制御または推定末端圧力一定制御方式によって制御するように構成されており、ポンプ圧力検出器の出力、およびPIDコントローラからの周波数指令を基にして、吐出圧力が可変速ポンプの定格圧力に等しくなる流量q10、q20、q30、---qn0(p.u.)と、任意に選定した基準ポンプの定格圧力と締切圧力の中間値の圧力を計算し、前記圧力における並列ポンプの流量q11、q21、q31、---qn1(p.u.)を、それぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式により計算し、前記計算の結果を、それぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式に代入して、これら二式を連立方程式として解くことにより、可変速ポンプN台が並列運転する時の総合流量(q)−揚程(h)特性を示す、定数(aN+1、bN+1)を求め、並列運転時の総合特性式をhpN+1=aN+1 n2−bN+1 q2と表し、前記並列運転中の吐出圧力を検出することにより、前記並列運転時のポンプの合計流量を演算する演算回路と、前記演算回路によって演算した前記合計流量と、圧力設定値とを基にしてPIDコントローラの出力を周波数指令とする制御回路とから少なくとも構成したことを特徴とする。
第4発明の給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定システムは、可変電圧・可変周波数電源にて制御される電動機で駆動する可変速ポンプを複数台並列に運転し、その圧力を吐出圧力一定制御または推定末端圧力一定制御方式によって制御するように構成されており、ポンプ圧力検出器の出力、およびPIDコントローラからの周波数指令を基にして、吐出圧力が可変速ポンプの定格圧力に等しくなる流量q10、q20、q30、---qn0(p.u.)と、任意に選定した基準ポンプの定格圧力と締切圧力の中間値の圧力を計算し、前記圧力における並列ポンプの流量q11、q21、q31、---qn1(p.u.)を、それぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式により計算し、前記計算の結果を、それぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式に代入して、これら二式を連立方程式として解くことにより、可変速ポンプN台が並列運転する時の総合流量(q)−揚程(h)特性を示す、定数(aN+1、bN+1)を求め、並列運転時の総合特性式をhpN+1=aN+1 n2−bN+1 q2と表し、前記並列運転中の吐出圧力を検出することにより、前記並列運転時のポンプの合計流量を演算する演算回路と、前記演算回路によって演算した前記合計流量と、圧力設定値とを基にしてPIDコントローラの出力を周波数指令とする制御回路とから少なくとも構成したことを特徴とする。
(第5発明)
第5発明の給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定システムは、可変電圧・可変周波数電源にて制御される電動機で駆動する可変速ポンプを複数台並列に運転し、その圧力を吐出圧力一定制御または推定末端圧力一定制御方式によって制御するように構成されており、ポンプ圧力検出器の出力、およびPIDコントローラからの周波数指令を基にして、吐出圧力が可変速ポンプの定格圧力に等しくなる流量q10、q20、q30、---qn0(p.u.)を得る第1の演算手段と、任意に選定した基準ポンプの定格圧力と締切圧力の中間値の圧力を計算し、前記圧力における並列ポンプの流量q11、q21、q31、---qn1(p.u.)を得る第2の演算手段と、前記それぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式により計算し、前記計算の結果を、それぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式に代入して、これら二式を連立方程式として解くことにより、可変速ポンプN台が並列運転する時の総合流量(q)−揚程(h)特性を示す、定数(aN+1、bN+1)を計算する第3の演算手段と、並列運転時の総合特性式をhpN+1=aN+1 n2−bN+1 q2と表し、前記並列運転中の吐出圧力を検出することにより、前記並列運転時のポンプの合計流量を演算する第4の演算手段と、前記第1の演算手段から第4の演算手段によって演算された合計流量と、圧力設定値とを基にしてPIDコントローラの出力を周波数指令とする制御回路とから少なくとも構成したことを特徴とする。
第5発明の給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定システムは、可変電圧・可変周波数電源にて制御される電動機で駆動する可変速ポンプを複数台並列に運転し、その圧力を吐出圧力一定制御または推定末端圧力一定制御方式によって制御するように構成されており、ポンプ圧力検出器の出力、およびPIDコントローラからの周波数指令を基にして、吐出圧力が可変速ポンプの定格圧力に等しくなる流量q10、q20、q30、---qn0(p.u.)を得る第1の演算手段と、任意に選定した基準ポンプの定格圧力と締切圧力の中間値の圧力を計算し、前記圧力における並列ポンプの流量q11、q21、q31、---qn1(p.u.)を得る第2の演算手段と、前記それぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式により計算し、前記計算の結果を、それぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式に代入して、これら二式を連立方程式として解くことにより、可変速ポンプN台が並列運転する時の総合流量(q)−揚程(h)特性を示す、定数(aN+1、bN+1)を計算する第3の演算手段と、並列運転時の総合特性式をhpN+1=aN+1 n2−bN+1 q2と表し、前記並列運転中の吐出圧力を検出することにより、前記並列運転時のポンプの合計流量を演算する第4の演算手段と、前記第1の演算手段から第4の演算手段によって演算された合計流量と、圧力設定値とを基にしてPIDコントローラの出力を周波数指令とする制御回路とから少なくとも構成したことを特徴とする。
(第6発明)
第6発明の給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定システムは、第4発明または第5発明の給水システムに設けられた並列ポンプの並列運転時において、前記並列ポンプの合計流量qN+1(p.u.)を掛けて管路の摩擦損失揚程hl(p.u.)をhl=kqN+1 2、但しk:定数、として推定する係数器と、前記推定摩擦損失揚程hlを最小設定揚程hS0(p.u.)に加算する加算手段と、から構成され、可変速ポンプN台を並列にして推定末端圧力一定制御を行うことを特徴とする。
第6発明の給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定システムは、第4発明または第5発明の給水システムに設けられた並列ポンプの並列運転時において、前記並列ポンプの合計流量qN+1(p.u.)を掛けて管路の摩擦損失揚程hl(p.u.)をhl=kqN+1 2、但しk:定数、として推定する係数器と、前記推定摩擦損失揚程hlを最小設定揚程hS0(p.u.)に加算する加算手段と、から構成され、可変速ポンプN台を並列にして推定末端圧力一定制御を行うことを特徴とする。
本発明によれば、揚程−流量特性に、ばらつきのある複数台の可変速ポンプの並列運転において、合計流量を従来方式より正確に推定できるので、従来方式より精度の良い推定末端圧力一定制御の目標曲線を得ることができるのみならず、流量センサを使用しないので、推定末端圧力一定制御を安価に構成できるという効果がある。
本発明によれば、揚程−流量特性に、ばらつきのある複数台の可変速ポンプを並列運転しても、任意に選定した基準ポンプの定格圧力と締切圧力の中間または平均の圧力における並列ポンプの流量を求め、その結果を使用するため、流量センサを使用せずに、前記可変速ポンプによる誤差を無くすことができる。
本発明によれば、前記給水システムに設けられた並列ポンプの並列運転時において、前記並列ポンプの合計流量を用い、管路の摩擦損失揚程を推定し、前記推定摩擦損失揚程を最小設定揚程に加算することにより、推定末端圧力一定制御を正確に行うことができる。
以下、本発明の実施例について図面を用いて詳細に説明する。図1は本発明の流量推定の方法を応用した、可変電圧、可変周波数電源で駆動される可変速ポンプ2台(つまり、N=2)が並列運転される直結給水システムの推定末端圧力一定制御を行う全体の概略構成図である。図1において、本発明の給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定装置は、並列に接続された2台のポンプ1Pおよび2Pと、前記ポンプ1Pおよび2Pを駆動するモータ1Mおよび2Mと、前記モータ1Mおよび2Mを駆動するインバータ21および22と、前記インバータ21および22に周波数指令を与える制御回路31と、前記並列運転ポンプの合計流量を演算する演算回路41とから少なくとも構成されている。
また、本発明の給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定装置は、たとえば、逆流防止用逆止弁3、5、締切弁4、6、圧力検出器7の他に、フロースイッチ、圧力タンク、ポンプバイパス配管等が省略されている。前記制御回路31は、圧力設定器31〜3により、推定末端圧力一定制御の最小揚程hS0(p.u.)が設定される。後述する演算回路41は、流量推定の方法で流量qN+1 2=q3 2を生成する。
前記制御回路31は、前記演算回路41によって生成された流量qN+1 2=q3 2に係数器31〜4により係数kを乗算し、管路摩擦損失揚程ΔhS(p.u.)を生成する。前記制御回路31において、圧力設定器31〜3により設定された前記最小揚程hS0(p.u.)は、前記管路摩擦損失揚程ΔhS(p.u.)が加算されて、圧力設定hS(p.u.)が生成される。前記圧力設定hSは、圧力検出器7の出力hiと比較され、その偏差がPIDまたは、PIコントローラ31〜1によって増幅され、D/A変換器31〜2を通して、インバータ21とインバータ22に周波数指令fSを与え、ポンプ速度を調整する。つまり、推定末端圧力一定制御を行う。
図1において、ポンプ1Pおよびポンプ2Pは、インバータ21とインバータ22によって、駆動されるモータ1Mと2Mで駆動される可変速ポンプで、図示のように、その吐出側は、逆止弁3、5、締切弁4、6を介して、また、吸い込み側は、吸込共通配管によって、それぞれ並列に接続されている。
図2は本発明の実施例で、並列2台のポンプがインバータに同一周波数指令、fSを与えて運転する場合を説明するための演算回路を示すブロック構成図である。演算回路41は、本発明の並列運転ポンプの合計流量を演算する回路の詳細を示したものである。最初に、可変速ポンプのポンプ定数a3、b3を検出する原理を説明する。今、並列ポンプの定格揚程、定格流量が同じであるとする。然し、それぞれのポンプの揚程−流量特性に、ばらつきがあるとする。ここで、ポンプ1Pを基準ポンプに選定すると、その定格揚程に対するそれぞれの流量は、次式で計算できる。
q10=((a1f12−h1N)/b1)1/2 ----(1)
q20=((a2f22−h1N)/b2)1/2 ----(2)
前記2式は、ポンプ揚程二次近似式から導かれる。
HP=C0N2+C3NQ−C1Q2で表す。
ここで、
HP:ポンプの吐出揚程(m)
N :ポンプの回転数(rpm )
C0、C3、C1:羽根車の大きさ、形状によって定まる係数
Q :ポンプの流量
しかしながら、給水システムに適用されるポンプは、低流量域から大流量域迄なだらかな垂下特性を持つように設計されている。
よって、ポンプの揚程は、HP≒C0N2−C1Q2で近似できる。
ポンプの回転数N は、インバータ周波数で表すこともできるから、前記式を
h P ≒a f2−b q2
前記式から式(1)および(2)が導かれる。
q20=((a2f22−h1N)/b2)1/2 ----(2)
前記2式は、ポンプ揚程二次近似式から導かれる。
HP=C0N2+C3NQ−C1Q2で表す。
ここで、
HP:ポンプの吐出揚程(m)
N :ポンプの回転数(rpm )
C0、C3、C1:羽根車の大きさ、形状によって定まる係数
Q :ポンプの流量
しかしながら、給水システムに適用されるポンプは、低流量域から大流量域迄なだらかな垂下特性を持つように設計されている。
よって、ポンプの揚程は、HP≒C0N2−C1Q2で近似できる。
ポンプの回転数N は、インバータ周波数で表すこともできるから、前記式を
h P ≒a f2−b q2
前記式から式(1)および(2)が導かれる。
前記式(1)および(2)において、
h1N:可変速ポンプ1Pの定格揚程(p.u.)=1.0 (p.u.)
a1、b1:可変速ポンプ1Pのポンプ定数
a2、b2:可変速ポンプ2Pのポンプ定数
q10:可変速ポンプ1Pの揚程h1Nに対する流量(p.u.)
q20:可変速ポンプ2Pの揚程h1Nに対する流量(p.u.)
q10=Q10/Q1N=可変速ポンプ1Pの流量(m3/min)/可変速ポンプ1Pの定格流量(m3/min)
q20=Q20/Q2N=可変速ポンプ2Pの流量(m3/min)/可変速ポンプ2Pの定格流量(m3/min)
但し、ここに、Q1N=Q2Nである。
f1、f2:可変速ポンプ1P、可変速ポンプ2Pの運転周波数(p.u.) f1=F1/FN1=可変速ポンプ1Pの運転周波数(Hz)/可変速ポンプ1Pの定格周波数(Hz)
f2=F2/FN2=可変速ポンプ2Pの運転周波数(Hz)/可変速ポンプ2Pの定格周波数(Hz)
但し、ここに、FN1=FN2である。
ここで、中間揚程として、基準ポンプに選定した可変速ポンプ1Pの定格揚程と締切揚程の平均揚程havを選ぶと、
hav=(a1+1.0)/2=(a1/2)+0.5 ----(3)
この平均揚程havに対する流量は、
q11=((a1f12−hav)/b1)1/2 ----(4)
q21=((a2f22−hav)/b2)1/2 ----(5)
h1N:可変速ポンプ1Pの定格揚程(p.u.)=1.0 (p.u.)
a1、b1:可変速ポンプ1Pのポンプ定数
a2、b2:可変速ポンプ2Pのポンプ定数
q10:可変速ポンプ1Pの揚程h1Nに対する流量(p.u.)
q20:可変速ポンプ2Pの揚程h1Nに対する流量(p.u.)
q10=Q10/Q1N=可変速ポンプ1Pの流量(m3/min)/可変速ポンプ1Pの定格流量(m3/min)
q20=Q20/Q2N=可変速ポンプ2Pの流量(m3/min)/可変速ポンプ2Pの定格流量(m3/min)
但し、ここに、Q1N=Q2Nである。
f1、f2:可変速ポンプ1P、可変速ポンプ2Pの運転周波数(p.u.) f1=F1/FN1=可変速ポンプ1Pの運転周波数(Hz)/可変速ポンプ1Pの定格周波数(Hz)
f2=F2/FN2=可変速ポンプ2Pの運転周波数(Hz)/可変速ポンプ2Pの定格周波数(Hz)
但し、ここに、FN1=FN2である。
ここで、中間揚程として、基準ポンプに選定した可変速ポンプ1Pの定格揚程と締切揚程の平均揚程havを選ぶと、
hav=(a1+1.0)/2=(a1/2)+0.5 ----(3)
この平均揚程havに対する流量は、
q11=((a1f12−hav)/b1)1/2 ----(4)
q21=((a2f22−hav)/b2)1/2 ----(5)
したがって、並列運転時の合計の揚程−流量特性を表すポンプ定数a3、b3は、次の連立方程式を解くことにより求めることができる。
a3 f2−b3(q10+q20)2=1.0 ----(6)
a3 f2−b3(q11+q21)2=hav ----(7)
前記(6)式は、並列運転の時のポンプ定数をa3、b3とすれば、(1)式、(2)式で求めた流量がそれぞれのポンプに流れた時、ポンプ揚程は1.0 p. u. (100 %揚程)にならねばならないことを表している。同様に、(7)式は、(4)、(5)で求めた流量の時、平均揚程にならねばならない。(6)−(7)で、a3 ・f2の項を消去出来るので、(8)式でb3が求まる。
よって、(9)式でa3が求まる。
a3 f2−b3(q10+q20)2=1.0 ----(6)
a3 f2−b3(q11+q21)2=hav ----(7)
前記(6)式は、並列運転の時のポンプ定数をa3、b3とすれば、(1)式、(2)式で求めた流量がそれぞれのポンプに流れた時、ポンプ揚程は1.0 p. u. (100 %揚程)にならねばならないことを表している。同様に、(7)式は、(4)、(5)で求めた流量の時、平均揚程にならねばならない。(6)−(7)で、a3 ・f2の項を消去出来るので、(8)式でb3が求まる。
よって、(9)式でa3が求まる。
∴
b3=〔(1.0−hav)〕/〔−(q10+q20)2+(q11+q21)2〕
----(8)
a3=〔(1.0+b3(q10+q20)2)/f2 ----(9)
たとえば、a1=1.46、b1=0.46、a2=1.50、b2=0.50の場合には、
(1)、(2)式より、q10=1.0、q20=1.0、(4)(5)式よりq11=0.707、q21=0.7348が求まる。
したがって、この結果を(6)、(7)式に代入することにより、b3=0.11997が計算できる。ここで、f=1.0とすれば、a3=1.4788が求まる。
b3=〔(1.0−hav)〕/〔−(q10+q20)2+(q11+q21)2〕
----(8)
a3=〔(1.0+b3(q10+q20)2)/f2 ----(9)
たとえば、a1=1.46、b1=0.46、a2=1.50、b2=0.50の場合には、
(1)、(2)式より、q10=1.0、q20=1.0、(4)(5)式よりq11=0.707、q21=0.7348が求まる。
したがって、この結果を(6)、(7)式に代入することにより、b3=0.11997が計算できる。ここで、f=1.0とすれば、a3=1.4788が求まる。
本発明では、以上の原理で求めたa3、b3定数を使用して、ポンプの並列運転特性を、hp3=a3・f12−b3・q32で表し、この揚程がポンプの吐出揚程検出値hiと等しいと置くことにより、q32または、q3を演算推定する。図2において、可変速ポンプの定格周波数を設定する定数器41〜1は、通常、fN(p.u.)=1.0(p.u.)に設定されている。この値は、二乗演算器41〜2によって、fN 2となり、可変速ポンプ1Pの定数a1を与える係数器41〜3を掛けて、可変速ポンプ1Pの締切揚程a1・fN 2が演算される。
同様にして、前記二乗演算器41〜2には、可変速ポンプ2Pの定数a2を与える係数器係数器41〜4を掛けて可変速ポンプ2Pの締切揚程a2・fN 2が演算される。それぞれの締切揚程a1・fN 2とa2・fN 2の値は、基準ポンプの定格揚程h1N=1.0(p.u.)を設定する定数器41〜5の値が引き算され、その結果をそれぞれのポンプのb定数の逆数、1/b1、1/b2を与える係数器41〜6、41〜7を掛算することにより、q102、q202が演算される。
前記演算された結果は、根演算器41〜8、41〜9によってq10、q20が演算される。このことは、(1)、(2)式に示した通りである。次に、可変速ポンプ1Pの平均揚程に対するそれぞれの流量q11、q21を演算する方法を説明する。平均揚程havを設定する設定器41〜10は、選定された基準ポンプのポンプ定数を用いて、(3)式によって初期設定されている。この値は、先に、演算したa1・fN2または、a2・fN2から引き算され、それぞれb定数の逆数を与える係数器41〜11で1/b1、係数器41〜12の1/b2を乗ずることによって、q112、q212が演算される。根演算器41〜13、41〜14は、可変速ポンプ1Pの流量q11、可変速ポンプ2Pの流量q21を演算する。この関係は、(4)、(5)式に示した通りである。
以上の結果を使用して、並列ポンプの総合特性を示す、揚程−流量の二次近似式の係数a3、b3を求める方法を説明する。可変速ポンプ1Pおよび2Pの揚程に対する流量q10とq20を加算し、乗算器41〜15で二乗して、(q10+q20)2を求め、他方、流量q11とq21を加算し、乗算器41〜16で二乗して、(q11+q21)2を求める。(q11+q21)2から、(q10+q20)2の値を引き算した値は、割算器41〜17によって、(1.0−hav)で割算することによってポンプ定数b3が計算できる。この関係は、(8)式に示す通りである。求まったポンプ定数b3は、乗算器41〜18によって、(q10+q20)2の値を掛算し、b3(q10+q20)2の値が求められる。この値に、1.0を加え、この結果を割算器41〜19によって、fN 2で割算すれば、ポンプ定数a3が求まる。このことは、(9)式で示されている。
次に、推定末端圧力一定制御を行うための流量q32を演算する方法を説明する。インバータ周波数は、図1のPIDコントローラ31〜1の出力fS1(p.u.)で検出する。定常状態では、インバータ周波数f(p.u.)とfS1は等しくなるので、前記出力fS1によって、インバータ周波数f(p.u.)を検出できる。よって、図2ではfS1=fと表している。インバータ周波数fは、二乗演算器41〜20によって演算され、以上の演算で求まったポンプ定数a3を与える係数器41〜21と掛算することにより並列運転時の総合特性における締切揚程a3・f 2を求めることができる。よって、実際のポンプの吐出圧力を示すhi(p.u.)を引き算し、その結果に、先に求めた並列ポンプの1/b3を設定した係数器41〜22を掛算することによって、q32を求めることができる。
前記検出された流量q3 2に、図1に示した制御回路31の係数器31〜4の係数kを乗じて、管路摩擦損失揚程ΔhSを推定し、これをhS0に加算することにより、推定末端圧力一定制御の目標揚程hSを生成している。かくして、揚程−流量特性に、ばらつきがある可変速ポンプ複数台並列運転の推定末端圧力一定制御が構成できる。
以上、図2において、アナログ制御回路での実施例を示したが、当然のことながら、上記に述べた処理をマイクロコンピュータのソフトウエア処理にて実現できることは明らかである。なお、以上の構成例では、推定末端圧力一定制御の場合について述べたが、hS0をhSに再設定し係数器31〜4におけるkをk=0とすれば、吐出圧力一定制御の構成が可能である。
また、本発明は、実施例として、可変速ポンプ2台の並列運転の場合を示したが、3台以上の可変速ポンプの並列運転に於ける流量検出にも適用可能である。たとえば、並列可変速ポンプが3台の場合には、総合運転特性を示すポンプ定数、a4、b4は、
b4=〔(1.0−hav)〕/〔−(q10+q20+q30)2+(q11+q21+q31)2 ----(10)
a4=〔(1.0+b4(q10+q20+q30)2)/fN 2
----(11)
によって求めることができる。
b4=〔(1.0−hav)〕/〔−(q10+q20+q30)2+(q11+q21+q31)2 ----(10)
a4=〔(1.0+b4(q10+q20+q30)2)/fN 2
----(11)
によって求めることができる。
並列ポンプ台数がN台の場合には、
bN+1=〔(1.0−hav)〕/〔−(q10+q20+q30+---+qN0)2+
(q11+q21+q31+---+qN1)2〕 ----(12)
aN+1=〔(1.0+bN+1(q10+q20+q30+---+qN0)2)/f N 2
----(13)
にて、同様に、総合運転特性を示すポンプ定数bN+1、aN+1を計算することができる。前記演算により求まった、ポンプ定数bN+1、aN+1は、係数器41〜22、41〜21に設定されることにより、ポンプN台並列運転する場合の推定末端圧力一定制御が構成できる。
bN+1=〔(1.0−hav)〕/〔−(q10+q20+q30+---+qN0)2+
(q11+q21+q31+---+qN1)2〕 ----(12)
aN+1=〔(1.0+bN+1(q10+q20+q30+---+qN0)2)/f N 2
----(13)
にて、同様に、総合運転特性を示すポンプ定数bN+1、aN+1を計算することができる。前記演算により求まった、ポンプ定数bN+1、aN+1は、係数器41〜22、41〜21に設定されることにより、ポンプN台並列運転する場合の推定末端圧力一定制御が構成できる。
本発明における演算回路41は、定格揚程と、定格揚程と締切揚程の平均揚程の2点における分担流量を揚程−流量の二次近似式から計算し、その結果を連立して解くことにより並列運転総合特性を与えるポンプ定数a、bを解くことを原理としている。よって、本発明は、たとえば、実際の使用状態に近い揚程として、基準ポンプの105%流量の揚程と、50%流量の揚程を選定し、この揚程を以上に述べた定格揚程と、定格揚程と締切揚程の平均揚程の代わりの中間揚程として選定することにより、実使用状態において、より、精度の高い流量検出を行う方法を構成することも可能である。
図3は可変速ポンプ3台が並列運転で、ポンプ運転周波数f=1.0(p.u)の場合、本発明の方法を適用した揚程−流量特性例を示す。図4は可変速ポンプ3台が並列運転で、ポンプ運転周波数f=0.85(p.u)の場合、本発明の方法を適用した揚程−流量特性例を示す。図3および図4において、可変速ポンプ1Pのポンプ定数a1=1.46、b1=0.46、可変速ポンプ2Pのポンプ定数a2=1.60、b2=0.46、可変速ポンプ3Pのポンプ定数a3=1.35、b3=0.35の場合で、f=1.00(p.u.)とf=0.85(p.u.)で並列運転している場合の各ポンプの揚程−流量特性と本発明の方法によって求めたポンプ定数a4、b4によって計算した並列ポンプの総合揚程−流量特性を示したものである。なお、図3において、本発明の方法で検出したq42に係数器kを掛算して生成せしめたΔh(p.u.)に、最小設定揚程0.7(p.u.)を加算した推定末端圧力一定制御の目標揚程曲線をも示している。
以上、本発明の実施例を詳述したが、本発明は、前記本実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載されている事項を逸脱することがなければ、種々の設計変更を行うことが可能である。本発明のPIDコントローラ、D/A変換器、インバータ、モータ、ポンプは、周知または公知のものを使用することができる。また、本発明の演算回路における乗算器、割算器等は、周知または公知のものを使用することができる。
1P、2P・・・ポンプ
1M、2M・・・電動機(モータ)
3、5・・・逆止弁
4、6・・・締切弁
7・・・圧力検出器
21、22・・・インバータ
31〜1・・・PIDコントローラ
31〜2・・・D/A変換器
31〜3・・・圧力設定器
31〜4・・・係数器
31・・・制御回路
41・・・演算回路
1M、2M・・・電動機(モータ)
3、5・・・逆止弁
4、6・・・締切弁
7・・・圧力検出器
21、22・・・インバータ
31〜1・・・PIDコントローラ
31〜2・・・D/A変換器
31〜3・・・圧力設定器
31〜4・・・係数器
31・・・制御回路
41・・・演算回路
Claims (6)
- 可変電圧・可変周波数電源にて制御される電動機で駆動する可変速ポンプを複数台並列に運転し、その圧力を吐出圧力一定制御または推定末端圧力一定制御方式によって制御するように構成した給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定方法において、
吐出圧力が可変速ポンプの定格圧力に等しくなる流量q10、q20、q30、---qn0(p.u.)と、任意に選定した基準ポンプの定格圧力と締切圧力の中間値の圧力を計算し、
前記圧力における並列ポンプの流量q11、q21、q31、---qn1(p.u.)を、それぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式により計算し、
前記計算の結果を、それぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式に代入して、これら二式を連立方程式として解くことにより、
可変速ポンプN台が並列運転する時の総合流量(q)−揚程(h)特性を示す、定数(aN+1、bN+1)を求め、並列運転時の総合特性式をhpN+1=aN+1 n2−bN+1 q2と表し、
前記並列運転中の吐出圧力を検出することにより、前記並列運転時のポンプの合計流量を演算できるように構成したことを特徴とする給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定方法。 - 前記給水システムに設けられた並列ポンプの並列運転時において、
前記並列ポンプの合計流量qN+1(p.u.)を用い、管路の摩擦損失揚程hl(p.u.)をhl=kqN+1 2、但しk:定数、として推定し、
前記推定摩擦損失揚程hlを最小設定揚程hS0(p.u.)に加算するように構成し、
可変速ポンプN台を並列にして推定末端圧力一定制御を行うように構成したことを特徴とする請求項1に記載された給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定方法。 - 前記任意に選定した基準ポンプの定格圧力と締切圧力は、両者の平均圧力hav(p.u.)であることを特徴とする請求項1または請求項2に記載された給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定方法。
- 可変電圧・可変周波数電源にて制御される電動機で駆動する可変速ポンプを複数台並列に運転し、その圧力を吐出圧力一定制御または推定末端圧力一定制御方式によって制御するように構成した給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定システムにおいて、
ポンプ圧力検出器の出力、およびPIDコントローラからの周波数指令を基にして、吐出圧力が可変速ポンプの定格圧力に等しくなる流量q10、q20、q30、---qn0(p.u.)と、任意に選定した基準ポンプの定格圧力と締切圧力の中間値の圧力を計算し、前記圧力における並列ポンプの流量q11、q21、q31、---qn1(p.u.)を、それぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式により計算し、前記計算の結果を、それぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式に代入して、これら二式を連立方程式として解くことにより、可変速ポンプN台が並列運転する時の総合流量(q)−揚程(h)特性を示す、定数(aN+1、bN+1)を求め、並列運転時の総合特性式をhpN+1=aN+1 n2−bN+1 q2と表し、前記並列運転中の吐出圧力を検出することにより、前記並列運転時のポンプの合計流量を演算する演算回路と、
前記演算回路によって演算した前記合計流量と、圧力設定値とを基にしてPIDコントローラの出力を周波数指令とする制御回路と、
から少なくとも構成したことを特徴とする給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定システム。 - 可変電圧・可変周波数電源にて制御される電動機で駆動する可変速ポンプを複数台並列に運転し、その圧力を吐出圧力一定制御または推定末端圧力一定制御方式によって制御するように構成した給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定システムにおいて、
ポンプ圧力検出器の出力、およびPIDコントローラからの周波数指令を基にして、吐出圧力が可変速ポンプの定格圧力に等しくなる流量q10、q20、q30、---qn0(p.u.)を得る第1の演算手段と、
任意に選定した基準ポンプの定格圧力と締切圧力の中間値の圧力を計算し、前記圧力における並列ポンプの流量q11、q21、q31、---qn1(p.u.)を得る第2の演算手段と、
前記それぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式により計算し、前記計算の結果を、それぞれのポンプ揚程−流量の二次近似式に代入して、これら二式を連立方程式として解くことにより、可変速ポンプN台が並列運転する時の総合流量(q)−揚程(h)特性を示す、定数(aN+1、bN+1)を計算する第3の演算手段と、
並列運転時の総合特性式をhpN+1=aN+1 n2−bN+1 q2と表し、前記並列運転中の吐出圧力を検出することにより、前記並列運転時のポンプの合計流量を演算する第4の演算手段と、
前記第1の演算手段から第4の演算手段によって演算された合計流量と、圧力設定値とを基にしてPIDコントローラの出力を周波数指令とする制御回路と、
から少なくとも構成したことを特徴とする給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定システム。 - 前記給水システムに設けられた並列ポンプの並列運転時において、
前記並列ポンプの合計流量qN+1(p.u.)を掛けて管路の摩擦損失揚程hl(p.u.)をhl=kqN+1 2、但しk:定数、として推定する係数器と、
前記推定摩擦損失揚程hlを最小設定揚程hS0(p.u.)に加算する加算手段と、
から構成され、可変速ポンプN台を並列にして推定末端圧力一定制御を行うことを特徴とする請求項4または請求項5に記載された給水システムに設けられた並列ポンプの流量推定システム。
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