JP2007321180A - 光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板、その製造方法およびその製造方法により製造された光学ピックアップ部品のカバー材 - Google Patents
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Abstract
【課題】 安価で、機械的特性にすぐれた光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板、およびそれを用いた光学ピックアップ部品のカバー材を提供する。
【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：≦０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．１％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１６０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる鋼板の表面に表面処理層を有することを特徴とする光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板。
【選択図】 図１
【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：≦０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．１％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１６０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる鋼板の表面に表面処理層を有することを特徴とする光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板。
【選択図】 図１
Description
本発明は、ＣＤ−ＲＯＭ、ＣＤ−Ｒ、ＣＤーＲＷやＤＶＤなどの記録媒体において、光学ピックアップ部品のカバーに使われる表面処理鋼板、その製造方法およびその製造方法により製造された光学ピックアップ部品のカバー材に関する。
現在、ＣＤ−ＲＯＭ、ＣＤ−Ｒ、ＣＤ−ＲＷやＤＶＤなどの記録媒体において、光により記録の内容を読み取ったりあるいはデータを書き込んだりしている。この光学器械は精密機械であり、光を発する箇所以外は、外部からの圧力により破壊されないようにする必要がある。また、破壊されないようにカバーをしても、外部からの圧力によりカバーが変形しないことが重要である。近年、この特性を有する材料として耐食性、バネ性を有するステンレス鋼鈑が使われてきた。しかし、ステンレス鋼鈑は高価であり、Ｎｉ等の重金属を含むとそれだけ重くなり、軽量化できない。このため、安価な鋼板を適用することが考えられたが、バネ性が要求される。機械強度およびバネ性を向上する方法として、再結晶温度以上に加熱した後、急冷する方法が開示されている（例えば、特許文献１参照）。この場合、急冷するため、急冷後、冷延鋼板にそりが発生し、平坦性の点で問題がある。
本出願に関する先行技術文献情報として次のものがある。
特開平９−１９４９３５号公報
本発明の目的は、安価で、バネ性（機械的強度）に優れた軽量な光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板、その製造方法およびその製造方法により製造された光学ピックアップ部品のカバー材を提供することを目的とする。
前記目的を達成するため、請求項１記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：≦０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．１％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１６０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる鋼板の表面に表面処理層を有することを特徴とする。この場合、前記鋼板が、重量％で、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、Ｎｂ：０．０５〜０．１％およびＢ：０．００１〜０．０１％の内、１種または２種を更に含有することが望ましい。さらに、また、平均粒径が５μｍ〜１２μｍのフェライトと、平均粒径が５μｍ以下のマルテンサイトであって体積率が３０％以下のマルテンサイトからなる組織を有することが望ましい。
また、請求項４に記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板は、重量％で、Ｃ：０．０８〜０．６０％、Ｓｉ：１．０〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる鋼板の表面に表面処理層を有することを特徴とする。
さらに、請求項５に記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板は、重量％で、Ｃ：０．０９〜０．１５％、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．２５〜０．６０％、Ｐ：≦０．０３％、Ｓ：≦０．０５％、Ａｌ：０．０３〜０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる鋼板の表面に表面処理層を有することを特徴とする。前記した表面処理層がＺｎあるいはＺｎ合金めっきであることが望ましい。
また、請求項４に記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板は、重量％で、Ｃ：０．０８〜０．６０％、Ｓｉ：１．０〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる鋼板の表面に表面処理層を有することを特徴とする。
さらに、請求項５に記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板は、重量％で、Ｃ：０．０９〜０．１５％、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．２５〜０．６０％、Ｐ：≦０．０３％、Ｓ：≦０．０５％、Ａｌ：０．０３〜０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる鋼板の表面に表面処理層を有することを特徴とする。前記した表面処理層がＺｎあるいはＺｎ合金めっきであることが望ましい。
請求項７記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の製造方法は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：≦０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．１％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１６０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、平均結晶粒径が５μｍ以下になるように熱間圧延し、酸洗後、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、更にその表面にＺｎあるいはＺｎ合金めっきを施すことを特徴とする。
請求項８記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の製造方法は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：≦０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．１％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１６０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、平均結晶粒径が５μｍ以下になるように熱間圧延し、酸洗後、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、その後７００℃以上の連続焼鈍または５５０℃以上の箱型焼鈍を行い、更に圧延率６０％以下の２次圧延または調質圧延を施し、更にその表面にＺｎあるいはＺｎ合金めっきを施すことを特徴とする。
請求項９記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の製造方法は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：≦０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．１％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１６０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、平均結晶粒径が５μｍ以下になるように熱間圧延し、酸洗後、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、その後連続焼鈍または箱型焼鈍を行い、その後圧延率６０％以下の２次圧延を施し、その後、７００℃以上の連続焼鈍または５５０℃以上の箱型焼鈍を行い、更に、圧延率６０％以下の３次圧延または調質圧延を施し、更にその表面にＺｎあるいはＺｎ合金めっきを施すことを特徴とする。この場合、前記鋼板が、重量％で、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、Ｎｂ：０．００５〜０．１％およびＢ：０．００１〜０．０１％の内、１種または２種を更に含有することが望ましい。
請求項８記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の製造方法は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：≦０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．１％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１６０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、平均結晶粒径が５μｍ以下になるように熱間圧延し、酸洗後、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、その後７００℃以上の連続焼鈍または５５０℃以上の箱型焼鈍を行い、更に圧延率６０％以下の２次圧延または調質圧延を施し、更にその表面にＺｎあるいはＺｎ合金めっきを施すことを特徴とする。
請求項９記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の製造方法は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：≦０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．１％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１６０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、平均結晶粒径が５μｍ以下になるように熱間圧延し、酸洗後、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、その後連続焼鈍または箱型焼鈍を行い、その後圧延率６０％以下の２次圧延を施し、その後、７００℃以上の連続焼鈍または５５０℃以上の箱型焼鈍を行い、更に、圧延率６０％以下の３次圧延または調質圧延を施し、更にその表面にＺｎあるいはＺｎ合金めっきを施すことを特徴とする。この場合、前記鋼板が、重量％で、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、Ｎｂ：０．００５〜０．１％およびＢ：０．００１〜０．０１％の内、１種または２種を更に含有することが望ましい。
請求項１１に記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の製造方法は、重量％で、Ｃ：０．０８〜０．６０％、Ｓｉ：１．０〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗、圧延率５０〜９０％の冷間圧延し、さらにその表面にＺｎあるいはＺｎ合金めっきを施すことを特徴とする。
請求項１２に記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の製造方法は、重量％で、Ｃ：０．０８〜０．６０％、Ｓｉ：１．０〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦：０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗、圧延率５０〜９０％の冷間圧延を施し、連続焼鈍で６３０〜８７０℃または、バッチ焼鈍で５００〜７５０℃で焼鈍を行い、その後、調質圧延を施し、さらにその表面にＺｎあるいはＺｎ合金めっきを施すことを特徴とする。
請求項１２に記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の製造方法は、重量％で、Ｃ：０．０８〜０．６０％、Ｓｉ：１．０〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦：０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗、圧延率５０〜９０％の冷間圧延を施し、連続焼鈍で６３０〜８７０℃または、バッチ焼鈍で５００〜７５０℃で焼鈍を行い、その後、調質圧延を施し、さらにその表面にＺｎあるいはＺｎ合金めっきを施すことを特徴とする。
請求項１３に記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の製造方法は、重量％で、Ｃ：０．０９〜０．１５％、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．２５〜０．６０％、Ｐ：≦０．０３％、Ｓ：≦０．０５％、Ａｌ：０．０３〜０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗、圧延率が７５％以上の冷間圧延、焼鈍、調質圧延し、更に表面にＺｎあるいはＺｎ合金めっきを施すことを特徴とする。
請求項１４に記載の光学ピックアップ部品のカバー材は、請求項１乃至６のいずれか記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板を用いて製造されることを特徴とする。
請求項１５に記載の光学ピックアップ部品のカバー材は、請求項７乃至１３のいずれか記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の製造方法を用いて製造されることを特徴とする。
請求項１４に記載の光学ピックアップ部品のカバー材は、請求項１乃至６のいずれか記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板を用いて製造されることを特徴とする。
請求項１５に記載の光学ピックアップ部品のカバー材は、請求項７乃至１３のいずれか記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の製造方法を用いて製造されることを特徴とする。
本発明の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板は、安価で、バネ性（機械的強度）に優れるため、安価な光学ピックアップ部品のカバー材を提供できる。
以下、本発明の実施の形態を詳細に説明する。
（実施形態１）
実施形態１の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の鋼成分は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：≦０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．１％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１６０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる。また、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、Ｎｂ：０．００５〜０．１％およびＢ：０．００１〜０．０１％の内、１種または２種を更に含有するとより望ましい。
実施形態１の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の鋼成分は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：≦０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．１％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１６０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる。また、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、Ｎｂ：０．００５〜０．１％およびＢ：０．００１〜０．０１％の内、１種または２種を更に含有するとより望ましい。
Ｃは光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板に高い調質度のため、０．０３重量％以上であることが望ましい。しかし、Ｃが０．２重量％を超えると、炭化物析出量が増大し鋼板の加工性の低下をもたらすと同時に、冷間圧延の負荷の増大、形状の劣化、連続焼鈍工程での通板性阻害等、生産性低下の原因となる。そのため本発明においてはＣ成分の上限値を０．２０重量％とする。
Ｓｉは、鋼中では大きな固溶強化機能を持ち、強靱性を得るのに有効な元素である。従って、０．１重量％以上は必要である。また、Ｓｉは、材質強化面では、多いほど良いが、冷間圧延の負荷の増大、形状の劣化を招くため上限値を０．５０重量％とする。
Ｍｎは不純物であるＳによる熱延中の赤熱脆性を防止するために必要な成分であると同時に、前記のＣと同様に原板に高い調質度を与えるため、Ｍｎ成分は０．５重量％以上とする。しかし、ここでもＣ同様に、多過ぎると冷間圧延の負荷の増大、スラブ圧延中の割れ発生、形状の劣化、連続焼鈍工程での通板性阻害等、生産性低下の原因となるため、Ｍｎ成分は上限値を３．０重量％とする。
Ｐは結晶粒微細化成分であり、また原板の強度を高めることから一定の割合で添加されるが、一方で耐食性を阻害する。本発明の用途としては、Ｐが０．１０重量％を超えると耐食性、特に耐孔明性が著しく低下するためＰ成分の上限値を０．１０重量％とする。
Ｓは熱延中において赤熱脆性を生じる不純物成分であり、極力少ないことが望ましいが、鉄鋼石等からの混入を完全に防止することができず、工程中の脱硫も困難なことからある程度の残留もやむをえない。少量の残留Ｓによる赤熱脆性はＭｎにより軽減できるため、Ｓ成分の上限値は０．０６重量％とする。
Ａｌは製鋼に際し脱酸剤として鋼浴中に添加されるが、０．１０重量％以上になると連続鋳造時に酸化抑制剤、および、連続鋳造での鋳型への焼き付き防止剤として使用する鋳型パウダー中の酸素と過剰Ａｌが反応し、本来のパウダー効果を阻害する。したがって、Ａｌ量は０．１０重量％以下とする。
ＮはＣ，Ｍｎと同様に原板に高い調質度を与える。耐力強化のために必要な成分であるが、０．００１重量％より少なくすることは製鋼上の困難を生じ、また一方０．０１６０重量％を超える添加は製鋼時に添加するフェロ窒化物の歩留の低下が著しく、安定性に欠けると同時に、プレス成形時の異方性を著しく劣化させる。さらに連続鋳造片の表面に割れが生じ、鋳造欠陥となるため本発明ではＮ成分範囲を０．００１〜０．０１６０重量％とする。
Ｔｉ、Ｎｂは炭窒化化合物を形成しやすく、結晶粒を微細化する効果ある。Ｎｂは下限を０．００５重量％、Ｔｉは０．０１重量％とする。また、いずれの元素も多すぎると再結晶温度を上昇させ、連続焼鈍温度を上げなければならず、コスト増である。そこで、Ｔｉの上限は０．２重量％、Ｎｂの上限を０．１重量％とする。
Ｂは本発明の重要な組織であるマルテンサイトを得るために必要な元素であることと粒界に偏析しやすく、結晶粒粗大化を低減し結晶粒を微細化する効果があるため、必要に応じて０．００１重量％以上を添加する。また、多過ぎてもその効果が飽和するため、コストなどの理由から、Ｂ成分の上限を０．０１重量％とする。
熱間圧延
熱間圧延工程における鋼片加熱温度は本発明において特定するものではないが、Ｎの積極的分解固溶および熱間仕上圧延温度の安定的確保の見地から１１００℃以下とするのが望ましい。熱間圧延仕上温度を８５０℃未満にすると、熱間鋼帯の結晶組織が混粒化するとともに粗大化し、目的の強度が得られないので熱間圧延仕上温度は８５０℃以上とするのが望ましい。
熱延仕上圧延における圧延率、冷却条件は特定するものではないが、高強度を得るためには、平均結晶粒径が５μｍ以下となるようにできるだけ高圧下、急冷することが望ましい。また、平均粒径が５μｍ以下のフエライト中にマルテンサイトが分散してなる組織であることが望ましい。
巻き取り温度は本発明において特定するものではないが、結晶粒粗大化を抑制するために巻取温度は７００℃以下とするのが望ましい。
熱間圧延工程における鋼片加熱温度は本発明において特定するものではないが、Ｎの積極的分解固溶および熱間仕上圧延温度の安定的確保の見地から１１００℃以下とするのが望ましい。熱間圧延仕上温度を８５０℃未満にすると、熱間鋼帯の結晶組織が混粒化するとともに粗大化し、目的の強度が得られないので熱間圧延仕上温度は８５０℃以上とするのが望ましい。
熱延仕上圧延における圧延率、冷却条件は特定するものではないが、高強度を得るためには、平均結晶粒径が５μｍ以下となるようにできるだけ高圧下、急冷することが望ましい。また、平均粒径が５μｍ以下のフエライト中にマルテンサイトが分散してなる組織であることが望ましい。
巻き取り温度は本発明において特定するものではないが、結晶粒粗大化を抑制するために巻取温度は７００℃以下とするのが望ましい。
冷間圧延
前記の成分系で熱延された鋼板を冷間圧延するが、この冷間圧延率は、成分とともに本発明の重要な強度因子であり、目的の強度を得るために、３０〜９０％で行う。
前記の成分系で熱延された鋼板を冷間圧延するが、この冷間圧延率は、成分とともに本発明の重要な強度因子であり、目的の強度を得るために、３０〜９０％で行う。
焼鈍
前記のように圧延率３０〜９０％の冷間圧延を施した材料は、クリーニング工程で脱脂を施した後、連続焼鈍では７００℃以上または、バッチ焼鈍では５５０℃以上の温度で焼鈍する。上限温度は、連続焼鈍では８３０℃、箱型焼鈍では７００℃とする。
前記のように圧延率３０〜９０％の冷間圧延を施した材料は、クリーニング工程で脱脂を施した後、連続焼鈍では７００℃以上または、バッチ焼鈍では５５０℃以上の温度で焼鈍する。上限温度は、連続焼鈍では８３０℃、箱型焼鈍では７００℃とする。
２次冷間圧延
焼鈍後の２次冷間圧延は圧延率が高くなると強度は増し、望ましいが、伸びが小さくなるので、２次冷間圧延を行う場合は、圧延率を６０％以下とする。その後、必要により調質圧延により表面粗度を付与する。
以上のように作製した冷延鋼板は、平均粒径が５μｍ〜１２μｍ以下のフェライトと、平均粒径が５μｍ以下のマルテンサイトであって体積率が３０％以下のマルテンサイトからなる組織を有することが望ましい。ばね用途では、平均粒径が２μｍ以下のフェライトと、平均粒径が５μｍ以下のマルテンサイトが体積率で６％〜３０％以下からなる組織を有することがより望ましい。加工用途では、平均粒径が３μｍ〜１２μｍのフェライトと、平均粒径が５μｍ以下のマルテンサイトが体積率で５％以下からなる組織を有することがより望ましい。このようにフェライトの結晶粒径とマルテンサイトの体積比率を冷延率と焼鈍条件を組み合わせて制御することにより、強靱性が重要な冷延鋼板には、より微細な組織とし、加工性を求められる冷延鋼板には粒径を大きくすることで、それぞれに最適な特性を得ることが可能である。
焼鈍後の２次冷間圧延は圧延率が高くなると強度は増し、望ましいが、伸びが小さくなるので、２次冷間圧延を行う場合は、圧延率を６０％以下とする。その後、必要により調質圧延により表面粗度を付与する。
以上のように作製した冷延鋼板は、平均粒径が５μｍ〜１２μｍ以下のフェライトと、平均粒径が５μｍ以下のマルテンサイトであって体積率が３０％以下のマルテンサイトからなる組織を有することが望ましい。ばね用途では、平均粒径が２μｍ以下のフェライトと、平均粒径が５μｍ以下のマルテンサイトが体積率で６％〜３０％以下からなる組織を有することがより望ましい。加工用途では、平均粒径が３μｍ〜１２μｍのフェライトと、平均粒径が５μｍ以下のマルテンサイトが体積率で５％以下からなる組織を有することがより望ましい。このようにフェライトの結晶粒径とマルテンサイトの体積比率を冷延率と焼鈍条件を組み合わせて制御することにより、強靱性が重要な冷延鋼板には、より微細な組織とし、加工性を求められる冷延鋼板には粒径を大きくすることで、それぞれに最適な特性を得ることが可能である。
（実施形態２）
実施形態２の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の鋼成分は重量％で、Ｃ：０．０８〜０．６０％、Ｓｉ：１．０〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる。
実施形態２の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の鋼成分は重量％で、Ｃ：０．０８〜０．６０％、Ｓｉ：１．０〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる。
Ｃは光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板に高い調質度に加えるため、Ｃは０．０８重量％以上あることが望ましい。一方でＣ成分が０．６０重量％を超えると炭化物析出量が増大し、光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の加工性の低下をもたらすと同時に、冷間圧延の負荷の増大、形状の劣化、連続焼鈍工程での通板性阻害等、生産性低下の原因となる。そのため本発明ではＣ成分の上限値を０．６０重量％とする。
Ｍｎは不純物であるＳによる熱延中の赤熱脆性を防止するために必要な成分であると同時に、上記のＣと同様に光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板に高い調質度を与えるため、Ｍｎ成分は０．５重量％以上とする。しかし、ここでもＣ同様に、多過ぎると冷間圧延の負荷の増大、スラブ圧延中の割れ発生、形状の劣化、連続焼鈍工程での通板性阻害等、生産性低下の原因となるため、上限値を３．０重量％とする。
Ｐは結晶粒微細化成分であり、また光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の強度を高めることから一定の割合で添加されるが、一方で耐食性を阻害する。本発明の用途としては、Ｐが０．０６重量％を超えると耐食性、特に耐孔明性が著しく低下するため上限値を０．０６重量％とする。
Ｓは熱延中において赤熱脆性を生じる不純物成分であり、極力少ないことが望ましいが、鉄鋼石等からの混入を完全に防止することができず、工程中の脱硫も困難なことからある程度の残留もやむをえない。少量の残留Ｓによる赤熱脆性はＭｎにより軽減できるため、Ｓ成分の上限値は０．０６重量％とする。
Ａｌは製鋼に際し脱酸剤として鋼浴中に添加されるが、０．１０重量％を超えると連続鋳造時に酸化抑制剤、および、連続鋳造での鋳型への焼き付き防止剤として使用する鋳型パウダー中の酸素と過剰Ａｌが反応し、本来のパウダー効果を阻害する。したがって、Ａｌ量は０．１０重量％以下とする。
ＮはＣ、Ｍｎと同様に光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板に高い調質度を与える。耐力強化のために必要な成分であるが、０．００１重量％未満では製鋼上の困難を生じ、また一方０．０１５０重量％を超える添加は製鋼時に添加するフェロ窒化物の歩留の低下が著しく、安定性に欠けると同時に、プレス成形時の異方性を著しく劣化させる。さらに連続鋳造片の表面に割れが生じ、鋳造欠陥となるため、本発明においてはＮ成分範囲を０．００１〜０．０１５０重量％とする。より望ましくは０．００２１〜０．０１５０重量％とする。
Ｓｉは本発明の主要な特徴である。Ｓｉは鋼中では大きな固溶強化能を持ち、強靱性を得るのに有効な元素である。従って、１．０重量％以上は必要である。また、材質強化面では多い程良いが、３．０重量％を超えると冷間圧延の負荷の増大、形状の劣化を招くため上限値を３．０重量％とする。
熱間圧延
熱間圧延工程における鋼片加熱温度は本発明において特定するものではないが、Ｎの積極的分解固溶および熱間仕上圧延温度の安定的確保の見地から１１００℃以下とするのが望ましい。熱間圧延仕上温度を８５０℃未満にすると、熱間鋼帯の結晶組織が混粒化するとともに粗大化し、目的の強度が得られないので熱間圧延仕上温度は８５０℃以上とするのが望ましい。
熱間圧延工程における鋼片加熱温度は本発明において特定するものではないが、Ｎの積極的分解固溶および熱間仕上圧延温度の安定的確保の見地から１１００℃以下とするのが望ましい。熱間圧延仕上温度を８５０℃未満にすると、熱間鋼帯の結晶組織が混粒化するとともに粗大化し、目的の強度が得られないので熱間圧延仕上温度は８５０℃以上とするのが望ましい。
巻き取り温度は４５０℃〜６５０℃とする。熱延時のコイルの幅方向および長手方向の品質安定性を考慮して４５０℃を下限とする。また、巻取温度が６５０℃を超えると、熱延時および連続焼鈍時で結晶粒径が大きくなり、加工時の不良原因となるため、巻取温度は６５０℃以下とするのが望ましい。
上記の成分系で熱延された鋼板を冷間圧延するが、この冷間圧延率は、成分とともに本発明の重要な強度因子であり、目的の強度を得るために、５０〜９０％で行う。
上記のように５０〜９０％の冷間圧延を施した材料は、クリーニング工程で脱脂を施した後、６３０〜８７０℃、望ましくは６８０〜８７０℃で連続焼鈍を行う。または、５００〜７５０℃、望ましくは６００〜７５０℃でバッチ焼鈍を行う。焼鈍時間は再結晶される範囲内であれば良い。特に板厚０．６ｍｍ以下の場合は、連続焼鈍が望ましく、板厚０．６ｍｍを超えた場合、箱型焼鈍が望ましい。
調質圧延
焼鈍後に圧延率１〜２％の調質圧延を施す。調質圧延の際、必要により表面粗度を付与する。圧延率が１％未満だと、ストレッチャーストレインが発生しやすく、逆に２％を超えると、加工性が劣化し、問題がある。
焼鈍後に圧延率１〜２％の調質圧延を施す。調質圧延の際、必要により表面粗度を付与する。圧延率が１％未満だと、ストレッチャーストレインが発生しやすく、逆に２％を超えると、加工性が劣化し、問題がある。
（実施形態３）
実施形態３の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の鋼成分は、重量％で、Ｃ：０．０９〜０．１５％、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．２５〜０．６０％、Ｐ：≦０．０３％、Ｓ：≦０．０５％、Ａｌ：０．０３〜０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる。
実施形態３の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の鋼成分は、重量％で、Ｃ：０．０９〜０．１５％、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．２５〜０．６０％、Ｐ：≦０．０３％、Ｓ：≦０．０５％、Ａｌ：０．０３〜０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる。
Ｃは光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板に高い調質度に加えるため、 Ｃは０．０９重量％以上あることが望ましい。一方でＣ成分が０．１５重量％を超えると炭化物析出量が増大し、鋼板の加工性の低下をもたらすと同時に、冷間圧延の負荷の増大、形状の劣化、連続焼鈍工程での通板性阻害等、生産性低下の原因となる。そのため本発明ではＣ成分の上限値を０．１５重量％とする。
Ｍｎは不純物であるＳによる熱延中の赤熱脆性を防止するために必要な成分であると同時に、上記のＣと同様に鋼板に高い調質度を与えるため、Ｍｎ成分は０．２５重量％以上とする。しかし、ここでもＣ同様に、多過ぎると冷間圧延の負荷の増大、スラブ圧延中の割れ発生、形状の劣化、連続焼鈍工程での通板性阻害等、生産性低下の原因となるため、上限値を０．６０重量％とする。
Ｐは結晶粒微細化成分であり、また鋼板の強度を高めることから一定の割合で添加されるが、一方で耐食性を阻害する。本発明の用途としては、Ｐが０．０３重量％を超えると耐食性、特に耐孔明性が著しく低下するため上限値を０．０３重量％とする。
Ｓは熱延中において赤熱脆性を生じる不純物成分であり、極力少ないことが望ましいが、鉄鋼石等からの混入を完全に防止することができず、工程中の脱硫も困難なことからある程度の残留もやむをえない。少量の残留Ｓによる赤熱脆性はＭｎにより軽減できるため、Ｓ成分の上限値は０．０５重量％とする。
Ａｌは製鋼に際し脱酸剤として鋼浴中に添加されるが、０．１重量％を超えると連続鋳造時に酸化抑制剤、および、連続鋳造での鋳型への焼き付き防止剤として使用する鋳型パウダー中の酸素と過剰Ａｌが反応し、本来のパウダー効果を阻害する。したがって、Ａｌ量は０．１０重量％以下とする。
ＮはＣ、Ｍｎと同様に鋼板に高い調質度を与える。耐力強化のために必要な成分であるが、０．００１重量％未満とすることは製鋼上の困難を生じ、また一方０．０１５０重量％を超える添加は製鋼時に添加するフェロ窒化物の歩留の低下が著しく、安定性に欠けると同時に、成形時の異方性を著しく劣化させる。さらに連続鋳造片の表面に割れが生じ、鋳造欠陥となるため、本発明においてはＮ成分範囲を０．００１〜０．０１５０重量％とする。より望ましくは０．００２１〜０．０１５０重量％とする。
Ｓｉは多く含まれると耐食性の点で問題があり、０，０３重量％以下とする。
熱間圧延
熱間圧延工程における鋼片加熱温度は本発明において特定するものではないが、Ｎの積極的分解固溶および熱間仕上圧延温度の安定的確保の見地から８００℃以上とするのが望ましい。熱間圧延仕上温度を８００℃未満にすると、熱間鋼帯の結晶組織が混粒化するとともに粗大化し、目的の強度が得られないので熱間圧延仕上温度は８００℃以上とするのが望ましい。
熱間圧延工程における鋼片加熱温度は本発明において特定するものではないが、Ｎの積極的分解固溶および熱間仕上圧延温度の安定的確保の見地から８００℃以上とするのが望ましい。熱間圧延仕上温度を８００℃未満にすると、熱間鋼帯の結晶組織が混粒化するとともに粗大化し、目的の強度が得られないので熱間圧延仕上温度は８００℃以上とするのが望ましい。
巻き取り温度は４００℃〜６５０℃とする。熱延時のコイルの幅方向および長手方向の品質安定性を考慮して４００℃を下限とする。また、巻取温度が６５０℃を超えると、熱延時および連続焼鈍時で結晶粒径が大きくなり、加工時の不良原因となるため、巻取温度は６５０℃以下とするのが望ましい。
冷間圧延
上記の成分系で熱延された鋼板を冷間圧延するが、この冷間圧延率は、成分とともに本発明の重要な強度因子であり、目的の強度を得るために、７５％以上で行う。７５％未満では、強度不足となりやすい。
上記の成分系で熱延された鋼板を冷間圧延するが、この冷間圧延率は、成分とともに本発明の重要な強度因子であり、目的の強度を得るために、７５％以上で行う。７５％未満では、強度不足となりやすい。
焼鈍
上記のように冷間圧延率７５％以上の冷間圧延を施した材料は、クリーニング工程で脱脂を施した後、６００〜７２０℃で３０秒から１０分連続焼鈍を行う。または、５００〜５８０℃で１〜８時間箱型焼鈍を行う。これらの焼鈍時間は再結晶される範囲内であれば十分である。特に板厚０．６ｍｍ以下の場合は、連続焼鈍が望ましく、板厚０．６ｍｍを超えた場合、箱型焼鈍が望ましい。
上記のように冷間圧延率７５％以上の冷間圧延を施した材料は、クリーニング工程で脱脂を施した後、６００〜７２０℃で３０秒から１０分連続焼鈍を行う。または、５００〜５８０℃で１〜８時間箱型焼鈍を行う。これらの焼鈍時間は再結晶される範囲内であれば十分である。特に板厚０．６ｍｍ以下の場合は、連続焼鈍が望ましく、板厚０．６ｍｍを超えた場合、箱型焼鈍が望ましい。
調質圧延
焼鈍後に圧延率１〜２％の調質圧延を施す。調質圧延の際、必要により表面粗度を付与する。圧延率が１％未満だと、ストレッチャーストレインが発生しやすく、逆に２％を超えると、加工性が劣化し、問題がある。
焼鈍後に圧延率１〜２％の調質圧延を施す。調質圧延の際、必要により表面粗度を付与する。圧延率が１％未満だと、ストレッチャーストレインが発生しやすく、逆に２％を超えると、加工性が劣化し、問題がある。
つぎに、このようにして作成した実施形態１〜３の鋼板としては、シ−ト状およびコイル状の鋼板に表面処理を施したものがあげられる。特に、表面処理として、亜鉛めっき、ニッケル、コバルト、鉄、アルミニウム、マグネシウムあるいはモリブデンの１種あるいは２種以上含んだ亜鉛合金めっきを施したもの、あるいは更にこれらのめっき表面に有機物あるいは無機物を含んだ処理液で処理したものが使える。亜鉛または亜鉛合金めっき方法として電気めっき法、溶融めっき法あるいは真空蒸着めっき法が適用できる。
有機物を含んだ処理液として、ウレタン系樹脂、ポリテトラフルオロエチレン及びコロイダルシリカを含んだ溶液、あるいはウレタン系樹脂、アミン系防腐剤及びコロイダルシリカを含んだ溶液を用いることができる。
無機物を含んだ処理液として、ケイ酸またはケイ酸塩と水酸化リチウムを含んだ溶液、リン酸亜鉛などのリン酸塩を含んだ溶液あるいはクロム酸を含んだ溶液を用いることができる。
有機物あるいは無機物を含んだ処理液を用いて処理する場合、浸漬方法、浸漬後絞りを行う方法、ロールコート方法、スプレーコート法等公知の処理方法が適用できる。クロム酸を含んだ溶液で処理する場合、電解処理により行っても良い。
無機物を含んだ処理液として、ケイ酸またはケイ酸塩と水酸化リチウムを含んだ溶液、リン酸亜鉛などのリン酸塩を含んだ溶液あるいはクロム酸を含んだ溶液を用いることができる。
有機物あるいは無機物を含んだ処理液を用いて処理する場合、浸漬方法、浸漬後絞りを行う方法、ロールコート方法、スプレーコート法等公知の処理方法が適用できる。クロム酸を含んだ溶液で処理する場合、電解処理により行っても良い。
本発明である実施例と比較例について、表１に鋼成分と圧延率などの製造条件を示し、表２にその特性評価結果を示す。実施例１〜５は実施形態１に関し、実施例６〜８は実施形態２に関し、実施例９〜１２は実施形態３に関するものです。実施例１〜１２と比較例１〜４は鋼片を熱間圧延、酸洗、冷間圧延、連続焼鈍、調質圧延して、表面処理を行った。表１において、仕上温度及び巻取温度は、熱間圧延条件であり、圧延率は、冷間圧延時の圧延率であり、加熱温度は連続焼鈍時の均熱温度である。均熱温度は５０秒間保持した。表面処理として、亜鉛ー１重量％コバルトー０．１重量％モリブデンめっきを両面に１０ｇ／ｍ２行い、水系ウレタン樹脂を固形分として３００ｇ／Ｌ、アミン系防錆剤を５０ｇ／Ｌ、水分散シリカを２５０ｇ／Ｌを含んだ処理液に亜鉛ー１重量％コバルトー０．１重量％モリブデンめっきした鋼板を浸漬した。浸漬後ロールで絞って、乾燥後の厚みが０．５μｍとなるように９０℃で乾燥し、表面処理鋼板を得た。
＜機械特性の評価＞
実施例１〜１２と比較例１〜４について、ＪＩＳ５号試験片にして、表２に示すＹｐ（降伏点強度）、ＴＳ（抗張力）、ＴＥｌ（伸び）を測定した。
＜硬度（ＨＲ−３０Ｔ）の測定＞
ロックウエル硬度計でＨＲ−３０Ｔを測定した。
＜バネ性評価＞
図１は、ばね性を評価するための試験法である圧縮試験の工程を示す。図１の（ａ）は、加工ビード部の圧縮前の状態を示し、同図（ｂ）は、圧縮荷重を負荷した状態を示し、同図（ｃ）は、圧縮荷重を除荷した状態を示す。図１に示すように、圧縮試験機にてビード部に上方から圧縮荷重を負荷した。荷重除荷後、圧縮量（Ｔ）に対し復元量（Ｔ１）が３０％を超えたものを、ばね性が合格（表２において判定の欄に○で表示）とし、一方、３０％以下の場合は、バネ性が不合格（表２において判定の欄に×で表示）として評価した。
実施例１〜１２と比較例１〜４について、ＪＩＳ５号試験片にして、表２に示すＹｐ（降伏点強度）、ＴＳ（抗張力）、ＴＥｌ（伸び）を測定した。
＜硬度（ＨＲ−３０Ｔ）の測定＞
ロックウエル硬度計でＨＲ−３０Ｔを測定した。
＜バネ性評価＞
図１は、ばね性を評価するための試験法である圧縮試験の工程を示す。図１の（ａ）は、加工ビード部の圧縮前の状態を示し、同図（ｂ）は、圧縮荷重を負荷した状態を示し、同図（ｃ）は、圧縮荷重を除荷した状態を示す。図１に示すように、圧縮試験機にてビード部に上方から圧縮荷重を負荷した。荷重除荷後、圧縮量（Ｔ）に対し復元量（Ｔ１）が３０％を超えたものを、ばね性が合格（表２において判定の欄に○で表示）とし、一方、３０％以下の場合は、バネ性が不合格（表２において判定の欄に×で表示）として評価した。
表１と表２より、実施例１〜１２は、ＴＳ（抗張力）とＹｐ（降伏点強度）が大きく、高強度で優れた材料特性を有する。バネ性の評価において、実施例１〜１２はいずれも荷重除荷後、圧縮量（Ｔ）に対し復元量（Ｔ１）が３０％を超え、バネ性が良好であった。従って、実施例１〜１２は光学ピックアップ部品のカバー材として適用できる。
比較例１〜４は、強度（ＴＳ）が小さく、また、バネ性において、比較例１〜４はいずれも荷重除荷後、圧縮量（Ｔ）に対し復元量（Ｔ１）が３０％以下であり、バネ性の点で問題があった。このように、比較例１〜４はいずれも光学ピックアップ部品のカバー材として適用できない。
比較例１〜４は、強度（ＴＳ）が小さく、また、バネ性において、比較例１〜４はいずれも荷重除荷後、圧縮量（Ｔ）に対し復元量（Ｔ１）が３０％以下であり、バネ性の点で問題があった。このように、比較例１〜４はいずれも光学ピックアップ部品のカバー材として適用できない。
本発明の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板は機械的特性およびバネ性に優れ、光学ピックアップ部品のカバー材として使用できる。高価なステンレス鋼板の代替として使用可能なので、安価な光学ピックアップ部品のカバー材が提供できる。
Claims (15)
- 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：≦０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．１％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１６０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる鋼板の表面に表面処理層を有することを特徴とする光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板。
- 光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板を構成する鋼板が、重量％で、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、Ｎｂ：０．０５〜０．１％およびＢ：０．００１〜０．０１％の内、１種または２種を更に含有することを特徴とする請求項１に記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板。
- 前記鋼板は、平均粒径が５μｍ〜１２μｍのフェライトと、平均粒径が５μｍ以下のマルテンサイトであって体積率が３０％以下のマルテンサイトからなる組織を有することを特徴とする請求項１または請求項２に記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板。
- 重量％で、Ｃ：０．０８〜０．６０％、Ｓｉ：１．０〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる鋼板の表面に表面処理層を有することを特徴とする光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板。
- 重量％で、Ｃ：０．０９〜０．１５％、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．２５〜０．６０％、Ｐ：≦０．０３％、Ｓ：≦０．０５％、Ａｌ：０．０３〜０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる鋼板の表面に表面処理層を有することを特徴とする光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板。
- 前記表面処理層がＺｎあるいはＺｎ合金めっきであることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板。
- 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：≦０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．１％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１６０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、平均結晶粒径が５μｍ以下になるように熱間圧延し、酸洗後、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、更にその表面にＺｎあるいはＺｎ合金めっきを施すことを特徴とする光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の製造方法。
- 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：≦０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．１％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１６０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、平均結晶粒径が５μｍ以下になるように熱間圧延し、酸洗後、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、その後７００℃以上の連続焼鈍または５５０℃以上の箱型焼鈍を行い、更に圧延率６０％以下の２次圧延または調質圧延を施し、更にその表面にＺｎあるいはＺｎ合金めっきを施すことを特徴とする光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の製造方法。
- 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：≦０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．１％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１６０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、平均結晶粒径が５μｍ以下になるように熱間圧延し、酸洗後、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、その後連続焼鈍または箱型焼鈍を行い、その後圧延率６０％以下の２次圧延を施し、その後、７００℃以上の連続焼鈍または５５０℃以上の箱型焼鈍を行い、更に、圧延率６０％以下の３次圧延または調質圧延を施し、更にその表面にＺｎあるいはＺｎ合金めっきを施すことを特徴とする光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の製造方法。
- 前記光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板を構成する鋼板が、重量％で、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、Ｎｂ：０．００５〜０．１％およびＢ：０．００１〜０．０１％の内、１種または２種を更に含有することを特徴とする請求項５乃至請求項７のいずれか１項に記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の製造方法。
- 重量％で、Ｃ：０．０８〜０．６０％、Ｓｉ：１．０〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗、圧延率５０〜９０％の冷間圧延し、さらにその表面にＺｎあるいはＺｎ合金めっきを施すことを特徴とする光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の製造方法。
- 重量％で、Ｃ：０．０８〜０．６０％、Ｓｉ：１．０〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦：０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗、圧延率５０〜９０％の冷間圧延を施し、連続焼鈍で６３０〜８７０℃または、バッチ焼鈍で５００〜７５０℃で焼鈍を行い、その後、調質圧延を施し、さらにその表面にＺｎあるいはＺｎ合金めっきを施すことを特徴とする光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の製造方法。
- 重量％で、Ｃ：０．０９〜０．１５％、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．２５〜０．６０％、Ｐ：≦０．０３％、Ｓ：≦０．０５％、Ａｌ：０．０３〜０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗、圧延率が７５％以上の冷間圧延、焼鈍、調質圧延し、更に表面にＺｎあるいはＺｎ合金めっきを施すことを特徴とする光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の製造方法。
- 請求項１乃至６のいずれか１項に記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板を用いて製造されてなる光学ピックアップ部品のカバー材
- 請求項７乃至１３のいずれか１項に記載の光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板の製造方法を用いて製造されてなる光学ピックアップ部品のカバー材用表面処理鋼板。
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
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