JP2007292429A - 空気調和装置 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】空気調和装置1は、室外ユニット2と室内ユニット4とが冷媒連絡配管6、7を介して接続されることによって構成される冷媒回路10と、配管長判定運転を行うことが可能な運転制御手段と、配管長演算手段とを備えている。配管長判定運転は、構成機器の制御状態を第1状態から第1状態とは異なる第2状態に変化させる運転である。配管長演算手段は、配管長判定運転によって冷媒回路10内を流れる冷媒に現れる運転状態量の変化が、少なくとも冷媒連絡配管7を含む冷媒回路10の所定の区間内を伝播するのに要する伝播時間に基づいて、冷媒連絡配管6、7の配管長を演算する。
【選択図】図7
Description
(1)空気調和装置の構成
図1は、本発明の第1実施形態にかかる空気調和装置1の概略構成図である。空気調和装置1は、蒸気圧縮式の冷凍サイクル運転を行うことによって、ビル等の室内の冷暖房に使用される装置である。空気調和装置1は、主として、1台の熱源ユニットとしての室外ユニット2と、1台の利用ユニットとしての室内ユニット4と、室外ユニット2と室内ユニット4とを接続する冷媒連絡配管としての液冷媒連絡配管6及びガス冷媒連絡配管7とを備えている。すなわち、本実施形態の空気調和装置1の蒸気圧縮式の冷媒回路10は、室外ユニット2と、室内ユニット4と、液冷媒連絡配管6及びガス冷媒連絡配管7とが接続されることによって構成されている。
室内ユニット4は、ビル等の室内の天井に埋め込みや吊り下げ等により、又は、室内の壁面に壁掛け等により設置されている。室内ユニット4は、液冷媒連絡配管6及びガス冷媒連絡配管7を介して室外ユニット2に接続されており、冷媒回路10の一部を構成している。
室外ユニット2は、ビル等の室外に設置されており、液冷媒連絡配管6及びガス冷媒連絡配管7を介して室内ユニット4に接続されており、室内ユニット4の間で冷媒回路10を構成している。
冷媒連絡配管6、7は、空気調和装置1をビル等の設置場所に設置する際に、現地にて施工される冷媒配管であり、設置場所や室外ユニットと室内ユニットとの組み合わせ等の設置条件に応じて種々の長さや管径を有するものが使用される。このため、例えば、新規に空気調和装置を設置する場合には、冷媒充填量を計算するために、冷媒連絡配管6、7の長さや管径等の情報を正確に把握する必要があるが、その情報管理や冷媒量の計算自体が煩雑である。また、既設配管を利用して室内ユニットや室外ユニットを更新するような場合には、冷媒連絡配管6、7の長さや管径等の情報が失われていることがある。
次に、本実施形態の空気調和装置1の動作について説明する。
(冷房運転)
まず、通常運転モードにおける冷房運転について、図1及び図2を用いて説明する。
次に、通常運転モードにおける暖房運転について説明する。
次に、試運転モードについて、図1〜図3を用いて説明する。ここで、図3は、試運転モードのフローチャートである。本実施形態において、試運転モードでは、まず、ステップS1の冷媒自動充填運転が行われ、続いて、ステップS2の配管長判定運転が行われ、さらに、ステップS3の初期冷媒量検知運転が行われる。
まず、室外ユニット2の液側閉鎖弁26及びガス側閉鎖弁27を開けて、室外ユニット2に予め充填されている冷媒を冷媒回路10内に充満させる。
冷媒自動充填運転の開始指令がなされると、冷媒回路10が、室外ユニット2の四路切換弁22が図1の実線で示される状態で、かつ、室内ユニット4の室内膨張弁41及び室外膨張弁38が開状態となり、圧縮機21、室外ファン28及び室内ファン43が起動されて、冷房運転が行われる。
次に、上記の冷媒量判定運転を行いつつ、冷媒回路10内に冷媒の追加充填を実施するが、この際、冷媒量演算手段として機能する制御部8によって、ステップS12における冷媒の追加充填時における冷媒回路10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量から冷媒回路10内の冷媒量を演算する。
Mog1=Vog1×ρd
という、室外ユニット2の高圧ガス管部Eの容積Vog1に高圧ガス管部Eにおける冷媒の密度ρdを乗じた関数式として表される。尚、高圧ガス管部Eの容積Vog1は、室外ユニット2が設置場所に設置される前から既知の値であり、予め制御部8のメモリに記憶されている。また、高圧ガス管部Eにおける冷媒の密度ρdは、吐出温度Td及び吐出圧力Pdを換算することによって得られる。
Mc=kc1×Ta+kc2×Tc+kc3×SHm+kc4×Wc
+kc5×ρc+kc6×ρco+kc7
という、室外温度Ta、凝縮温度Tc、圧縮機吐出過熱度SHm、冷媒循環量Wc、室外熱交換器23における冷媒の飽和液密度ρc及び室外熱交換器23の出口における冷媒の密度ρcoの関数式として表される。尚、上述の関係式におけるパラメータkc1〜kc7は、試験や詳細なシミュレーションの結果を回帰分析することによって求められたものであり、予め制御部8のメモリに記憶されている。また、圧縮機吐出過熱度SHmは、圧縮機の吐出側における冷媒の過熱度であり、吐出圧力Pdを冷媒の飽和温度値に換算し、吐出温度Tdからこの冷媒の飽和温度値を差し引くことにより得られる。冷媒循環量Wcは、蒸発温度Teと凝縮温度Tcとの関数(すなわち、Wc=f(Te、Tc))として表される。冷媒の飽和液密度ρcは、凝縮温度Tcを換算することによって得られる。室外熱交換器23の出口における冷媒の密度ρcoは、凝縮温度Tcを換算することによって得られる凝縮圧力Pc及び冷媒の温度Tcoを換算することによって得られる。
Mol1=Vol1×ρco
という、室外ユニット2の高温側液管部B1の容積Vol1に高温側液管部B1における冷媒の密度ρco(すなわち、上述の室外熱交換器23の出口における冷媒の密度)を乗じた関数式として表される。尚、高圧側液管部B1の容積Vol1は、室外ユニット2が設置場所に設置される前から既知の値であり、予め制御部8のメモリに記憶されている。
Mol2=Vol2×ρlp
という、室外ユニット2の低温側液管部B2の容積Vol2に低温側液管部B2における冷媒の密度ρlpを乗じた関数式として表される。尚、低温側液管部B2の容積Vol2は、室外ユニット2が設置場所に設置される前から既知の値であり、予め制御部8のメモリに記憶されている。また、低温側液管部B2における冷媒の密度ρlpは、過冷却器25の出口における冷媒の密度であり、凝縮圧力Pc及び過冷却器25の出口における冷媒の温度Tlpを換算することによって得られる。
Mlp=Vlp×ρlp
という、液冷媒連絡配管6の容積Vlpに液冷媒連絡配管部B3における冷媒の密度ρlp(すなわち、過冷却器25の出口における冷媒の密度)を乗じた関数式として表される。
Mr=kr1×Tlp+kr2×ΔT+kr3×SHr+kr4×Wr+kr5
という、過冷却器25の出口における冷媒の温度Tlp、室内温度Trから蒸発温度Teを差し引いた温度差ΔT、室内熱交換器42の出口における冷媒の過熱度SHr及び室内ファン43の風量Wrの関数式として表される。尚、上述の関係式におけるパラメータkr1〜kr5は、試験や詳細なシミュレーションの結果を回帰分析することによって求められたものであり、予め制御部8のメモリに記憶されている。尚、ここでは、室内ユニット4のそれぞれに対応して冷媒量Mrの関係式が設定されており、室内ユニット部Fの全冷媒量が演算されるようになっている。尚、室内ユニット4の機種や容量が異なる場合には、パラメータkr1〜kr5の値が異なる関係式が使用されることになる。
Mgp=Vgp×ρgp
という、ガス冷媒連絡配管7の容積Vgpにガス冷媒連絡配管部Hにおける冷媒の密度ρgpを乗じた関数式として表される。また、ガス冷媒配管連絡部Gにおける冷媒の密度ρgpは、圧縮機21の吸入側における冷媒の密度ρsと、室内熱交換器42の出口(すなわち、ガス冷媒連絡配管7の入口)における冷媒の密度ρeoとの平均値である。冷媒の密度ρsは、吸入圧力Ps及び吸入温度Tsを換算することによって得られ、冷媒の密度ρeoは、蒸発温度Teの換算値である蒸発圧力Pe及び室内熱交換器42の出口温度Teoを換算することによって得られる。
Mog2=Vog2×ρs
という、室外ユニット2内の低圧ガス管部Hの容積Vog2に低圧ガス管部Hにおける冷媒の密度ρsを乗じた関数式として表される。尚、低圧ガス管部Hの容積Vog2は、設置場所に出荷される前から既知の値であり、予め制御部8のメモリに記憶されている。
Mob=kob1×ρco+kob2×ρs+kob3×Pe+kob4
という、室外熱交換器23の出口における冷媒の密度ρco、過冷却器25のバイパス回路側の出口における冷媒の密度ρs及び蒸発圧力Peの関数式として表される。尚、上述の関係式におけるパラメータkob1〜kob3は、試験や詳細なシミュレーションの結果を回帰分析することによって求められたものであり、予め制御部8のメモリに記憶されている。また、バイパス回路部Iの容積Mobは、他の部分に比べて冷媒量が少ないこともあり、さらに簡易的な関係式によって演算されてもよい。例えば、
Mob=Vob×ρe×kob5
という、バイパス回路部Iの容積Vobに過冷却器25のバイパス回路側の部分における飽和液密度ρe及び補正係数kobを乗じた関数式として表される。尚、バイパス回路部Iの容積Vobは、室外ユニット2が設置場所に設置される前から既知の値であり、予め制御部8のメモリに記憶されている。また、過冷却器25のバイパス回路側の部分における飽和液密度ρeは、吸入圧力Ps又は蒸発温度Teを換算することによって得られる。
上述のように、冷媒回路10内に冷媒の追加充填を開始すると、冷媒回路10内の冷媒量が徐々に増加する。ここで、冷媒連絡配管6、7の容積が未知である場合には、冷媒の追加充填後に冷媒回路10内に充填されるべき冷媒量を、冷媒回路10全体の冷媒量として規定することができない。しかし、室外ユニット2及び室内ユニット4だけに着目すれば(すなわち、冷媒連絡配管6、7を除く冷媒回路10)、試験や詳細なシミュレーションにより通常運転モードにおける最適な室外ユニット2の冷媒量を予め知ることができるため、この冷媒量を充填目標値Msとして予め制御部8のメモリに記憶しておき、上述の関係式を用いて冷媒自動充填運転における冷媒回路10内を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量から演算される室外ユニット2の冷媒量Moと室内ユニット4の冷媒量Mrとを加算した冷媒量の値が、この充填目標値Msに到達するまで、冷媒の追加充填を行えばよいことになる。すなわち、ステップS13は、冷媒自動充填運転における室外ユニット2の冷媒量Moと室内ユニット4の冷媒量Mrとを加算した冷媒量の値が充填目標値Msに到達したかどうかを判定することで、冷媒の追加充填により冷媒回路10内に充填された冷媒量の適否を判定する処理である。
上述のステップS1の冷媒自動充填運転が完了したら、ステップS2の配管長判定運転に移行する。配管長判定運転では、制御部8によって、図6に示されるステップS21〜ステップS24の処理が行われる。ここで、図6は、配管長判定運転のフローチャートである。
ステップS21では、液冷媒連絡配管6の配管容積Vlp及びガス冷媒連絡配管7の配管容積Vgpを得ることを目的として、冷媒連絡配管6、7の配管長の演算に必要な運転データを取得するための配管長判定運転を行う。配管長判定運転は、構成機器の制御状態を変化させることによって、冷媒回路10内を流れる冷媒の運転状態量を変化させる運転である。本実施形態における配管長判定運転は、以下のように行われる。
次に、ステップS22では、ステップS21における配管長判定運転の際の伝播時間τを検出する。ここでは、図7に示されるように、室内膨張弁41の開度を第1開度OV1から第2開度OV2に小さくした時点から、圧縮機吸入過熱度SHiの経時変化のデータを取得し、圧縮機吸入過熱度SHiの値が大きくなり、再び安定する時点までの時間を計測することによって、伝播時間τを検出する。すなわち、伝播時間τは、上述の配管長判定運転によって冷媒回路10内を流れる冷媒に現れる運転状態量の変化が、少なくともガス冷媒連絡配管7を含む冷媒回路10内の所定の区間内(ここでは、室内熱交換器42内、ガス冷媒連絡配管7内、ガス側閉鎖弁27内、四路切換弁22内、及びアキュムレータ24内)を伝播するのに要する時間に対応している。
次に、ステップS23では、ステップS22において検出された伝播時間τに基づいて、冷媒連絡配管6、7の配管長を演算する。上述のように、伝播時間τとガス冷媒連絡配管7の配管長(以下、ガス冷媒連絡配管7の配管長を配管長Lgとする)との間には、相関があることから(図7参照)、配管長Lgと伝播時間τとの関係式は、
Lg=f(τ)
として表すことができる。尚、この関係式は、予め実施された試験等の結果から求められたものであり、予め制御部8のメモリに記憶されている。
Ll=Lg
として表すことができる。そして、この関係式により、液冷媒連絡配管6の配管長Llが演算される。
次に、ステップS24では、ステップS23において演算された冷媒連絡配管6、7の配管長Lg、Llから冷媒連絡配管6、7の容積Vgp、Vlpを演算する。容積Vgp、Vlpを演算するためには、ガス冷媒連絡配管7の配管径及び液冷媒連絡配管6の配管径等のような冷媒連絡配管6、7の流路断面積を得るためのデータが必要である。そこで、本実施形態においては、上述の配管長Lgと伝播時間τとの関係式と同様、図8に示されるように、室内ユニットに接続されるガス冷媒配管の配管径dg及び室内ユニットに接続されるガス冷媒配管の配管径dlが、室内ユニットの機種ごとにまとめられた形で制御部8を構成する室外側制御部37のメモリに予め記憶されることで準備されており、室内ユニット4の機種情報に応じて選択されることによって設定されるようになっている。例えば、情報取得手段として機能する制御部8が、伝送線8aを介して室内ユニット4から取得した機種情報が「α」である場合には、ガス冷媒配管の配管径dgとしてdgαを選択し、液冷媒配管の配管径dlとしてdlαを選択することになる。
Vgp=π/4×dg×dg×Lg
として表すことができ、また、液冷媒連絡配管6の配管容積Vlpは、
Vlp=π/4×dl×dl×Ll
として表すことができる。そして、これらの関係式により、配管容積Vgp、Vlpが演算される。
上述のステップS2の配管長判定運転が完了したら、ステップS3の初期冷媒量判定運転に移行する。初期冷媒量検知運転では、制御部8によって、図9に示されるステップS31及びステップS32の処理が行われる。ここで、図9は、初期冷媒量検知運転のフローチャートである。
ステップS31では、上述の冷媒自動充填運転のステップS11の冷媒量判定運転と同様に、冷房運転、凝縮圧力制御、液管温度制御、過熱度制御及び蒸発圧力制御を含む冷媒量判定運転が行われる。ここで、液管温度制御における液管温度目標値Tlps、過熱度制御における過熱度目標値SHrs及び蒸発圧力制御における低圧目標値Pesは、原則として、冷媒自動充填運転のステップS11の冷媒量判定運転における目標値と同じ値が使用される。
次に、上述の冷媒量判定運転を行いつつ冷媒量演算手段として機能する制御部8によって、ステップS32における初期冷媒量判定運転における冷媒回路10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量から冷媒回路10内の冷媒量を演算する。冷媒回路10内の冷媒量の演算は、上述の冷媒回路10の各部分の冷媒量と冷媒回路10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量との関係式を用いて演算されるが、この際、上述の配管容積判定運転によって、空気調和装置1の構成機器の設置後において未知であった冷媒連絡配管6、7の容積Vlp、Vgpが演算されて既知となっているため、これらの冷媒連絡配管6、7の容積Vlp、Vgpに冷媒の密度を乗算することによって、冷媒連絡配管6、7内の冷媒量Mlp、Mgpを演算し、さらに他の各部分の冷媒量を加算することにより、冷媒回路10全体の初期冷媒量を検知することができる。この初期冷媒量は、後述の冷媒漏洩検知運転において、冷媒回路10からの漏洩の有無を判定する基準となる冷媒回路10全体の基準冷媒量Miとして使用されるため、運転状態量の1つとして、状態量蓄積手段としての制御部8のメモリに記憶される。
次に、冷媒漏洩検知運転モードについて、図1、図2、図5及び図10を用いて説明する。ここで、図10は、冷媒漏洩検知運転モードのフローチャートである。
まず、上記の冷房運転や暖房運転のような通常運転モードにおける運転が一定時間(例えば、半年〜1年ごと等)経過した場合に、自動又は手動で通常運転モードから冷媒漏洩検知運転モードに切り換えて、初期冷媒量検知運転の冷媒量判定運転と同様に、冷房運転、凝縮圧力制御、液管温度制御、過熱度制御及び蒸発圧力制御を含む冷媒量判定運転を行なう。ここで、液管温度制御における液管温度目標値Tlps、過熱度制御における過熱度目標値SHrs及び蒸発圧力制御における低圧目標値Pesは、原則として、初期冷媒量検知運転の冷媒量判定運転のステップS31における目標値と同じ値が使用される。
次に、上述の冷媒量判定運転を行いつつ冷媒量演算手段として機能する制御部8によって、ステップS42における冷媒漏洩検知運転における冷媒回路10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量から冷媒回路10内の冷媒量を演算する。冷媒回路10内の冷媒量の演算は、上述の冷媒回路10の各部分の冷媒量と冷媒回路10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量との関係式を用いて演算されるが、この際、初期冷媒量判定運転と同様に、上述の配管容積判定運転によって、空気調和装置1の構成機器の設置後において未知であった冷媒連絡配管6、7の容積Vlp、Vgpが演算されて既知となっているため、これらの冷媒連絡配管6、7の容積Vlp、Vgpに冷媒の密度を乗算することによって、冷媒連絡配管6、7内の冷媒量Mlp、Mgpを演算し、さらに他の各部分の冷媒量を加算することにより、冷媒回路10全体の冷媒量Mを演算することができる。
冷媒回路10から冷媒が外部に漏洩すると、冷媒回路10内の冷媒量が減少する。そして、冷媒回路10内の冷媒量が減少すると、主として、室外熱交換器23の出口における過冷却度SCoが小さくなる傾向が現れ、これに伴い、室外熱交換器23における冷媒量Mcが減少し、他の部分における冷媒量がほぼ一定に保たれる傾向になる。このため、上述のステップS42において演算された冷媒回路10全体の冷媒量Mは、冷媒回路10からの冷媒漏洩が生じている場合には、初期冷媒量検知運転において検知された基準冷媒量Miよりも小さくなり、冷媒回路10からの冷媒漏洩が生じていない場合には、基準冷媒量Miとほぼ同じ値になる。
本実施形態の空気調和装置1には、以下のような特徴がある。
本実施形態の空気調和装置1では、構成機器の制御状態を第1状態から第1状態とは異なる第2状態に変化させる配管長判定運転を行い、このような状態変化によって冷媒回路10内を流れる冷媒に現れる運転状態量の変化が、少なくともガス冷媒連絡配管7を含む冷媒回路10内の所定の区間内(ここでは、室内熱交換器42内、ガス冷媒連絡配管7内、ガス側閉鎖弁27内、四路切換弁22内、及びアキュムレータ24内)を伝播するのに要する伝播時間τを検出し、この伝播時間τに基づいて、冷媒連絡配管6、7の配管長を演算するようにしているため、例えば、構成機器を設置した後においてガス冷媒連絡配管7の配管長が未知の場合であっても、冷媒連絡配管7の配管長Lgを知ることができる。これにより、冷媒連絡配管6、7の情報を入力する手間を減らしつつ、冷媒連絡配管6、7の配管長Lg、Llを得ることができる。
本実施形態の空気調和装置1では、配管長判定運転において、室内膨張弁41の開度OVを第1状態としての第1開度OV1から第2状態としての第2開度OV2に変化させるようにしているため、冷媒回路10内を流れる冷媒に現れる運転状態量の変化が急激にかつ明確に現れるようにでき、伝播時間τを正確に検出できるようになっている。
本実施形態の空気調和装置1では、冷媒回路10を複数の部分に分割して、各部分の冷媒量と運転状態量との関係式を設定しているため、従来のような冷凍サイクル特性のシミュレーションを行う場合に比べて、演算負荷を抑えることができるとともに、各部分の冷媒量を演算する上で重要な運転状態量を関係式の変数として選択的に取り込むことができるため、各部分の冷媒量の演算精度も向上し、その結果、冷媒回路10内の冷媒量の適否を高精度に判定することができる。
本実施形態の空気調和装置1では、凝縮器としての室外熱交換器23から膨張機構としての室内膨張弁41に送られる冷媒の温度を調節することが可能な温度調節機構としての過冷却器25が設けられており、冷媒量判定運転の際に過冷却器25から膨張機構としての室内膨張弁41に送られる冷媒の温度Tlpが一定になるように過冷却器25の能力制御を行うことで過冷却器25から室内膨張弁41に至る冷媒配管内の冷媒の密度ρlpが変化しないようにしているため、凝縮器としての室外熱交換器23の出口における冷媒の温度Tcoが冷媒量判定運転を行うごとに異なる場合であっても、このような冷媒の温度の相違の影響が室外熱交換器23の出口から過冷却器25に至る冷媒配管のみに収まることとなり、冷媒量判定の際に、室外熱交換器23の出口における冷媒の温度Tcoの相違(すなわち、冷媒の密度の相違)による判定誤差を小さくすることができる。
上述の第1実施形態の空気調和装置1においては、熱源ユニットとしての室外ユニット2に対して利用ユニットとしての室内ユニット4が1台接続されたものに本発明を適用した例を説明したが、図11及び図12に示されるように、室外ユニット2に対して複数(ここでは、2台)の室内ユニット4、5が接続された空気調和装置101に本発明を適用してもよい。ここで、図11は、第2実施形態にかかる空気調和装置101の概略構成図である。図12は、空気調和装置101の制御ブロック図である。
以上、本発明の実施形態について図面に基づいて説明したが、具体的な構成は、これらの実施形態に限られるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可能である。
2 室外ユニット(熱源ユニット)
4、5 室内ユニット(利用ユニット)
6 液冷媒連絡配管(冷媒連絡配管)
7 ガス冷媒連絡配管(冷媒連絡配管)
10、110 冷媒回路
21 圧縮機
23 室外熱交換器(熱源側熱交換器)
25 過冷却器(温度調節機構)
41、51 室内膨張弁(膨張機構)
42、52 室内熱交換器(利用側熱交換器)
Claims (7)
- 熱源ユニット(2)と利用ユニット(4、5)とが冷媒連絡配管(6、7)を介して接続されることによって構成される冷媒回路(10、110)と、
構成機器の制御状態を第1状態から前記第1状態とは異なる第2状態に変化させる配管長判定運転を行うことが可能な運転制御手段と、
前記配管長判定運転によって前記冷媒回路内を流れる冷媒に現れる運転状態量の変化が、少なくとも前記冷媒連絡配管を含む前記冷媒回路の所定の区間内を伝播するのに要する伝播時間に基づいて、前記冷媒連絡配管の配管長を演算する配管長演算手段と、
を備えた空気調和装置(1、101)。 - 前記冷媒回路(10、110)は、圧縮機(21)と、凝縮器(23)と、膨張弁(41、51)と、蒸発器(42、52)とを含んでおり、
前記運転制御手段は、前記配管長判定運転において、前記膨張弁の開度を前記第1状態としての第1開度から前記第2状態としての第2開度に変化させる、
請求項1に記載の空気調和装置(1、101)。 - 前記冷媒連絡配管は、液冷媒連絡配管(6)及びガス冷媒連絡配管(7)を有しており、
前記熱源ユニット(2)は、前記圧縮機(21)と、前記凝縮器として機能させることが可能な熱源側熱交換器(23)とを有しており、
前記利用ユニット(4、5)は、前記膨張弁(41、51)と、前記蒸発器として機能させることが可能な利用側熱交換器(42、52)とを有しており、
前記冷媒回路(10、110)は、前記圧縮機(21)と、前記熱源側熱交換器(23)と、前記液冷媒連絡配管(6)と、前記膨張弁(41、51)と、前記利用側熱交換器(42、52)と、前記ガス冷媒連絡配管(7)とが接続されることによって構成されており、
前記伝播時間は、前記配管長判定運転における前記圧縮機(21)の吸入側を流れる冷媒の運転状態量の変化から検出される、
請求項2に記載の空気調和装置(1、101)。 - 前記伝播時間の検出に用いられる前記圧縮機(21)の吸入側を流れる冷媒の運転状態量は、前記圧縮機の吸入側を流れる冷媒の過熱度である、請求項3に記載の空気調和装置(1)。
- 前記利用ユニット(4、5)は、前記熱源ユニット(2)に対して複数接続されており、
前記運転制御手段は、前記複数の利用ユニットのうちの1つについて前記配管長判定運転を行う、
請求項1〜4のいずれかに記載の空気調和装置(101)。 - 前記配管長演算手段は、前記伝播時間と前記冷媒連絡配管(6、7)の配管長との関係式から前記冷媒連絡配管の配管長を演算し、前記冷媒回路(10、110)を構成する前記利用ユニット(4、5)の情報から得られる前記冷媒連絡配管の配管径と前記関係式を用いて演算される前記冷媒連絡配管の配管長とから前記冷媒連絡配管の容積を演算する、請求項1〜5のいずれかに記載の空気調和装置(1、101)。
- 前記配管長演算手段によって演算される前記冷媒連絡配管(6、7)の配管長と、前記冷媒回路(10、110)を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量とを用いて、前記冷媒回路内の冷媒量の適否を判定する冷媒量判定手段をさらに備えた、請求項1〜6のいずれかに記載の空気調和装置(1、101)。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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