JP2007292407A - 空気調和装置 - Google Patents

Abstract

【課題】システムの安定化に有利な空気調和装置を提供する。
【解決手段】空気調和装置は、室内機１と室外機２と冷媒配管系３とをもつ。各室外機２Ａ，２Ｂは、吸入ポート２２ｉおよび吐出ポート２２ｐをもつコンプレッサ２２と、コンプレッサ２２を駆動させる駆動源２０と、コンプレッサ２２に繋がる室外熱交換器２３と、暖房運転時に蒸発器となる室外熱交換器２３に流入する冷媒流量を制御する制御弁２５とをもつ。制御部は、各コンプレッサ２２の吸入温度の吸入過熱度を求める吸入過熱度演算手段と、コンプレッサ２２の吸入温度の吸入過熱度が相違するとき、吸入過熱度が相対的に高い室外機の制御弁２５の開度を増加させ、吸入過熱度が相対的に低い室外機の制御弁２５の開度を減少させる開度増減手段とをもつ。
【選択図】図２

Description

本発明は、複数の室外機を備える空気調和装置に関する。

従来、空気調和装置は、室内機と、室内機で空調を行う冷媒を調整する室外機と、各室外機と各室内機とを繋ぐ冷媒配管系と、室外機の運転を制御する制御部とを備えている。室外機は、冷媒を圧縮させるコンプレッサと、コンプレッサを駆動させるガスエンジンと、室外熱交換器とを備えている。このものによれば、ガスエンジンの駆動によりコンプレッサを駆動させ、冷媒を圧縮させる。そして冷媒回路に設けられた室内熱交換器および室外熱交換器において冷媒の凝縮作用および冷媒の蒸発作用を行わしめ、空気調和を行う。
特開２００４−３４７３０６号公報

ところで、近年、室外機を複数備えている空気調和装置が開発されている。このものによれば、室内機の空調負荷の増大に対処できる。更に、室内機の空調負荷の要請に応じて複数の室外機が駆動するため、効率が良い運転領域を使用することができ、空気調和装置のシステム全体の効率を向上させることができる。上記した空気調和装置では、複数の室外機同士が共通の冷媒配管系で繋がれているため、種々の要因（例えば、いずれかの室外機のエンジン回転数を低下させるような回避制御されているとき、ファンが機能低下しているとき等）により、複数の室外機において冷媒のアンバランスが生じることがある。この場合、空気調和装置のシステムの安定化を図るには限界がある。

本発明は上記した実情に鑑みてなされたものであり、システムの安定化に有利な空気調和装置を提供することを課題とする。

様相１に係る空気調和装置は、空調を行う複数または単数の室内機と、室内機に冷媒を供給する複数の室外機と、各室外機と各室内機とを繋ぐ冷媒配管系と、室外機の運転を制御する制御部とを具備しており、
各室外機は、冷媒を吸い込む吸入ポートおよび圧縮した冷媒を吐出する吐出ポートをもつコンプレッサと、コンプレッサを駆動させる駆動源と、コンプレッサに繋がる室外熱交換器と、室内機の暖房運転時に蒸発器となる室外熱交換器に流入する冷媒流量を制御する開度が可変であり暖房運転時に膨脹弁として機能する制御弁とを具備しており、
制御部は、
各室外機のコンプレッサの吸入ポートに吸入される冷媒の吸入温度の吸入過熱度を求める吸入過熱度演算手段と、
複数の室外機のコンプレッサの吸入温度の吸入過熱度が相違するとき、吸入過熱度が相対的に高い室外機について制御弁の開度を増加させ、吸入過熱度が相対的に低い室外機について制御弁の開度を減少させる開度増減手段とを具備していることを特徴とする。

本発明によれば、吸入過熱度演算手段は、各室外機のコンプレッサの吸入温度の吸入過熱度を求める。開度増減手段は、複数の室外機のコンプレッサの吸入温度の吸入過熱度が相違するとき、吸入過熱度が相対的に高い室外機については、他の室外機に比較して冷媒流量が相対的に不足していると推定されるので、制御弁の開度を増加させ、室内機の暖房運転時に蒸発器となる室外熱交換器に流入する冷媒流量を増加させる。

これに対して、開度増減手段は、吸入過熱度が相対的に低い室外機については、他の室外機に比較して冷媒流量が相対的に過剰と推定されるので、制御弁の開度を減少させ、室内機の暖房運転時に蒸発器となる室外熱交換器に流入する冷媒流量を減少させる。これにより室内機の暖房運転時において、複数の室外機における制御弁の開度が適正化される。この結果、複数の室外機における冷媒流量の過剰、不足が低減され、ひいては複数の室外機における冷媒流量が適切化される。

ここで、本発明の好ましい態様によれば、室外機は第１室外機と第２室外機であり、制御部は、第１室外機の制御弁の指令開度θ１、第２室外機の制御弁の指令開度θ２を次式に基づいて決定する。

（ｉ）第１室外機の前記制御弁の指令開度θ１＝
α１×第１室外機の現在の制御弁の開度×｛第１室外機の吸入過熱度／（第１室外機の吸入過熱度＋第２室外機の吸入過熱度）｝×２
（ｉｉ）第２室外機の前記制御弁の指令開度θ２＝
α２×第２室外機の現在の制御弁の開度×｛第２室外機の吸入過熱度／（第１室外機の吸入過熱度＋第２室外機の吸入過熱度）｝×２
ここでα１およびα２は調整値である。第１室外機および第２室外機が同一能力を有する場合には、α１およびα２はそれぞれ１．０にできる。

本発明によれば、好ましくは、コンプレッサの吸入ポートに吸い込まれる冷媒の吸入温度を検知する温度センサと、コンプレッサの吸入ポートに吸入される冷媒の圧力を検知する圧力センサとが設けられている。

ここで、コンプレッサの吸入ポートに吸い込まれる冷媒の吸入温度をＴ１（℃）とし、低圧飽和温度をＴ２（℃）とするとき、吸入過熱度（スーパーヒート）（℃）＝Ｔ１（℃）−Ｔ２（℃）とすることができる。

本発明に係る空気調和装置によれば、室内機の暖房運転時において、複数の室外機における冷媒の過剰、不足が低減され、室外機における制御弁の開度が適正化される。システムの安定化が図られる。

以下、本発明の実施形態について説明する。これは、エンジン駆動式空気調和装置に適用したものである。図１は全体構成図を模式的に示す。図２はシステム配管図を示す。空気調和装置は、室内の空調を行う複数の室内機１Ａ，１Ｂと、室内で空調を行う冷媒を調整する複数の室外機２Ａ，２Ｂと、各室外機２Ａ，２Ｂと各室内機１Ａ，１Ｂとを繋ぐ冷媒配管系３とを備えている。冷媒配管系３は、各室外機２Ａ，２Ｂおよび各室内機１Ａ，１Ｂに共通化されている。制御部４は、室外機２Ａに搭載されている第１制御部４Ａと，室外機２Ｂに搭載されている第２制御部４Ｂとをもつ。第１制御部４Ａは記憶要素４０Ａをもつ（図６参照）。

室外機２Ａ，２Ｂは基本的には同質の構成要素を有しており、同一の能力を発揮するように設定されている。室外機２Ａ，２Ｂについては、室外機２Ａが親機として設定され、室外機２Ｂが子機として設定されている。親機である室外機２Ａに搭載されている第１制御部４Ａは、子機である室外機２Ｂに搭載されている第２制御部４Ｂに指令を通信線１００を介して出力する。子機である室外機２Ｂに搭載されている第２制御部４Ｂは、室外機２Ｂの運転状況を、親機である室外機２Ａに搭載されている第１制御部４Ａに通信線１００を介してフィードバックする。

図２に示すように、室内機１Ａ，１Ｂは室内に配置されており、空調のために冷媒と室内の空気との熱交換を行う室内熱交換器１０と、冷媒を膨張させる膨張弁１１とを基本要素として有する。なお、室内機の数は何台でも良いが、室内機１Ａ，１Ｂとして代表されている。

室外機２Ａ，２Ｂは室外に配置されている。室外機２Ａ，２Ｂは、ガスエンジンで形成されたエンジン２０（駆動源）と、気体状の冷媒と液状の冷媒とを分離した状態で冷媒を収容するアキュームレータ２１と、ガスエンジン２０で駆動され駆動に伴いアキュムレータ２１の気体状の冷媒を吸入して圧縮する複数のコンプレッサ２２（圧縮部）と、空調のために冷媒の熱交換を行う室外熱交換器２３とを基本要素として有する。ここで、明確に区別する必要があるときには、室外機２Ａのエンジンをエンジン２０Ａとし、室外機２Ｂのエンジンをエンジン２０Ｂと称することもある。エンジン２０Ａのエンジン回数数は第１センサ２４Ａ（検知手段）で検知される。エンジン２０Ｂのエンジン回数数は第２センサ２４Ｂ（検知手段）で検知される。

室内機１Ａ，１Ｂにおいて、コンプレッサ２２は、エンジン２０によりタイミングベルト等の動力伝達部材を介して連動される。故に、ガスエンジン２０はコンプレッサ２２の駆動源として機能する。コンプレッサ２２は、アキュムレータ２１から気体状の冷媒を圧縮室に吸い込む吸入ポート２２ｉと、圧縮室で圧縮された高圧の気体状の冷媒を吐出させる吐出ポート２２ｐとを有する。

後述するように暖房運転時において室内機１Ａ，１Ｂから室外機２Ａ，２Ｂに冷媒が帰還する帰還方向（矢印Ｋ１方向）において、室外熱交換器２３の上流には、制御弁（膨脹弁）として機能する電子調整弁２５および逆止弁２６が並列に配置されている。逆止弁２６は、室外機２Ａ，２Ｂの室外熱交換器２３から室内機１Ａ，１Ｂへの冷媒の流れを許容するものの、室内機１Ａ，１Ｂから室外機２Ａ，２Ｂの室外熱交換器２３への冷媒の流れを遮断する。電子調整弁２５は電気的制御により開度が調整可能である。電子調整弁２５は、モータまたはソレノイド等の駆動部と、駆動部の駆動により開度を可変とする弁部とを備えており、流量を可変にできる。制御部４はメイン調整弁２５の駆動部を制御するため、メイン調整弁２５の開度を制御することができる。

（暖房運転時）
先ず、室内を暖房するときについて説明する。暖房運転時には室外機２Ａ，２Ｂの双方が駆動し、双方は基本的には同様の機能を果たす。燃料ガスによりガスエンジン２０が駆動すると、コンプレッサ２２が駆動し、アキュムレータ２１の気体状の冷媒がアキュムレータ２１の吸入ポート２１ｉ、コンプレッサ２２の吸入ポート２２ｉから流路を経て吸入され、コンプレッサ２２の圧縮室で圧縮される。圧縮されて高温高圧となった気体状の冷媒は、コンプレッサ２２の吐出ポート２２ｐから吐出され、流路３ａ、オイルセパレータ２７に至る。前述したようにオイルセパレータ２７において冷媒からオイルが分離される。そしてオイルが分離された気体状の高温高圧の冷媒は、四方弁２８の第３ポート２８ｔを通り、流路３ｃ、ボールバルブ２９１、流路３ｄ，３ｅを経て、室内熱交換器１０に至り、室内熱交換器１０で室内の空気と熱交換されて凝縮（液化）する。凝縮熱は室内に放出されるため、室内が加熱される。従って、室内機１Ａ，１Ｂの暖房運転時には、室内熱交換器１０は凝縮器として機能する。

そして、室内熱交換器１０を経て液化が進行した冷媒は、液相状態または気液二相状態となり、膨張弁１１に至り、室内機１Ａ，１Ｂの膨張弁１１で膨張されて低圧となる。さらに、低圧となった冷媒は、流路３ｆ，３ｇ、ボールバルブ２９２、流路３ｈを経て矢印Ｋ１方向（暖房運転時に、室内機１Ａ，１Ｂから室外機２Ａ，２Ｂに帰還する方向）に流れ、電子調整弁２５に至り、電子調整弁２５を流れ、室外熱交換器２３に至る。冷媒は室外熱交換器２３で蒸発して外気と熱交換する。従って室外熱交換器２３は室内機１Ａ，１Ｂの暖房運転時には蒸発器として機能する。ここで、室内機１Ａ，１Ｂの暖房運転時において、電子調整弁２５は膨脹弁として機能し、冷媒を膨脹させる。ここで、電子調整弁２５は開度調整可能である。このため室内機１Ａ，１Ｂの暖房運転時において、電子調整弁２５の開度に応じて、室内機１Ａ，１Ｂから室外機２Ａ，２Ｂの室外熱交換器２３に帰還する冷媒の流量を調整できる。

更に冷媒は、流路３ｋ、四方弁２８の第１ポート２８ｆ、第２ポート２８ｓ、流路３ｍを経て、アキュムレータ２１の帰還ポート２１ｒに帰還する。帰還した冷媒は、アキュムレータ２１で液状の冷媒とガス状の冷媒とに分離された状態で収容される。なお、室外熱交換器２３に向けて送風する第１ファン５１、室内熱交換器１０に向けて送風する第２ファン５２が設けられている。

従来では、電子調整弁２５が設けられている部位には、オリフィスやキャピラリチューブが取り付けられているが、オリフィスやキャピラリチューブは流路断面積が可変ではなく、固定であるため、空気調和装置の機種毎にオリフィスやキャピラリチューブの流路断面積を設定する必要があり、異なる流路断面積をもつオリフィスやキャピラリチューブを機種毎に取り付ける煩わしさがあった。この点本形態では、流路断面積可変の電子調整弁２５が制御弁として設けられているため、上記した煩わしさが低減される。

本実施形態によれば、上記した暖房運転時には、制御部４Ａは、室内機１Ａ，１Ｂに要請されている空調負荷を読み込む。要請されている空調負荷の総和から、現時点における空調に必要な冷媒流量の総和量を演算で求める。冷媒流量の総和量から、暖房運転時に蒸発器として機能する室外熱交換器２３に必要な冷媒を供給する電子調整弁２５の開度を演算で求める。この開度に応じて、室外機２Ａ，２Ｂを同じ運転状況で運転することを試みている。

しかしながら各室外機２Ａ，２Ｂおよび室内機１Ａ，１Ｂにおける種々の要因により冷媒流量に偏りが現れることがある。要因としては、ファンの故障、エンジンの水温の過剰上昇を防止する制御の実行等が例示される。

冷媒流量の偏りを是正するため、制御部４Ａは、暖房運転時に蒸発器として機能する室外熱交換器に流入する冷媒量について、各室外機２Ａ，２Ｂにおいて吸入過熱度が一定となるように電子調整弁２５の開度をコントロールしている。これにより全体の冷媒流量を変更させず、各室外機２Ａ，２Ｂにおける冷媒流量のアンバランスを解消する。

以下、アンバランスの解消について更に説明を加える。制御部４Ａは、各室外機２Ａ，２Ｂのコンプレッサ２２の吸入温度の吸入過熱度を求める。具体的には、室外機２Ａ，２Ｂの双方において、コンプレッサ２２の吸入ポート２２ｉに吸い込まれる冷媒の吸入温度を検知する温度センサ８０がコンプレッサ２２に設けられている。室外機２Ａ，２Ｂの双方において、コンプレッサ２２の吸入ポート２２ｉに吸入される冷媒の圧力を検知する圧力センサ８３がアキュムレータ２１とコンプレッサ２２との間に設けられている。

コンプレッサ２２の吸入ポート２２ｉに吸い込まれる冷媒の吸入温度をＴ１（℃）とし、低圧飽和温度をＴ２（℃）とするとき、吸入過熱度（℃）はＴ１（℃）−Ｔ２（℃）で求められる。Ｔ１（℃）は温度センサ８０で検知される。Ｔ２（℃）は圧力センサ８３に基づいて下記のように求められる。

Ｔ２（℃）の求め方について説明する。図５は冷媒のモリエル線図を示す。横軸は冷媒のエンタルピを示す。縦軸は冷媒の圧力（絶対圧力）を示す。線Ａ１は飽和液線を示す。線Ａ２は飽和蒸気線を示す。線Ａ３は冷媒の乾き度を示す。線Ａ１よりも左側の領域は冷媒の液相領域を示す。線Ａ２よりも右側の領域は冷媒の気相領域を示す。線Ａ１と線Ａ２とで囲まれて領域は気液二相領域を示す。圧力センサ８３で求めた圧力を絶対圧に換算し、図５のモリエル線図の縦軸（絶対圧）に照合させる。その絶対圧を通る仮想水平線ＨＡと線Ａ３との交点を求めると、この交点がＴ２（℃））に相当する。

例えば、絶対圧が５気圧であるとき、５気圧を通る仮想水平線ＨＡと線Ａ３との交点を求めると、この交点（＝Ｔ２）は−１５℃である。従って、吸入過熱度＝Ｔ１（℃）−Ｔ２（℃）＝−５℃−（−１５℃）＝２０℃である。このようにして室外機２Ａ，２Ｂの双方について、コンプレッサ２２の吸入ポート２２ｉについて冷媒の吸入過熱度（℃）をそれぞれ求める。

このようにして制御部４Ａは、複数の室外機２Ａ，２Ｂの双方について、コンプレッサ２２の吸入温度の吸入過熱度を求める。

本実施形態によれば、複数の室外機２Ａ，２Ｂのコンプレッサ２２の吸入温度の過度が相違するとき、制御部４Ａは、複数の室外機２Ａ，２Ｂのうち、吸入過熱度が相対的に高い室外機について、電子調整弁２５（膨脹弁）の開度を増加させ、室外熱交換器２３（暖房運転時に蒸発器として機能）に流入する冷媒流量を増加させる制御を行う。また、複数の室外機２Ａ，２Ｂのうち、吸入過熱度が相対的に低い室外機について、電子調整弁２５（膨脹弁）の開度を減少させ、室外熱交換器２３（暖房運転時に蒸発器として機能）に流入する冷媒流量を低減させる制御を行う。これにより室内機１Ａ，１Ｂの暖房運転時において、複数の室外機２Ａ，２Ｂにおける冷媒の過剰または不足が低減され、室外機２Ａ，２Ｂの双方における電子調整弁２５の開度が適正化される。この結果、システムの安定化が図られる。

図４は制御部４Ａが実行する吸入過熱度制御処理のフローチャートの一例を示す。フローチャートはこれに限定されるものではない。先ず、吸入過熱度制御処理においては、室外機２Ａ，２Ｂについて温度センサ８０および圧力センサ８３を読み込む（ステップＳ２）。次に、室外機２Ａ，２Ｂについて、コンプレッサ２２の吸入ポート２２ｉに吸い込まれる冷媒の吸入温度をＴ１（℃）を求める（ステップＳ４）。冷媒の低圧飽和温度Ｔ２（℃）を求める（ステップＳ６）。室外機２Ａ，２Ｂについて、吸入過熱度（℃）を求める（ステップＳ８）。吸入過熱度（℃）＝Ｔ１（℃）−Ｔ２（℃）で求められる。ステップＳ８は吸入過熱度演算手段として機能する。

次に、室外機２Ａの吸入過熱度と室外機２Ｂの吸入過熱度との差を求める（ステップＳ１０）。差が所定値εよりも大きいか判定する（ステップＳ１２）。差が所定値εよりも小さければ、メインルーチンにリターンする。

差が所定値εよりも大きければ、室外機２Ａの電子調整弁２５の指令開度θ１を次の１式に基づいて求める（ステップＳ１４）。更に、室外機２Ｂの電子調整弁２５の指令開度θ２を２式に基づいて求める（ステップＳ１６）。次に、指令開度θ１を室外機２Ａの電子調整弁２５に出力し、且つ、指令開度θ２を室外機２Ｂの電子調整弁２５に出力する（ステップＳ１８）。電子調整弁２５の開度が安定するまで所定時間待機する（ステップＳ２０）。

（１式）…指令開度θ１＝（α１×室外機２Ａの現在の電子調整弁２５の開度×室外機２Ａの吸入過熱度）／｛（室外機２Ａの吸入過熱度＋室外機２Ｂの吸入過熱度）×２｝
（２式）…指令開度θ２＝（α２×室外機２Ｂの現在の電子調整弁２５の開度×室外機２Ｂの吸入過熱度）／｛（室外機２Ａの吸入過熱度＋室外機２Ｂの吸入過熱度）×２｝
ここで室外機２Ａ，１Ｂは同一機能を有するため、α１およびα２はそれぞれ１とする。上記したステップＳ１４，Ｓ１６，Ｓ１８は、複数の室外機２Ａ，２Ｂのコンプレッサ２２の吸入温度の吸入過熱度が相違するとき、吸入過熱度が相対的に高い室外機について制御弁２５の開度を増加させ、吸入過熱度が相対的に低い室外機について制御弁２５の開度を減少させる開度増減手段として機能する。

（室内機１Ａ，１Ｂの冷房運転時）
次に、室内機１Ａ，１Ｂで室内を冷房運転するときについて説明する。燃料ガスによりガスエンジン２０が駆動すると、コンプレッサ２２が駆動し、アキュムレータ２１の気体状の冷媒がアキュムレータ２１の吸入ポート２１ｉ、コンプレッサ２２の吸入ポート２２ｉから吸入され、コンプレッサ２２の圧縮室で圧縮される。圧縮されて高温高圧となった気体状の冷媒は、コンプレッサ２２の吐出ポート２２ｉから吐出され、流路３ａ、オイルセパレータ２７に至る。オイルセパレータ２７において冷媒からオイルが分離される。そしてオイルが分離された高温高圧の冷媒は、流路３ｂ、流路切替弁としての四方弁２８の第１ポート２８ｆ、流路３ｋを通り、室外熱交換器２３に至る。そして高温高圧の冷媒は、室外熱交換器２３で外気と熱交換されて冷却され、液化する。液化が進行した冷媒（液相状態または気液二相状態）は、逆止弁２６、流路３ｈ、更に、ボールバルブ２９２、流路３ｇ、３ｆを経て膨張弁１１に至り、膨張弁１１において膨張されて低温となる。なお、冷房運転時には、一般的には、電子調整弁２５は全閉状態とされているが、開放させても良い。

このように室外熱交換器２３で低温となった冷媒は、流路３ｇ、３ｆを通り、膨脹弁１１で膨脹されて低温低圧となり、更に、室内熱交換器１０に至り、室内熱交換器１０で室内の空気と熱交換されて室内を冷却する。更に冷媒は、流路３ｅ、ボールバルブ２９１、流路３ｃ、四方弁２８の第３ポート２８ｔ、四方弁２８の第２ポート２８ｓ、流路３ｍを経て、アキュムレータ２１の帰還ポート２１ｒに帰還する。アキュムレータ２１に帰還した冷媒は、アキュムレータ２１で液状の冷媒と気体状の冷媒とに分離された状態で収容される。

冷房運転時には室外機２Ａ，２Ｂは基本的には同様の機能を果たす。但し、必要に応じて、室外機２Ａ，２Ｂの電子調整弁２５の開度を制御することにより、室外機２Ａにおける冷媒搬送量を制御できる。また室外機２Ｂの電子調整弁２５の開度を制御することにより、室外機２Ｂにおける冷媒搬送量を制御できる。

（他の実施形態）
図７は他の実施形態を示す。図７に示すように、室外機が２Ａ，２Ｂ，２Ｃの３台とされている。室外機２Ａ，２Ｂ，２Ｃはそれぞれ制御部４Ａ，４Ｂ，４Ｃをもつ。室外機２Ａが親機とされ、室外機２Ｂ，２Ｃが子機とされている。室内機が１Ａ，１Ｂ，１Ｃの３台とされているが、室内機の数はこれに限られるものではない。

制御部４Ａは、第１室外機２Ａの制御弁の指令開度θ１、第２室外機２Ｂの制御弁の指令開度θ２、第３室外機２Ｃの制御弁の指令開度θ３を次式に基づいて決定することができる。

（ｉ）第１室外機２Ａの制御弁の指令開度θ１＝
α１×第１室外機２Ａの現在の制御弁の開度×｛第１室外機２Ａの吸入過熱度／（第１室外機２Ａの吸入過熱度＋第２室外機２Ｂの吸入過熱度＋第３室外機２Ｃの吸入過熱度）｝×３
（ｉｉ）第２室外機２Ｂの制御弁の指令開度θ２＝
α２×第２室外機２Ｂの現在の制御弁の開度×｛第２室外機２Ｂの吸入過熱度／（第１室外機２Ａの吸入過熱度＋第２室外機２Ｂの吸入過熱度＋第３室外機２Ｃの吸入過熱度）｝×３
（ｉｉｉ）第３室外機２Ｃの制御弁の指令開度θ２＝
α３×第３室外機２Ｃの現在の制御弁の開度×｛第３室外機２Ｃの吸入過熱度／（第１室外機２Ａの吸入過熱度＋第２室外機２Ｂの吸入過熱度＋第３室外機２Ｃの吸入過熱度）｝×３
ここで上記したα１，α２およびα３は調整値であり、０．７〜１．３のうちの任意値である。この場合、必要に応じて、α１，α２およびα３は０．８〜１．２のうちの任意値にできる。更に０．９〜１．１のうちの任意値にできる。室外機２Ａ，２Ｂ，２Ｃが同一能力を有するため、α１，α２およびα３はそれぞれ１にされている。

（その他）
本発明は上記し且つ図面に示した実施形態のみに限定されるものではなく、要旨を逸脱しない範囲内で適宜変更して実施できる。室外機は２台に限定されず、３台、４台でも良く、要するに複数であれば良い。室内機の数にも限定されない。ガスエンジン２０で駆動されるコンプレッサ２２で作動する空気調和装置に適用しているが、これに限らず、モータで駆動されるコンプレッサ２２で作動する空気調和装置に適用しても良い。

本発明は暖房機能をもつ空気調和装置に利用することができる。

実施形態に係り、空気調和装置の室外機および室内機との関係を示す構成図である。 空気調和装置の室外機および室内機との関係を示す回路図である。 空気調和装置の室外機の温度センサおよび圧力センサ付近を示す回路図である。 空気調和装置の制御部が実行する制御のフローチャートである。 モリエル線図である。 制御部を模式的に示すブロック図である。 他の実施形態に係り、空気調和装置の室外機および室内機との関係を示す構成図である。

符号の説明

図中、１Ａ，１Ｂは室内機、２Ａ，２Ｂは室外機、３は冷媒配管系、４Ａ，４Ｂは制御部、２０はエンジン（駆動源）、２２はコンプレッサ（圧縮部）、２３は室外熱交換器、２４Ａ、２４Ｂはセンサ（検知手段）、２５は電子調整弁（制御弁）を示す。

Claims (5)

1. 空調を行う複数または単数の室内機と、前記室内機に冷媒を供給する複数の室外機と、各前記室外機と各前記室内機とを繋ぐ冷媒配管系と、前記室外機の運転を制御する制御部とを具備しており、
   各前記室外機は、冷媒を吸い込む吸入ポートおよび圧縮した冷媒を吐出する吐出ポートをもつコンプレッサと、前記コンプレッサを駆動させる駆動源と、前記コンプレッサに繋がる室外熱交換器と、前記室内機の暖房運転時に蒸発器となる前記室外熱交換器に流入する冷媒流量を制御する開度が可変であり暖房運転時に膨脹弁として機能する制御弁とを具備しており、
   前記制御部は、
   各前記室外機の前記コンプレッサの前記吸入ポートに吸入される冷媒の吸入温度の吸入過熱度を求める吸入過熱度演算手段と、
   複数の前記室外機の前記コンプレッサの吸入温度の吸入過熱度が相違するとき、吸入過熱度が相対的に高い前記室外機について前記制御弁の開度を増加させ、吸入過熱度が相対的に低い前記室外機について前記制御弁の開度を減少させる開度増減手段とを具備していることを特徴とする空気調和装置。
2. 請求項１においては、前記室外機は第１室外機と第２室外機であり、前記制御部は、前記第１室外機の前記制御弁の指令開度θ１、前記第２室外機の前記制御弁の指令開度θ２を次式に基づいて決定することを特徴とする空気調和装置。
   （ｉ）前記第１室外機の前記制御弁の指令開度θ１＝
   α１×第１室外機の現在の制御弁の開度×｛第１室外機の吸入過熱度／（第１室外機の吸入過熱度＋第２室外機の吸入過熱度）｝×２
   （ｉｉ）前記第２室外機の前記制御弁の指令開度θ２＝
   α２×第２室外機の現在の制御弁の開度×｛第２室外機の吸入過熱度／（第１室外機の吸入過熱度＋第２室外機の吸入過熱度）｝×２
   ここでα１およびα２は調整値
3. 請求項１または２において、前記コンプレッサの前記吸入ポートに吸い込まれる冷媒の吸入温度を検知する温度センサと、前記コンプレッサの前記吸入ポートに吸入される冷媒の圧力を検知する圧力センサとが設けられていることを特徴とする空気調和装置。
4. 請求項１〜３のうちのいずれか一項において、前記コンプレッサの前記吸入ポートに吸い込まれる冷媒の吸入温度をＴ１（℃）とし、低圧飽和温度をＴ２（℃）とするとき、前記吸入過熱度はＴ１−Ｔ２（℃）であることを特徴とする空気調和装置。
5. 請求項１〜４のうちのいずれか一項において、前記駆動源はエンジンであることを特徴とする空気調和装置。

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