JP2007284743A

JP2007284743A - Ｍｇ合金

Info

Publication number: JP2007284743A
Application number: JP2006112941A
Authority: JP
Inventors: Tetsuichi Mogi; 徹一茂木; Yosuke Tamura; 洋介田村; Yukio Sanpei; 裕喜夫三幣
Original assignee: ADOKO KOKI KK; Sanyu Seiki Co Ltd
Current assignee: ADOKO KOKI KK; Sanyu Seiki Co Ltd
Priority date: 2006-04-17
Filing date: 2006-04-17
Publication date: 2007-11-01
Also published as: AU2007201703A1; US20080175744A1; EP1847626A2; EP1847626A3; NO20071955L; CN101058860A; KR20070102952A; CA2585318A1

Abstract

【課題】高価なＲＥに依存することなく耐熱性を向上することのできる鋳造用耐熱Ｍｇ合金を提供する。
【解決手段】鋳造用Ｍｇ合金はＣｕを含み、具体的には、Ａｌ（8.0重量％）；Ｃｕ（1.0〜5.0重量％）；Ｚｎ（2.0重量％）；Ｂｅ（0.01重量％）；Ｍｇ（残部）である。耐食性を考慮するのであれば、Ｃｕの添加量を1.0〜1.5重量％）に調整すると耐食性の低下を抑えることができ、更に、これにＭｎを0.5重量％〜1.0重量％添加すると耐食性を改善できる。
【選択図】図３

Description

本発明は、Ｍｇ合金に関し、より詳しくは鋳造用Ｍｇ合金に関する。

マグネシウム（Ｍｇ）は、比重が1.74でＡｌの約2/3、Ｆeの約1/4であり、実用金属では最も軽く、比強度、比剛性、電磁波遮蔽性、熱伝導性、寸法安定性や切削性が良好であり、また、リサイクルが可能であるなど優れた性質を持つ。これらの特性を活かし、軽量性の求められる携帯電話やノートパソコンなどのモバイル電子機器のボディーなどに使用されている。また、自動車業界でも、燃料消費率を改善するのに最も有効な軽量化のために、Ｍｇ合金を使った自動車用部品の開発及び実用化が推進されている。

代表的な鋳造用Ｍｇ合金として、Ｍｇ-Ａｌ-Ｚｎ系のＡＺ９１Ｄ合金やＭｇ-Ａｌ系のＡＭ６０Ｂ合金が知られている。マグネシウムの合金名はＡＳＴＭ規格による。ＪＩＳ規格もこれに準じて規定されている。その表示方法は合金に含まれる元素記号を次のように表記する。Ａ:Ａｌ、Ｚ:Ｚｎ、Ｍ:Ｍｎ、Ｋ:Ｚｒ、Ｅ:ＲＥ、Ｓ:Ｓｉ、Ｑ:Ａｇ、Ｌ:Ｌｉ、Ｃ:Ｃｕ、Ｗ:Ｙ、Ｈ:Ｔｂ等。そして元素記号の次の数字は成分量を表し、最後のアルファベットは制定された順番を示している。

ＡＺ９１Ｄ合金は、流動性、熱間割れ性、引け性等の鋳造性と機械的性質とのバランスに優れているだけでなく、安価であるため自動車部品から電子機器に至るまで幅広く使用されている。ＡＭ６０Ｂ合金はＡＺ９１Ｄ合金より延性に優れているため、自動車部品に多く利用されている。

ＡＺ９１Ｄ合金の適用例として、キーロックハウジング、サンルーフ、リトラクタブルルーフ、グローブボックス、灰皿等を挙げることができる。ＡＭ６０Ｂ合金の適用例として、インスツルメントパネルのビーム、ブラケットなど、シート用フレーム、エアバックハウジング、ステアリングコラム、ペダルブラケット、ＡＢＳマウントブラケット、ロードホイール等を挙げることができる。

自動車の更なる軽量化のため、トランスミッションやエンジン回りのような使用環境の厳しい部位の部品にもＭｇ合金の採用が検討されている。しかし、ＡＺ９１ＤやＡＭ６０Ｂ等のマグネシウム合金は１００℃以上の環境下ではクリープ変形が生じて、ボルト締め付け部の寸法精度を害し、締付け力が低下するという問題を有する。

この問題のため、熱的に厳しい使用環境に適用可能な耐熱マグネシウム合金が開発され始めている。耐熱Ｍｇ合金の代表例として、Ｍｇ-Ａｌ-Ｓｉ系やＭｇ-ＲＥ系の合金が知られている。実際に、Ｍｇ-Ａｌ-Ｓｉ系のＡＳ４１Ａ合金で作ったエンジンブロックやトランスミッションケースの実施品が知られている。

しかし、Ｍｇ-Ａｌ-Ｓｉ系のＡＳ２１、ＡＳ４１等の合金は、鋳造時の金型への焼きつきが見られ、また、エンジン部品の使用に適した十分な耐熱性が得られていないのが実状である。他方、Ｍｇ-ＲＥ系のＷＥ５４合金、ＺＥ４１合金、ＱＥ２２合金は、耐熱性に優れているものの、いずれもＲＥが高価であるためコストアップ要因になるという問題を含んでいる。

すなわち、ＲＥは希土類金属であることから添加元素としては高価である。また、ＲＥを添加すると、鋳造時の湯流れが低下し、金型に焼きつくので成形性が悪くなるという問題や室温での強度を低下させてしまうという問題がある。

耐熱Ｍｇ合金に関する従来の開発のアプローチは、上述したように２つの傾向に分類することができる。ＷＥ５４合金やＱＥ２２合金を基にしたＭｇ-ＲＥ系合金の開発と、ＡＺ９１ＤやＡＭ６０Ｂ合金などのＭｇ-Ａｌ系合金を基にした開発である。Ｍｇ-ＲＥ系合金は元々、Ｍｇ-Ｔｈ系合金の代替として開発された経緯があり、そのため、これらの合金は２００〜３００℃においても十分な耐熱性を示すが、そもそも軍用やレーシング用のために開発されたことから、一般向けの自動車に使用できるような量産性を持ち合わせていない。Ｍｇ-ＲＥ系合金の開発の傾向として、鋳造性の向上のためにＺｎやＡｇの添加量を調整した合金や更に耐熱性を向上させるためにＣａやＳｉを加えたものが多くみられる。他方、Ｍｇ−Ａｌ系合金を基にした開発は近年に多くみられ、鋳造用ＡＺ９１ＤやＡＭ６０Ｂ等のＭｇ-Ａｌ系合金を基にして耐熱性の向上のためにＲＥ、Ｃａ、Ｓｉ、Ｓｒを組み合わせて添加する工夫が行われている。しかし、これらの添加元素は過剰に添加すると鋳造性を害する他に、室温強度、耐食性を低下させる。

本発明の目的は、高価なＲＥに依存することなく耐熱性を向上することのできる鋳造用耐熱Ｍｇ合金を提供することにある。

本発明の更なる目的は、耐熱性と室温強度のバランスの取れた鋳造用耐熱Ｍｇ合金を提供することにある。

本発明の更なる目的は、耐熱性と室温強度のバランスを取りつつ耐食性の低下を抑えることのできる鋳造用耐熱Ｍｇ合金を提供することにある。

上記の技術的課題は、本発明によれば、基本的には、Ａｌを約5.0〜9.0重量％含有するＭｇ-Ａｌ系合金に、Ｃｕを添加したことを特徴とする鋳造用Ｍｇ合金を提供することにより達成される。

本発明を適用可能なＭｇ-Ａｌ系合金は、好ましくは、Ａｌを約8.0重量％含有するＭｇ-Ａｌ系合金であるのがよい。Ｃｕの添加量は約1.0〜5.0重量％であれば耐熱性と室温強度のバランスをとることができるが、耐食性の低下を抑えるのにＣｕの添加量を約1.0〜1.5重量％に抑えるのがよく、Ｍｎを更に添加するのが好ましい。Ｍｎの添加量は好ましくは約0.5〜1.0重量％である。

本願発明者らは、耐熱性とコストや鋳造性などのバランスを考慮したときに、Ｍｇ-Ａｌ系合金を基に耐熱性の向上に寄与する元素を添加することが得策であると考え、耐熱性を向上させる元素としてＣｕを選択した。Ｃｕは室温強度、鋳造性を害することなく耐熱性を向上させるだけでなく、ＲＥよりも安価に入手できる。Ｃｕは、固溶強化と組織中に化合物を形成させることにより耐熱性を向上させることができる。ここに、Ｃｕの固溶限界をＭｇ-Ａｌ-Ｃｕの三元状態図より検証したところ、ＭｇにＡｌを8.0重量％添加した場合、Ｃｕが最大の3.0重量％まで固溶できることが分かった。また、ＡｌはＭｇ-Ａｌ系合金において鋳造性と室温強度を向上させるために5.0〜9.0重量％添加されている。したがって、耐熱性と他の特性を考慮する場合、5.0〜9.0重量％添加するのがよく、好ましくは8.0重量％のＡｌ添加量であるのがよいと考えられる。

更に、Ｍｇ（マグネシウム）の機械的性質と鋳造時の湯流れを改善させる作用があるＺｎを添加することで最も需要のあるＡＺ９１Ｄ合金に近い室温強度と鋳造性が期待できると考えられるが、Ｚｎを2.0％以上添加すると合金を脆くするので添加量を2.0％とするのが良い。また、地球環境の問題によりＳＦ_６等のマグネシウムの燃焼防止ガスの使用が禁止されることから、燃焼防止の効果を持つＢｅを0.01％添加した。Ｂｅは、Ｍｇ溶湯の湯面と空気による酸化反応を抑制し、溶湯の燃焼を防止することから、ＡＺ９１Ｄ合金においても微量に添加されている。

Ｍｇ合金は高温環境下においてクリープ変形が著しく低下するため、耐クリープ性に代表される耐熱性の向上が求められている。ここに、クリープ変形は、機械設計の際にボルト部品の締め付け力に起因して発生すると寸法精度を害するため、耐クリープ性は重要視される。クリープ変形とは、金属に一定の応力を負荷し続けると最大引張応力以下であっても変形が進み、ついには破壊してしまう。このような一定応力下で時間と共に変形が生じる現象を「クリープ変形」と呼んでいる。

クリープ変形は低温で起こる場合と高温で起こる場合で機構が異なる。それは、0.5Ｔm以上の温度では熱軟化がおこり転位や原子空孔の挙動が低温時と異なるためである。ここに、Ｔmは絶対温度で表した融点であり、純Ｍｇでは461.5Ｋである。

以上の検討結果に従い、Ｃｕの添加量が異なる５つのＭｇ合金を作って耐熱性の指標となる耐クリープ性を検討した。
(a)第１試料(Ｃｕ1.0％-Ｍｇ合金)：Ａｌ（8.0重量％）；Ｃｕ（1.0重量％）；Ｚｎ（2.0重量％）；Ｂｅ（0.01重量％）；Ｍｇ（残部）。
(b)第２試料(Ｃｕ1.5％-Ｍｇ合金)：Ａｌ（8.0重量％）；Ｃｕ（1.5重量％）；Ｚｎ（2.0重量％）；Ｂｅ（0.01重量％）；Ｍｇ（残部）。
(c)第３試料(Ｃｕ3.0％-Ｍｇ合金)：Ａｌ（8.0重量％）；Ｃｕ（3.0重量％）；Ｚｎ（2.0重量％）；Ｂｅ（0.01重量％）；Ｍｇ（残部）。
(d)第４試料(Ｃｕ4.0％-Ｍｇ合金)：Ａｌ（8.0重量％）；Ｃｕ（4.0重量％）；Ｚｎ（2.0重量％）；Ｂｅ（0.01重量％）；Ｍｇ（残部）。
(e)第５試料(Ｃｕ5.0％-Ｍｇ合金)：Ａｌ（8.0重量％）；Ｃｕ（5.0重量％）；Ｚｎ（2.0重量％）；Ｂｅ（0.01重量％）；Ｍｇ（残部）。

上記第１〜第５試料の溶製は次のようにして行った。先ず、溶融アルミナメッキるつぼ(ＳＵＳ430ステンレス鋼)を用意し、これを電気炉にて７５０℃まで加熱し、秤量したノルスク社製純Ｍｇ、純Ａｌ、純Ｃｕ、Ａｌ-2.98Ｂｅ母合金、Ｚｎを使って溶解した。その後、鋳造した後に室温にて空冷して上記第１〜第５試料を作成した。なお、比較例には、ＡＺ９１ＤとＡＳ２１Ｂを用いた。なお、ＡＳ２１Ｂの溶製には高純度Ｓｉ（６Ｎ）を用いた。

耐熱性試験としてクリープ試験と高温引張試験を行った。なお、比較例のＡＺ９１Ｄ、ＡＳ２１Ｂ合金の合金組成は次の通りであった。
第１比較例であるＡＺ９１Ｄの合金組成：Ａｌ（8.7重量％）；Ｚｎ（0.7重量％）；Ｂｅ（0.0013重量％）；Ｍｇ（残部）。
第２比較例であるＡＳ２１Ｂの合金組成：Ａｌ（2.5重量％）；Ｚｎ（0.2重量％）；Ｓｉ（1.2重量％）；Ｍｇ（残部）。

クリープ試験は耐熱性を知る上で最も一般的な試験であり、クリープ試験を行うことで高温における材料の変形条件を知ることができる。試験機にはシングル式クリープ試験機を用いた。試験条件は、試験温度１５０℃、試験荷重５０ＭＰa、昇温時間２４hr、試験時間１００hrで行い、クリープ伸びとクリープ速度を測定した。

耐熱材料を開発する上で高温環境下においても室温と同等の特性を示すことが求められる。このことから、高温（１５０℃）と室温（２３℃）の２つの条件で引張試験を行った。引張速度10mm/minであった。

図１は、第１〜第５試料および第１、第２比較例のクリープ曲線を示す。図１のクリープ曲線を見ると、第１〜第５試料では、第１、第２比較例のＡＳ２１Ｂ合金、ＡＺ９１Ｄより低いクリープ歪みを示していることが分かる。また、Ｃｕ3.0〜5.0重量％を添加した合金（第３〜第５試料）ではＣｕ添加量が増加する程クリープ歪みの値が低くなるのに対し、Ｃｕ1.0％〜1.5重量％を添加した合金（第１、第２試料）は同等のクリープ歪みの値を示していた。このことから、Ｃｕを1.0％重量以上添加すると耐クリープ性が向上することが分かった。

図２は、第１〜第５試料および第１、第２比較例のクリープ速度と時間の関係を両対数目盛上に示す。この図２から、第１〜第５試料および第１、第２比較例のいずれの合金もクリープ速度が負のこう配をもつ直線を示していることから、遷移クリープの段階であると考えられる。

各合金の0.2％耐力、最大引張応力、引張伸びをそれぞれ図３、図４、図５に示す。図４を見ると室温と高温において、比較例であるＡＺ９１Ｄ合金が最も高い最大引張応力を示していた。それに対し、第１〜第５試料のＣｕを添加したＭｇ合金はいずれも室温では比較例であるＡＺ９１Ｄより引張強さが僅かに劣っていたが、高温ではほぼ同等の引張強さを示した。また、図３の0.2％耐力は、室温において同様の傾向を示したが、高温ではＣｕの添加量が3.0％以上になるとＡＺ９１Ｄ合金より高い0.2％耐力を示した。さらに、図５の伸びの値に着目すると、ＡＺ９１Ｄ合金は室温において8.0％、高温において24.3％と引張伸びが大きく変動していた。一方で、第１〜第５試料のＣｕを含むＭｇ合金は、Ｃｕの添加量が増加するにつれて引張伸びの変動が減少していく傾向にあった。このことからＣｕは添加量の増加とともに高温における引張変形を抑える効果があることが分かった。したがって、Ｍｇ-8.0％Ａｌ合金にＣｕを1.0〜5.0重量％添加すると耐クリープ性および高温引張特性などの耐熱性が向上することが確認できた。

Ｃｕを1.0〜5.0重量％添加すると耐熱性を向上できるが、Ｍｇの電極電位が−2.363Ｖであるのに対しＣｕの電極電位は0.153Ｖであるため、この大きな電位差によって耐食性を低下させる虞がある。

第１〜第５試料および第１、第２比較例の塩水浸漬試験を行った。試験用塩水は特級ＮａＣｌ(塩化ナトリウム)を蒸留水中に溶解し5.0重量％NaC1水溶液を作製して、これを塩水浸漬試験に用いた。第１〜第５試料および第１、第２比較例を試験用塩水に１２時間浸漬し、次いで、蒸留水にて洗浄した。その後、１００℃まで加熱した10％酸化クロム水溶液中に浸漬して、各合金に付着している腐食性生成物(水酸化マグネシウム)を除去して、質量損失と試験前の表面積、試験時間から下記の式を用いて腐食速度を算出し、耐食性を評価した。

腐食速度(mm/year)＝｛腐食量(mg）×365(day/year)×10(mm/cm)｝／｛密度(1810mg/cm³)×表面積(cm²)×経過時間(day)｝

図６は第１〜第５試料および第１、第２比較例の腐食速度を示したものである。Ｃｕを添加したＭｇ合金（第１〜第５試料）は、そのいずれも、第１、第２比較例であるＡＺ９１Ｄ、ＡＳ２１Ｂ合金よりも腐食速度が速く、耐食性が劣っていることが分かる。第１〜第５試料は、傾向として、Ｃｕの添加量が増加するほど耐食性が低下することが分かる。しかし、Ｃｕの添加量が1.5％以下の合金（第１、第２試料）と、3.0％以上の合金（第３〜第５試料）とを比較すると腐食速度に大きな差が生じており、Ｃｕの添加量が1.5％以下のＭｇ合金（第１、第２試料）の腐食速度が小さいことが分かる。

耐食性の改善のためにＭｎの添加を試みた。Ｍｎの添加量が1.0％を超えると化合物を形成せずに単体で析出すると考えられることから、Ｍｎを0.25重量％〜1.0％重量添加した合金の耐食性試験と耐熱性試験を行った。

なお、この検討は、上述した第２試料(Ｃｕ1.5％-Ｍｇ合金)[Ａｌ（8.0重量％）；Ｃｕ（1.5重量％）；Ｚｎ（2.0重量％）；Ｂｅ（0.01重量％）；Ｍｇ（残部）]に対して、Ｍｎの添加量の異なる３つの試料を作成して検証してみた。

(a)第６試料(Ｍｎ0.25％-Ｍｇ合金)：Ａｌ（8.0重量％）；Ｃｕ（1.5重量％）；Ｚｎ（2.0重量％）；Ｂｅ（0.01重量％）；Ｍｎ（0.25重量％）；Ｍｇ（残部）。
(b)第７試料(Ｍｎ0.5％-Ｍｇ合金)：Ａｌ（8.0重量％）；Ｃｕ（1.5重量％）；Ｚｎ（2.0重量％）；Ｂｅ（0.01重量％）；Ｍｎ（0.5重量％）；Ｍｇ（残部）。
(c)第８試料(Ｍｎ1.0％-Ｍｇ合金)：Ａｌ（8.0重量％）；Ｃｕ（1.5重量％）；Ｚｎ（2.0重量％）；Ｂｅ（0.01重量％）；Ｍｎ（1.0重量％）；Ｍｇ（残部）。

第６〜第８試料の合金の溶製は上述した第１〜第５試料の合金の場合と同様の手順で行った。また、Ｍｎ添加にはＡｌ-Ｍｎ母合金と高純度アルミニウムを高周波溶解炉にて溶解し、目標の配合量になるように成分を調整したＡｌ-Ｍｎ母合金を用いた。また、電気炉内にてＭｇ溶湯を８００℃まで加熱しＡｌ-Ｍｎ母合金を添加し、６０秒ほど溶湯を撹拌した。

図７は、Ｍｎを添加した第６〜第８試料および第１、第２比較例（ＡＺ９１Ｄ、ＡＳ２１Ｂ）並びに同じく比較例として第２試料(Ｃｕ1.5％-Ｍｇ合金)の腐食速度を示す。この図７からＭｎの添加量が0.25重量％の場合（第６試料）は腐食速度40.96mm/yearであり、これはＭｎ添加無しの合金（第２試料）の46.23mm/yearとあまり変化がない。それに対し、Ｍｎ添加量が0.5重量％以上の合金（第７、第８試料）では腐食速度が22.80〜26.18mm/yearと腐食速度が低下していた。このことから耐食性の向上には、0.5重量％〜1.0重量％のＭｎを添加すると耐食性を改善できることが分かった。

図８、図９は、夫々、第６〜第８試料および第１、第２比較例並びに第２試料の各合金のクリープ曲線、クリープ速度を示す。Ｍｎを添加した合金はいずれも無添加のものと同等のクリープ歪みを示した。また、クリープ速度も近似した直線を示していた。このことから、Ｍｎの添加は耐クリープ性に害を及ぼさないと考えられる。

図１０〜図１２は、第６〜第８試料および第１、第２比較例並びに第２試料の各合金の0.2％耐力、最大引張応力、引張伸びを示す。図１０〜図１２を参照すると分かるように、Ｍｎ添加量が0.5％、1.0％（第７、第８試料）の合金は、高温（１５０℃）と室温（２３℃）とにおいて、Ｍｎ添加無し（第２試料）の合金と同等の引張特性を示していることが分かる。また、Ｍｎ添加量が0.25％（第６試料）の合金は、高温（１５０℃）における最大引張応力、引張伸びが著しく低下していた。通常の高温における引張変形は温度の上昇とともに転位の移動が活性になり変形量が増加する。しかし、Ｍｎ0.25％（第６試料）の合金の場合は、試験片中に介在物など欠陥が存在し、引張破断の起点になったため、低い引張特性を示したと考えられる。

如上の結果から、Ｍｇ-8.0％Ａｌ-1.5％Ｃｕ合金にＭｎを0.5重量％〜1.0重量％添加すると耐食性が向上すると共に、Ｍｇ-8.0％Ａｌ-1.5％Ｃｕ合金が結晶粒内にＡｌＭｎ化合物が微細に存在している場合に、耐クリープ性、高温引張特性を害することなく耐食性の向上に寄与することが分かった。

Ｃｕを1.0〜5.0重量％添加したＭｇ合金及び比較例のクリープ曲線である。Ｃｕを1.0〜5.0重量％添加したＭｇ合金のクリープ速度を比較例と共にプロットした図である。Ｃｕを1.0〜5.0重量％添加したＭｇ合金の２３℃（室温）と１５０℃（高温）での0.2％耐力を比較例と共に示すグラフである。Ｃｕを1.0〜5.0重量％添加したＭｇ合金の２３℃（室温）と１５０℃（高温）での最大引張応力を比較例と共に示すグラフである。Ｃｕを1.0〜5.0重量％添加したＭｇ合金の２３℃（室温）と１５０℃（高温）での引張伸びを比較例と共に示すグラフである。Ｃｕを1.0〜5.0重量％添加したＭｇ合金の腐食速度を比較例と共に示すグラフである。 1.5重量％のＣｕと0.25〜1.0重量％のＭｎとを含有するＭｇ合金の腐食速度を比較例と共に示すグラフである。 1.5重量％のＣｕと0.25〜1.0重量％のＭｎとを含有するＭｇ合金及び比較例のクリープ曲線である。 1.5％のＣｕと0.25〜1.0重量％のＭｎとを含有するＭｇ合金及び比較例のクリープ速度をプロットした図である。 1.5％のＣｕと0.25〜1.0重量％のＭｎとを含有するＭｇ合金のの２３℃（室温）と１５０℃（高温）での0.2％耐力を比較例と共に示すグラフである。 1.5％のＣｕと0.25〜1.0重量％のＭｎとを含有するＭｇ合金のの２３℃（室温）と１５０℃（高温）での最大引張応力を比較例と共に示すグラフである。 1.5％のＣｕと0.25〜1.0重量％のＭｎとを含有するＭｇ合金のの２３℃（室温）と１５０℃（高温）での引張伸びを比較例と共に示すグラフである。

Claims

Ａｌを約5.0〜9.0重量％含有するＭｇ-Ａｌ系合金に、Ｃｕを添加したことを特徴とする鋳造用Ｍｇ合金。
Ｍｇ-Ａｌ系合金がＡｌを約8.0重量％含有する、請求項１に記載の鋳造用Ｍｇ合金。
Ｃｕの添加量が約1.0〜5.0重量％である、請求項１又は２に記載の鋳造用Ｍｇ合金。
Ｃｕの添加量が約1.0〜1.5重量％である、請求項１又は２に記載の鋳造用Ｍｇ合金。
Ｍｎが更に添加されている、請求項４に記載の鋳造用Ｍｇ合金。
Ｍｎの添加量が約0.5〜1.0重量％である、請求項５に記載の鋳造用Ｍｇ合金。
Ｍｇ-Ａｌ系合金に、約1.0〜5.0重量％のＣｕと、約2.0重量％のＺｎと、約0.01重量％のＢｅとを含む鋳造用Ｍｇ合金。
Ｍｇ-Ａｌ系合金に、約1.0〜1.5重量％のＣｕと、約2.0重量％のＺｎと、約0.01重量％のＢｅと、約0.25〜1.0重量％のＭｎとを添加したことを特徴とする鋳造用Ｍｇ合金。
Ｍｇ-Ａｌ系合金が、Ａｌを約5.0〜9.0重量％含有する、請求項７又は８に記載の鋳造用Ｍｇ合金。
Ｍｇ-Ａｌ系合金が、Ａｌを約8.0重量％含有する、請求項７又は８に記載の鋳造用Ｍｇ合金。