JP3132693B2 - ダイカスト用マグネシウム合金 - Google Patents
ダイカスト用マグネシウム合金Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は希土類元素（以下Ｒ．
Ｅ．と表す。）を含有するダイカスト用の耐熱マグネシ
ウム合金に関する。
Ｅ．と表す。）を含有するダイカスト用の耐熱マグネシ
ウム合金に関する。
【０００２】マグネシウムの比重は１．７４で、工業用
金属材料中最も軽量である上、機械的性質もアルミニウ
ム合金に比較して見劣りしないので、主として航空機あ
るいは自動車材料、特に軽量化や低燃費化に対応する材
料として注目されてきた。
金属材料中最も軽量である上、機械的性質もアルミニウ
ム合金に比較して見劣りしないので、主として航空機あ
るいは自動車材料、特に軽量化や低燃費化に対応する材
料として注目されてきた。
【０００３】従来のマグネシウム合金のうちＡｌを５〜
１０％、Ｚｎを１〜３％含有するＭｇ−Ａｌ−Ｚｎ系
（ＡＳＴＭ規格−ＡＺ９１Ｃ等）では、Ｍｇ側に広いα
−固溶体領域があり、Ｍｇ−Ａｌ−Ｚｎ系化合物が晶出
する。鋳造のままでも強靱で耐食性に優れているが、時
効熱処理によって機械的性質が改善され、また焼入れ焼
戻しにより粒界に化合物相がパーライト状に析出する。
１０％、Ｚｎを１〜３％含有するＭｇ−Ａｌ−Ｚｎ系
（ＡＳＴＭ規格−ＡＺ９１Ｃ等）では、Ｍｇ側に広いα
−固溶体領域があり、Ｍｇ−Ａｌ−Ｚｎ系化合物が晶出
する。鋳造のままでも強靱で耐食性に優れているが、時
効熱処理によって機械的性質が改善され、また焼入れ焼
戻しにより粒界に化合物相がパーライト状に析出する。
【０００４】一方、耐熱性が優れ高温における使用に適
するマグネシウム合金が探究され、希土類元素を添加し
た合金が、常温における機械的性質はアルミニウム合金
に多少劣るが、２５０〜３００℃までの高温においてア
ルミニウム合金に比肩する性質が得られることが見出さ
れている。
するマグネシウム合金が探究され、希土類元素を添加し
た合金が、常温における機械的性質はアルミニウム合金
に多少劣るが、２５０〜３００℃までの高温においてア
ルミニウム合金に比肩する性質が得られることが見出さ
れている。
【０００５】例えば、Ｒ．Ｅ．を含む実用合金として
は、Ｚｎを加えて析出硬化させ、Ｚｒで結晶粒微細化を
行ったＥＺ３３Ａ（ＭＤＡ）とＺＷ４１Ａがあり、４２
３〜５０３Ｋの範囲の使用に適している。また、Ｒ．
Ｅ．とＡｇを組み合わせて常温強さも改善し、Ｚｒで結
晶粒の微細化を行ったＱＥ２２Ａがあり、５７３Ｋまで
の温度で高耐力を要するところに使われている。
は、Ｚｎを加えて析出硬化させ、Ｚｒで結晶粒微細化を
行ったＥＺ３３Ａ（ＭＤＡ）とＺＷ４１Ａがあり、４２
３〜５０３Ｋの範囲の使用に適している。また、Ｒ．
Ｅ．とＡｇを組み合わせて常温強さも改善し、Ｚｒで結
晶粒の微細化を行ったＱＥ２２Ａがあり、５７３Ｋまで
の温度で高耐力を要するところに使われている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで前記ＱＥ２２
Ａ合金（Ｍｇ−２％Ａｇ−２％Ｒ．Ｅ．−０．６％Ｚ
ｒ）は、もともと少量生産の砂型重力鋳造用材料とし
て、航空機や軍用に開発されたものであって、ダイカス
トやコストなどの量産性にはあまり配慮がされていな
い。
Ａ合金（Ｍｇ−２％Ａｇ−２％Ｒ．Ｅ．−０．６％Ｚ
ｒ）は、もともと少量生産の砂型重力鋳造用材料とし
て、航空機や軍用に開発されたものであって、ダイカス
トやコストなどの量産性にはあまり配慮がされていな
い。
【０００７】すなわち、ＱＥ２２Ａ合金においては、含
有されるＡｇおよびＲ．Ｅ．が融点を上げるためにダイ
カストには不向きであり、またＺｒが鋳造割れの原因と
なっている。さらに、ＡｇおよびＺｒを含有するために
コストが高く、Ａｇが耐食性に悪影響を及ぼし、耐食性
が良くない等の問題点がある。
有されるＡｇおよびＲ．Ｅ．が融点を上げるためにダイ
カストには不向きであり、またＺｒが鋳造割れの原因と
なっている。さらに、ＡｇおよびＺｒを含有するために
コストが高く、Ａｇが耐食性に悪影響を及ぼし、耐食性
が良くない等の問題点がある。
【０００８】本発明は希土類元素を含む耐熱性に優れた
ＱＥ２２Ａ合金がダイカスト性に劣りコスト高で量産に
適しないという前記のごとき問題点を解決するためにな
されたものであって、鋳造割れが少なく、低コストで耐
熱性および耐食性に優れたダイカスト用マグネシウム合
金を提供することを目的とする。
ＱＥ２２Ａ合金がダイカスト性に劣りコスト高で量産に
適しないという前記のごとき問題点を解決するためにな
されたものであって、鋳造割れが少なく、低コストで耐
熱性および耐食性に優れたダイカスト用マグネシウム合
金を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】発明者等は前記問題点を
解決するために、先ずＱＥ２２Ａの構成元素のうち、常
温強度と耐食性に関連するＡｇ含有量について検討をし
た。すなわち、Ｍｇ−２％Ｎｄ−１％Ａｌ−０．２５％
Ｍｎ合金に対して、２．０％までのＡｇを０．５％刻み
で順次添加し、各Ａｇ含有量における引張強さ、０．２
％耐力および腐食速度について測定した。得られた結果
は図１（ａ）および図１（ｂ）に示した。
解決するために、先ずＱＥ２２Ａの構成元素のうち、常
温強度と耐食性に関連するＡｇ含有量について検討をし
た。すなわち、Ｍｇ−２％Ｎｄ−１％Ａｌ−０．２５％
Ｍｎ合金に対して、２．０％までのＡｇを０．５％刻み
で順次添加し、各Ａｇ含有量における引張強さ、０．２
％耐力および腐食速度について測定した。得られた結果
は図１（ａ）および図１（ｂ）に示した。
【００１０】図１（ａ）に示したように、引張強さおよ
び０．２％耐力共に、Ａｇ含有量の減少と共に０．５％
までは漸減するが、Ａｇ含有量が０．５％においても、
所望の引張強さおよび０．２％耐力が確保できることが
判明した。また、図１（ｂ）に示したように、腐食速度
はＡｇ含有量が１．５％を越えると急激に増加すること
が判明した。その結果、コストと耐食性を考慮した場
合、Ａｇ含有量は０．５〜１．５％とすることが適切で
あるとの知見を得た。
び０．２％耐力共に、Ａｇ含有量の減少と共に０．５％
までは漸減するが、Ａｇ含有量が０．５％においても、
所望の引張強さおよび０．２％耐力が確保できることが
判明した。また、図１（ｂ）に示したように、腐食速度
はＡｇ含有量が１．５％を越えると急激に増加すること
が判明した。その結果、コストと耐食性を考慮した場
合、Ａｇ含有量は０．５〜１．５％とすることが適切で
あるとの知見を得た。
【００１１】次に、Ｒ．Ｅ．は合金の高温強度を向上さ
せるが、Ｒ．Ｅ．の１つとしてＮｄ添加の影響について
検討をした。すなわち、図２はＭｇ−１％Ａｇ−１％Ａ
ｌ−０．２５％Ｍｎ合金に対して、３．０％までのＮｄ
を１．０％刻みで順次添加し、各Ｎｄ含有量における１
５０℃の引張強さおよび０．２％耐力について測定した
結果を示したものである。
せるが、Ｒ．Ｅ．の１つとしてＮｄ添加の影響について
検討をした。すなわち、図２はＭｇ−１％Ａｇ−１％Ａ
ｌ−０．２５％Ｍｎ合金に対して、３．０％までのＮｄ
を１．０％刻みで順次添加し、各Ｎｄ含有量における１
５０℃の引張強さおよび０．２％耐力について測定した
結果を示したものである。
【００１２】図２に示したように、Ｎｄを１．０％含有
させることにより、ほぼ所望の高温強度が確保され、そ
の後は漸次強度は向上するが、含有量が３．０％を越え
ると０．２％耐力が低減することがわかった。その結
果、Ｎｄの添加が著しいコストアップになることを考慮
すると、Ｎｄ含有量は１．０〜３．０％とすることが適
切であることが判明した。なお、ＮｄはＣｅ系ミッシュ
メタル（５０％Ｃｅ、Ｌａ、Ｐｒ、Ｎｄなどを含む）と
置き換えても、ある程度の効果が得られる事が確認され
ている。
させることにより、ほぼ所望の高温強度が確保され、そ
の後は漸次強度は向上するが、含有量が３．０％を越え
ると０．２％耐力が低減することがわかった。その結
果、Ｎｄの添加が著しいコストアップになることを考慮
すると、Ｎｄ含有量は１．０〜３．０％とすることが適
切であることが判明した。なお、ＮｄはＣｅ系ミッシュ
メタル（５０％Ｃｅ、Ｌａ、Ｐｒ、Ｎｄなどを含む）と
置き換えても、ある程度の効果が得られる事が確認され
ている。
【００１３】Ａｌは鋳造割れを防止し鋳造性を改善する
一方において高温特性を悪化させる元素である。そこ
で、Ａｌ添加の影響を研究するため、Ｍｇ−２％Ｎｄ−
１％Ａｇ−０．２５％Ｍｎ合金に対して、２．５％まで
のＡｌを０．５％刻みで順次添加し、各Ａｇ含有量にお
ける１５０℃と２００℃の引張強さおよび鋳造割れ発生
割合について測定した。得られた結果は図３（ａ）に引
張強さを、図３（ｂ）に鋳造割れ発生割合を示した。
一方において高温特性を悪化させる元素である。そこ
で、Ａｌ添加の影響を研究するため、Ｍｇ−２％Ｎｄ−
１％Ａｇ−０．２５％Ｍｎ合金に対して、２．５％まで
のＡｌを０．５％刻みで順次添加し、各Ａｇ含有量にお
ける１５０℃と２００℃の引張強さおよび鋳造割れ発生
割合について測定した。得られた結果は図３（ａ）に引
張強さを、図３（ｂ）に鋳造割れ発生割合を示した。
【００１４】図３（ａ）に示したように、１５０℃と２
００℃の引張強さは、Ａｌ含有量の増加と共に漸次低下
し、２．０％を越えると急激に低下することが分かっ
た。また、図３（ｂ）に示したように、鋳造割れ発生割
合は、Ａｌ含有量の増加に従って急減するが、０．５％
含有量でほぼ所望の発生割合が確保できることが判明し
た。その結果、Ａｌ含有量は０．５〜２．０％とするこ
とが適切であるとの知見を得た。
００℃の引張強さは、Ａｌ含有量の増加と共に漸次低下
し、２．０％を越えると急激に低下することが分かっ
た。また、図３（ｂ）に示したように、鋳造割れ発生割
合は、Ａｌ含有量の増加に従って急減するが、０．５％
含有量でほぼ所望の発生割合が確保できることが判明し
た。その結果、Ａｌ含有量は０．５〜２．０％とするこ
とが適切であるとの知見を得た。
【００１５】ＭｎはＦｅと化合物を形成し、合金の耐食
性を改善する元素であるが、同様にＭｎ添加の影響につ
いても検討した。すなわち、Ｍｇ−１％Ａｇ−２％Ｎｄ
−１．０％Ａｌ合金に対して、０．８％までのＭｎを順
次添加し、各Ｍｎ含有量における腐食速度について測定
し、得られた結果は図４に示した。
性を改善する元素であるが、同様にＭｎ添加の影響につ
いても検討した。すなわち、Ｍｇ−１％Ａｇ−２％Ｎｄ
−１．０％Ａｌ合金に対して、０．８％までのＭｎを順
次添加し、各Ｍｎ含有量における腐食速度について測定
し、得られた結果は図４に示した。
【００１６】図４から明らかなように、腐食速度低減の
効果は、Ｍｎ含有量が０．２％以上であらわれ、それ以
上添加しても耐食性向上の効果が飽和することが判明し
た。その結果、Ｍｎ含有量は０．２〜１．０％とするこ
とが適当であるとの結論を得た。
効果は、Ｍｎ含有量が０．２％以上であらわれ、それ以
上添加しても耐食性向上の効果が飽和することが判明し
た。その結果、Ｍｎ含有量は０．２〜１．０％とするこ
とが適当であるとの結論を得た。
【００１７】また、従来のＭｇ−Ａｇ−Ｒ．Ｅ．合金Ｑ
Ｗ２２Ａでは、結晶粒微細化による強度向上のため、Ｚ
ｒを添加していたが、本発明では比較的冷却速度の大き
いダイカストを前提としているため、Ｚｒを添加しなく
ても、微細粒が得られる。
Ｗ２２Ａでは、結晶粒微細化による強度向上のため、Ｚ
ｒを添加していたが、本発明では比較的冷却速度の大き
いダイカストを前提としているため、Ｚｒを添加しなく
ても、微細粒が得られる。
【００１８】本発明合金は前記のごとき知見に基づいて
完成されたものであって、本発明のダイカスト用マグネ
シウム合金は、重量比で、Ａｇ；０．５〜１．５％、希
土類金属；１．０〜３．０％、Ａｌ；０．５〜２．０
％、Ｍｎ；０．２〜１．０％を含有し、残部が不可避不
純物とＭｇからなることを要旨とする。
完成されたものであって、本発明のダイカスト用マグネ
シウム合金は、重量比で、Ａｇ；０．５〜１．５％、希
土類金属；１．０〜３．０％、Ａｌ；０．５〜２．０
％、Ｍｎ；０．２〜１．０％を含有し、残部が不可避不
純物とＭｇからなることを要旨とする。
【００１９】
【作用】本発明合金は、Ａｇを０．５〜１．５％と従来
合金よりも低く規制したので、耐食性が向上すると共に
コストを低減することができた。また、Ａｌを０．５〜
２．０％添加することにより、鋳造性が改善されて、湯
流れが良くなり鋳造割れが減少し、Ｚｒを添加しないの
で、鋳造割れが減少し、コストの低減を図ることができ
た。
合金よりも低く規制したので、耐食性が向上すると共に
コストを低減することができた。また、Ａｌを０．５〜
２．０％添加することにより、鋳造性が改善されて、湯
流れが良くなり鋳造割れが減少し、Ｚｒを添加しないの
で、鋳造割れが減少し、コストの低減を図ることができ
た。
【００２０】本発明合金において、各元素の添加理由と
組成範囲の限定理由について説明する。 Ａｇ；０．５〜１．５％ Ａｇは粒内にＭｇ−Ａｇ系の化合物を形成し、室温強度
を向上させる。Ａｇ含有量が０．５％未満では前記効果
が充分に得られず、１．５％を越えて含有させると、耐
食性が劣化するので、その含有量を０．５〜１．５％と
した。
組成範囲の限定理由について説明する。 Ａｇ；０．５〜１．５％ Ａｇは粒内にＭｇ−Ａｇ系の化合物を形成し、室温強度
を向上させる。Ａｇ含有量が０．５％未満では前記効果
が充分に得られず、１．５％を越えて含有させると、耐
食性が劣化するので、その含有量を０．５〜１．５％と
した。
【００２１】希土類金属；１．０〜３．０％ 希土類金属は粒界にＭｇ−Ｒ．Ｅ．系の化合物を形成
し、高温強度と高温クリープ特性を向上させる。前記効
果を得るためには少なくとも１．０％以上含有させる必
要がある。しかし、３．０％を越えて含有させると耐力
を低下させるので上限を３．０％とした。希土類金属と
してはＭｇ−Ｒ．Ｅ．系の化合物の融点が高い方が、高
温強度に対して、好ましいので、Ｎｄが最も好ましく、
次いでＣｅが好ましい。ＣｅはＣｅ含有量が５０％以上
のミッシュメタルで置換してもよい。
し、高温強度と高温クリープ特性を向上させる。前記効
果を得るためには少なくとも１．０％以上含有させる必
要がある。しかし、３．０％を越えて含有させると耐力
を低下させるので上限を３．０％とした。希土類金属と
してはＭｇ−Ｒ．Ｅ．系の化合物の融点が高い方が、高
温強度に対して、好ましいので、Ｎｄが最も好ましく、
次いでＣｅが好ましい。ＣｅはＣｅ含有量が５０％以上
のミッシュメタルで置換してもよい。
【００２２】Ａｌ；０．５〜２．０％ ＡｌはＭｇ−Ａｌ−Ｚｎ系（ＡＳＴＭ−ＡＺ９１Ｄ）な
どでは、粒界に低融点の化合物を形成し、高温特性を悪
化させるが、希土類元素と同時に用いることにより、こ
れを防止できる。また、Ａｌは湯流れを良くし、鋳造割
れを防止して鋳造性を改善する。その含有量が０．５％
未満では前記効果が充分に得られず、２．０％を越えて
含有させると、高温強度が低下するするので、Ａｌ含有
量は０．５〜２．０％に限定した。
どでは、粒界に低融点の化合物を形成し、高温特性を悪
化させるが、希土類元素と同時に用いることにより、こ
れを防止できる。また、Ａｌは湯流れを良くし、鋳造割
れを防止して鋳造性を改善する。その含有量が０．５％
未満では前記効果が充分に得られず、２．０％を越えて
含有させると、高温強度が低下するするので、Ａｌ含有
量は０．５〜２．０％に限定した。
【００２３】Ｍｎ；０．２〜１．０％ ＭｎはＡｌと同時に含有させることにより、不純物の鉄
と化合物を形成し、耐食性を向上させる。ＡｌおよびＭ
ｎによる耐食性の向上は図５のＭｇ−Ｎｄ系合金におい
て、Ａｌのみを含有するもの、Ｍｎのみを含有するも
の、ＡｌおよびＭｎを同時に含有するもののＡｇ含有量
と腐食速度の関係を示す線図示す通りである。前記効果
を得るためには、少なくとも０．２％以上含有させる必
要がある。しかし、０．３％を越えて含有させもその効
果は飽和し、１％を越えると機械的性質に悪影響を及ぼ
すので、その含有量は０．２〜１．０％に限定した。
と化合物を形成し、耐食性を向上させる。ＡｌおよびＭ
ｎによる耐食性の向上は図５のＭｇ−Ｎｄ系合金におい
て、Ａｌのみを含有するもの、Ｍｎのみを含有するも
の、ＡｌおよびＭｎを同時に含有するもののＡｇ含有量
と腐食速度の関係を示す線図示す通りである。前記効果
を得るためには、少なくとも０．２％以上含有させる必
要がある。しかし、０．３％を越えて含有させもその効
果は飽和し、１％を越えると機械的性質に悪影響を及ぼ
すので、その含有量は０．２〜１．０％に限定した。
【００２４】
【実施例】本発明の実施例を従来例と対比して説明し、
本発明の効果を明らかにする。 （実施例１）本発明の実施例として、本発明の組成範囲
内のＡｌ１．０％、Ｎｄ２．０％、Ａｇ１．０％、Ｍｎ
０．２５％を含有するマグネシウム合金を溶製し、鋳造
温度７００℃、金型温度８０〜１２０℃、鋳造圧力８０
０ｋｇｆ／ｃｍ2で、コールドチャンバダイカストマシ
ンを用いて、テストピースを鋳造した。
本発明の効果を明らかにする。 （実施例１）本発明の実施例として、本発明の組成範囲
内のＡｌ１．０％、Ｎｄ２．０％、Ａｇ１．０％、Ｍｎ
０．２５％を含有するマグネシウム合金を溶製し、鋳造
温度７００℃、金型温度８０〜１２０℃、鋳造圧力８０
０ｋｇｆ／ｃｍ2で、コールドチャンバダイカストマシ
ンを用いて、テストピースを鋳造した。
【００２５】得られたテストピースについて、引張試験
（室温および１５０℃）、鋳造割れ評価、耐食性評価を
行い、結果を表１に示した。なお、比較のために従来材
料であるＡＺ９１Ｄについては実施例と同一条件にてダ
イカスト鋳造し、ＱＥ２２Ａについては重力鋳造により
同様にテストピースを調製し、実施例と同様に引張試験
（室温および１５０℃）、鋳造割れ評価、耐食性評価を
行い、結果を表１に併せて示した。
（室温および１５０℃）、鋳造割れ評価、耐食性評価を
行い、結果を表１に示した。なお、比較のために従来材
料であるＡＺ９１Ｄについては実施例と同一条件にてダ
イカスト鋳造し、ＱＥ２２Ａについては重力鋳造により
同様にテストピースを調製し、実施例と同様に引張試験
（室温および１５０℃）、鋳造割れ評価、耐食性評価を
行い、結果を表１に併せて示した。
【００２６】
【表１】
【００２７】表１に示したように、本発明の実施例１は
引張強さにおいては、室温においてＡＺ９１Ｄ、ＱＥ２
２Ａとほぼ同等であるが、高温ではＱＥ２２Ａとほぼ同
等であり、ＡＺ９１Ｄより優れている。耐食性について
は実施例１はＱＥ２２Ａ合金と比較して数段優れてお
り、ＡＺ９１Ｄ並の耐食性を有することが判明した。ま
た、鋳造割れ評価の結果は、実施例１はＱＥ２２Ａ合金
の３０％に対して僅かに２％であって、ＡＺ９１Ｄの３
％とほぼ同等であって、鋳造性に優れていることが確認
された。
引張強さにおいては、室温においてＡＺ９１Ｄ、ＱＥ２
２Ａとほぼ同等であるが、高温ではＱＥ２２Ａとほぼ同
等であり、ＡＺ９１Ｄより優れている。耐食性について
は実施例１はＱＥ２２Ａ合金と比較して数段優れてお
り、ＡＺ９１Ｄ並の耐食性を有することが判明した。ま
た、鋳造割れ評価の結果は、実施例１はＱＥ２２Ａ合金
の３０％に対して僅かに２％であって、ＡＺ９１Ｄの３
％とほぼ同等であって、鋳造性に優れていることが確認
された。
【００２８】（実施例２）本発明の実施例２として、実
施例１の組成のＮｄ２．０％の代わりにミッシュメタル
（セリウム、ランタン、ネオジウム、プラセオシウムを
含む）を２．０％添加したマグネシウム合金を溶製し、
実施例１と同一条件でテストピースをダイカスト鋳造し
た。得られたテストピースについて、実施例１と同様に
引張試験（室温および１５０℃）、鋳造割れ評価、耐食
性評価を行い、結果を表１に示した。
施例１の組成のＮｄ２．０％の代わりにミッシュメタル
（セリウム、ランタン、ネオジウム、プラセオシウムを
含む）を２．０％添加したマグネシウム合金を溶製し、
実施例１と同一条件でテストピースをダイカスト鋳造し
た。得られたテストピースについて、実施例１と同様に
引張試験（室温および１５０℃）、鋳造割れ評価、耐食
性評価を行い、結果を表１に示した。
【００２９】表１から明らかなように、実施例２の合金
は引張強さが実施例１の合金に比べてやや劣るものの、
高温強度についてはＱＥ２２Ａとほぼ同等であり、ＡＺ
９１Ｄよりはるかに優れている。また、耐食性および鋳
造割れについては実施例１とほぼ同等の結果の得られる
ことが判明し、本発明の効果が確認されると共に、本発
明合金において、Ｎｄをミッシュメタルに置換してもほ
ぼ同等の結果の得られることが確認された。
は引張強さが実施例１の合金に比べてやや劣るものの、
高温強度についてはＱＥ２２Ａとほぼ同等であり、ＡＺ
９１Ｄよりはるかに優れている。また、耐食性および鋳
造割れについては実施例１とほぼ同等の結果の得られる
ことが判明し、本発明の効果が確認されると共に、本発
明合金において、Ｎｄをミッシュメタルに置換してもほ
ぼ同等の結果の得られることが確認された。
【００３０】
【発明の効果】本発明のダイカスト用マグネシウム合金
は以上説明したように、希土類金属を１．０〜３．０％
含有させて高温強度を確保し、Ａｇを０．５〜１．５％
と従来合金よりも低く規制したので、耐食性が向上する
と共にコストを低減することができ、Ａｌを０．５〜
２．０％添加することにより、鋳造性が改善されて、湯
流れが良くなり鋳造割れが減少し、Ｍｎの０．２〜１．
０％をＡｌと同時に含有させることにより、不純物の鉄
と化合物を形成し、耐食性を向上させ、Ｚｒを添加しな
いので、鋳造割れが減少し、コストの低減を図ることが
できた。
は以上説明したように、希土類金属を１．０〜３．０％
含有させて高温強度を確保し、Ａｇを０．５〜１．５％
と従来合金よりも低く規制したので、耐食性が向上する
と共にコストを低減することができ、Ａｌを０．５〜
２．０％添加することにより、鋳造性が改善されて、湯
流れが良くなり鋳造割れが減少し、Ｍｎの０．２〜１．
０％をＡｌと同時に含有させることにより、不純物の鉄
と化合物を形成し、耐食性を向上させ、Ｚｒを添加しな
いので、鋳造割れが減少し、コストの低減を図ることが
できた。
【図１】Ｍｇ−Ｎｄ−Ａｌ−Ｍｎ系合金におけるＡｇ含
有量と引張強さおよび０．２％耐力との関係（ａ）およ
びＡｇ含有量と腐食速度の関係（ｂ）を示す線図であ
る。
有量と引張強さおよび０．２％耐力との関係（ａ）およ
びＡｇ含有量と腐食速度の関係（ｂ）を示す線図であ
る。
【図２】Ｍｇ−Ａｇ−Ａｌ−Ｍｎ系合金におけるＮｄ含
有量と引張強さおよび０．２％耐力との関係を示す線図
である。
有量と引張強さおよび０．２％耐力との関係を示す線図
である。
【図３】Ｍｇ−Ｎｄ−Ａｇ−Ｍｎ系合金におけるＡｌ含
有量と引張強さおよび０．２％耐力との関係（ａ）およ
びＡｌ含有量と鋳造割れ発生割合の関係（ｂ）を示す線
図である。
有量と引張強さおよび０．２％耐力との関係（ａ）およ
びＡｌ含有量と鋳造割れ発生割合の関係（ｂ）を示す線
図である。
【図４】Ｍｇ−Ｎｄ−Ａｇ−Ａｌ系合金におけるＭｎ含
有量と腐食速度との関係を示す線図である。
有量と腐食速度との関係を示す線図である。
【図５】Ｍｇ−Ｎｄ系合金において、Ａｌのみを含有す
るもの、Ｍｎのみを含有するもの、ＡｌおよびＭｎを同
時に含有するもののＡｇ含有量と腐食速度の関係を示す
線図である。
るもの、Ｍｎのみを含有するもの、ＡｌおよびＭｎを同
時に含有するもののＡｇ含有量と腐食速度の関係を示す
線図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭46−6202（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−92707（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−253538（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−33096（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−171333（ＪＰ，Ａ) 鈴木”マグネシウム合金鋳物の動向" 神戸製鋼技報，Ｖｏｌ．42，Ｎｏ．１, Ｐ．60−63（1992) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 23/00 - 23/06 ＣＡ（ＳＴＮ) ＪＩＣＳＴファイル（ＪＯＩＳ)
Claims (1)
- 【請求項１】 重量比で、Ａｇ；０．５〜１．５％、希
土類金属；１．０〜３．０％、Ａｌ；０．５〜２．０
％、Ｍｎ；０．２〜１．０％を含有し、残部が不可避不
純物とＭｇからなることを特徴とするダイカスト用マグ
ネシウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04286297A JP3132693B2 (ja) | 1992-10-23 | 1992-10-23 | ダイカスト用マグネシウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04286297A JP3132693B2 (ja) | 1992-10-23 | 1992-10-23 | ダイカスト用マグネシウム合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06136480A JPH06136480A (ja) | 1994-05-17 |
| JP3132693B2 true JP3132693B2 (ja) | 2001-02-05 |
Family
ID=17702556
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04286297A Expired - Fee Related JP3132693B2 (ja) | 1992-10-23 | 1992-10-23 | ダイカスト用マグネシウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3132693B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007284743A (ja) * | 2006-04-17 | 2007-11-01 | Tetsuichi Mogi | Ｍｇ合金 |
-
1992
- 1992-10-23 JP JP04286297A patent/JP3132693B2/ja not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 鈴木"マグネシウム合金鋳物の動向"神戸製鋼技報，Ｖｏｌ．４２，Ｎｏ．１，Ｐ．６０−６３（１９９２） |
Also Published As
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|---|---|
| JPH06136480A (ja) | 1994-05-17 |
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