JP2007278218A - 燃料噴射弁 - Google Patents

Abstract

【課題】部品点数の増大および組み付け工数の増大を抑制しつつ、燃料の噴射量が高精度に制御される燃料噴射弁を提供する。
【解決手段】筒部材１１の噴孔２３側の端部にスプリング４５を支持する座部５０が設置されている。そのため、スプリング４５の姿勢を保持するための別部材を必要とせず、部品点数を低減することができる。座部５０は、筒部材１１と一体に形成されるとともに、筒部材１１の一部を折り曲げることにより形成している。したがって、構造を簡単にすることができるとともに、加工工数を低減することができる。また、可動コア４０とニードル２４とが軸方向へ相対移動可能であるとともに、スプリング３７およびスプリング４５の押し付け力が異なっている。そのため、可動コア４０と固定コア３３との衝突にともなうニードル２４のバウンド、およびニードル２４とノズルボディ２１との衝突にともなうニードル２４のバウンドは低減される。
【選択図】図１

Description

本発明は、燃料を噴射する燃料噴射弁に関する。

従来、コイルへの通電によって発生する磁気吸引力を用いて噴孔からの燃料の噴射を断続する燃料噴射弁が公知である。このような燃料噴射弁では、例えばコイルに通電すると、固定コアと可動コアとの間に磁気吸引力が発生する。可動コアと一体となった弁部材は、発生した磁気吸引力によって可動コアとともに軸方向へ移動する。一体となった可動コアおよび弁部材は、固定コアと衝突することにより移動が規制され、停止位置が決定される。この場合、弁部材と一体の可動コアが固定コアに衝突するため、衝突の衝撃によって可動コアは固定コアから跳ね返る。そのため、コイルへの通電から燃料の噴射までの期間にずれが生じ、応答性が悪化する。その結果、噴孔から噴射される燃料の噴射量を精密に制御することが困難になる。
そこで、例えば特許文献１から３に開示されているように、可動コアと弁部材とを別体にする構成が提案されている。
特表２０００−５０９７８７公報 特表２００２−５０６５０２公報 特表２００２−５２８６７２公報

上記の特許文献１から３に開示されているように、可動コアと弁部材とを別体にする場合、弁部材と可動コアとを一体に駆動するために弁部材または可動コアのいずれか一方を他方側へ押し付ける弾性部材が必要となる。弾性部材は、押し付け力を発揮する方向とは異なる方向へ変形すると、押し付け力が変化する。そのため、弾性部材の変形を低減するためのガイドが必要となる。しかしながら、ガイドなどの部材を追加すると、部品点数の増大、および組み付け工数の増大を招くという問題がある。

そこで、本発明の目的は、部品点数の増大および組み付け工数の増大を抑制しつつ、燃料の噴射量が高精度に制御される燃料噴射弁を提供することにある。

請求項１から４のいずれか記載の発明では、ハウジングは第二弾性部材を支持する座部を有している。これにより、可動コアと弁部材との一体の移動を確保するための第二弾性部材は、座部によって支持される。第二弾性部材の姿勢を維持する座部は、固定コアおよび可動コアとともに磁気回路を構成するハウジングに設けられる。したがって、部品点数の増大および組み付け工数の増大を抑制することができる。

また、請求項１から４のいずれか記載の発明では、可動コアと弁部材とは軸方向へ相対移動可能である。コイルへの通電時に可動コアが固定コアに衝突すると、可動コアは衝突の衝撃により固定コアとは反対側へ跳ね返る。しかし、弁部材は固定コアと相対移動可能であるため、可動コアが跳ね返っても、弁部材は慣性力によって固定コア側へ移動する。そのため、可動コアに跳ね返りが生じても、弁部材による噴孔からの燃料の噴射に及ぶ影響は低減される。したがって、燃料の噴射量を高精度に制御することができる。

請求項２記載の発明では、座部はハウジングの噴孔側の端部から径方向内側へ突出する突出部である。そのため、ハウジングと座部とを簡単な形状で一体に形成することができる。
請求項３記載の発明では、突出部はハウジングと一体に折り曲げられている。そのため、簡単な構造で一体に形成することができるとともに、ハウジングを容易に加工することができる。

請求項４記載の発明では、座部は内周側に弁部材の移動を支持するガイドを有している。そのため、弁部材は、軸方向への移動が安定して支持される。したがって、弁部材による噴孔の開閉の精度を高めることができる。
請求項５記載の発明では、第二弾性部材を支持するガイド部材を備えている。ガイド部材は、第二弾性部材を支持するとともに、ガイド面が弁部材と接し、弁部材の移動を案内する。これにより、可動コアと弁部材との一体の移動を確保するための第二弾性部材は、ガイド部材の座部によって支持される。すなわち、第二弾性部材の姿勢を維持する座部は、弁部材の移動をガイドするガイド部材に設けられる。したがって、部品点数の増大および組み付け工数の増大を抑制することができる。

また、請求項５記載の発明では、可動コアと弁部材とは軸方向へ相対移動可能である。コイルへの通電時に可動コアが固定コアに衝突すると、可動コアは衝突の衝撃により固定コアとは反対側へ跳ね返る。しかし、弁部材は固定コアと相対移動可能であるため、可動コアが跳ね返っても、弁部材は慣性力によって固定コア側へ移動する。そのため、可動コアに跳ね返りが生じても、弁部材による噴孔からの燃料の噴射に及ぶ影響は低減される。したがって、燃料の噴射量を高精度に制御することができる。

以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態による燃料噴射弁（以下、燃料噴射弁を「インジェクタ」という。）を図１に示す。第１実施形態によるインジェクタ１０は、例えば直噴式のガソリンエンジンに適用される。なお、インジェクタ１０は、直噴式のガソリンエンジンに限らず、ポート噴射式のガソリンエンジン、またはディーゼルエンジンなどに適用してもよい。直噴式のガソリンエンジンにインジェクタ１０を適用する場合、インジェクタ１０は図示しないエンジンヘッドに搭載される。

インジェクタ１０のハウジングとしての筒部材１１は、軸方向へ概ね内径が同一の筒状に形成されている。筒部材１１は、第一磁性部１２、非磁性部１３および第二磁性部１４を有している。非磁性部１３は、第一磁性部１２と第二磁性部１４との磁気的な短絡を防止する。第一磁性部１２、非磁性部１３および第二磁性部１４は、例えばレーザ溶接などにより一体に接続されている。なお、筒部材１１は、例えば一体に成形した後、熱加工などにより一部を磁性化または非磁性化してもよい。

筒部材１１の軸方向の一方の端部には入口部材１５が設置されている。入口部材１５は、筒部材１１の内周側に圧入されている。入口部材１５は燃料入口１６を有している。燃料入口１６には、図示しない燃料ポンプから燃料が供給される。燃料入口１６に供給された燃料は、燃料フィルタ１７を経由して筒部材１１の内周側に流入する。燃料フィルタ１７は、燃料に含まれる異物を除去する。

筒部材１１の他方の端部側には、ノズルホルダ２０が設置されている。ノズルホルダ２０は、筒状に形成され、内側にノズルボディ２１が設置されている。ノズルボディ２１は、筒状に形成され、例えば圧入あるいは溶接などによりノズルホルダ２０に固定されている。ノズルボディ２１は、先端に近づくにつれて内径が小さくなる内壁面に弁座２２を有している。ノズルボディ２１は、筒部材１１と反対側の端部近傍に、ノズルボディ２１を貫いて内壁面と外壁面とを連通する噴孔２３を有している。

ニードル２４は、筒部材１１、ノズルホルダ２０およびノズルボディ２１の内周側に軸方向へ往復移動可能に収容されている。ニードル２４は、ノズルボディ２１と概ね同軸上に配置されている。ニードル２４は、軸部２５、頭部２６およびシール部２７を有している。ニードル２４は、軸部２５の一方の端部側すなわち燃料入口１６側の端部に頭部２６を有している。また、ニードル２４は、軸部２５の他方の端部側すなわち燃料入口１６とは反対側の端部にシール部２７を有している。シール部２７は、ノズルボディ２１に形成されている弁座２２に着座可能である。ニードル２４は、ノズルボディ２１との間に燃料が流れる燃料通路２８を形成する。

インジェクタ１０は、ニードル２４を駆動する駆動部３０を有している。駆動部３０は、スプール３１、コイル３２、固定コア３３、磁性プレート３４および可動コア４０を有している。スプール３１は、筒部材の外周側に設置されている。スプール３１は、樹脂で筒状に形成され、外周側にコイル３２が巻かれている。コイル３２は、コネクタ３５の端子部３６に接続している。筒部材１１を挟んでコイル３２の内周側には、固定コア３３が設置されている。固定コア３３は、例えば鉄などの磁性材料により筒状に形成され、筒部材１１の内周側に例えば圧入などにより固定されている。磁性プレート３４は、磁性材料から形成され、コイル３２の外周側を覆っている。

可動コア４０は、筒部材１１の内周側に軸方向へ往復移動可能に設置されている。可動コア４０は、例えば鉄などの磁性材料から筒状に形成されている。可動コア４０は、固定コア３３側の端部において第一弾性部材であるスプリング３７と接している。スプリング３７は、一方の端部がニードル２４に接しており、他方の端部がアジャスティングパイプ３８と接している。スプリング３７は、軸方向へ伸長する力を有している。そのため、可動コア４０およびニードル２４は、スプリング３７により弁座２２に着座する方向へ押し付けられる。アジャスティングパイプ３８は、固定コア３３の内周側に圧入されている。これにより、スプリング３７の荷重は、アジャスティングパイプ３８の圧入量を調整することにより調整される。コイル３２に通電していないとき、可動コア４０およびニードル２４は、弁座２２方向へ押し付けられ、シール部２７は弁座２２に着座する。

上述のように駆動部３０は、固定コア３３および可動コア４０を有している。可動コア４０には、ニードル２４が挿入されている。可動コア４０は、径方向の中央部に軸方向へ貫く穴部を有している。穴部は、固定コア３３側から大径部４１および小径部４２を有している。これにより、可動コア４０は、大径部４１と小径部４２との間に段差部４３を形成する。可動コア４０の小径部４２は、内径がニードル２４の軸部２５の外径よりもやや大きく形成されている。そのため、ニードル２４は、穴部の内周側を軸方向へ移動可能である。本実施形態の場合、ニードル２４は、小径部４２を形成する可動コア４０の内壁と摺動する。これにより、ニードル２４は、可動コア４０によって軸方向の移動が案内される。

ニードル２４の頭部２６の外径は、小径部４２の内径よりも大きい。そのため、ニードル２４の頭部２６は、段差部４３と接する。頭部２６と段差部４３とが接することにより、可動コア４０とニードル２４との間におけるニードル２４の弁座２２側への移動および可動コア４０の固定コア３３側への相対的な移動は制限される。これにより、ニードル２４の頭部２６は、可動コア４０とニードル２４との過剰な相対移動を制限するストッパを構成する。

可動コア４０は、径方向外側の端部に燃料通路４４を形成している。燃料通路４４は、可動コア４０の周方向へ不連続に形成されている。これにより、固定コア３３の内周側を通過した燃料は、可動コア４０と筒部材１１との間に形成される燃料通路４４を経由して噴孔２３側へ流入する。可動コア４０の径方向外側の端部は、燃料通路４４以外の部分が筒部材１１の内周壁と接している。可動コア４０と筒部材１１とが接することにより、可動コア４０は軸方向の移動が案内される。

可動コア４０は、固定コア３３とは反対側の端部が第二弾性部材としてのスプリング４５と接している。スプリング４５は、一方の端部が可動コア４０と接し、他方の端部が筒部材１１と接している。筒部材１１は、入口部材１５とは反対側の端部が径方向内側へ折り曲げられている。これにより、筒部材１１は、入口部材１５とは反対側すなわち噴孔２３側の端部にスプリング４５と接する座部５０を有している。座部５０は、筒部材１１の固定コア３３とは反対側の端部を径方向内側へ折り返すことにより、径方向内側へ突出する突出部を形成するとともに、固定コア３３側へ突出している。座部５０は、噴孔２３側の端部から固定コア３３側へ行くにしたがって外径が小さくなっている。すなわち、座部５０は、噴孔２３側から固定コア３３側へ略円錐台状に形成されている。そのため、座部５０は、スプリング４５の可動コア４０とは反対側の端部において、スプリング４５の内周側に挿入されている。

スプリング４５の内周側へ座部５０を挿入することにより、スプリング４５は筒部材１１の内周側における傾きおよび曲がりが防止される。スプリング４５は、例えば傾きおよび曲がりなどが生じると、押し付け力の精度が低下する。本実施形態のようにスプリング４５に筒部材１１の座部５０を挿入することにより、スプリング４５の姿勢は一定に保持される。また、スプリング４５の姿勢を保持するために、別部材を設置する必要はない。したがって、部品点数の増加および加工工数の増加を招くことなく、スプリング４５による押し付け力を精度よく維持することができる。

スプリング４５は、軸方向へ伸長する力を有している。そのため、可動コア４０は、固定コア３３側へ押し付けられている。可動コア４０には、スプリング３７からニードル２４を経由して弁座２２側へ力ｆ１が加わり、スプリング４５から固定コア３３側へ力ｆ２が加わる。スプリング３７の押し付け力ｆ１は、スプリング４５の押し付け力ｆ２よりも大きい。そのため、コイル３２への通電が停止されているとき、スプリング３７に接するニードル２４は、頭部２６に接する可動コア４０とともにスプリング４５の押し付け力に抗して噴孔２３側へ移動している。その結果、コイル３２への通電が停止されているとき、ニードル２４のシール部２７は弁座２２に着座している。

次に、上記の構成によりインジェクタ１０の作動について説明する。
コイル３２への通電が停止されているとき、固定コア３３と可動コア４０との間には磁気吸引力は発生しない。そのため、上述のようにニードル２４は、スプリング３７の押し付け力によって固定コア３３とは反対側へ移動する。これにより、図２（Ａ）に示すように、可動コア４０は固定コア３３と離れている。このとき、ニードル２４の頭部２６は、可動コア４０の段差部４３に接している。そのため、可動コア４０は、スプリング３７の押し付け力によってニードル２４とともに固定コア３３とは反対側へ移動している。ニードル２４が固定コア３３とは反対側へ移動することにより、ニードル２４のシール部２７は弁座２２に着座している。したがって、燃料は噴孔２３から噴射されない。

コイル３２に通電されると、コイル３２に発生した磁界により磁性プレート３４、第一磁性部１２、可動コア４０、固定コア３３および第二磁性部１４には磁束が流れ、磁気回路が形成される。これにより、固定コア３３と可動コア４０との間には磁気吸引力が発生する。固定コア３３と可動コア４０との間に発生する磁気吸引力とスプリング４５の力ｆ２との和がスプリング３７の力ｆ１よりも大きくなると、可動コア４０は固定コア３３方向へ移動する。このとき、可動コア４０の段差部４３に頭部２６が接しているニードル２４は、可動コア４０とともに固定コア３３側へ移動する。その結果、ニードル２４のシール部２７は、弁座２２から離座する。

燃料入口１６からインジェクタ１０の内部へ流入した燃料は、燃料フィルタ１７、入口部材１５の内周側、アジャスティングパイプ３８の内周側、可動コア４０の外周側に形成される燃料通路４４、筒部材１１の内周側およびノズルホルダ２０の内周側を経由して燃料通路２８に流入する。燃料通路２８に流入した燃料は、弁座２２から離座したニードル２４とノズルボディ２１との間を経由して噴孔２３へ流入する。これにより、噴孔２３から燃料が噴射される。

このように、可動コア４０には、磁気吸引力だけでなくスプリング４５の力ｆ２も加わっている。そのため、コイル３２への通電すると、発生した磁気吸引力により可動コア４０およびニードル２４は迅速に固定コア３３側へ移動する。したがって、コイル３２の通電に対するニードル２４の作動応答性を高めることができる。また、可動コア４０およびニードル２４を駆動するために必要な電磁吸引力は低減される。したがって、コイル３２など駆動部３０の小型化を図ることができる。

ところで、可動コア４０およびニードル２４は、段差部４３と頭部２６とが接することによって一体となって固定コア３３側へ移動する。そして、可動コア４０は、図２（Ｂ）に示すように固定コア３３の噴孔２３側の端部と衝突するまで固定コア３３側へ移動する。可動コア４０が固定コア３３に衝突すると、図２（Ｃ）に示すようにその衝撃により可動コア４０は固定コア３３とは反対側すなわち噴孔２３側へ跳ね返る。一方、本実施形態の場合、可動コア４０とニードル２４とは軸方向へ相対移動可能である。そのため、可動コア４０は固定コア３３との衝突の衝撃によって噴孔２３側へ跳ね返るものの、ニードル２４は慣性力によって固定コア３３側への移動を継続する。これにより、ニードル２４のバウンドは低減され、噴孔２３からの不規則な燃料の噴射は低減される。

また、可動コア４０が噴孔２３側へ跳ね返り、可動コア４０とニードル２４とが離れると、ニードル２４には可動コア４０を経由したスプリング４５の押し付け力ｆ２が加わらない。そのため、ニードル２４には、スプリング３７の押し付け力ｆ１のみが加わる。すなわち、可動コア４０の跳ね返りによって、可動コア４０とニードル２４とが離れると、ニードル２４に対し噴孔２３側へ加わる力が大きくなる。したがって、ニードル２４の固定コア３３側への過剰な移動が制限され、いわゆるオーバーシュートは低減される。

さらに、ニードル２４に加わる力がスプリング３７の力ｆ１のみとなると、ニードル２４は固定コア３３側への移動が制限されるとともに、噴孔２３側へ移動を開始する。一方、噴孔２３側へ跳ね返った可動コア４０は、固定コア３３との間の磁気吸引力およびスプリング４５の力ｆ２によって再び固定コア３３側へ移動する。これにより、ニードル２４が噴孔２３側へ移動するとき、図２（Ｄ）に示すようにニードル２４は固定コア３３側へ移動する可動コア４０によって噴孔２３側への移動が規制される。その結果、ニードル２４は可動コア４０とともに固定コア３３側へ移動し、可動コア４０およびニードル２４が有する運動量は相殺される。このように、可動コア４０とニードル２４とは相対的に移動可能であるため、ニードル２４のバウンドにともなう噴孔２３からの不規則な燃料の噴射は低減される。したがって、コイル３２への通電時間が短期間でも、噴孔２３から噴射される燃料の噴射量を精密に制御することができる。

コイル３２への通電を停止すると、固定コア３３と可動コア４０との間の磁気吸引力は消滅する。これにより、ニードル２４は、スプリング３７の押し付け力によって可動コア４０とともに噴孔２３側へ移動する。そのため、ニードル２４のシール部２７は再び弁座２２に着座し、燃料通路２８と噴孔２３との間の燃料の流れは遮断される。したがって、燃料の噴射は終了する。

コイル３２への通電を停止したとき、可動コア４０およびニードル２４はスプリング３７の力ｆ１によってスプリング４５の力ｆ２に抗して噴孔２３側へ移動する。ニードル２４のシール部２７が弁座２２に着座すると、ニードル２４は衝突の衝撃によって固定コア３３側へ跳ね返ろうとする。ここで、可動コア４０とニードル２４とは相対移動可能であるため、ニードル２４のシール部２７が弁座２２に着座しても、可動コア４０は慣性力によってそのまま噴孔２３側への移動を継続し、可動コア４０とニードル２４とは離れる。そのため、ニードル２４にはスプリング４５の力ｆ１のみが加わり、スプリング４５の力が加わる可動部の質量は低減される。その結果、可動コア４０およびニードル２４から構成される可動部の慣性力が小さくなり、ニードル２４の固定コア３３側への跳ね返りは低減される。これにより、コイル３２への通電を停止すると、噴孔２３からの燃料の噴射は迅速に停止される。したがって、不規則な燃料の噴射が低減され、噴孔２３から噴射される燃料の噴射量を精密に制御することができる。

以上説明したように、第１実施形態では、筒部材１１の噴孔２３側の端部にスプリング４５を支持する座部５０を設置している。そのため、スプリング４５の姿勢を保持するための別部材を必要とせず、部品点数を低減することができる。また、座部５０は、筒部材１１と一体に形成されるとともに、筒部材１１の一部を折り曲げることにより形成している。したがって、構造を簡単にすることができるとともに、加工工数を低減することができる。

また、第１実施形態では、筒部材１１の座部５０に接するスプリング４５によって可動コア４０を固定コア３３側へ押し付けることにより、可動コア４０とニードル２４との過剰な移動を規制するための部材がニードル２４に設置されない。これにより、例えば溶接などによりニードル２４に別部品を設置する必要がない。したがって、熱ひずみなどによるニードル２４の変形を低減することができる。

さらに、第１実施形態では、可動コア４０とニードル２４とが軸方向へ相対移動可能であるとともに、スプリング３７およびスプリング４５の押し付け力が異なっている。そのため、可動コア４０と固定コア３３との衝突にともなうニードル２４のバウンド、およびニードル２４とノズルボディ２１との衝突にともなうニードル２４のバウンドは低減される。また、ニードル２４のオーバーシュートなど可動コア４０とニードル２４との過剰な相対移動は制限される。したがって、コイル３２への通電時間が短期間でも、不規則な燃料の噴射が低減され、噴孔２３から噴射される燃料の噴射量を精密に制御することができる。

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態によるインジェクタを図３に示す。なお、第１実施形態と実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。
第２実施形態では、図３に示すように座部５０は径方向内側の端部すなわち内周壁５１がニードル２４の軸部２５と接している。これにより、座部５０の内周壁５１は、ニードル２４の軸部２５と摺動するガイド部となる。そのため、ニードル２４は、軸方向の移動が座部５０の内周壁５１によって案内される。座部５０は、固定コア３３側から噴孔２３側へ貫く燃料通路５２を有している。これにより、ニードル２４と座部５０の内周壁５１とが接する場合でも、燃料の流れは確保される。
第２実施形態では、ニードル２４は内周壁５１によって軸方向の移動が案内される。したがって、部品点数の増大を招くことなく、ニードル２４の軸方向の移動を精密に調整することができる。

（第３、第４、第５、第６実施形態）
本発明の第３から第６実施形態によるインジェクタをそれぞれ図４から図７に示す。なお、第１実施形態と実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。
第３実施形態では、図４に示すように第１実施形態における筒部材が設置されていない。そのため、コイル３２の内周側には、固定コア６１が直接設置されている。また、可動コア４０を固定コア６１側へ押し付けるスプリング４５は、ノズルホルダ７０の内側に収容されている。非磁性リング６２は、固定コア６１とノズルホルダ７０との磁気的な短絡を防止する。第３実施形態の場合、固定コア６１、ノズルホルダ７０および非磁性リング６２は特許請求の範囲にいう「ハウジング」を構成している。固定コア６１とノズルホルダ７０との間には、非磁性リング６２が設置されている。

ノズルホルダ７０は、大径部７１および小径部７２を有している。大径部７１および非磁性リング６２は、可動コア４０の外周面と接する内壁を形成している。大径部７１には、スプリング４５が収容されている。小径部７２の一方の端部は、大径部７１の噴孔２３側の端部に接続している。大径部７１と小径部７２との接続部分には、固定コア６１側へ筒状に突出する突出部７３が形成されている。スプリング４５の内周側には、突出部７３が挿入される。これにより、大径部７１の噴孔２３側の端部は、スプリング４５の可動コア４０とは反対側と接する座部７４である。スプリング４５の内周側に突出部７３を挿入することにより、ノズルホルダ７０の大径部７１におけるスプリング４５の傾きおよび曲がりが低減される。したがって、スプリング４５の押し付け力を精密に維持することができる。

第４実施形態では、図５に示すように大径部７１の小径部７２側の端部にガイド部材８０が設置されている。スプリング４５の可動コア４０とは反対側の端部は、ガイド部材８０に接している。すなわち、ガイド部材８０は、スプリング４５を支持する座部を構成している。ガイド部材８０は、固定コア６１側へ筒状に突出する突出部８１を有している。スプリング４５に内周側には、突出部８１が挿入される。スプリング４５の内周側に突出部８１を挿入することにより、ノズルホルダ７０の大径部７１におけるスプリング４５の傾きおよび曲がりが低減される。したがって、スプリング４５の押し付け力を精密に維持することができる。

また、突出部８１を含むガイド部材８０の内周壁８２は、ニードル２４の軸部２５と接している。これにより、ガイド部材８０の内周壁８２は、ニードル２４の軸部２５と摺動するガイド面となる。そのため、ニードル２４は、軸方向の移動がガイド部材８０によって案内される。ガイド部材８０は、固定コア３３側から噴孔２３側へ貫く燃料通路８３を有している。これにより、ニードル２４とガイド部材８０の内周壁８２とが接する場合でも、固定コア３３側から噴孔２３側への燃料の流れは確保される。

第５実施形態では、図６に示すようにガイド部材８０は、ニードル２４の軸部２５と接していない。これに対し、可動コア４０は、外周壁がノズルホルダ７０の大径部７１の内周壁と接している。これにより、可動コア４０の移動は、ノズルホルダ７０の大径部７１および非磁性リング６２の内周壁によって案内される。また、ニードル２４は、可動コア４０の内周壁によって移動が案内される。このように、第５実施形態では、可動コア４０とノズルホルダ７０によって、可動コア４０およびニードル２４の軸方向の移動が案内されている。

第６実施形態では、図７に示すようにノズルホルダ７０は、大径部７１と小径部７２との間に中径部７５を有している。中径部７５は、内径が大径部７１より小さく小径部７２より大きい。スプリング４５は、中径部７５の内周側に挿入される。これにより、大径部７１の噴孔２３側の端部は、スプリング４５の可動コア４０とは反対側と接する座部７７である。中径部７５の内周側にスプリング４５を挿入することにより、スプリング４５は中径部７５を形成するノズルホルダ７０の内周壁７６によって傾きおよび曲がりが低減される。したがって、スプリング４５の押し付け力を精密に維持することができる。

（その他の実施形態）
以上説明した本発明の複数の実施形態では、筒部材１１の噴孔２３側の端部またはノズルホルダ７０の大径部７１の噴孔２３側の端部に座部５０、７４またはガイド部材８０を設置する例について説明した。しかし、可動コア４０の噴孔２３側の端部から、筒部材１１の噴孔２３側の端部または大径部７１の噴孔２３側の端部までの間に座部を設置してもよい。

また、第１実施形態または第２実施形態では、筒部材１１を第一磁性部１２、非磁性部１３および第二磁性部１４で構成する例について説明した。しかし、筒部材１１は、全体を薄肉で一体の磁性材料または非磁性材料から形成してもよい。筒部材１１を薄肉の磁性材料で一体に形成する場合、薄肉の磁性材料によって可動コア４０側から固定コア３３側へ短絡する磁束は容易に飽和する。そのため、可動コア４０側から固定コア３３側への磁束の漏れが低減され、固定コア３３と可動コア４０との間の磁気吸引力は十分に確保することができる。一方、筒部材１１を薄肉の非磁性材料で一体に形成する場合、磁性プレート３４と固定コア３３との間は、薄肉の筒部材１１を経由して容易に磁束が通過する。そのため、磁性プレート３４と固定コア３３との間に非磁性材料からなる筒部材１１が介在しても、磁束の通過は確保される。したがって、固定コア３３と可動コア４０との間の磁気吸引力は十分に確保することができる。
以上のように、本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の実施形態に適用可能である。

本発明の第１実施形態によるインジェクタの概略を示す断面図。 本発明の第１実施形態によるインジェクタの可動コアおよびニードルの移動を示す断面図。 本発明の第２実施形態によるインジェクタの概略を示す断面図。 本発明の第３実施形態によるインジェクタの概略を示す断面図。 本発明の第４実施形態によるインジェクタの概略を示す断面図。 本発明の第５実施形態によるインジェクタの概略を示す断面図。 本発明の第６実施形態によるインジェクタの概略を示す断面図。

符号の説明

１０：インジェクタ（燃料噴射弁）、１１：筒部材（ハウジング）、１２：第一磁性部（磁性部）、１４：第二磁性部（磁性部）、２３：噴孔、２４：ニードル（弁部材）、２６：頭部（ストッパ）、３２：コイル、３３：固定コア、３７：スプリング（第一弾性部材）、４０：可動コア、４５：スプリング（第二弾性部材）、５０：座部（突出部）、５１：内周壁（ガイド）、６１：固定コア（ハウジング）、６２：非磁性リング（ハウジング）、７０：ノズルホルダ（ハウジング、磁性部、座部）、７４、７７：座部、８０：ガイド部材（座部）、８２：内周壁（ガイド面）

Claims (5)

1. 噴孔からの燃料の噴射を断続する弁部材と、
   前記弁部材の前記噴孔とは反対側の端部に設けられ、前記弁部材と軸方向へ相対移動可能な可動コアと、
   コイルに通電することにより、前記可動コアとの間に磁気吸引力を発生する固定コアと、
   前記弁部材および前記可動コアを、前記弁部材が前記噴孔を閉塞する方向へ押し付ける第一弾性部材と、
   前記第一弾性部材の押し付け力より小さな押し付け力により前記可動コアを前記固定コア側へ押し付ける第二弾性部材と、
   前記弁部材の前記噴孔とは反対側の端部において径方向外側に突出し、前記可動コアの前記固定コア側と接触可能なストッパと、
   少なくとも一部に前記コイルで発生した磁界によって磁束が流れる磁性部を有し、前記可動コアを軸方向へ移動可能に収容するハウジングと、
   前記ハウジングに設けられ、前記第二弾性部材の前記可動コアとは反対側の端部を支持する座部と、
   を備える燃料噴射弁。
2. 前記座部は、前記ハウジングの前記噴孔側の端部において径方向内側へ突出する突出部である請求項１記載の燃料噴射弁。
3. 前記突出部は、前記ハウジングと一体に前記ハウジングの前記噴孔側の端部から径方向内側へ折り曲げられている請求項２記載の燃料噴射弁。
4. 前記座部は、径方向内側の端部に、前記弁部材と接し前記弁部材を軸方向へ往復移動可能に支持するガイドを有する請求項２または３記載の燃料噴射弁。
5. 噴孔からの燃料の噴射を断続する弁部材と、
   前記弁部材の前記噴孔とは反対側の端部に設けられ、前記弁部材と軸方向へ相対移動可能な可動コアと、
   コイルに通電することにより、前記可動コアとの間に磁気吸引力を発生する固定コアと、
   前記弁部材および前記可動コアを、前記弁部材が前記噴孔を閉塞する方向へ押し付ける第一弾性部材と、
   前記第一弾性部材の押し付け力より小さな押し付け力により前記可動コアを前記固定コア側へ押し付ける第二弾性部材と、
   前記弁部材の前記噴孔とは反対側の端部において径方向外側に突出し、前記可動コアの前記固定コア側と接触可能なストッパと、
   少なくとも一部に前記コイルで発生した磁界によって磁束が流れる磁性部を有し、前記可動コアを軸方向へ移動可能に収容するハウジングと、
   内周側に前記弁部材の前記可動コア側の端部と前記噴孔側の端部との間を摺動可能に支持するガイド面、および前記第二弾性部材の前記可動コアとは反対側の端部を支持する座部を有するガイド部材と、
   を備える燃料噴射弁。
   
   
   
   

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