JP2007261071A - 光反射体及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】 本発明は、優れた光反射性能を有すると共に熱成形性にも優れ、更に、厚みも薄い光反射体及びその製造方法を提供する。
【解決手段】 本発明の光反射体は、発泡性熱可塑性樹脂粒子を予備発泡させて得られた予備発泡粒子を金型内に充填して発泡成形させてなる熱可塑性樹脂発泡成形体からなり、この熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡が上記熱可塑性樹脂発泡成形体の厚み方向に圧壊されて、気泡壁の一部に山折れ状態に屈折変形した山折れ部と谷折れ状態に屈折変形した谷折れ部とを有する気泡を含有していることを特徴とするので、光反射体内に入射した光を気泡壁の屈折部において効果的に反射させることができ、よって、光反射体は、優れた光反射性能を有する。
【選択図】 図１

Description

本発明は、液晶表示装置のバックライトや、蛍光灯、白熱灯を用いた照明器具の反射体に好適に用いることができる光反射体及びその製造方法に関する。

近年、パソコン、テレビ、携帯電話などの表示装置として液晶表示装置が多数、提供されている。この液晶表示装置は、液晶セルの後方又は側方に配設された光源から液晶セルに光を照射している。

そして、光源からの光を液晶セルに効率良く照射するために光反射体が配設されており、液晶表示画面の輝度を向上させるために、高い光反射性能を有する光反射体が求められている。

このような光反射体としては、特許文献１に、フィルム内部に孔を有する光反射フィルムであって、フィルム厚み方向に該孔により形成される界面を６５以上有することを特徴とする光反射フィルムが提案されている。

更に、特許文献２には、平均気泡径５０μｍ以下の微細気泡を含有し、厚さが２００μｍ以上、比重が０．７以下の熱可塑性ポリエステル発泡体からなることを特徴とする光反射板が提案されている。

これらの光反射体は、フィルム内部の孔や気泡内に含まれる空気と、発泡体を構成している樹脂との間における屈折率の差を利用し、空気と樹脂との界面で光を反射させる技術を利用している。

従って、フィルム内部の孔や気泡内に含まれる空気と、発泡体を構成している樹脂との間の界面を増加させることが光反射体の光反射性能を向上させる手段の一つであり、このために、特許文献１の光反射フィルムでは、フィルムを構成する樹脂中に無機物や非相溶性の樹脂を多量に添加する必要があると共に、フィルム内部に孔を生成するために二軸延伸工程を必要とし、フィルム内に生成された孔が破れないように製造条件の厳密な管理が必要である上に、光反射フィルムは過度に延伸されているために熱成形性に劣るといった問題点があった。

又、特許文献２の光反射板では、その製造に、熱可塑性樹脂シートに有機溶媒を含有させる工程、不活性ガスを含浸させる工程及び加熱発泡させる工程を必要とし、生産性に劣るといった問題点があった。

更に、特許文献３には、内部に平均径５０μｍの独立気泡が分散する熱可塑性ポリエステル樹脂シートの全面または一部表面に、複数個の凹没部又は凸起部が形成されている光拡散反射シートが開示されている。

そして、この光反射体は、熱可塑性ポリエステル樹脂シートの表面に、シート材料のガラス転移温度以上で且つ融点より低い温度に加熱したエンボスロールを押圧することによって、熱可塑性ポリエステル樹脂シートの表面に凹没部を形成している。

しかしながら、エンボスロールの温度をシート材料のガラス転移温度以上の温度とし、このエンボスロールを熱可塑性ポリエステル樹脂シートに押圧することによって凹没部を形成していることから、エンボスロールを押圧している熱可塑性ポリエステル樹脂シートの表面部分の気泡壁のみがガラス状態からゴム状の柔軟な状態となっており、気泡壁の柔らかくなった気泡のみが優先的にエンボスロールによって押し潰されて消滅した状態となっている。

よって、熱可塑性ポリエステル樹脂シート全体の気泡数が減少しており、気泡内に含まれる空気と、熱可塑性ポリエステル樹脂シートを構成している熱可塑性ポリエステル系樹脂との間における屈折率の差を利用した光反射性能が低下してしまうといった問題点を生じていると共に、熱可塑性ポリエステル樹脂シートにエンボスロールを押圧することによって製造していることから、複雑な形状を有する光反射体を製造することができないといった問題点を有していた。

更に、近年のパソコン、テレビ、携帯電話などの表示装置の薄型化に伴って光反射体もその厚みができるだけ薄いことが要求されており、この要求に対応するために熱可塑性樹脂発泡成形体を薄いものとすると、この熱可塑性樹脂発泡成形体内に形成されている気泡の数が制限され、その結果、フィルム内部の孔や気泡内に含まれる空気と、発泡体を構成している樹脂との間の界面が少なくなり、光反射体の光反射性能が低下してしまうといった問題点を生じた。

特開２００３−１６０６８２号公報 特許第２９２５７４５号公報 特開２００３−１２１６１６号公報

本発明は、優れた光反射性能を有すると共に熱成形性にも優れ、更に、厚みも薄い光反射体及びその製造方法を提供する。

本発明の光反射体Ａは、発泡性熱可塑性樹脂粒子を予備発泡させて得られた予備発泡粒子を金型内に充填して発泡成形させてなる熱可塑性樹脂発泡成形体からなり、この熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡が上記熱可塑性樹脂発泡成形体の厚み方向に圧壊されて、気泡壁の一部に山折れ状態に屈折変形した山折れ部と谷折れ状態に屈折変形した谷折れ部とを有する気泡を含有していることを特徴とする。

発泡性熱可塑性樹脂粒子を構成している熱可塑性樹脂としては、特に限定されず、例えば、ポリスチレン系樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレン−２，６−ナフタレンジカルボキシレート、ポリプロピレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ１，４−シクロヘキシレンジメチレンテレフタレートなどのポリエステル系樹脂、ポリエチレン、ポリプロピレン、環状ポリオレフィンなどのポリオレフィン系樹脂、ポリカーボネート、ポリアミド、ポリエーテル、ポリウレタン、ポリフェニレンスルフィド、ポリエステルアミド、ポリエーテルエステル、ポリ塩化ビニル、ポリメタクリル酸エステル、変性ポリフェニレンエーテル、ポリアリレート、ポリサルホン、ポリエーテルイミド、ポリアミドイミド、ポリイミド及びこれらを主たる成分とする共重合体などが挙げられ、単独で用いられても二種以上が併用されてもよい。

上記ポリスチレン系樹脂としては、特に限定されず、例えば、スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、クロロスチレン、エチルスチレン、ｉ−プロピルスチレン、ｔ−ブチルスチレン、ジメチルスチレンなどのスチレン系単量体の単独重合体又はこれらの共重合体などが挙げられる。

又、上記ポリスチレン系樹脂としては、上記スチレン系単量体を主成分とする、上記スチレン系単量体とこのスチレン系単量体と共重合可能なビニル単量体との共重合体であってもよく、このようなビニル単量体としては、例えば、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ブチル（メタ）アクリレート、セチル（メタ）アクリレート、グリシジル（メタ）アクリレートなどのアルキル（メタ）アクリレート、（メタ）アクリロニトリル、ジメチルマレエート、ジメチルフマレート、ジエチルフマレート、エチルフマレート、ジビニルベンゼン、アルキレングリコールジメタクリレートなどが挙げられる。

そして、発泡性熱可塑性樹脂粒子は、汎用の方法で製造された熱可塑性樹脂粒子に発泡剤を含浸させることによって製造される。例えば、発泡性ポリスチレン系樹脂粒子の場合には、ポリスチレン系樹脂の懸濁重合時に懸濁液中に発泡剤を含有させ、ポリスチレン系樹脂粒子中に発泡剤を含浸させて発泡性ポリスチレン系樹脂粒子を製造する方法、ポリスチレン系樹脂粒子を汎用の方法で製造し、このポリスチレン系樹脂粒子に発泡剤を含浸させて発泡性ポリスチレン系樹脂粒子を製造する方法などが挙げられる。なお、ポリスチレン系樹脂の懸濁重合時に発泡剤を含浸させる場合には、単量体の重合転化率が８５％以上の時に発泡剤を懸濁液中に含有させることが好ましい。

そして、発泡剤としては、特に限定されず、例えば、プロパン、ブタン、ペンタンなどの脂肪族炭化水素；１，１−ジクロロ−１−フルオロエタン（ＨＣＦＣ−１４１ｂ）、１−クロロ−１，１−ジフルオロエタン（ＨＣＦＣ−１４２ｂ）、２−クロロ−１，１，１，２−テトラフルオロエタン（ＨＣＦＣ−１２４）、１，１，１，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ−１３４ａ）、１，１−ジフルオロエタン（ＨＦＣ−１５２ａ）などのフロン系発泡剤が挙げられ、脂肪族炭化水素が好ましい。なお、発泡剤は単独で使用されても併用されてもよい。

発泡性熱可塑性樹脂粒子中における発泡剤の含有量は、少ないと、発泡性熱可塑性樹脂粒子を発泡させて得られる発泡粒子同士の熱融着が不充分となって熱可塑性樹脂発泡成形体の機械的強度が低下することがある一方、多いと、発泡性熱可塑性樹脂粒子を用いて得られた熱可塑性樹脂発泡成形体に収縮が生じることがあるので、１〜１２重量％が好ましく、２〜１０重量％がより好ましい。

そして、上記熱可塑性樹脂発泡成形体１を構成している熱可塑性樹脂のガラス転移温度は、低いと、熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡を構成している気泡壁の一部を熱可塑性樹脂発泡成形体の厚み方向への圧壊によって、山折れ状態及び谷折れ状態に屈折変形させることができないことがあるので、４０℃以上が好ましく、６０℃以上がより好ましく、８０℃以上が特に好ましく、具体的には、熱可塑性樹脂発泡成形体１を構成する熱可塑性樹脂としては、ポリスチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂が好ましく、ポリスチレン、ポリエチレンテレフタレートがより好ましく、ポリスチレンが特に好ましい。

なお、熱可塑性樹脂のガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ７１２１：１９８７「プラスチックの転移温度測定方法」記載の方法に準拠して測定されたものをいう。例えば、ポリスチレン系樹脂の場合には、試料１０ｍｇを充填した測定容器を示差走査熱量計内に配設し、窒素ガス流量を３０ミリリットル／分の条件下にて、昇温速度２０℃／分で２２０℃まで昇温し１０分間に亘って保持した後、測定容器を示差走査熱量計から取り出して室温にて急冷した後、再度、測定容器を示差走査熱量計内に配設し、窒素ガス流量を３０ミリリットル／分の条件下にて、昇温速度１０℃／分で２２０℃まで昇温して発熱量を測定して吸熱曲線を得、この吸熱曲線から得られた中間点ガラス転移温度をガラス転移温度とする。

又、ポリエステル系樹脂の場合には、試料１０ｍｇを充填した測定容器を示差走査熱量計内に配設し、窒素ガス流量を３０ミリリットル／分の条件下にて、昇温速度５℃／分で２９０℃まで昇温して発熱量を測定して吸熱曲線を得、この吸熱曲線から得られた中間点ガラス転移温度をガラス転移温度とする。

なお、示差走査熱量計としては、例えば、セイコー電子工業社から商品名「ＤＳＣ２００型」で市販されているものが用いられる。

そして、本発明の光反射体を構成している熱可塑性樹脂発泡成形体１は、発泡性熱可塑性樹脂粒子を予備発泡させて得られた予備発泡粒子を金型のキャビティ内に充填し、予備発泡粒子を加熱して発泡させて得られる発泡粒子同士を熱融着一体化してなるものである。

ここで、光反射体Ａに入射した光は、一部が熱可塑性樹脂発泡成形体１によって反射されて反射光となり、一部は熱可塑性樹脂発泡成形体１を透過し、更に、残余の光は熱可塑性樹脂発泡成形体１に吸収され、光反射体Ａの光線全反射率を向上させるには反射光を増加させることが必要である。

そして、光反射体Ａの反射光は、熱可塑性樹脂発泡成形体１の気泡壁を構成している熱可塑性樹脂と、気泡内に含まれる空気との間の屈折率の差を利用して、空気と樹脂との界面で光を屈折、反射させることで得られている。

そこで、本発明の光反射体Ａでは、図１に示したように、該光反射体Ａを構成している熱可塑性樹脂発泡成形体１の気泡２を熱可塑性樹脂発泡成形体１の厚み方向に圧壊し、気泡２を構成している気泡壁21の一部を山折れ21a 状態及び谷折れ21b 状態に不規則に屈折変形させて気泡２を扁平な状態としている。

ここで、光反射体Ａを構成している熱可塑性樹脂発泡成形体１の厚み方向とは、光が照射される光反射体Ａの表面に対して垂直な方向をいい、例えば、図２に示した形状の熱可塑性樹脂発泡成形体１及び光反射体Ａの場合には、熱可塑性樹脂発泡成形体１及び光反射体Ａの光入射面1a，A1に対して垂直な方向ＶＤをいう。

そして、「気泡壁21の一部を山折れ21a 状態及び谷折れ21b 状態に屈折変形させている」とは、光反射体Ａをその厚み方向に全長に亘って切断して得られた切断面に露出した気泡の切断面において、一の気泡を構成している気泡壁が、山折れ状態に屈折変形させられた山折れ部21a と、谷折れ状態に屈折変形させられた谷折れ部21b の双方を有していることをいう。

なお、熱可塑性樹脂発泡成形体１の一部の気泡について、該気泡を構成している気泡壁21の一部を山折れ21a 状態及び谷折れ21b 状態に屈折変形させておればよいが、全ての気泡について、該気泡を構成している気泡壁21の一部を山折れ21a 状態及び谷折れ21b 状態に屈折変形させていることが好ましい。

そして、気泡壁21の一部に山折れ状態に屈折変形した山折れ部と谷折れ状態に屈折変形した谷折れ部とを有する気泡２が全体の気泡に占める割合は、少ないと、光反射体の光反射性能が低下することがあるので、５０％以上が好ましく、７０％以上がより好ましく、９０％以上が特に好ましい。

ここで、気泡壁21の一部に山折れ状態に屈折変形した山折れ部と谷折れ状態に屈折変形した谷折れ部とを有する気泡２が全体の気泡に占める割合は下記の要領で測定されたものをいう。先ず、光反射シートをその厚み方向に全長に亘って切断する。しかる後、光反射シートの断面を電子顕微鏡を用いて適切な倍率にて顕微鏡写真を得る。

なお、電子顕微鏡の倍率としては、熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡の形態を明瞭に確認することができれば、特に限定されず、通常、３０〜１０００倍に調整すればよいが、この範囲以外の倍率であっても、熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡の形態を明瞭に確認できればよい。

又、熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡の形態を明瞭に確認できる倍率とすると、一枚の顕微鏡写真に熱可塑性樹脂発泡成形体の厚み方向の全長が収まらない場合は、熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚み方向に複数に分割して撮影し、複数枚の顕微鏡写真を繋ぎ合わせることによって一枚の顕微鏡写真としてもよい。

そして、電子顕微鏡写真上の任意の箇所に熱可塑性樹脂発泡成形体の表面に対して垂直な直線を熱可塑性樹脂発泡成形体の厚み方向の全長に亘って描き、この直線上に位置する全気泡数Ｎ₁ を数えた。なお、直線上に一部しか位置しない気泡や、形状が不明瞭で特定できない気泡についても測定対象とした。

次に、上記直線上に位置する気泡のうち、気泡壁の一部に山折れ状態に屈折変形した山折れ部21a と谷折れ状態に屈折変形した谷折れ部21b とを有する気泡の数Ｎ₂ を数える。なお、直線上に一部しか位置しない気泡についても測定対象としたが、全気泡数Ｎ₁ の測定の場合と異なり、形状が不明瞭で特定できない気泡については測定対象外とした。

しかる後、下記式に基づいて、気泡壁21の一部に山折れ状態に屈折変形した山折れ部と谷折れ状態に屈折変形した谷折れ部とを有する気泡２が全体の気泡に占める割合Ｒを算出することができる。
割合Ｒ（％）＝１００×Ｎ₂ ／Ｎ₁

気泡２を構成している気泡壁21の一部を山折れ21a 状態及び谷折れ21b 状態に屈折変形させる形態としては、気泡壁21を任意の位置において谷折れ状態及び山折れ状態に屈折変形させた形態であっても、或いは、気泡壁21が熱可塑性樹脂発泡成形体の厚み方向に山折れと谷折れを繰り返して蛇腹状に折り重なった形態の何れであってもよく、これらの形態が混在していてもよい。

このように、気泡２を構成している気泡壁21の一部を山折れ21a 状態及び谷折れ21b 状態に屈折変形させることによって、気泡２を構成している気泡壁21のうち、光反射体Ａに入射する光の入射方向に向いた気泡壁が増加し、この気泡壁において、気泡壁を構成している熱可塑性樹脂と気泡内との空気との界面にて光を屈折、反射させることによって、光反射体の光線全反射率を向上させている。

しかも、本発明の光反射体Ａは、その気泡を構成している曲面状の気泡壁の一部を山折れ21a 状態及び谷折れ21b 状態に屈折させることによって気泡を変形させて扁平な状態としたものであって、原料となる熱可塑性樹脂発泡成形体を厚み方向に圧壊し厚みを薄くすることによって得られたものである。

又、熱可塑性樹脂発泡成形体が含有する気泡の数は、熱可塑性樹脂発泡成形体の厚みが厚くなればなる程、多くなるが、上述のように、光反射体の原料となる熱可塑性樹脂発泡成形体は光反射体の厚みよりも厚いので、光反射体Ａが有する気泡の数は、光反射体と同一厚みを有する圧壊されていない熱可塑性樹脂発泡成形体の有する気泡の数よりも多くなっている。

つまり、本発明の光反射体は、光反射体をこの光反射体と同一の厚みを有する熱可塑性樹脂発泡成形体から製造する場合に比して、同一厚みであっても、より多くの気泡を含有しており、よって、本発明の光反射体Ａは、気泡２を構成している気泡壁21の総表面積も大きく、即ち、気泡壁21を構成している熱可塑性樹脂と、気泡内に含まれている空気との界面の表面積も大きくなっており、この広い界面によって光反射体に入射した光を屈折、反射させることができる。

しかも、本発明の光反射体は、発泡性熱可塑性樹脂粒子を予備発泡させて得られた予備発泡粒子を金型のキャビティ内に充填して発泡成形させてなる熱可塑性樹脂発泡成形体からなり、この熱可塑性樹脂発泡成形体中の気泡は、押出発泡によって製造された熱可塑性樹脂発泡体と比較して微細なものとなっており、同一の発泡倍率である場合には気泡数も多い。

そして、気泡２は、上述のように厚み方向に圧壊されて圧縮前よりも扁平な状態とされていると共に、上述のように気泡２の気泡径も小さいことも相俟って、互いに隣接する気泡の中心間距離が極めて短くなっており、気泡２における光反射性に優れている。

このように、本発明の光反射体Ａは、これを構成している熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡数が多い上に、気泡２を構成している気泡壁21のうち、該気泡壁の垂線方向が光反射体Ａに入射する光の入射方向に向いた気泡壁が多く存在していると共に、互いに隣接する気泡間における気泡中心の距離が極めて短いので、光反射体Ａに入射した光をできるだけ透過させないようにしながら、気泡壁21を構成している熱可塑性樹脂と気泡中の空気との界面にて高い割合で反射させることができ、光反射体Ａは、高い光線全反射率を有している。

ここで、圧縮前の熱可塑性樹脂発泡成形体の厚み方向の平均気泡径は、大きいと、熱可塑性樹脂発泡成形体中に含有される気泡数が減少し、気泡壁を構成している熱可塑性樹脂と気泡内との空気との界面にて屈折、反射される反射光が減少し、光反射体の光線全反射率が低下することがあるので、１ｍｍ以下が好ましく、０．５ｍｍ以下がより好ましい。

そして、熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚み方向に圧縮させて得られた光反射体の厚み方向の平均気泡径は、大きいと、熱可塑性樹脂発泡成形体中において、気泡壁を山折れ状態に屈折変形させてなる山折れ部及び谷折れ状態に屈折変形させてなる谷折れ部の数が少なくなり、その結果、光反射体の光線全反射率が低下することがある一方、小さいと、気泡の圧壊が過度になり過ぎて、気泡壁を構成している熱可塑性樹脂と気泡内との空気との界面における光の屈折、反射が不充分となって反射光が減少し、光反射体の光線全反射率が低下することがあるので、０．１〜１００μｍが好ましく、１〜８０μｍがより好ましい。

ここで、熱可塑性樹脂発泡成形体１の厚み方向の平均気泡径は下記の要領で測定されたものをいう。先ず、熱可塑性樹脂発泡成形体１をその厚み方向の全長に亘って切断し、この切断面を走査型電子顕微鏡を用いて３０〜１０００倍の倍率で撮影する。

なお、熱可塑性樹脂発泡成形体１の気泡の形態を明瞭に確認できる倍率とすると、一枚の顕微鏡写真に熱可塑性樹脂発泡成形体１の厚み方向の全長が収まらない場合は、熱可塑性樹脂発泡成形体１をその厚み方向に複数に分割して撮影し、複数枚の顕微鏡写真を繋ぎ合わせることによって一枚の顕微鏡写真としてもよい。

得られた顕微鏡写真上の任意の箇所に熱可塑性樹脂発泡成形体１の厚み方向にその全長に亘って直線を一本描き、この直線上に位置する気泡数を数え、直線の長さを気泡数で除したものを熱可塑性樹脂発泡成形体１の厚み方向の平均気泡径とする。なお、気泡の数を数えるにあたって、直線上に一部でも位置している気泡や、形状が不明瞭で特定できない気泡についても測定対象とした。

又、本発明の光反射体を構成している熱可塑性樹脂発泡成形体１は、予備発泡粒子を発泡させて熱融着一体化させることによって得られたものであり、発泡性熱可塑性樹脂粒子を発泡させて得られた発泡粒子同士の熱融着界面には、図１，図３及び図４に示したように、非発泡或いは低発泡な熱融着部３が形成されている。この熱融着部３は、圧縮前の熱可塑性樹脂発泡成形体の断面において、図４に示したように、略直状或いは僅かに円弧状に湾曲した状態に形成された熱融着部３、３同士が互いに接合し合うことによって網目状（蜂の巣状）に形成されている。

本発明の光反射体は、熱可塑性樹脂発泡成形体１をその厚み方向に圧縮させることによって、熱融着部３、３がそれらの接合部31を中心にして屈折変形させられている。即ち、圧縮前の熱可塑性樹脂発泡成形体の任意の熱融着部3a、3b同士が図３に示したように当初、角度αでもって交差していたものが、圧縮後の熱可塑性樹脂発泡成形体、即ち、光反射体Ａでは、図１に示したように角度αよりも小さな角度βでもって交差した状態となっており、熱融着部3a、3b同士が互いに近づいた状態となっている。

そして、熱融着部3a、3bで挟まれた部分にある気泡群2Aは、熱可塑性樹脂発泡成形体１の厚み方向の圧縮力によって熱融着部3a、3bによる挟圧力を介して圧縮されている。なお、図１において、上記では熱融着部3a、3bに着目して気泡の圧縮を説明したが、図１上において熱融着部3aの上部、熱融着部3bの下部及び熱融着部3cの左部にも別の融着部がそれぞれ連続して形成されており、熱融着部3aと熱融着部3cとで仕切られた気泡群2Bや、熱融着部3bと熱融着部3cとで仕切られた気泡群2Cも、熱可塑性樹脂発泡成形体Ａの厚み方向の圧縮力によって熱融着部3a、3b、3cと、図１に記載されていない熱融着部とによる挟圧力を介して圧縮されている。

つまり、熱可塑性樹脂発泡成形体１内の気泡は、図４に示したように、非発泡或いは低発泡で気泡壁よりも剛直な熱融着部３、３・・・によって囲まれた状態となっており、この熱融着部３、３・・・がそれらの接合部31、31・・・を中心にして屈折変形させられていることによって、熱可塑性樹脂発泡成形体１内の気泡２が全体的に熱可塑性樹脂発泡成形体１の厚み方向に圧壊された状態となっている。

よって、本発明の光反射体Ａは、その熱可塑性樹脂発泡成形体１内の気泡が全体的に厚み方向に圧壊されており、気泡壁の一部に山折れ状態に屈折変形した山折れ部21a と谷折れ状態に屈折変形した谷折れ部21b とを有する気泡２が全体的に略均一に存在した状態に形成されており、優れた光線全反射率を有している。

そして、本発明の光反射体Ａの原料となる圧縮前の熱可塑性樹脂発泡成形体の熱融着部中には、予備発泡粒子同士が完全に隙間なく熱融着することができなかったことに起因する空隙部が形成されていることがあるが、本発明の光反射体Ａでは、熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚み方向に圧縮しており、この厚み方向への圧縮によって熱融着部中に形成された空隙部が殆ど消失している。従って、熱融着部によって光反射体Ａに入射した光の光線透過率が低くなっており、光反射体Ａは優れた光線反射性能を発揮している。

更に、上述のように、光反射体Ａの熱融着部３には殆ど空隙部が形成されていないことから熱融着部３は優れた剛性を有していると共に、熱融着部３、３・・・は光反射体Ａの全体に網目状に形成されていることから、光反射体Ａは優れた機械的強度をも有している。

具体的には、光反射体Ａの引張弾性率は、その見掛け密度が０．１ｇ／ｃｍ³ 未満では１０ＭＰａ以上が好ましく、見掛け密度が０．１ｇ／ｃｍ³ 以上では５０ＭＰａ以上が好ましい。

なお、光反射体Ａの引張弾性率は、ＪＩＳ Ｋ７１６２：１９９４に準拠して測定したものをいう。具体的には、オリエンテック社から商品名「ＵＣＴ−１０Ｔ」にて販売されているテンシロン万能試験機を用いて、試験片をダンベル状７号形とし、試験片のつまみ具間の距離２００ｍｍ、試験速度１ｍｍ／分の条件下にて測定することができる。

上述のように、光反射体Ａの光線全反射率を向上させるためには反射光を増加させることも重要であるが、光反射体Ａに吸収される光の量を減少させることによって光反射体Ａの光線全反射率を向上させることも効果的であり、光反射体Ａに吸収される光の量を減少させるべく、光反射体Ａを白色とすることが好ましい。

又、上記光反射体Ａの光線全反射率は、９５％以上が好ましく、９６％以上がより好ましく、９７％以上が特に好ましい。なお、光反射体の光線全反射率は、ＪＩＳ Ｋ７１０５に記載の測定法Ｂに準拠して８°の入射条件下にて全反射光測定を行った場合における波長５５０ｎｍの光線反射率をいい、標準反射板として硫酸バリウム板を用いた時の光線反射率を１００とした時の相対値で示したものである。

光反射体の光線全反射率は、具体的には、島津製作所社から商品名「ＵＶ−２４５０」にて市販されている紫外可視分光光度計と、島津製作所社から商品名「ＩＳＲ−２２００」にて市販されている積分球付属装置（内径：φ６０ｍｍ）とを組み合わせて測定することができる。

又、光反射体Ａの見掛け密度は、小さいと、光反射体の機械的強度が低下し、光反射体の取扱性が低下することがある一方、大きいと、光反射体の軽量性が低下することがあるので、０．０２〜０．７ｇ／ｃｍ³ が好ましい。

なお、光反射体Ａの見掛け密度は、ＪＩＳ Ｋ７２２２：１９９９「発泡プラスチック及びゴム−見掛け密度の測定」に記載の方法に準拠して測定されたものをいう。具体的には、製造直後から７２時間に亘って２３℃の雰囲気下にて放置された光反射体から５０ｃｍ³ 以上の試験片を切り出し、この試験片を更に２１〜２５℃、相対湿度４５〜５５％の雰囲気下にて１６時間に亘って放置する。次に、試験片の重量及び見掛け体積を測定し、重量を体積で除することによって熱可塑性樹脂発泡成形体の見掛け密度を算出することができる。

そして、光反射体Ａの厚みは、薄いと、光反射体の機械的強度が低下し、光反射体の取扱性が低下し、或いは、光反射体の光反射性能が低下することがある一方、厚いと、光反射体が用いられる製品の小型化を図ることができないことがあるので、０．１〜１０ｍｍが好ましい。

なお、光反射体Ａの熱可塑性樹脂発泡成形体１の片面又は両面には、非発泡の熱可塑性樹脂フィルムが積層一体化されていてもよい。又、熱可塑性樹脂発泡成形体１及び非発泡の熱可塑性樹脂フィルムには、その物性を損なわない範囲内において、蛍光増白剤、架橋剤、耐熱安定剤、耐酸化安定剤、紫外線吸収剤、滑剤、無機微粒子、充填剤、帯電防止剤、核剤、気泡調整剤、染料、顔料、分散剤、カップリング剤などが添加されていてもよい。

次に、上記光反射体Ａの製造方法について説明する。先ず、製造しようとする光反射体Ａの厚さよりも厚い熱可塑性樹脂発泡成形体を原料として用意する。この熱可塑性樹脂発泡成形体の製造方法としては、上述したように汎用の方法で製造されたものが用いられる。熱可塑性樹脂発泡成形体の形態としては、シート状の他に、製造しようとする光反射体と厚さ以外が同一形状であるものであってもよい。

そして、原料として用いられる熱可塑性樹脂発泡成形体の光線全反射率は、７０％以上が好ましく、７５％以上がより好ましく、８０％以上が特に好ましい。なお、熱可塑性樹脂発泡成形体の光線全反射率は、上述した光反射体の光線全反射率の測定と同様の要領であるのでその説明を省略する。

又、原料として用いられる熱可塑性樹脂発泡成形体の見掛け密度は、小さいと、光反射体の製造時に熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡を構成している気泡壁が破れ、得られる光反射体の光線全反射率が低下することがある一方、大きいと、熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡を構成している気泡壁が厚くなり、光反射体の製造時における熱可塑性樹脂発泡成形体の厚み方向の圧縮に特殊な装置が必要となり、或いは、得られる光反射体の光線全反射率が低下することがあるので、０．０１〜０．６ｇ／ｃｍ³ が好ましい。なお、熱可塑性樹脂発泡成形体の見掛け密度は、光反射体Ａの見掛け密度の測定と同様の要領であるのでその説明を省略する。

更に、原料として用いられる熱可塑性樹脂発泡成形体の厚さは、薄いと、熱可塑性樹脂発泡成形体を充分に圧縮できず、得られる光反射体の光線全反射率が低下することがある一方、厚いと、光反射体の小型化を図ることができないことがあるので、０．５〜２０ｍｍが好ましい。

そして、上記熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚み方向に熱可塑性樹脂発泡成形体を構成している熱可塑性樹脂のガラス転移温度未満の温度にて圧縮して、熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡ができるだけ破れないように、好ましくは、気泡破れが発生しないようにしながら、熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡を構成している気泡壁の一部を山折れ状態及び谷折れ状態に屈折変形させることによって、熱可塑性樹脂発泡成形体の厚みを復元不能に薄くする。

この際、熱可塑性樹脂発泡成形体内には全体的に、非発泡或いは低発泡な剛直な熱融着部３、３が接合部31、31を介して連続的に連なって網目状に形成されており、熱融着部３、３・・・がこれらの接合部31、31・・・を中心にして熱可塑性樹脂発泡成形体１の厚み方向に加えられる圧縮力によって屈折変形し、その結果、熱融着部３、３・・・間に存在する気泡２が熱融着部３、３に挟圧されて圧縮する。このように、熱可塑性樹脂発泡成形体に加えられた圧縮力は、熱可塑性樹脂発泡成形体１の表面部の気泡だけでなく、熱可塑性樹脂発泡成形体１の気泡全体に確実に加えられ、熱可塑性樹脂発泡成形体内の気泡が全体的にその厚み方向に圧縮される。

ここで、熱可塑性樹脂発泡成形体を該熱可塑性樹脂発泡成形体を構成する熱可塑性樹脂のガラス転移温度未満で圧縮するのは、熱可塑性樹脂は、ガラス転移温度を境にしてガラス状のかたい状態からゴム状（軟化状態）に変化するので、熱可塑性樹脂をガラス転移温度未満にてガラス状のかたい状態に維持したまま、熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚み方向に圧縮することで、熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡を構成している気泡壁を復元不能に山折れ状態及び谷折れ状態に屈折変形させることができるからである。

一方、熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚み方向に熱可塑性樹脂発泡成形体を構成している熱可塑性樹脂のガラス転移温度以上の温度にて圧縮すると、熱可塑性樹脂発泡成形体は軟化状態となっており、熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡は球状或いはこれに類似した形態を保持したまま可逆的に変形を生じるのみで、気泡を構成している気泡壁は屈折変形され難く、又、気泡破れを生じて光反射体の表面性が低下する虞れもあり、光反射体の光線全反射率を向上させることができない。

熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚み方向に圧縮する際、熱可塑性樹脂発泡成形体の温度は常温であることが好ましいが、熱可塑性樹脂発泡成形体を構成する熱可塑性樹脂のガラス転移温度よりも２０℃低い温度以下がより好ましく、熱可塑性樹脂発泡成形体を構成する熱可塑性樹脂のガラス転移温度よりも３０℃低い温度以下が特に好ましい。

又、熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚み方向に圧縮する方法としては、特に限定されず、例えば、(1) 熱可塑性樹脂発泡成形体を上下一対の成形型のキャビティ内に供給し、成形型によって熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚み方向に圧縮する方法、(2) 熱可塑性樹脂発泡成形体を上下一対の回転ロール間に供給して熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚み方向に圧縮する方法などが挙げられる。

熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚み方向に圧縮するにあたって、上記(1) の方法を採用する場合、キャビティ形状を製造しようとする光反射体の形状と同一形状とした金型を用いることが好ましい。

このような場合、成形型のキャビティ内に熱可塑性樹脂発泡シートを供給し、熱可塑性樹脂発泡シートをその厚み方向に圧縮すると同時に熱可塑性樹脂発泡シートを光反射体の形状に賦形することによって光反射体を製造してもよいし、或いは、厚さが厚い以外は光反射体の形状に合致した形態を有する熱可塑性樹脂発泡成形体を用意し、この熱可塑性樹脂発泡成形体を金型のキャビティ内に供給して熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚み方向に圧縮して光反射体を製造してもよい。

特に、本発明の光反射体の製造方法は、発泡性熱可塑性樹脂粒子を予備発泡させて得られた予備発泡粒子を金型のキャビティ内に充填した上で、予備発泡粒子を発泡させて得られた熱可塑性樹脂発泡成形体を用いることから、予備発泡粒子を充填させる金型のキャビティ形状を、製造しようとする光反射体の厚みよりも厚さが厚い以外は光反射体と同一形状としておき、原料となる熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚さが厚い以外は光反射体と同一形状を有するように形成しておくことにより、熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚み方向に圧縮するだけで、複雑な形状の光反射体であっても精度良く且つ確実に製造することができる。

そして、熱可塑性樹脂発泡成形体にその厚み方向に圧縮力を加える時間は、短いと、熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡を構成している気泡壁を完全に山折れ状態及び谷折れ状態に屈折変形させることができず、得られる光反射体の光反射性能が低下することがあるので、０．１秒以上が好ましいが、長すぎると光反射体の生産性が低下することがあるので、 １〜３０秒がより好ましい。

又、熱可塑性樹脂発泡成形体を圧縮する際に常温にて行うことが生産性及びエネルギーコストの観点から好ましく、熱可塑性樹脂発泡成形体を構成する熱可塑性樹脂のガラス転移温度は４０℃以上が好ましい。

そして、熱可塑性樹脂発泡成形体の圧縮度合いは、小さいと、熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡を構成している気泡壁を十分に山折れ状態及び谷折れ状態に屈折させることができず、得られる光反射体の光反射性能が低下する一方、大きいと、熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡破れが発生し、かえって光反射体の光反射性能が低下し、或いは、得られる光反射体の表面性が低下し光反射性能に悪影響を及ぼすので、圧縮後の熱可塑性樹脂発泡成形体の厚みが圧縮前の熱可塑性樹脂発泡成形体の厚みの１０〜９０％となるように調整することが好ましく、１５〜８０％がより好ましく、２０〜７０％が特に好ましい。

本発明の光反射体は、発泡性熱可塑性樹脂粒子を予備発泡させて得られた予備発泡粒子を金型内に充填して発泡成形させてなる熱可塑性樹脂発泡成形体からなり、この熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡が上記熱可塑性樹脂発泡成形体の厚み方向に圧壊されて、気泡壁の一部に山折れ状態に屈折変形した山折れ部と谷折れ状態に屈折変形した谷折れ部とを有する気泡を含有していることを特徴とするので、光反射体内に入射した光を気泡壁の屈折部において効果的に反射させることができ、よって、光反射体は、優れた光反射性能を有する。

そして、本発明の光反射体は、光反射体の有する厚みよりも厚い熱可塑性樹脂発泡成形体を原料とし、この熱可塑性樹脂発泡成形体を厚み方向に圧壊させていることから、光反射体は、この光反射体と同一厚みを有する熱可塑性樹脂発泡成形体から製造された場合に比して、より多くの気泡を含有している。

従って、本発明の光反射体は、その厚みが薄い場合にあっても、気泡数が多いことから、気泡壁の有する総表面積も多く、気泡壁を構成している熱可塑性樹脂と、気泡内の空気との界面にて光を効果的に屈折、反射させることができ、本発明の光反射体は優れた光反射性能を有する。

しかも、本発明の光反射体は、発泡性熱可塑性樹脂粒子を予備発泡させて得られた予備発泡粒子を金型内に充填して発泡成形させてなる熱可塑性樹脂発泡成形体からなり、熱可塑性樹脂発泡成形体中の気泡は、押出発泡によって得られた発泡体と比較して微細であり、気泡数も多い上に、気泡をその厚み方向に圧縮させることによって不可逆的に変形させていることから、互いに隣接する気泡間における気泡の中心間の距離が非常に短くなっており、これら気泡における光反射を効率的なものとすることができ、よって、光反射体は、優れた光反射性能を有している。

更に、本発明の光反射体は、これを構成している熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡壁を屈折変形させ、この屈折部によって光反射性能の向上を図っており、熱可塑性樹脂発泡成形体を延伸する必要がないことから、熱成形性にも優れ、しかも、本発明の光反射体は、熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚み方向に圧縮して製造したものであって、厚みを薄くすることができ、即ち、本発明の光反射体は、薄くて熱成形性に優れているので所望形状に正確に成形することができる。

更に、熱可塑性樹脂発泡成形体は、発泡性熱可塑性樹脂粒子を予備発泡させてなる予備発泡粒子を金型内に充填、発泡一体化させて得られたものであることから、押出発泡法によって製造された発泡体とは異なり、種々の形状のものを精度良く得ることができる。

従って、圧縮前の熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚さが光反射体の厚さよりも厚いこと以外は光反射体と同一形態に形成しておけば、熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚み方向に圧縮することによって、複雑な形状を有し且つ寸法精度の高い光反射体とすることができる。

そして、上記光反射体において、予備発泡粒子同士の熱融着部がこれら熱融着部同士が接合する接合部分を中心にして屈折変形されてなる場合には、複数個の熱融着部が気泡を挟圧することにより、熱可塑性樹脂発泡成形体の表面部だけでなく厚み方向の中央部に位置する気泡もその気泡壁に山折れ部と谷折れ部をより確実に有しており、光反射体にはその全体に、山折れ部と谷折れ部とを有する気泡が確実に形成されており、光反射体内に入射した光は、光反射体内に全体的に形成された気泡壁の屈折部において効果的に反射され、よって、光反射体は、優れた光反射性能を有する。

又、本発明の光反射体の製造方法は、発泡性熱可塑性樹脂粒子を予備発泡させて得られた予備発泡粒子を金型内に充填して発泡成形させて熱可塑性樹脂発泡成形体を製造し、この熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚み方向に圧縮させることを特徴とし、熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡を構成している気泡壁の一部を山折り及び谷折り状態に屈折させて気泡を扁平な状態としており、得られる光反射体は、この光反射体内に入射した光を気泡壁の屈折部分において効果的に反射させることができ優れた光反射性能を有している。

しかも、本発明の光反射体の製造方法によれば、光反射体の厚みよりも厚い熱可塑性樹脂発泡成形体を原料とし、この熱可塑性樹脂発泡成形体を厚み方向に圧縮させて厚みを薄くしていることから、光反射体は、この光反射体と同一厚みを有する熱可塑性樹脂発泡成形体から製造された光反射体と比較して、より多くの気泡数を含有している。

従って、本発明の光反射体の製造方法で製造された光反射体は、気泡壁の総表面積、即ち、気泡壁を構成する熱可塑性樹脂と、気泡内の空気との界面の総表面積が広く形成されており、この総表面積の広い界面において光を屈折、反射させることができ、よって、得られる光反射体は優れた光反射性能を有している。

そして、本発明の光反射体の製造方法によれば、厚みの厚い熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚み方向に圧縮させて薄くして光反射体を製造しているので、光反射体を構成している熱可塑性樹脂発泡成形体内に含まれている気泡数を減少させることなく、光反射体の厚みを薄くすることができると同時に、光反射体に延伸工程や無機物などの添加を必要とせず、よって、得られる光反射体は、熱成形性に優れ所望形状に正確に成形することができると共に軽量性にも優れている。

更に、熱可塑性樹脂発泡成形体は、発泡性熱可塑性樹脂粒子を予備発泡させて得られる予備発泡粒子を金型内に充填、発泡一体化させて得られたものであることから、押出発泡法によって製造された発泡体とは異なり、種々の形状のものを精度良く得ることができる。

従って、圧縮前の熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚さが光反射体の厚さよりも厚いこと以外は光反射体と同一形状に形成しておけば、熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚み方向に圧縮することによって、複雑な形状を有する光反射体を精度良く且つ確実に得ることができる。

（実施例１）
内容量が１００リットルの攪拌機付き重合容器内に、イオン交換水４００００重量部、第三リン酸カルシウム１００重量部及びドデシルベンゼンスルホン酸カルシウム２．０重量部を供給した。

続いて、重合容器内を攪拌しながら、重合容器内にスチレン４００００重量部、ベンゾイルパーオキサイド１００重量部及びｔ−ブチルパーオキシベンゾエート２４重量部を供給した上で、重合容器内を９０℃に昇温して６時間に亘って保持し、更に、１２５℃に昇温して２時間に亘って保持した後に冷却してポリスチレン粒子を得た。得られたポリスチレン粒子の重量平均分子量Ｍｗは１７万であった。

次に、内容量が５リットルの攪拌機付きの重合容器内に、イオン交換水２０００重量部、上記ポリスチレン粒子５００重量部、ピロリン酸マグネシウム６．０重量部及びドデシルベンゼンスルホン酸カルシウム０．３重量部を供給し、重合容器内を攪拌しながら７０℃に昇温した。

しかる後、ベンゾイルパーオキサイド４．５重量部及びｔ−ブチルパーオキシベンゾエート１．１重量部をスチレン２００重量部に溶解させた上で、このスチレンを全て、重合容器内に供給して３０分間に亘って攪拌した後、重合容器内を９０℃に昇温した。

次に、ジビニルベンゼン０．３５重量部をスチレン１３００重量部に溶解させ、このスチレンを全量、重合容器内に２時間かけてポンプで一定量づつ供給した。スチレンの重合容器内への供給が完了した後、重合容器内を１２５℃に昇温して２時間に亘って保持した上で重合容器内を冷却して、粒子径が０．３〜０．５ｍｍで且つ重量平均分子量が２８万のポリスチレン種粒子を得た。

次に、攪拌装置を備えたステンレス製の１００リットルのオートクレーブ内に、イオン交換水３２０００重量部、上記ポリスチレン種粒子２００００重量部、ピロリン酸マグネシウム２００重量部及びドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム８重量部を供給して攪拌し、分散液を作製した。

一方、イオン交換水６０００重量部に、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム１重量部及びピロリン酸マグネシウム１０重量部を分散させた後、ベンゾイルパーオキサイド７０重量部及びｔ−ブチルパーオキシベンゾエート１５重量部をスチレン５０００重量部に溶解させたものをイオン交換水に更に加えて攪拌して乳濁させてスチレン乳濁液を作製した。

そして、上記分散液を８５℃に加熱した上で該分散液中に上記スチレン乳濁液を供給し、上記分散液を８５℃に４０分間に亘って保持した直後に、この分散液を８５℃に保持しつつ、分散液中にスチレン５０００重量部を４０分間に亘って連続的に終始、同一滴下温度にて滴下してシード重合を行った。

しかる後、上記分散液を引き続き８５℃に保持しつつ、この分散液中に、ジビニルベンゼン２５重量部をスチレン１００００重量部に溶解させてなるスチレン溶液を８０分かけて終始、同一滴下速度で連続的に滴下してシード重合を行った。

続いて、上記分散液を８５℃に１時間に亘って保持した後、５０分かけて１２５℃まで昇温し、分散液を１２５℃に２時間に亘って保持して重合を完了し、その後、上記分散液を９０℃に冷却、保持した。

一方、ジラウリルチオジプロピオネート１０重量部及びドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．５重量部をイオン交換水５００重量部に供給して攪拌、分散させてなるものを上記分散液中に供給した。

しかる後、上記分散液が入っているオートクレーブ内にノルマルペンタン２２４０重量部及びイソペンタン５６０重量部を圧入して３０分間かけて１１５℃まで昇温して２時間に亘って保持した後に３０℃に冷却して水を分離除去した上で乾燥させて、平均粒子径が４５０μｍの発泡性ポリスチレン粒子を得た。

上記発泡性ポリスチレン粒子２０００重量部及びステアリン酸亜鉛（粉砕品、平均最大長：２０μｍ）４重量部をスーパーミキサーに供給して２分間に亘って攪拌した。次に、スーパーミキサー内にポリエチレングリコール（重量平均分子量：３００）０．８重量部を供給して５分間に亘って攪拌して、発泡性ポリスチレン粒子の表面にステアリン酸亜鉛及びポリエチレングリコールを均一に付着させた。

しかる後、上記発泡性ポリスチレン粒子を予備発泡機に供給して水蒸気を用いて嵩密度０．１ｇ／ｃｍ³ に予備発泡させて予備発泡粒子を得た。この予備発泡粒子を常温にて１日放置して乾燥させた。

次に、縦３００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ２０ｍｍの直方体形状のキャビティを有する金型を備えた成形機を用意した。この成形機の金型のキャビティ内に上記予備発泡粒子を充填し、キャビティ内に水蒸気を供給することによって予備発泡粒子を加熱、発泡させ、互いに熱融着一体化させて直方体形状のポリスチレン発泡板を得た。得られたポリスチレン発泡板を２５℃にて６０日間に亘って放置した後、ポリスチレン発泡板を３．０ｍｍの厚みにスライスして見掛け密度が０．１２４ｇ／ｃｍ³ のポリスチレン発泡シートを得た。なお、ポリスチレン発泡シートの光線全反射率は９６％であり、ポリスチレン発泡シートを構成しているポリスチレンのガラス転移温度は１０４℃であった。

ポリスチレン発泡シートをその厚み方向に切断して電子顕微鏡にて観察したところ、図５に示したように、熱融着部が網目状に形成されており、この熱融着部で囲まれた部分には微細な気泡が無数に形成されていた。ポリスチレン発泡シートにおける厚み方向の平均気泡径は３４μｍであった。

得られたポリスチレン発泡シートを温度２５℃、圧力５ＭＰａの条件下にて５秒間に亘って厚み方向に圧縮して、厚さが０．７５ｍｍの光反射シートを得た。なお、圧縮後のポリスチレン発泡シートの厚みは、圧縮前のポリスチレン発泡シートの厚みの２５％であった。

得られた光反射シートを構成しているポリスチレン発泡シート内の気泡は、図６に示したように、その殆どの気泡において、気泡壁が、山折れ状態に屈折変形された山折れ部と、谷折れ状態に屈折変形された谷折れ部の双方を有していた。又、熱融着部は全て、熱融着部同士の接合部分を中心にして屈折変形されていた。

（実施例２）
ポリスチレン発泡板を２．０ｍｍの厚みにスライスしてポリスチレン発泡シートを製造したこと、ポリスチレン発泡シートを厚さが０．６０ｍｍとなるように圧縮したこと以外は実施例１と同様にして光反射シートを得た。なお、圧縮前のポリスチレン発泡シートの光線全反射率は９３％であり、圧縮後のポリスチレン発泡シートの厚みは、圧縮前のポリスチレン発泡シートの厚みの３０％であった。

得られた光反射シートを構成しているポリスチレン発泡シート内の気泡は、その殆どの気泡において、気泡壁が、山折れ状態に屈折変形された山折れ部と、谷折れ状態に屈折変形された谷折れ部の双方を有していた。又、熱融着部は全て、熱融着部同士の接合部分を中心にして屈折変形されていた。

（実施例３）
攪拌機付きの重合容器内に、平均粒子径が１ｍｍのポリスチレン系樹脂種粒子５００重量部、イオン交換水２０００重量部、ピロリン酸マグネシウム６重量部及びドデシルベンゼンスルホン酸カルシウム０．３重量部を供給して攪拌しつつ７０℃に加熱して分散液を作製した。なお、ポリスチレン系樹脂粒子を構成しているポリスチレン系樹脂は、そのスチレン換算重量平均分子量が２０万であった。

次に、ベンゾイルパーオキサイド４．５重量部及びｔ−ブチルパーオキシベンゾエート１．１重量部をスチレン２００重量部に溶解させ、このスチレンを全て上記分散液中に攪拌しつつ供給した。

そして、分散液中にスチレンを供給し終えてから３０分経過後に分散液を９０℃に加熱し、この分散液中に更にスチレン１３００重量部を３時間かけて一定の供給速度で供給してシード重合を行った。全てのスチレンを供給し終えてから１２５℃に加熱して２時間に亘って放置した後に冷却してポリスチレン粒子を得た。

続いて、重合容器内を９０℃に加熱した上で、重合容器内にブタン１６２重量部を圧入して６時間に亘って保持して、ポリスチレン粒子にブタンを含浸させた後、重合容器内を３０℃に冷却して発泡性ポリスチレン粒子を得た。

得られた発泡性ポリスチレン粒子の表面にステアリン酸亜鉛及びヒドロキシステアリン酸トリグリセリドを塗布した後、発泡性ポリスチレン粒子を１３℃の恒温室にて５日間に亘って放置した。なお、ステアリン酸亜鉛及びヒドロキシステアリン酸トリグリセリドはそれぞれ、発泡性ポリスチレン粒子中、０．０５重量％となるように調整した。

しかる後、上記発泡性ポリスチレン粒子を予備発泡機に供給して水蒸気を用いて嵩密度０．０１６７ｇ／ｃｍ³ に予備発泡させて予備発泡粒子を得た。この予備発泡粒子を２０℃にて１日放置して乾燥させた。

次に、縦３００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ３０ｍｍの直方体形状のキャビティを有する金型を備えた成形機を用意した。この成形機の金型のキャビティ内に上記予備発泡粒子を充填し、キャビティ内に水蒸気を供給することによって予備発泡粒子を加熱、発泡させ、互いに熱融着一体化させて直方体形状のポリスチレン発泡板を得た。得られたポリスチレン発泡板を２５℃にて６０日間に亘って放置した後、ポリスチレン発泡板を４．８ｍｍの厚みにスライスして、見掛け密度０．０２２ｇ／ｃｍ³ のポリスチレン発泡シートを得た。なお、ポリスチレン発泡シートの光線全反射率は８９％であり、ポリスチレン発泡シートを構成しているポリスチレンのガラス転移温度は１０３℃であった。

ポリスチレン発泡シートをその厚み方向に切断して電子顕微鏡にて観察したところ、熱融着部が網目状に形成されており、この熱融着部で囲まれた部分には微細な気泡が無数に形成されていた。ポリスチレン発泡シートにおける厚み方向の平均気泡径は８０μｍであった。

得られたポリスチレン発泡シートを温度２５℃、圧力３ＭＰａの条件下にて５秒間に亘って厚み方向に圧縮して、厚さが３．２０ｍｍの光反射シートを得た。なお、圧縮後のポリスチレン発泡シートの厚みは、圧縮前のポリスチレン発泡シートの厚みの６７％であった。

得られた光反射シートを構成しているポリスチレン発泡シート内の気泡は、その殆どの気泡において、気泡壁が、山折れ状態に屈折変形された山折れ部と、谷折れ状態に屈折変形された谷折れ部の双方を有していた。又、熱融着部は全て、熱融着部同士の接合部分を中心にして屈折変形されていた。

（実施例４）
スチレン乳濁液の代わりに、スチレン１００００重量部を分散液中に滴下したこと以外は実施例１と同様にしてポリスチレン発泡板を得た。得られたポリスチレン発泡板を２５℃にて６０日間に亘って放置した後、ポリスチレン発泡板を２．１ｍｍの厚みにスライスして見掛け密度０．１１４ｇ／ｃｍ³ のポリスチレン発泡シートを得た。なお、ポリスチレン発泡シートの光線全反射率は９３％であり、ポリスチレン発泡シートを構成しているポリスチレンのガラス転移温度は１０４℃であった。

ポリスチレン発泡シートをその厚み方向に切断して電子顕微鏡にて観察したところ、熱融着部が網目状に形成されており、この熱融着部で囲まれた部分には微細な気泡が無数に形成されていた。ポリスチレン発泡シートにおける厚み方向の平均気泡径は４２μｍであった。

得られたポリスチレン発泡シートを温度２５℃、圧力５ＭＰａの条件下にて３秒間に亘って厚み方向に圧縮して、厚さが０．７１ｍｍの光反射シートを得た。なお、圧縮後のポリスチレン発泡シートの厚みは、圧縮前のポリスチレン発泡シートの厚みの３４％であった。

得られた光反射シートを構成しているポリスチレン発泡シート内の気泡は、その殆どの気泡において、気泡壁が、山折れ状態に屈折変形された山折れ部と、谷折れ状態に屈折変形された谷折れ部の双方を有していた。又、熱融着部は全て、熱融着部同士の接合部分を中心にして屈折変形されていた。

（比較例１）
実施例３で得られたポリスチレン発泡板を４．８ｍｍの厚みにスライスして得られたポリスチレン発泡シートを光反射シートとした。

（比較例２）
実施例４で得られたポリスチレン発泡板を２．１ｍｍの厚みにスライスして得られたポリスチレン発泡シートを光反射シートとした。

得られた光反射シートの光線全反射率、見掛け密度、厚み方向の平均気泡径、引張弾性率、及び、気泡壁21の一部に山折れ状態に屈折変形した山折れ部と谷折れ状態に屈折変形した谷折れ部とを有する気泡２の全気泡に対する割合を測定し、その結果を表２に示した。なお、表１にポリスチレン発泡シートの圧縮条件（圧縮温度、圧縮時の圧力、圧縮時間）を示した。表２において、「気泡壁21の一部に山折れ状態に屈折変形した山折れ部と谷折れ状態に屈折変形した谷折れ部とを有する気泡２の全気泡に対する割合」を「屈折変形気泡割合」と、「光反射シートの厚み（圧縮後のポリスチレン発泡シートの厚み）を圧縮前のポリスチレン発泡シートの厚みで除した値に１００を乗じた値」を「圧縮率」と表記した。

本発明の光反射体を示した模式断面図である。 熱可塑性樹脂発泡成形体及び光反射体の厚み方向を説明した模式図である。 圧縮前の熱可塑性樹脂発泡成形体を示した模式拡大断面図である。 圧縮前の熱可塑性樹脂発泡成形体を示した模式断面図である。 圧縮前のポリスチレン発泡シートの断面図を示した顕微鏡写真である。 光反射シートの断面図を示した顕微鏡写真である。

符号の説明

１ 熱可塑性樹脂発泡成形体
２ 気泡
21 気泡壁
21a 山折れ部
21b 谷折れ部
３ 熱融着部
Ａ 光反射体

Claims (6)

1. 発泡性熱可塑性樹脂粒子を予備発泡させて得られた予備発泡粒子を金型内に充填して発泡成形させてなる熱可塑性樹脂発泡成形体からなり、この熱可塑性樹脂発泡成形体の気泡が上記熱可塑性樹脂発泡成形体の厚み方向に圧壊されて、気泡壁の一部に山折れ状態に屈折変形した山折れ部と谷折れ状態に屈折変形した谷折れ部とを有する気泡を含有していることを特徴とする光反射体。
2. 予備発泡粒子同士の熱融着部がこれら熱融着部同士が接合する接合部分を中心にして屈折変形されてなることを特徴とする請求項１に記載の光反射体。
3. 光線全反射率が９５％以上で且つ引張弾性率が１０ＭＰａ以上であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の光反射体。
4. 発泡性熱可塑性樹脂粒子を予備発泡させて得られた予備発泡粒子を金型内に充填して発泡成形させて熱可塑性樹脂発泡成形体を製造し、この熱可塑性樹脂発泡成形体をその厚み方向に圧縮させることを特徴とする光反射体の製造方法。
5. 圧縮後の熱可塑性樹脂発泡成形体の厚みが、圧縮前の熱可塑性樹脂発泡成形体の厚みの１０〜９０％となるように圧縮することを特徴とする請求項４に記載の光反射体の製造方法。
6. 熱可塑性樹脂発泡成形体を、該熱可塑性樹脂発泡成形体を構成している熱可塑性樹脂のガラス転移温度未満の温度にて圧縮することを特徴とする請求項４又は請求項５に記載の光反射体の製造方法。