JP2007131136A - 車両の強電ハーネス配索構造 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 車体45に井桁サブフレーム46を弾性支持し、前記井桁サブフレーム46にハイブリッドパワーユニットHEV-PUを搭載し、前記ハイブリッドパワーユニットHEV-PUの車幅方向左端部の上部位置に配置したパワーコントロールユニット3と、車幅方向右端部の下部前方位置に配置した電動コンプレッサユニットA/CONと、を強電ハーネスH2を介して接続した車両において、強電ハーネスH2の配索経路を、井桁サブフレーム46に沿って車幅方向に延ばす迂回経路とし、強電ハーネスH2の外周を覆うプロテクターを、井桁サブフレーム46に向かって垂下する第1プロテクター51と、井桁サブフレーム46に沿って車幅方向に延びる第2プロテクター52と、に分割した。
【選択図】 図4
Description
トヨタホームページ>ショウルーム>アルファードハイブリッド>機能・メカニズム>ハイブリッドシステム[平成17年10月5日検索](URL:http://toyota.jp/alphardhybrid/dynamism/hybrid/index.html)
(1) 電動コンプレッサユニットは横置きエンジンの下部前方位置に配置されているため、車両が前面衝突をし、エンジンルームの前方に配置されているラジエターの上面を支持するラジコアサポートが車両後方に変位した場合、ラジコアサポートとエンジンの車両前面との間に強電ハーネスが挟まれて、強電ハーネスが損傷するおそれがある。
(2) 強電ハーネスを配索する迂回経路の途中にエンジン吸気ダクトが存在しているため、車体までの空間制約がある状況で強電ハーネスを配索するにはエンジン吸気ダクトの断面積を小さくする必要があり、この結果、エンジン出力の低下を招く。
(3) 強電ハーネスを配索する迂回経路は、エンジン排気系の高温部分を含むため、強電ハーネスがエンジン排気系から高熱を受けて熱劣化が進行し、強電ハーネスの耐久寿命が短くなる。
前記強電ハーネスの前記配電ユニットの接続端から前記電動補機ユニットの接続端までの配索経路を、前記配電ユニットの接続端からサブフレームに向かって垂下した後、該サブフレームに沿って車幅方向に延ばす迂回経路とし、
前記強電ハーネスの外周を覆うプロテクターを、前記配電ユニットの接続端から前記サブフレームに向かって垂下する部分の外周を覆う第1プロテクターと、前記サブフレームに沿って車幅方向に延びる部分の外周を覆う第2プロテクターと、に分割したことを特徴とする。
したがって、強電ハーネス配索構造として、従来のパワーユニットの車両後方側上部位置を通す迂回経路とする場合とは異なり、エンジン吸気ダクトが迂回経路の途中に存在しないため、エンジン出力低下等の駆動性能へ影響を与えない。また、ラジコアサポートと駆動パワーユニットとの間に挟まれる位置に強電ハーネスが存在しない迂回経路であるため、前面衝突時の強電ハーネスの損傷を防止できる。さらに、高熱となるエンジン排気系近傍を避けて駆動パワーユニットの下側隙間を車幅方向に通した迂回経路としたため、強電ハーネスの寿命低下を防止できる。
そして、強電ハーネスの外周を覆うプロテクターが、配電ユニットの接続端からサブフレームに向かって垂下する部分の外周を覆う第1プロテクターと、サブフレームに沿って車幅方向に延びる部分の外周を覆う第2プロテクターと、に分割される。
したがって、強電ハーネスの外周をプロテクターで覆うことで、強電ハーネスの高い保護性能が発揮される。加えて、プロテクターを2分割し、垂直方向から水平方向に変更される部分をプロテクター無しとし、この部分に柔軟性を持たせることで、走行中においてサブフレームを変位させる入力があっても、車体支持の配電ユニットと駆動パワーユニット支持の電動補機ユニットとの相対変位に対しプロテクター無しの部分が揺動することにより吸収される。
この結果、駆動性能へ影響を与えず強電ハーネスの損傷や寿命低下を防止しながら、強電ハーネスの高い保護性能と揺動吸収との両立を図ることができる。
[ハイブリッド車両のシステム構成]
図1は実施例1の強電ハーネス配索構造が適用されたハイブリッド車両(車両の一例)の駆動系を示す全体システム図である。
実施例1におけるハイブリッド車両の駆動系は、図1に示すように、エンジンEと、第1モータジェネレータMG1と、第2モータジェネレータMG2と、出力スプロケットOSと、動力分割機構TMと、電動コンプレッサユニットA/CON(電動補機ユニット)と、を有する。
前記両モータジェネレータMG1,MG2は、バッテリ4からの電力の供給を受けて回転駆動する電動機として動作することもできるし(以下、この状態を「力行」と呼ぶ)、ロータが外力により回転している場合には、ステータコイルの両端に起電力を生じさせる発電機として機能してバッテリ4を充電することもできる(以下、この状態を「回生」と呼ぶ)。
ここで、「共線図」とは、差動歯車のギア比を考える場合、式により求める方法に代え、より簡単で分かりやすい作図により求める方法で用いられる速度線図であり、縦軸に各回転要素の回転数(回転速度)をとり、横軸に各回転要素をとり、各回転要素の間隔をサンギアSとリングギアRの歯数比λに基づき、(S〜PC):(PC〜R)の長さの比を1:λになるように配置したものである。
実施例1におけるハイブリッド車両の制御系は、図1に示すように、エンジンコントローラ1と、モータコントローラ2と、パワーコントロールユニット3(配電ユニット)と、バッテリ4と、ブレーキコントローラ5と、統合コントローラ6と、を有して構成されている。
そして、上記インバータ機能に加え、バッテリ4から強電ハーネスH1(直流用)を介して供給された直流を、強電ハーネスH2(直流用)を介して前記電動コンプレッサユニットA/CONに分配する配電盤機能を有する。なお、H3はパワーコントロールユニット3と第1モータジェネレータMG1とを接続する強電ハーネス(三相交流用)、H4はパワーコントロールユニット3と第2モータジェネレータMG2とを接続する強電ハーネス(三相交流用)である。
図2は実施例1の強電ハーネス配索構造が適用されたハイブリッド車両のFF駆動系レイアウト平面図、図3は実施例1の強電ハーネス配索構造が適用されたハイブリッド車両のFF駆動系レイアウト側面図である。以下、図2及び図3に基づいて、強電ハーネスH2を配索するハイブリッドシステム構成を説明する。
なお、実施例1では、駆動源として設けられた横置きエンジンEと、第1モータジェネレータMG1と、第2モータジェネレータMG2と、を合わせて、ハイブリッドパワーユニットHEV-PU(駆動パワーユニット)という。
前記ラジエター47及びラジエターシュラウド48は、前記ハイブリッドパワーユニットHEV-PUの前方に近接配置されている。
図4は実施例1の強電ハーネス配索構造を示す正面図、図5は実施例1の強電ハーネス配索構造に採用されたプロテクターで覆った強電ハーネスH2及びコルゲートで覆った強電ハーネスH2を示す図、図6は実施例1の強電ハーネス配索構造の第2プロテクター部分を示す平面図及び側面図、図7は実施例1の強電ハーネス配索構造の第1プロテクター部分を示す正面図である。以下、図4〜図7に基づき、実施例1の強電ハーネスH2の全体配索構造について説明する。
ここで、コルゲート53の両端部は、両プロテクター51,52に対するオーバラップ部分とし、このオーバラップ部分を両プロテクター51,52に差し込んでいる。
また、前記パワーコントロールユニット3から前記第1プロテクター51に至るプロテクター無しの部位は、図4に示すように、両プロテクター51,52との間の部分と同様に、強電ハーネスH2の外周を、変形追従性を持つコルゲート53"により覆っていて、この部分は車体45に対してフリーである。
図8は実施例1の強電ハーネス配索構造のエンジンマウントに通される第2プロテクター部分を示す平面図、図9は実施例1の強電ハーネス配索構造のエンジンマウントに通される第2プロテクター部分を示す図8のA−A線断面図である。以下、図8及び図9に基づき、実施例1の強電ハーネスH2の井桁サブフレーム配索構造について説明する。
図10は実施例1の強電ハーネス配索構造のラジエターシュラウドの背面に通される第1プロテクター部分を示す正面図である。以下、図10に基づき、実施例1の強電ハーネスH2のラジエターシュラウド配索構造について説明する。
ここで、ラジエターシュラウド48は、図外のファン用モータが取り付けられる環状のモータリブ48aと、該モータリブ48aから周方向等間隔で放射状に延びる複数の横リブ48bと、該複数の横リブ48bを連結するリング48cと、前記複数の横リブ48bの延長部分にて車両前後方向に延びる縦リブ48dと、を有して構成されている。
[強電ハーネスH2の全体配索作用]
先ず、図11〜図17に基づいて、強電ハーネスH2の全体配索作用について説明する。
例えば、ハイブリッド車両のレイアウトで、電動エアコン用の強電ハーネスを井桁サブフレーム上に配索し、衝突対応のためにプロテクターにて強電ハーネスを覆う場合、図11に示すように、一体プロテクター化をせざるを得ない。これに伴い、以下の問題点が発生する。
問題点1
プロテクターは、図11のAに示すように、車体と井桁サブフレームの両方にまたがって固定されるため、井桁サブフレームの揺動を吸収できない。従って、プロテクターへ無理な力が加わり、プロテクターが破損してしまう。
問題点2
プロテクターは、図11のBに示すように、車体と井桁サブフレームの両方にまたがって固定されるため、物理的に組み付けはできない。
問題点3
衝突時、図12に示すように、井桁サブフレームが大きく後退するのに伴い、井桁サブフレーム上のプロテクターも後退してしまう。この結果、車体取付け部分と大きな相対移動が発生してしまい、車体取付けブラケット、プロテクター本体が相対移動を吸収できず、破損に至る。
したがって、強電ハーネス配索構造として、従来のパワーユニットの車両後方側上部位置を通す迂回経路とする場合とは異なり、エンジン吸気ダクトが迂回経路の途中に存在しないため、エンジン出力低下等の駆動性能へ影響を与えない。また、ラジコアサポートとハイブリッドパワーユニットHEV-PUとの間に挟まれる位置に強電ハーネスH2が存在しない迂回経路であるため、前面衝突時の強電ハーネスH2の損傷を防止できる。さらに、高熱となるエンジン排気系近傍を避けてハイブリッドパワーユニットHEV-PUの下側隙間を車幅方向に通した迂回経路としたため、強電ハーネスH2の寿命低下を防止できる。
したがって、強電ハーネスH2の外周をプロテクターで覆うことで、強電ハーネスH2の高い保護性能が発揮される。加えて、プロテクターを2分割し、垂直方向から水平方向に変更される部分をプロテクター無しとし、この部分に柔軟性を持たせることで、走行中において井桁サブフレーム46を変位させる入力があっても、車体支持のパワーコントロールユニット3とハイブリッドパワーユニット支持の電動コンプレッサユニットA/CONとの相対変位に対しプロテクター無しの部分が揺動することにより吸収される。
加えて、プロテクターを車体45側の第1プロテクター51と、井桁サブフレーム46側の第2プロテクター52と、に分離したため、強電ハーネスを一体プロテクター化して井桁サブフレーム上に配索する場合とは異なり、別々に組み立てることができ、物理的な組み立てが可能となった。
例えば、第1プロテクター51の下端から第2プロテクター52に至るプロテクター無しの部位において、強電ハーネスH2のみを露出するようにした場合、2本の強電線の並び方(縦列や横列等)と曲げ変形力の作用する方向の関係により、柔軟な方向と硬い方向ができ、柔軟な箇所に変形力が集中して部分変形するため、揺動吸収のための変形追従性に劣る場合があるし、いつも同じ箇所が変形する場合には、この部分が破断限界に達しやすく、耐久性に劣る。
これに対し、第1プロテクター51の下端から第2プロテクター52に至るプロテクター無しの強電ハーネスH2の部位の外周をコルゲート53により覆うことで、コルゲート53による無理のない全体変形となり、強電ハーネスH2のみを露出する場合に比べ、揺動吸収のための変形追従性を高めることができると共に、耐久信頼性を向上させることができる。
例えば、コルゲートにより覆った強電ハーネスを井桁サブフレームに直接固定する場合、図13に示すように、衝突時、井桁サブフレームの衝突後退に伴い、コルゲートも後退して、第1プロテクターの下端で強電ハーネスが切れてしまう。
これに対し、実施例1では、井桁サブフレーム46に固着されたブラケット55を介して強電ハーネスH2が内挿されたコルゲート53を固定するようにしたため、図14に示すように、衝突時、井桁サブフレーム46が衝突後退しても、ブラケット55が先折れし、強電ハーネスH2が切れるのを防止することができる。
つまり、衝突時、ブラケット55が先折れすることにより、衝突エネルギーの一部が吸収されるし、折れたブラケット55がコルゲート53と井桁サブフレーム46との間隔を拡大するように調整するため、コルゲート53が井桁サブフレーム46により限界を超えて引っ張られることがない。
上記のように、第2プロテクター52のパワーコントロールユニット3側部位を井桁サブフレーム46に対しフリーとしていることで、図15のAに示すように、衝突時、コルゲート53が車両後方側に移動しても、第2プロテクター52のパワーコントロールユニット3側部位は、コルゲート53の移動に追従することができる。
また、井桁サブフレーム46への固定点P3は、第2プロテクター52ではなく、コルゲート53側であり、井桁サブフレーム46の変形に追従する間隔Lを介した位置としているため、衝突時、井桁サブフレーム46が変形しても柔軟なコルゲート53の部分が追従できる。
したがって、衝突時、図15の実線から点線に示すように、井桁サブフレーム46が車両後方側に変形移動した場合、井桁サブフレーム46の変形に対し柔軟なコルゲート53が追従し、コルゲート53の追従移動に対し、フリーである第2プロテクター52のパワーコントロールユニット3側部位は、変形によりコルゲート53に追従する作用を示し、第2プロテクター52の破損を防止することができる。
例えば、図16に示すように、第1プロテクターの下端から垂下するコルゲート部分を、コルゲート余長の無い垂直方向とした場合、衝突後に井桁サブフレームが下方に相対移動すると余長が無いことで、コルゲートが切断してしまう。
これに対し、実施例1では、第1プロテクター51の下端から垂下するコルゲート53の部分を、衝突後に井桁サブフレーム46が上下に相対移動しても追従できるコルゲート余長を持つ設定にしたことで、図17のAに示すように、衝突後に井桁サブフレーム46が上下に相対移動してもコルゲート余長によりこれを吸収し、強電ハーネスH2の切断を防止することができる。
なお、第1プロテクター51の下端への井桁サブフレーム46からの揺動入力は、上下方向なので、第1プロテクター51の下端を固定しなくても、上部2箇所の固定点P1,P2にて第1プロテクター51を保持することが可能である。また、第1プロテクター51の下端がフリーなので、コルゲート53からの上下入力で第1プロテクター51が摩耗することも無い。
したがって、パワーコントロールユニット3と電動コンプレッサユニットA/CONとを強電ハーネスH2により接続するにあたって、ハイブリッド車両のフロントエンドの制約が多い非常に狭いスペースにおいて、駆動性能へ影響を与えず強電ハーネスH2の損傷や寿命低下を防止しながら、強電ハーネスH2の高い保護性能と揺動吸収との両立を図った強電ハーネスH2の配索構造を提供することができる。
次に、図18〜図23に基づいて、強電ハーネスH2の井桁サブフレーム配索作用について説明する。
例えば、ハイブリッド車両のレイアウトで、電動エアコン用の強電ハーネスを井桁サブフレーム上に配索する場合であって、井桁サブフレーム上にフロントエンジンマウントが存在する場合、図18に示すように、強電ハーネスを車両外側位置となるフロントエンジンマウントの前を通して配索せざるを得ない。これに伴い、以下の問題点が発生する。
電動エアコン用の強電ハーネスは、図19(a),(b)に示すように、フロントエンジンマウントの前に配索されるため、図19(c),(d)に示すように、前面衝突時、強電ハーネスが前面のラジエターにより後退すると、エンジンマウントブラケットに巻き付きながら切断してしまう。
したがって、強電ハーネス配索構造として、従来のパワーユニットの車両後方側上部位置を通す迂回経路とする場合とは異なり、エンジン吸気ダクトが迂回経路の途中に存在しないため、エンジン出力低下等の駆動性能へ影響を与えない。また、ラジコアサポートとハイブリッドパワーユニットHEV-PUとの間に挟まれる位置に強電ハーネスH2が存在しない迂回経路であるため、前面衝突時の強電ハーネスH2の損傷を防止できる。さらに、高熱となるエンジン排気系近傍を避けてハイブリッドパワーユニットHEV-PUの下側隙間を車幅方向に通した迂回経路としたため、強電ハーネスH2の寿命低下を防止できる。
したがって、エンジンマウント54のマウントブラケット54a,54b,54cは、外部からの衝撃力を直接受ける剛体バリアとなるため、前面衝突時、後方に移動してきたラジエター47とエンジンマウント54が干渉しても、図20のA部に示すように、剛体バリア(=マウントブラケット54a,54b,54c)内に存在する第2プロテクター52及び強電ハーネスH2は、損傷や切断から確実に保護される。特に、前面衝突時、ラジエター47が後方に移動してきても、図20のB部に示すように、ラジエター47はマウントブラケット54cにより受け止められ、第2プロテクター52は守られる。
例えば、強電ハーネスをエンジンマウントの前に配索した場合で、プロテクターにオフセット入力があった場合、左オフセットの場合、左側のマウントブラケットとの干渉によりプロテクターを破損したり切断するし、右オフセットの場合、右側のマウントブラケットとの干渉によりプロテクターを破損したり切断する。
これに対し、実施例1では、第2プロテクター52を井桁サブフレーム46に固定するにあたって、エンジンマウント54の中心点Oを通る前後方向中心線CL上の位置を固定点P4としたことで、左オフセット入力や右オフセット入力があっても、第2プロテクター52を破損や切断から確実に防止することができる。
〈理由〉
1. 第2プロテクター52は固定点P4で踏ん張ることで、図21に示すように、第2プロテクター52自体が第1マウントブラケット54aに挟まれない。
2. オフセット入力時、図21の実線〜破線に示すように、固定点P4を中心として第2プロテクター52が回転するような場合でも、第2プロテクター52と第1マウントブラケット54aとは面当たりなので破損しない。
例えば、第2プロテクターのパワーコントロールユニット側部位を井桁サブフレームに対して固定し、第2プロテクター内の2本の強電ハーネスを横列配置とすると、前面衝突時等で井桁サブフレームが車両後方に変形した場合、第2プロテクターが井桁サブフレームの変形に伴って引っ張られるし、強電ハーネスの横列配置により前後方向の変形に柔軟性が低いので、第2プロテクターは破損に至る。
これに対し、実施例1では、第2プロテクター52のパワーコントロールユニット3側部位を井桁サブフレーム46に対してフリーとし、第2プロテクター52内の2本の強電ハーネスを縦列配置としたため、図20のC部に示すように、衝突時、引っ張られることもなく、かつ、強電ハーネスH2を縦列配置とした場合、車両前後方向には柔軟となることで、第2プロテクター52の破損を防止できる。
例えば、第2プロテクターの配置を、エンジンマウントの中心点より車両前方側位置とすると、前面衝突時、図22に示すように、井桁サブフレームが押し潰されて方形断面から平行四辺形断面へと変形すると、エンジンマウントの中心点より車両前方側が衝突後干渉範囲となり、第2プロテクターが潰れて破損するおそれがある。
これに対し、実施例1のように、第2プロテクター52を、エンジンマウント54の中心点Oから第1マウントブラケット54aまでの間の位置に配置することで、前面衝突時、図22の実線〜破線に示すように、井桁サブフレーム46が押し潰されて方形断面から平行四辺形断面へと変形しても、第2プロテクター52が設定されている領域は衝突後生存範囲となり、第2プロテクター52の潰れ破損を確実に防止することができる。
例えば、さらに激しい前面衝突により井桁サブフレームが押し潰されて方形断面から平行四辺形断面へと変形すると、図23に示すように、第2プロテクターをエンジンマウントの中心点より車両後方側に配置しても生存範囲が狭まり、第2プロテクターがエンジンマウントと干渉するおそれがある。
これに対し、実施例1のように、第2プロテクター52の上面に角Rを設定することで、激しい前面衝突により、図23(a)に示すように、井桁サブフレーム46が押し潰されて方形断面から平行四辺形断面へと変形しても、図23(b)に示すように、第2プロテクター52は、マウント本体54dの底面と、第1マウントブラケット54aと、井桁サブフレーム46と、により形成される三角スペースに生存し、第2プロテクター52の破損を防止することができる。
したがって、パワーコントロールユニット3と電動コンプレッサユニットA/CONとを強電ハーネスH2により接続するにあたって、ハイブリッド車両のフロントエンドの制約が多い非常に狭いスペースにおいて、駆動性能へ影響を与えず強電ハーネスH2の損傷や寿命低下を防止しながら、衝突時、エンジンマウント54を活用して第2プロテクター52により覆われた強電ハーネスH2を損傷や切断から確実に保護する強電ハーネスH2の配索構造を提供することができる。
次に、図24〜図28に基づいて、強電ハーネスH2のラジエターシュラウド配索作用について説明する。
例えば、ハイブリッド車両のレイアウトで、電動エアコン用の強電ハーネスを井桁サブフレーム上に配索する場合であって、インバータと井桁サブフレームとの間の車両前方位置にラジエターシュラウドが存在する場合、図24に示すように、強電ハーネスは、レイアウト上、ラジエターシュラウドの縦リブの裏を配索せざるを得ない。これに伴い、以下の問題点が発生する。
したがって、強電ハーネス配索構造として、従来のパワーユニットの車両後方側上部位置を通す迂回経路とする場合とは異なり、エンジン吸気ダクトが迂回経路の途中に存在しないため、エンジン出力低下等の駆動性能へ影響を与えない。また、ラジコアサポートとハイブリッドパワーユニットHEV-PUとの間に挟まれる位置に強電ハーネスH2が存在しない迂回経路であるため、前面衝突時の強電ハーネスH2の損傷を防止できる。さらに、高熱となるエンジン排気系近傍を避けてハイブリッドパワーユニットHEV-PUの下側隙間を車幅方向に通した迂回経路としたため、強電ハーネスH2の寿命低下を防止できる。
したがって、第1プロテクター51によって覆った強電ハーネスH2は、図26に示すように、ラジエターシュラウド48の高強度部位(ファン用モータ存在範囲と縦リブ存在範囲)を積極的に避けて配索されるため、衝突時、ラジエターシュラウド48がハイブリッドパワーユニットHEV-PU側に変位しても、ラジエターシュラウド48の高強度部位とハイブリッドパワーユニットHEV-PUとの間に第1プロテクター51が挟まれることが無く、第1プロテクター51により覆われた強電ハーネスH2は損傷から確実に保護される。
例えば、第1プロテクターによって覆った強電ハーネスを、ラジエターシュラウドの横リブに対し直角で交差する設定とした場合、図27(a)に示すように、ラジエターシュラウド横リブとプロテクター接触面積Aは長方形断面積となり、衝突時の面圧が高くなる。
これに対し、実施例1では、図26のA部に示すように、第1プロテクター51によって覆った強電ハーネスH2を、ラジエターシュラウド48の2本の横リブ48bに対し直角以外の角度で交差する設定とすることで、図27(b)に示すように、ラジエターシュラウド横リブとプロテクター接触面積B(>A)は平行四辺形断面積となり、衝突時の面圧の低減が可能であり、衝突時に第1プロテクター51を破損等から保護することができる。
例えば、第1プロテクターによって覆った強電ハーネスを、ラジエターシュラウドのリングに対し直角以外の角度で交差する設定とした場合、図28(b)に示すように、ラジエターシュラウドリングとプロテクター接触面積Bは変形円弧断面積となり、衝突時に面圧が低くなり、プロテクターはリングからのダメージを受けやすくなる。
これに対し、実施例1では、図26のB部に示すように、第1プロテクター51によって覆った強電ハーネスH2を、ラジエターシュラウド48のリング48cに対し直角で交差する設定とすることで、図28(a)に示すように、ラジエターシュラウドリングとプロテクター接触面積A(<B)は対象円弧断面積となり、衝突時の面圧が高くなり、積極的にリング48cを破損させることで、第1プロテクター51を破損等から保護することができる。
したがって、実施例1では、図26に示すように、第1プロテクター51の形状をへ字状に規定するだけで、ラジエターシュラウド48の横リブ48bに対して直角以外の角度で交差すると共に、リング接線TLに対して直角の角度での交差する設定を達成することができるし、併せて、第1プロテクター51の下端から延出するコルゲート53の部分に、井桁サブフレーム46の上下揺動を吸収する余長を持たせることができる。
したがって、実施例1では、図26のB部に示すように、第1プロテクター51と縦リブ48bとの干渉を積極的に避ける構成としたことで、衝突時、第1プロテクター51が縦リブ48bとハイブリッドパワーユニットHEV-PUとに挟まれることを確実に防止することができる。
したがって、パワーコントロールユニット3と電動コンプレッサユニットA/CONとを強電ハーネスH2により接続するにあたって、ハイブリッド車両のフロントエンドの制約が多い非常に狭いスペースにおいて、駆動性能へ影響を与えず強電ハーネスH2の損傷や寿命低下を防止しながら、衝突時、ラジエターシュラウド48の高強度部位を積極的に避けることで第1プロテクター51により覆われた強電ハーネスH2を損傷から確実に保護する強電ハーネスH2の配索構造を提供することができる。
実施例1の車両の強電ハーネス配索構造にあっては、下記に列挙する効果を得ることができる。
MG1 第1モータジェネレータ(駆動パワーユニット)
MG2 第2モータジェネレータ(駆動パワーユニット)
OS 出力スプロケット
TM 動力分割機構
A/CON 電動コンプレッサユニット(電動補機ユニット)
1 エンジンコントローラ
2 モータコントローラ
3 パワーコントロールユニット(配電ユニット)
4 バッテリ
5 ブレーキコントローラ
6 統合コントローラ
H2 強電ハーネス
45 車体
46 井桁サブフレーム(サブフレーム)
47 ラジエター
48 ラジエターシュラウド
48a モータリブ
48b 横リブ
48c リング
48d 縦リブ
51 第1プロテクター
52 第2プロテクター
53 コルゲート
54 エンジンマウント(駆動パワーユニットマウント)
54a 第1マウントブラケット
54b 第2マウントブラケット
54c 第3マウントブラケット
54d マウント本体
55,56 ブラケット
P1,P2,P3,P4 固定点
O エンジンマウント中心点
S 空間
Claims (6)
- 車体にサブフレームを弾性支持し、前記サブフレームに駆動パワーユニットを搭載し、前記駆動パワーユニットの車幅方向左右端部をそれぞれ第1端部と第2端部というとき、前記第1端部の上部位置に車体支持による配電ユニットを配置し、前記第2端部の下部位置に駆動パワーユニット支持による電動補機ユニットを配置し、前記駆動パワーユニットを挟んで配置された前記配電ユニットと前記電動補機ユニットとを強電ハーネスを介して接続した車両において、
前記強電ハーネスの前記配電ユニットの接続端から前記電動補機ユニットの接続端までの配索経路を、前記配電ユニットの接続端からサブフレームに向かって垂下した後、該サブフレームに沿って車幅方向に延ばす迂回経路とし、
前記強電ハーネスの外周を覆うプロテクターを、前記配電ユニットの接続端から前記サブフレームに向かって垂下する部分の外周を覆う第1プロテクターと、前記サブフレームに沿って車幅方向に延びる部分の外周を覆う第2プロテクターと、に分割したことを特徴とする車両の強電ハーネス配索構造。 - 請求項1に記載された車両の強電ハーネス配索構造において、
前記第1プロテクターは、配電ユニット側の上部を車体に固定し、サブフレーム側の下部を車体に対しフリーとし、
前記第1プロテクターの下端から前記第2プロテクターに至るプロテクター無しの部位は、強電ハーネスの外周を、変形追従性を持つコルゲートにより覆ったことを特徴とする車両の強電ハーネス配索構造。 - 請求項2に記載された車両の強電ハーネス配索構造において、
前記第1プロテクターの下端から前記第2プロテクターに至るプロテクター無しで、コルゲートにより覆われた強電ハーネスの部位は、サブフレームに固着されたブラケットに対し車両内側位置にて固定したことを特徴とする車両の強電ハーネス配索構造。 - 請求項2または3に記載された車両の強電ハーネス配索構造において、
前記第2プロテクターは、車幅方向にて電動補機ユニット側部位と配電ユニット側部位とに分けたとき、電動補機ユニット側部位をサブフレームに直接固定し、配電ユニット側部位をサブフレームに対しフリーとし、
前記強電ハーネスをコルゲートにより覆った部位のうち、サブフレームに沿った車幅方向部分は、前記第2プロテクターの端面からサブフレームの変形に追従する間隔を介した車幅方向位置を固定点とし、コルゲートを固定したことを特徴とする車両の強電ハーネス配索構造。 - 請求項1乃至4の何れか1項に記載された車両の強電ハーネス配索構造において、
前記強電ハーネスをコルゲートにより覆った部位は、前記第1プロテクターの下端から垂下する部分を、垂直方向に対し車両外側に傾斜させ、かつ、該車両外側に傾斜させる角度は、衝突後にサブフレームが上下に相対移動しても追従できるコルゲート余長を持つ設定にしたことを特徴とする車両の強電ハーネス配索構造。 - 請求項1乃至5の何れか1項に記載された車両の強電ハーネス配索構造において、
前記駆動パワーユニットは、駆動源として横置きエンジンと少なくとも1つのモータジェネレータを有するハイブリッドパワーユニットであり、
前記配電ユニットは、力行時にバッテリからの直流を前記モータジェネレータへの交流に変換し、回生時に前記モータジェネレータにより発電された交流を前記バッテリへの直流へ変換するインバータ機能と、前記バッテリからの直流を強電ハーネスを介して電動補機ユニットに分配する配電盤機能と、を有するパワーコントロールユニットであり、
前記電動補機ユニットは、モータによりコンプレッサを駆動させる電動コンプレッサユニットであることを特徴とする車両の強電ハーネス配索構造。
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