JP2007023894A - ターボ過給機 - Google Patents

Abstract

【課題】 タービンホイールに多くの排気ガスを及ぼすと共に、タービン効率の向上を図る。
【解決手段】 タービンハウジング５内に収容され、該タービンハウジング５により区画形成されているスクロール室９からタービンホイール室１１に至ったエンジンからの排気ガスによりタービン軸心回りに回転されるタービンホイール３と、前記スクロール室９から前記タービンホイール室１１へのガス流入口を、前記タービン軸心方向に並んで配置される上流側流入口Ｇｕと下流側流入口Ｇｄとに分ける隔壁と、を備え、前記下流側流入口Ｇｄは前記タービンホイール３の羽根３３のシュラウド部３ｃに対向し、前記隔壁１５の径方向内側の端面１５ｂは、前記羽根３３の前記シュラウド部３ｃにおけるリーディングエッジ部３ａに隣接する位置に対向し、且つ前記端面１５ｂの形状は前記シュラウド部３ｃの軌跡に対応していることを特徴とする。
【選択図】 図２

Description

本発明は、ラジアルタービンを備えるターボ過給機に関する。

従来より、エンジンの排気系に接続されて設けられたターボ過給機では、スクロール室からタービンホイール室への排気ガスは、タービンホイールのリーディングエッジ部から羽根へ至り、この排気ガスの排気エネルギでタービンホイールが駆動され、その回転力で同軸のコンプレッサホイールが回転して空気を圧縮して、エンジンに過給することが行われている。そして、このようなターボ過給機では、例えば予め設定した過給圧力になると、過給圧力を一定に保つべく、排気ガスの一部を排気系におけるタービンホイールの前後を結ぶバイパス経路にバイパスさせることが行われている。

一方、特許文献１には、スクロール室を二分割するべく、タービンハウジングに延設された隔壁が設けられたターボ過給機において、該隔壁の内周側の先端部をタービンホイールの入口部であるリーディングエッジ部に近接して対向させることが開示されている。

特開昭６３−３０６２３３号公報

しかしながら、排気ガスの一部をバイパスさせる上記ターボ過給機では、バイパスされる排気ガスから排気エネルギが取り出されないので、排気ガスの排気エネルギをより有効に利用することが望まれる。また、上記特許文献１に記載のものでは、スクロール室を介してタービンホイールへ導かれる排気ガスの流量には限界がある。

そこで、本発明では、タービンホイールに多くの排気ガスを及ぼすと共に、タービン効率の向上を図ることを可能にするターボ過給機を提供することを目的とする。

本発明に係るターボ過給機は、タービンハウジング内に収容され、該タービンハウジングにより区画形成されているスクロール室からタービンホイール室に至ったエンジンからの排気ガスによりタービン軸心回りに回転されるタービンホイールと、前記スクロール室から前記タービンホイール室へのガス流入口を、前記タービン軸心方向に並んで配置される上流側流入口と下流側流入口とに分ける隔壁と、を備え、前記下流側流入口は前記タービンホイールの羽根のシュラウド部に対向し、前記隔壁の径方向内側の端面は、前記羽根の前記シュラウド部におけるリーディングエッジ部に隣接する位置に対向し、且つ前記端面の形状は前記シュラウド部の軌跡に対応していることを特徴とする。

上記構成によれば、下流側流入口は羽根のシュラウド部に対向し、隔壁の径方向内側の端面は、羽根のシュラウド部におけるリーディングエッジ部に隣接する位置に対向するので、上流側流入口は羽根のリーディングエッジ部に対向し、下流側流入口は羽根のシュラウド部に対向することになる。従って、ガス流入口が羽根のリーディングエッジ部のみに対向する場合よりも、下流側流入口の分、ガス流入口を大きくすることが可能になる。これにより、より多くの排気ガスをタービンホイールの羽根に及ぼすことが可能になる。また、隔壁の径方向内側の端面の形状がシュラウド部の軌跡に対応するので、隔壁の端面と羽根との間隔を適切に狭くすることが可能になる。これにより、上流側流入口からの排気ガスと、下流側流入口からの排気ガスとの干渉ないし相互の減勢が抑制される。従って、排気ガスの流れに乱れが生じず、流れ損失が低減され、タービン効率の向上を図ることが可能になる。

好ましくは、前記軸心を通る平面における前記端面の断面の曲率半径が、前記シュラウド部の軌跡における前記端面が対向する部分の曲率半径よりも小さいことを特徴とする。この場合、前記端面と、該端面が対向する前記シュラウド部の軌跡と、の間隔を一定としたことを特徴とするとなお好ましい。

また、上記本発明において、前記端面には、前記羽根により切削可能なアブレータブル層が設けられていることを特徴とする。これにより、端面とシュラウド部との間の隙間が実質的に零になり、上流側流入口からの排気ガスと、下流側流入口からの排気ガスとの干渉ないし相互の減勢が更に抑制されることになる。

本発明のターボ過給機によれば、タービンホイールに多くの排気ガスを及ぼすと共に、タービン効率の向上を図ることが可能になる。

以下、本発明の好適な一実施形態を添付図面に基づいて詳述する。本実施形態に係るターボ過給機は、エンジンの排気系に設けられるターボ過給機であって、排気ガスの排気エネルギでタービンホイールが駆動され、その回転力で同軸のコンプレッサホイールが回転して空気を圧縮して、エンジンに過給するものである。本発明に係るターボ過給機１は、以下に詳述するように、そのタービン側に特徴を有するので、以下ターボ過給機１のタービン側について説明して、他の説明を省略する。なお以下の実施形態に係るターボ過給機１のタービンは、タービンホイールの径方向外側に位置するスクロール室からの排気ガスがタービンホイールに直角にあたる、すなわち排気ガスがタービンハウジング内で直角に向きを変えるラジアルタービンである。

図１および図２には、ターボ過給機１のタービン側のみ描いており、図１はターボ過給機１のタービン側の断面図であり、図２は図１とはほぼ９０°異なる切断面におけるターボ過給機１のタービン側の断面図である。

本実施形態のターボ過給機１のタービン側においては、タービンホイール３が収容されるタービンハウジング５に、エンジン５０の排気管５２が接続されている。タービンハウジング５は、排気管５２に接続されてエンジン５０からの排気ガスを導く排気導入部７と、この排気導入部７よりも下流側に連通するスクロール室９（図中線Ｘよりも下流側）と、タービンホイール３が収容されるタービンホイール室１１と、タービンハウジング５の出口を形成する出口部１３と、を区画形成している。なお、本明細書において、スクロール室９からタービンホイール室１１へ排気ガスが流入する箇所を、ガス流入口Ｇと称する。

本実施形態の排気導入部７からスクロール室９にかけては、排気ガスの流れる通路が二分割されるように、後で詳述する隔壁１５が設けられている。この隔壁１５は、タービンハウジング５内に導入された排気ガスが二経路から、タービンホイール３を収容するタービンホイール室１１に至るようにされるべく、スクロール室９に沿ってタービンホイール３近傍まで延設される。これにより形成される二つの通路の内、一方を、タービンホイール３のタービン軸心方向上流側部分に対向する流入口（以下、上流側流入口Ｇｕと称する。）を有する上流側通路Ｐｕと、また他方を、タービンホイール３のタービン軸心方向下流側部分に対向する流入口（以下、下流側流入口Ｇｄと称する。）を有する下流側通路Ｐｄと、それぞれ称する。すなわち本実施形態では、ガス流入口Ｇは、上流側流入口Ｇｕと下流側流入口Ｇｄの二つからなり、上流側流入口Ｇｕのタービン軸心方向下流側には隔壁１５を挟んで下流側流入口Ｇｄがタービン軸心方向に並んで配置されることになる。

タービンホイール室１１には、上述の如く、タービンホイール３が収容される。タービンホイール３を図３に示す。タービンホイール３は、タービン軸心Ｌと同軸のハブ３１と、ハブ３１周りに配置される複数の羽根３３と、を有する。本明細書において、羽根３３における最外周の端縁はリーディングエッジ部３ａと称され、また羽根３３におけるタービンハウジング出口側の端縁はトレーリングエッジ部３ｂと称される。そして、リーディングエッジ部３ａとトレーリングエッジ部３ｂとの間の羽根の端縁は、タービンハウジング５のシュラウド壁のシュラウド曲線に倣う形状を有していて、シュラウド部３ｃと称される。

隔壁１５の内端部１５ａは、羽根３３のシュラウド部３ｃのうちリーディングエッジ部３ａに隣接する部分の軌跡に沿って全周に亘って配置されており、隔壁１５の端面１５ｂを形成している。この隔壁１５により、上流側流入口Ｇｕと下流側流入口Ｇｄとの境界が区画形成されている。羽根３３近傍の隔壁１５の端面１５ｂは、シュラウド部３ｃに倣う形状を有している。隔壁１５の外端縁は、タービンハウジング５の内面にほぼ全周に亘って接続しており、また排気導入部７を二つに区画している。本実施形態のターボ過給機１は、排気ガスの一部をバイパスさせるための構造を有していない。

下流側流入口Ｇｄからタービン収容室１１に入ってタービンホイール３に至る排気ガスの流れを調整すべく、下流側通路Ｐｄの上流側のタービンハウジング５の排気導入部７には、下流側通路Ｐｄを開閉可能にする切換バルブ１７が設けられている。切換バルブ１７が全閉や全開および、任意の中間角度に連続的に調整されるべく、アクチュエータ１９が配置され、このアクチュエータ１９等の制御用に制御装置（ＥＣＵ）２１が設けられている。

ＥＣＵ２１は、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ、Ａ／Ｄ変換器、入力インタフェース、出力インタフェース等を備えるマイクロコンピュータで構成されている。入力インタフェースには、排気管５２が区画形成する排気通路５４の圧力（背圧）に対応する電気信号を出力する圧力センサ５６や、エンジン５０のクランク軸の近傍に設けられエンジン回転数に対応する電気信号を出力する回転数センサ５８や、不図示のスロットルバルブなどの開度などに基づいてエンジン負荷に対応する電気信号を出力する負荷センサ６０などが電気的に接続されている。ＥＣＵ２１は、これらのセンサ５６、５８、６０などからの検出信号に基づき、予め設定されたプログラムに従ってエンジン５０の所定の運転がなされるように、出力インタフェースから電気配線を介して信号を出力して、アクチュエータ１９などの作動を制御するようになっている。なお、本実施形態では、低負荷運転がなされているときには切換バルブ１７が閉じられ、中負荷および高負荷運転がなされているときには切換バルブが所定の角度に開かれるように、予め実験により求められた切換バルブ１７の開度に関するマップがＲＯＭに記憶されている。

本実施形態の羽根３３は、回転方向Ｒ（図３参照）に凸状をなしている。すなわち、羽根３３の翼面は、タービン軸心方向上流側の端縁である後縁部３ｄから羽根３３の中心部付近までタービン軸心方向下流側に向かうに従って回転方向Ｒに前進し、さらにそこから羽根３３のタービン軸心方向下流側であるトレーリングエッジ部３ｂに向かうに従って回転方向Ｒとは逆向きに後退する形状にされている。すなわち羽根３３は、いわゆる反動型の湾曲形状を有していて、排気ガスのエネルギを受けることによって、その反動で回転するように形成されている。このように羽根３３が湾曲しているので、該羽根３３は、羽根の回転方向位置がタービン軸心方向下流側ほど回転方向Ｒに張り出している部分（以下、前進部分と称する。）と、羽根の回転方向位置がタービン軸心方向下流側ほど後退する部分（以下、後退部分と称する。）と、に分けることが出来る。

本実施形態の一つの羽根３３の断面図を図４（ａ）に、そしてその羽根３３が配置されているその羽根３３の周囲のターボ過給機１の拡大図を図４（ｂ）に示す。ただし、図４中の白抜き矢印ａ１、ａ２はタービンホイール室１１へ流れる排気ガスの流れを、そして図４中の矢印ｂ１〜ｂ５はタービンホイール３の羽根３３によって方向付けられた排気ガスの流れを表している。なお、図４（ａ）の羽根３３の断面図は、図４（ｂ）のＡ−Ａ線に沿った羽根３３の断面図である。図４によると、本実施形態の羽根３３の後退部分３３ａが、ガス流入口Ｇよりも、タービン軸心方向下流側に位置していることが理解される。換言すると、羽根３３の後退部分３３ａは、図４（ｂ）中で右側である、下流側流入口Ｇｄよりもタービン軸心方向右側、すなわちタービン軸心方向下流側に配置されていることが理解される。そしてこれにより、本実施形態の羽根３３の前進部分３３ｂと後退部分３３ａとの境界点である前端点３３ｃは、その羽根３３がハブ３１の周囲に配置された状態で、下流側流入口Ｇｄの下流側端部を通り、タービン軸心Ｌに垂直な平面Ｂよりもタービン軸心方向下流側、すなわち図４（ａ）中の領域αに位置することになる。なお、羽根３３の前端点３３ｃは、タービン軸心Ｌに垂直な平面Ｂ上に位置されても良い。従って、羽根３３の前進部分３３ｂの一部に、上流側流入口Ｇｕと下流側流入口Ｇｄとの全体が対向することになる。

図４の矢印ｂ１〜ｂ５に鑑みると、本実施形態の羽根３３によって排気ガスは、タービン軸心方向下流側などのタービンハウジング５の出口部１３の方向に適切に方向付けられることが理解される。換言すると、ガス流入口Ｇからタービンホイール室１１へ流入した排気ガスは、上記羽根３３を有するタービンホイール３により、約９０度向きを変えて、タービンハウジング５の出口部１３から排出されることになる。

本実施形態では、前述のように、排気導入部７からスクロール室９にかけて排気ガスの流れる通路が二分割されるように、隔壁１５が設けられている。この隔壁１５の径方向内側の端面１５ｂは、羽根３３のリーディングエッジ部３ａに最も隣接するシュラウド部３ｃの位置に近接して対向している（図４等参照）。すなわち、上流側流入口Ｇｕが羽根３３のリーディングエッジ部３ａのみに対向するように、上流側流入口Ｇｄを区画形成する下流側側壁１５ｃが形成されるべく、隔壁１５は位置付けられている。

加えて、本実施形態の隔壁１５の端面１５ｂの形状は、羽根３３のシュラウド部３ｃの軌跡に対応している。これを、図５に基づいて説明する。図５は、図４（ｂ）の隔壁１５の端面１５ｂ近傍の部分拡大図である。図５によれば、隔壁１５の端面１５ｂの形状は、羽根３３のシュラウド部３ｃの形状に実質的に対応している、すなわち端面１５ｂの形状は、回転するシュラウド部３ｃの辿る軌跡に実質的に対応していることが理解される。そして、最も理想的なのは、シュラウド部３ｃの軌跡における端面１５ｂが対向するシュラウド部３ｃの部分と、タービン軸心Ｌを通る平面における端面１５ｂとの間隔Ｌｇが一定であり、且つ両者の曲率中心が互いに一致している場合であることが理解される。これを可能な限り実現するべく、本実施形態では、タービン軸心Ｌを通る平面における端面１５ｂの断面の曲率半径Ｒｐが、シュラウド部３ｃの軌跡における端面１５ｂが対向する部分の曲率半径Ｒｓよりも小さく規定されている。これは、曲率半径Ｒｓと断面の曲率半径Ｒｐとの差（Ｒｓ−Ｒｐ）である間隔Ｌｇが「０」より大きいからである。この間隔Ｌｇは、「０」より大きく、且つ「０」から所定範囲内、すなわち端面１５ｂと羽根３３との隙間を経由して、排ガスの漏れ量が所定の許容値以下となるような範囲内とするのが好適である。例えば、曲率半径Ｒｓを３．５ｍｍ、曲率半径Ｒｐを３．０ｍｍとすると良い。

なお、図５における羽根３３の第一長さＬ_１が、その第二長さＬ_２よりも短くなるように、ハブ３１の曲率半径Ｒｈは、上述の羽根３３の曲率半径Ｒｓよりも大きくされている。それ故、望ましくは、「曲率半径Ｒｈ＞曲率半径Ｒｓ＞曲率半径Ｒｐ」の関係が成立することになる。

以上、本実施形態では、ラジアルタービンにおいて、下流側流入口Ｇｄを羽根３３のシュラウド部３ｃに対向させた。加えて、隔壁１５の端面１５ｂを、羽根３３のリーディングエッジ部３ａに隣接するシュラウド部３ｃの位置に近接して対向させると共に、端面１５ｂの形状をシュラウド部３ｃの軌跡に対応させた。これら等により、優れた効果が奏されることになる。以下に、本発明の実施形態に係るターボ過給機１の作用を、図面に基づいて説明する。

上述の如く、スクロール室９からタービンホイール室へ１１へと排気ガスが流れ込むガス流入口Ｇは、上流側流入口Ｇｕと下流側流入口Ｇｄとからなるので、これら二つの流入口Ｇｕ、Ｇｄによって多くの排気ガスをスクロール室９からタービンホイール室１１へ適切に流すことが可能になる。そして、下流側流入口Ｇｄが羽根３３のシュラウド部３ｃに対向し、隔壁１５の径方向内側の端面１５ｂが、羽根３３のリーディングエッジ部３ａに隣接するシュラウド部３ｃの位置に近接して対向するので、上流側流入口Ｇｕは羽根３３のリーディングエッジ部３ａのみに対向し、下流側流入口Ｇｄは羽根３３のシュラウド部３ｃのみに対向することになる。

このような構成のもと、運転状態に応じて切換バルブ１７が開閉されることにより、本実施形態ではスクロール室９からタービンホイール室１１への排気ガスの流量、すなわちタービンホイール３への排気ガスの流量を調整することが可能になる。より具体的には、排気ガスの流量が少ない低負荷運転時には、切換バルブ１７が閉じられて、排気ガスは上流側通路Ｐｕを介して上流側流入口Ｇｕのみからタービンホイール室１１に供給され、タービンホイール３の羽根３３のリーディングエッジ部３ａから羽根３３間を介してタービンハウジング５の出口部１３へ流れることになる。一方、排気ガスの流量が多い中負荷または高負荷運転時には、切換バルブ１７が開かれて、排気ガスは、上流側通路Ｐｕのみならず下流側通路Ｐｄをも介して上流側流入口Ｇｕおよび下流側流入口Ｇｄからタービンホイール室１１に供給され、タービンホイール３の羽根３３のリーディングエッジ部３ａのみならずシュラウド部３ｃからも、タービンハウジング５の出口部１３へ流れることになる。従って、排気ガスの流量が多い場合には、流量の少ない場合よりも、ガス流入口Ｇの断面積が、羽根３３のシュラウド部３ｃに対向する下流側流入口Ｇｄ分、大きくなる。つまり、排気ガスの流量が多くても、排気ガスを無駄に廃棄することなく、適切にタービンホイール室１１へ導いて、タービンホイール３の羽根３３に及ぼすことが可能になる。

一方、本実施形態によれば、隔壁１５の径方向内側の端面１５ｂが、羽根３３のリーディングエッジ部３ａに隣接するシュラウド部３ｃの位置に近接して対向すると共に、端面１５ｂの形状はシュラウド部３ｃの軌跡に対応するので、隔壁１５の端面１５ｂと羽根３３との間隔Ｌｇを適切に狭くすることが可能になる。これにより、排気ガスは上流側流入口Ｇｕや下流側流入口Ｇｄから出ると直ちにタービンホイール３に衝突して所定の方向に方向付けられることになる。より具体的には、隔壁１５が上述の如くタービンホイール３の近傍まで延設されているが故に、ガス流入口Ｇ、すなわち上流側流入口Ｇｕおよび下流側流入口Ｇｄからそれぞれタービンホイール室１１へ流入した排気ガスの干渉ないし相互の減勢が抑制されることになる。その結果、排気ガスの流れに乱れが生じず、排気ガスはタービンホイール３へ円滑に流れることになるので、流れ損失が低減されて、タービン効率の向上を図ることが可能になる。

以上、本発明を上記実施形態に基づいて説明したけれども、本発明はこれに限定されない。例えば、上記実施形態では隔壁１５をタービンハウジング５と一体にして支持することにしたが、本発明は、タービンホイール室１１へのガス流入口Ｇがタービン軸心方向に二つ以上に分割され、且つ上記の如き作用効果が奏されるのであれば、隔壁１５がどのような大きさ、形状であっても、またどのように支持されても良い。さらに、上記ターボ過給機１は多くの排気ガスを受け入れ可能にしているが、過給圧力を調整するべく、排気ガスの一部をバイパスさせる構成を備えても良い。さらに、上記実施形態の羽根３３は反動型の形状であったが、いわゆる衝撃型の形状であっても良い。また、切換バルブ１７は排気通路５４の圧力のみに基づいて制御しても良いし、エンジン回転数のみに基づいて制御しても良く、あるいはエンジン負荷、排気通路５４の圧力およびエンジン回転数の組み合わせに基づいて制御しても良い。

さらに、例えば、上流側流入口Ｇｕおよび下流側流入口Ｇｄのそれぞれに、全周に亘って放射状に配列された複数のノズルを備えても良い。この例を模式的に図６に示す。図６では、図４（ｂ）の上流側流入口Ｇｕと下流側流入口Ｇｄとに二種類のノズルがそれぞれ一つずつ配置されているところを示している。その一方の上流側ノズルＮｕは、上流側流入口Ｇｕに、タービンハウジング５と隔壁１５との間に支持されるように配置されている。また、その他方の下流側ノズルＮｄは、下流側流入口Ｇｄに、タービンハウジング５と隔壁１５との間に支持されるように配置されている。これにより、スクロール室９からタービンホイール室１１へ排気ガスがより大きい流速で、且つ方向付けられて導かれることになり、より多くの排気エネルギがタービンホイール３を介して取り出せて、タービン効率のさらなる向上を図ることが可能になる。なお、上流側ノズルＮｕと羽根３３のリーディングエッジ部３ａの軌跡との間隔Ｌｕは、羽根３３の振動、上流側ノズルＮｕや羽根３３の熱膨張等などを考慮して、１．０ｍｍ程度であることが好ましい。また、下流側ノズルＮｄと羽根３３のシュラウド部３ｃの軌跡との間隔Ｌｄも、同様の理由により、１．０ｍｍ程度であることが好ましい。

なお、それら複数のノズルの代わりに、同様の整流作用を奏する複数の羽根など、排気ガスの流れを阻害しない整流部材ないし手段を備えても良い。

ところで、上記実施形態では、上述の隔壁１５を備えることにより、上流側流入口Ｇｕおよび下流側流入口Ｇｄからそれぞれタービンホイール室１１へ流入した排気ガスの互いの干渉ないし減勢が抑制されることが示された。このような干渉ないし減勢をさらに抑制するのには、出来るだけ、隔壁１５がタービンホイール３に近接するのが好ましい。それ故、例えば、隔壁１５とタービンホイール３との間の隙間を狭く、可及的に「０」に近づけるべく、隔壁１５の端面１５ｂに、羽根３３により切削可能なアブレータブル層Ｓが設けられることが好ましい（図７参照）。アブレーダブル層Ｓは、快削性に優れ且つ排気ガスによる高温でも熱的安定性に優れる材料から作製される。具体的には、アブレーダブル層Ｓは、そのような材料を端面１５ｂにアブレーダブル溶射することで作製される。作製当初は、端面１５ｂと羽根３３との所望の隙間よりも厚く、端面１５ｂにアブレータブル層Ｓを設け、タービンホイール３が回転することにより徐々にアブレータブル層Ｓが削られて、アブレータブル層Ｓと羽根３３との間の隙間が形成されることになる。従って、このアブレーダブル層Ｓを設けることにより、端面１５ｂとシュラウド部３ｃとの間隔が実質的に「０」になり、上流側流入口Ｇｕからの排気ガスと、下流側流入口Ｇｄからの排気ガスとの干渉等が更に抑制されることになる。

なお、上記実施形態では、本発明をある程度の具体性をもって説明したが、本発明については、特許請求の範囲に記載された発明の精神や範囲から離れることなしに、さまざまな改変や変更が可能であることは理解されなければならない。すなわち、本発明は特許請求の範囲およびその等価物の範囲および趣旨に含まれる修正および変更を包含するものである。

本発明に係る一実施形態のターボ過給機のタービン側の断面図である。 図１の切断面とはほぼ９０°異なる切断面で切断した、図１のターボ過給機の断面図である。 図１および図２中のタービンホイールの側面図である。 (ａ)は本実施形態に係る一の羽根のＡ−Ａ線断面図であり、（ｂ）はその羽根がタービンホイール室に配置されている場合のその羽根の周囲のターボ過給機の拡大断面図である。 隔壁の端面近傍の図４（ｂ）の部分拡大図である。 上流側流入口および下流側流入口のそれぞれに、異なるノズルを備えたところを模式的に示す拡大断面図である。 隔壁の端面にアブレーダブル層を設けたところを示す模式図である。

符号の説明

１ ターボ過給機
３ タービンホイール
３ａ リーディングエッジ部
３ｂ トレーリングエッジ部
３ｃ シュラウド部
５ タービンハウジング
７ 排気導入部
９ スクロール室
１１ タービンホイール室
１３ 出口部
１５ 隔壁
１５ｂ 端面
１７ 切換バルブ
１９ アクチュエータ
２１ ＥＣＵ
３１ ハブ
３３ 羽根
３３ａ 後退部分
３３ｂ 前進部分
３３ｃ 前端点
Ｇ ガス流入口
Ｇｕ 上流側流入口
Ｇｄ 下流側流入口
Ｐｕ 上流側通路
Ｐｄ 下流側通路
Ｓ アブレーダブル層

Claims (4)

1. タービンハウジング内に収容され、該タービンハウジングにより区画形成されているスクロール室からタービンホイール室に至ったエンジンからの排気ガスによりタービン軸心回りに回転されるタービンホイールと、
   前記スクロール室から前記タービンホイール室へのガス流入口を、前記タービン軸心方向に並んで配置される上流側流入口と下流側流入口とに分ける隔壁と、を備え、
   前記下流側流入口は前記タービンホイールの羽根のシュラウド部に対向し、
   前記隔壁の径方向内側の端面は、前記羽根の前記シュラウド部におけるリーディングエッジ部に隣接する位置に対向し、且つ前記端面の形状は前記シュラウド部の軌跡に対応していることを特徴とするターボ過給機。
2. 前記軸心を通る平面における前記端面の断面の曲率半径が、前記シュラウド部の軌跡における前記端面が対向する部分の曲率半径よりも小さいことを特徴とする請求項１に記載のターボ過給機。
3. 前記端面と、該端面が対向する前記シュラウド部の軌跡と、の間隔を一定としたことを特徴とする請求項１または２に記載のターボ過給機。
4. 前記端面には、前記羽根により切削可能なアブレータブル層が設けられていることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載のターボ過給機。
   

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