本発明に係るレンズは、複数種類の単色光を用いる多波長用レンズであって、例えばCD(CD−RなどのCDも含む)やDVDやブルーレイディスクやAOD(Advanced Optical Disc)等、種類が異なる光記録媒体に対応できる互換型の記録再生装置に用いられうる汎用の多波長用レンズである。また、本発明に係る多波長用光学系、光ヘッド、及び光ディスク装置は、このような多波長用レンズを用いたものである。
まず、本発明について概略的に説明する。
いま、厚さt1の透明基板を用いた第1の光ディスクに対して、これを用いる光ディスク装置での対物レンズが良好に収差補正され、この基板に設けられた情報記録面に波長λ1のレーザビームが良好に集光するものとする。かかる光ディスク装置に厚さt2の透明基板を用いた第2の光ディスクにλ1とは異なる波長λ2のレーザビームを集光しようとする。
この場合、このレーザビームの波長λ1とλ2の違い、透明基板の厚さt2と厚さt1との違い、または厚みt2とt1が同じ場合でも波長λ1とλ2が異なる。そのために、これら透明基板の厚みの違いによる球面収差と、レーザビームの波長の違いにより対物レンズの屈折率が異なるために生じる色収差とが発生するか、または色収差のみが発生して、情報記録面にレーザビームが良好に集光しない。
本発明は、異なる波長で異なる種類のディスクに対する全ての場合について、それぞれ任意の光線高さを通る光路長を収差が出ない、または少ない状態とするように対物レンズの非球面形状及び、対物レンズへの入射光線の発散度合いを設定する。これによって、それぞれの全ての光ディスクに対して収差を十分に低減した状態にすることができる。しかも、本発明では、回折作用が用いられることなく、屈折光線のみで実現するため、回折効率の光量ロスが生じない。
なお、本発明の一実施形態のレンズは、後の実施形態において具体的に説明するように、そのレンズ面が複数の非球面に分割されて構成されている。
いま、図1において、対物レンズ1を用いて基板2の情報記録面2aにレーザビームを集光させる場合について説明する。ここで、対物レンズ1の面Aは光入射側面、面Bは光出射側面であり、基板2の情報記録面2aは対物レンズ1側とは反対側にある。
図1に、対物レンズ1の光路が模式的に示されている。図1において、対物レンズ1に入射するレーザビームは平行光とする。従って、図1に示された光学系は、いわゆる無限光学系である。さらに、図1には、対物レンズ1の光軸OAからこれに垂直な方向の距離(光線高さ)hの位置P1を通る光線が、光軸OAを横切る点(集光点)P5に達するまでの光路が模式的に示されている。
ここで、かかる光路での対物レンズ1への入射点をP2、対物レンズ1からの出射点をP3、透明基板2への入射点をP4とし、各点間の空間距離、屈折率を、
点P1〜入射点P2:空間距離=S1h,屈折率=n1、
入射点P2〜出射点P3:空間距離=S2h,屈折率=n2、
出射点P3〜入射点P4:空間距離=S3h,屈折率=n3、
入射点P4〜集光点P5:空間距離=S4h,屈折率=n4
とする。
このとき、点P1から集光点P5までの光路長Lhは、
Lh=n1×S1h+n2×S2h+n3×S3h+n4×S4h ・・・・(3)
で表わされる。なお、光軸OA上での光路長Lhは、この式(3)において、h=0の場合である。
この式(3)は、任意の光線高さhについて該当するものであり、収差補正されている場合には、任意の夫々の光線高さhに対する集光点P5が夫々の許容範囲内で情報記録面2a上にある。すなわち、本発明は、例えば厚さが異なる複数の基板夫々毎に異なる波長のレーザビームを用いることにより、色収差と球面収差とが相殺し合って任意の光線高さhに対する集光点P5が夫々の許容範囲内で情報記録面2a上にあるようにするものである。
また、平行光入射、いわゆる無限系について説明したが、対物レンズ1への入射光は発散光、すなわち、有限系としてもよい。またさらに、異なる光記録媒体、波長ごとに無限系と有限系を使い分けてもよい。あるいはまた、異なる光記録媒体ごとに同じ有限系でも入射する光線の発散度合いを変えるようにしてもよい。また、対物レンズへの入射光は収束光としてもよい。
例えば、HDDVD(AOD)における405nmの単色光(λ1)と、DVDにおける655nmの単色光(λ2)と、CDにおける790nmの単色光(λ3)とが用いられたとする。このような場合に、これらの波長が共通して使用される領域を複数の非球面部に分割したレンズ面とすることができる。この手法では、その任意の非球面部の光路長が、他の非球面部の光路長と当該各単色光の波長λiのほぼ整数倍だけ異なり、なおかつ、この各非球面部における各単色光の波面収差の最大値と最小値の差を△Vd(λ1)と△Vd(λ2)(dは1,2・・・・の整数で各非球面部を意味する)とする。
このときに、いずれの非球面部においても、各単色光の波面収差の最大値と最小値の差の比を0.4以上2.5以下、好ましくは0.5以上2.0以下とすることにより、全ての波長においてレンズ全体として許容範囲のRMS(Root Mean Square)波面収差を確保することができる。また更に、CDでのRMS波面収差値を良くするには、入射光線を発散光とするか、HDDVDやDVDに比べて発散度合いの強い入射光線とするように設定すればよい。これによって、基板厚が厚くなることによる球面収差と入射光線の発散度合いが強くなることによる球面収差とが相殺しあって、CDで発生している球面収差を補正することが可能である。
なお、ここでいう波面収差は光線高さ(h)をh=0の場合の光路長をL0とし、各光線高さにおける光路長をLhとすると、波面収差Vhは、下記の式(4)で表される。
Vh=(Lh−L0)/λi ・・・・・・・・・・・・・・・・・・(4)
図2に、HDDVDとDVDとCDの波面収差が対比して示されている。この図2において、横軸は光線高さ、縦軸は波面収差である。図2(a)はHDDVDの各非球面部の波面収差を、図2(b)はDVDの各非球面部の波面収差を、図2(c)はCDの各非球面部の上記式で求められる波面収差を表している。
例えば、非球面部の第1領域におけるその非球面部内の波面収差の最大値と最小値の差は、△V1(λ1)、△V1(λ2)で定義される。本発明では、後に説明する発明の実施の形態で明らかにされるように、いずれの非球面部においても各波長の波面収差の最大値と最小値の差の比は0.4以上2.5以下である。すなわち、本発明は、いずれの波長においても各非球面部で波面収差に一定の分布を有する。本発明は、この点でも、従来の一方の波長を基準にレンズ面を構成し、他方の波長においてのみ位相ずれを利用して波面収差を補正する方式と異なる。
また、本発明の多波長用レンズでは、いずれの非球面部の各領域においても、各波長の波面収差の最大値と最小値の差を、0.14λi以下、好ましくは、0.12λi以下、さらに好ましくは0.10λi以下とすることができる。例えば、これら最大値と最小値の差が0.14λi以下である場合の一例として、波長が790nmである場合には110.6nm以下、波長が655nmである場合には91.7nm以下、波長が405nmである場合は56.7nm以下とすることができる。これにより、本発明の多波長用レンズは、各波長においてさらに良好な光学特性を確保することができる。
さらに、本発明では、二波長用光学系の場合、各波長の波面収差をそれらがほぼ対称形となる多波長用レンズを用いることにより、二波長のバランスが取れ、さらにRMS波面収差を低減することができる。
この結果、RMS波面収差は、HDDVDでは0.03152λ1RMS、DVDでは0.03237λ2RMSとなり、HDDVDのRMS波面収差もDVDのRMD波面収差もほぼ等しい値となっている。なお、CDのRMS波面収差については0.01764λ3RMSと、HDDVDやDVDに比べると小さい値となっている。
790nmのCDの記録再生については、対物レンズへ入射する入射光の発散度合い、幾何光学的な意味でのいわゆる対物レンズにとっての物体距離を変えることができる。これは、入射光線の発散度合いが異なることによって発生する球面収差が変化するので、球面収差の補正手段としては有効である。このことは、以下に発明の実施の形態で説明されている。
また、以下に説明する本発明の実施の形態では、波長405nmと655nmの入射光線を無限系とし、波長790nmの入射光線を有限系としている。すなわち、波長405nmと655nmの入射光線の発散度合いを同じにし、波長790nmの入射光線の発散度合いを変えている。ここで、使用波長や基板厚みによって、どの波長の入射光線の発散度合いを変えるか、または変えずに同じにしておくかは、その都度、収差が低減するように決めることができる。また、全ての波長の光線を発散光線で入射させてもよいし、逆に収束光線で入射させてもよい。
以下に説明する本発明の実施の形態により、例えば基板の厚さが異なるいずれの光ディスクに対しても、情報記録面に良好な光スポットを形成することが可能となる。なお、このことは、ディスク基板の厚みが異なっていなくても、つまり、厚みが同じで波長が異なるような場合であっても、図1に示す集光点P5を夫々の許容範囲内にすることにより適用可能である。また、本発明は、光記録媒体に限らず、光通信などで異なる波長のレーザビームを同一のレンズもしくは光学系を通過させるような場合にも適用可能である。
以下、本発明を実施するための最良の形態について具体的に説明する。
発明の実施の形態1.
発明の実施の形態1(第1の実施形態)では、3種類の光ディスク、即ち、HDDVD(λ1=405nm)とDVD(λ2=655nm)とCD(λ3=790nm)とを例に、図面を用いて説明する。第1の実施形態におけるレンズは、プラスチック樹脂相当の屈折率のものであるが、レンズ材質をガラスとしたい場合にはガラスの屈折率で設計すればよい。
図3は、本発明に係る対物レンズの作用の一例を示す模式図であり、図3(a)はHDDVDに対するもの、図3(b)はDVDに対するもの、図3(c)はCDに対するものである。図3において、1は第1の実施形態における対物レンズ、2はHDDVDの透明基板、3はDVDの透明基板、4はCDの透明基板、5は絞り、6は波長選択性絞りである。
まず、図3(a)において、対物レンズ1は、図示しない光ディスク装置の光ヘッドに設けられ、HDDVDが、この光ディスク装置に装着されている。平行光として入射されるレーザビームは、この対物レンズ1によって集光され、これにより、記録再生が行なわれる。ここで、HDDVD基板2の厚さt1は0.6mmであり、このときのレーザビーム5は、波長λ1=405nmのレーザビームが開口数NA=0.650の光束として用いられる。かかる条件のもとに、このようなレーザビームは、HDDVD基板2の対物レンズ1側とは反対側の面の情報記録面2aに集光される。
図3(b)は、上記と同じ図示しない光ディスク装置にDVDが装着され、同じ対物レンズ1を用いて記録再生が行なわれる場合を示している。ここで、DVD基板3の厚さt2は0.6mmであり、このときのレーザビーム5は、波長λ2=655nmのレーザビームが開口数NA=0.628の光束として用いられる。なお、HDDVDとDVDにおいて、絞り5の直径がHDDVDとDVDで同じなのに、NAが0.650と0.628と異なっている。これは、波長が405nmと655nmと異なっているために、対物レンズ1の屈折率が異なり、それにより焦点距離がそれぞれ違うからである。
図3(c)は、上記と同じ図示しない光ディスク装置にCDが装着され、同じ対物レンズ1を用いて記録再生が行なわれる場合を示している。ここで、CD基板4の厚さt3は1.2mmであり、このときのレーザビームは、波長λ3=790nmのレーザビームが発散光の状態で対物レンズ1に入射し、ほぼ開口数NA=0.470の光束として用いられる。
なお、図3(a)(b)(c)に示している波長選択性フィルター6については、図4に示すように、内側の全光透過領域と外側のCD(790nm)光遮断領域とに区分けされている。具体的には、内側にマスクをして750nm以上の光を反射するようなダイクロイックコーティングを施せばよい。
より具体的には、例えば、図5に示すような分光透過率特性を示すダイクロイックコートをCD光遮断領域に施せばよい。これによって、例えば、外側のCD光遮断領域については、図5に示す分光透過率特性を有する波長選択性フィルター6を得ることができる。これによって、外側領域においてCD光のみを遮断し、DVDとHDDVD光は透過する、という目的を達成することができる。その結果、HDDVDのNA(開口数)は0.650、DVDのNAは0.628、CDのNAは0.470とすることができる。
また、図5に示す分光透過率特性は、波長750nm以下において100%の透過率になり、波長750nm以上において0%の透過率になるという理想状態に対して、99%と0.2%と、理想状態に近いものである。これが現実のフィルター特性で実現不可能であるならば、例えば、波長700nm以下での透過率が90%以上で、波長770nm以上で透過率が5%以下程度のものとすることができる。この場合でも、光ディスク装置の信号レベルがやや下がるとか、CDジッター特性が若干劣化するという副作用は発生するが、使用不可能というレベルではなく、使用可能である。
このような第1の実施形態では、HDDVD、DVD,CDの両方共に、任意の光線高さhに対して上記した式(3)で示す光路長Lhが収差を低減して許容値内とするような値とするように、対物レンズ1のレンズ面形状が設定されている。これによって、HDDVD、DVD,CDともに、収差が良好に低減されて、それぞれの情報記録面上で良好な光スポットを得ることができる。
第1の実施形態では、光入射面Aを光軸から半径方向に複数の区間に区分し、夫々の区間の面形状を、HDDVD、DVD、CDともに収差が許容値内に良好に低減されるように設定している。
図6を用いて、第1の実施形態における光入射面Aの面形状について説明する。いま、この光入射面Aの光線高さh方向(半径方向)の光軸OA側からj番目の区間での点a,b間の距離を次の関数Z
Aj、即ち、
で表わされる。なお、式(5)での光源高さhは、j番目の区間でのものである。
図6において、対物レンズ1の光出射側面Bについて、光線高さhの点をc、この点cから光軸OAに平行な方向での光出射側面B上の点をdとする。このとき、この光出射側面Bの面形状は、任意の光線高さhに対する点c,d間の距離Z
Bにより、次式で表わされるように設定する。
そして、HDDVD、DVD、CDともに、収差を許容値内に良好に低減するための式(5)での区間毎に、その範囲(hの範囲)とその各定数B,C,K,A4,A6,A8,A10,A12,A14,A16の値を算出する。この算出結果が図7の表に示されている。さらに、式(6)の各係数の値についても算出し、この算出結果が、図8の表に示されている。
また、図9の表に、HDDVD、DVD、CDにおいて対物レンズを基準とした図3に相当する光学系における、各光学要素間の距離、配置が示さている。
対物レンズ1の光軸上の面頂点f,e間の距離、即ち、中心厚さt0は1.94mmである。さらに、波長λ1=405nm(ブルーレイディスク)での屈折率nは1.54972、波長λ2=655nm(DVD)での屈折率nは1.53、波長λ3=790nm(CD)での屈折率nは1.5263653である。
透明基板の厚さと屈折率は、波長λ1=405nm(ブルーレイディスク)では厚み0.6mmで屈折率は1.6235、波長λ2=655nm(DVD)では厚み0.6mmで屈折率は1.58であり、波長λ3=790nm(CD)では厚み1.2mmで屈折率は1.57163である。
また、波長405nmのHDDVDの場合、NAは0.650、焦点距離は3.1015mmであり、波長655nmのDVDの場合、NAは0.628で、焦点距離は3.2116mmである。入射平行光束有効直径は、HDDVDでもDVDでもφ4.032である。また、φ4.032のA面側レンズ全面が、HDDVD/DVD共通使用領域である。波長790nmのCDの場合、NAは0.470で、焦点距離は3.2327mmである。
図9は、絞り、対物レンズ、ディスクについて、また対物レンズにとっての物体面を表している。図9に示すように、例えば、HDDVDやDVDでは、対物レンズへの入射光は平行光、つまり対物レンズにとっての物体面と対物レンズとの距離は∞となっている。現実の光学系の場合には、コリメータレンズの焦点位置にHDDVDレーザー、DVDレーザーを配置してコリメータレンズ出射光を平行光として対物レンズに入射させる。
CDの場合には、物体面から対物レンズまでの距離は49.4mmであり、発散光を対物レンズに入射させる。このCDについても、現実の光学系の場合には、CDレーザーの発光点から対物レンズの光源側の面頂点までの距離を49.4mmとしてもよい。この場合には、光ピックアップが大型化してしまうことが懸念される。
このような場合には、コリメータレンズをCDレーザー光源と対物レンズとの間に配置し、CDレーザーの発光点の位置をコリメータレンズの焦点位置よりもコリメータレンズに近いところに配置すればよい。これによって、CDレーザーを発してコリメータレンズを通過した光は発散光となり、対物レンズに入射する。その際、対物レンズへの入射光が、コリメータレンズ無しの状態で49.4mmの距離から発せられた光線入射状態と同じになるように、コリメータレンズとCDレーザーを配置すればよい。
また図9に、絞り面の有効直径が示されているが、上記の図4に示されるような波長選択性フィルターを用いている。すなわち、図4において、全光透過領域の外径=CD光遮断領域の内径をφ3.15とし、CD光遮断領域の外径をHDDVDやDVDの有効直径以上のφ4.032以上としている。具体的には、絞り面の有効直径を、鏡枠による保持に必要な寸法も考慮して、例えばφ4.8にしている。
波長選択性フィルターの厚みについては、入射光線が0度入射することが基本である。この入射光線は、レーザーや各種ミラーなどの部品取り付け位置、精度のバラツキや、2波長レーザーや3波長レーザーによる発光点の光軸直角方向の位置ズレなども考慮すると、斜入射になることもある。それ故、波長選択性フィルターの厚みは、薄い方が望ましいが、第1の実施形態では0.5mmとしている。
図9に示された第1の実施形態について、式(1)、(2)に示すS1、S2、S3の関係について見てみると、
HDDVD;λ1=405nm,S1=∞、
DVD ;λ2=655nm,S2=∞、
CD ;λ3=790nm,S3=49.4mm
であるから、
405nm(λ1)<790nm(λ3)
であり、
(1/S1)=(1/∞)=0、
(1/S3)=(1/49.4)=0.0202429
であるから、
0<0.0202429、すなわち(1/S1)<(1/S3)
となる。
つまりHDDVDとCDにおいて、
λ1<λ3、かつ、(1/S1)<(1/S3)
が成立している。
また、
655nm(λ2)<790nm(λ3)
であり、
(1/S2)=(1/∞)=0、
(1/S3)=(1/49.4)=0.0202429
であるから、
0<0.0202429、すなわち(1/S2)<(1/S3)
となる。
つまり、DVDとCDにおいて、
λ2<λ3 かつ (1/S2)<(1/S3)
が成立している。
ちなみに、上記対物レンズの屈折率は、プラスチック樹脂の屈折率に近い値である。例えば、ポリオレフィン樹脂やアクリル系の樹脂などを適用する場合には、その樹脂の屈折率の値を用いて対物レンズを設計して各非球面形状やレンズの中心厚を設定すればよい。特に、ポリオレフィン系樹脂は高湿環境においても水をほとんど吸わないことから、屈折率の変化がない点で有利である。アクリル系樹脂はブルーレイの透過率が良い点や、ブルーレイ(405nm)付近の透過率の経時変化が少ない点などで有利である。
また、対物レンズの材料としては、複屈折が少ない材料を選んだ方が、射出成形や注型等でレンズを製作した際に波面収差として良い値を得やすいので有利である。さらに、上記のようにアクリル系材料を使用する際には、高湿環境下での吸水率の変化が問題となる場合がある。従って、アクリル系材料を使用する場合には、予め調湿を行ってある程度吸水させておくことが、その後の絶乾に近い環境下や高湿に近い環境下に置かれる場合などを考慮すると有効である。その場合には、調湿を行った後の、ある程度吸水した状態での樹脂の屈折率の値を用いて設計すればよい。
なお、式(6)において、上記係数C,K,A4,A6,A8,A10の値を代入して任意の光線高さh(≠0)に対する距離ZBを求めると、その値は負の値となる。これは光出射側面B上の点dが点c、従って、この光出射側面Bの光軸OAが通る面頂点eよりも出射面側(図6での左側)に位置することを示している。逆に、距離ZBが正の値である場合には、逆の右側に位置することを示している。
(i)ここで、収差を評価するための上記の収差の許容値としては、対物レンズ1への入射レーザビームが入射角0゜である場合(即ち、光軸OAに平行な平行光)について、HDDVD(波長λ1=405nm),DVD(波長λ2=655nm),CD(波長λ3=790nm)ともに、RMS波面収差で0.035λ、好ましくは、0.033λ、とする。第1の実施形態では、HDDVD,DVD,CDの波面収差がかかる許容値以下となるように、光出射面Bと光入射面Aとが上記の面形状に設定されている。
第1の実施形態では、3種類の異なる波長λ1,λ2、λ3を用いた場合を示しているが、一般に、n種類(但し、nは2以上の整数)の異なる波長λi(但し、i=1,2,・・・,n)を用いる場合も、同様である。
(ii)また、このようにn種類の波長λ
iを用いた場合について、これら波長λ
iの入射レーザビームが入射角0゜である場合の夫々のRMS波面収差をW
i・λ
iとすると、これら収差は、
を満足するようにする。このときの許容値W
0としては、0.035、好ましくは0.033以下とする。
ただし、式(7)において、i番目の該光ビームの波長をλi(i=1,2,・・・)、全ての波長にわたる個々のRMS波面収差の二乗の総和をΣWi 2、波長λiの光ビームのRMS波面収差をWi・λiとする。
(iii)あるいはまた、異なるn種類の波長λiのレーザビームを用いる場合、夫々の波長λiのうちで最大のRMS波面収差をWmax、最小のRMS波面収差をWminとすると、
1≦Wmax/Wmin<Wth
とする。この場合の許容値Wthとしては、1.8、好ましくは1.6、さらに好ましくは1.4とする。第1の実施形態の場合には、DVDのRMS波面収差W1とCDのRMS波面収差W2とのいずれか一方が最大のRMS波面収差Wmaxとなり、他方が最小のRMS波面収差Wminとする。
図2に、第1の実施形態の波面収差図が示されている。HDDVDのRMS波面収差が0.03152λRMSであり、DVDのRMS波面収差が0.03237λRMS、CDのRMS波面収差が0.01764λRMSである。これらHDDVDもDVDもCDも0.035λRMS以下、さらに0.033λRMS以下となっている。
式(7)の値については、
で0.035以下、好ましい0.033以下にもなっている。
また、図10に、第1の実施形態の光スポット図が示されている。1/e2(=0.135)の相対光強度となる光スポット直径は、405nmのブルーレイのときで0.5149μm、655nmのDVDで0.8606μm、790nmのCDで1.3979μmとなっている。
なお、上記の光SPOT径は、無収差の理想的な光学系においては、ほぼ0.82×波長/NAとなり、現実のレンズでは、一般的には小さい方が望ましい。また、この光SPOT径が、小さすぎても他の副作用が考えられるので、0.82×波長/NAの値の0.9倍〜1.03倍位の値となっていることが望ましい。またさらに、光SPOT径が小さすぎると、超解像などの副作用が出ているおそれがあり、大きすぎると光SPOTの集光特性が悪いことになり、結局絞れていないことになり、ジッター特性などへの悪影響が考えられる。
ちなみに、第1の実施形態について評価すると、次のようになる。
HDDVD(波長405nm、NA0.650)では、0.82×波長/NA=0.5109μmである。現実のSPOT径は、0.5149μmなので、0.82×波長/NAによるSPOT径の1.0078倍であり、0.9〜1.02倍の間に入っている。
DVD(波長655nm、NA0.628)では、0.82×波長/NA=0.8553μmである。現実のSPOT径は、0.8606μmなので、0.82×波長/NAによるSPOT径の1.0062倍で、0.9〜1.02倍の間に入っている。
CD(波長790nm、NA0.470)では、0.82×波長/NA=1.3783μmである。現実のSPOT径は、1.3979μmなので、0.82×波長/NAによるSPOT径の1.0142倍で、0.9〜1.02倍の間に入っている。
また、このレンズでは、波面収差がDVD655nmの波長において+側に、HDDVD405nmの波長において−側に現れるように設定され、両波面収差がほぼ対称形となる。
なお、光軸を中心に分割された隣接する各非球面部で光路長の差が生じているが、その差はDVDとCD波長に対応してほぼ整数倍に、HDDVD(ブルーレイ、405nm)波長に対応してほぼ整数の2倍になるように設計されている。
図11の表に、第1区間の概略光路長と、第2〜第9区間の概略光路長との差が示されている。第2〜8区間の概略光路長と第1区間の概略光路長との差は、波長655nmのDVD及び波長790nmのCDに対して、それぞれmλ(mは整数)となっており、波長405nmのHDDVDに対して、2mλ(mは整数)となっている。
このように、第1の実施形態は、収差を上記の許容値内に抑えることができる。これは、各波長と各基板厚を考慮して、収差がかかる許容値内に収まるようなレンズ面形状及び、対物レンズへの入射光線の発散度合いを設定していることによる。
第1の実施形態では、総合的な収差が低減されていることが、図10に示す光スポット及び図2に示す波面収差のグラフから明らかである。また、第1の実施形態では、対物レンズ1の光入射側面Aの面形状は式(5)及び図7で与えられ、光出射側面Bの面形状は式(6)及び図8に示す非球面の式により与えられる。それ故、先に説明した従来のレンズ(例えば、特許文献1、2におけるレンズ)のような回折レンズ構造が採用されていない。また、第1の実施形態では、記録または再生に必要な開口(NA)に対してほぼ全ての光束を集光することができるので、高い光利用効率が得られることになる。
なお、第1の実施形態では、HDDVDとDVDとCDとの3種類の光ディスクを例としたが、本発明は、これに限らず、これら以外の種類が異なる光ディスクであってもよい。またなお、第1の実施形態は、基板の厚みが同じや異なる光ディスクに対しても、適用可能であり、夫々毎に使用するレーザビームの波長を異ならせて、これらに応じて、総合収差が低減するように、レンズ面形状を設定すればよい。
発明の実施の形態2.
発明の実施の形態2(第2の実施形態)では、基板厚が異なり波長が405nmと655nmと790nmと異なる場合について説明する。詳細には、第2の実施形態は、いわゆるブルーレイ、ブルーレーザー使用の波長405nmで基板厚0.1mmである場合と、いわゆるDVD、波長655nmで基板厚0.6mmである場合と、いわゆるCD、波長790nmで基板厚1.2mmである場合に関するものである。
第2の実施形態では、基本的なレンズ構成は図6に示された第1の実施形態と同じである。すなわち、ブルーレイとDVDについては、A面側より平行光を入射させてB面側にあるディスク基板(図示しない)の記録面上に良好な光スポットが形成されている。CDについては、A面側より発散光を入射させてB面側にあるディスク基板(図示しない)の記録面上に良好な光スポットが形成されている。
光源側のA面は、式(5)によりZAとhの関係が表される。その具体的な数値は、図12乃至図15の表に区間1〜22ごとに示されている。また光源と反対側、ディスク側のB面は、式(6)でZBとhの関係が表される。その具体的な数値は、図16に示されている。なお、図12乃至図16において、Rは曲率半径を、「小」は光軸側を、「大」は光軸から離れた側をそれぞれ示す。
ちなみに、第2実施形態の対物レンズの屈折率は、高屈折率なガラス、例えばVC89の屈折率に近い値である。
また、対物レンズの光軸上の面頂点f,e間の距離、即ち、中心厚さt0は2.076mmである。さらに、波長λ1=405nm(ブルーレイディスク)での屈折率nは1.83164であり、波長λ2=655nm(DVD)での屈折率nは1.7911であり、λ3=790nm(CD)での屈折率nは1.783555である。
透明基板の厚さと屈折率は、波長λ1=405nm(ブルーレイディスク)では、厚み0.6mmで屈折率1.6235である。さらに、波長λ2=655nm(DVD)では厚み0.6mmで屈折率は1.58であり、波長λ3=790nm(CD)では厚み1.2mmで屈折率は1.573である。従って、波長λ1=405nm(ブルーレイディスク)と波長λ2=655nm(DVD)のそれぞれの屈折率の差は0.03以上あり、波長λ1=405nm(ブルーレイディスク)と波長λ3=790nm(CD)のそれぞれの屈折率の差も0.03以上ある。
また、波長405nmのブルーレイディスクの場合、NAは0.850、焦点距離は1.765mmであり、波長655nmのDVDの場合、NAは0.600で、焦点距離は1.8564mmであり、波長790nmのCDの場合、NAは0.469で、焦点距離は1.8745mmである。また各絞り径については、図17に示す通りであり、絞りについては第1実施形態と同様に波長選択性フィルターを用いている。
図17の表に、ブルーレイ、DVD、CDにおいて対物レンズを基準とした図12乃至図16に相当する光学系における、各光学要素間の距離、配置が示されている。図17は、絞り、対物レンズ、ディスクについて、また対物レンズにとっての物体面を表している。図17に示すように、例えば、ブルーレイやDVDでは、対物レンズへの入射光は平行光、つまり対物レンズにとっての物体面と対物レンズとの距離は∞となっている。現実の光学系の場合には、コリメータレンズの焦点位置にブルーレーザー、DVDレーザーを配置してコリメータレンズ出射光を平行光として対物レンズに入射させるようにする。
CDの場合には、対物レンズとしては、物体面から対物レンズまでの距離は15.5mmであり、発散光を対物レンズに入射するようにする。このCDについても、現実の光学系の場合には、CDレーザーの発光点から対物レンズの光源側の面頂点までの距離を15.5mmとしてもよい。この場合には、光ピックアップが大型化してしまうことが懸念される。
このような場合には、コリメータレンズをCDレーザー光源と対物レンズとの間に配置し、CDレーザーの発光点の位置をコリメータレンズの焦点位置よりもコリメータレンズに近いところに配置すればよい。これによって、CDレーザーを発してコリメータレンズを通過した光は発散光となり、対物レンズに入射する。その際、対物レンズへの入射光が、コリメータレンズ無しの状態で15.5mmの距離から発せられた光線入射状態と同じになるように、コリメータレンズとCDレーザーを配置すればよい。
図17に示された第2の実施形態について、式(1)、(2)に示すS1、S2、S3の関係について見てみると、
ブルーレイ;λ1=405nm S1=∞,
DVD ;λ2=655nm S2=∞,
CD ;λ3=790nm S3=15.5mm
であるから、
405nm(λ1)<790nm(λ3)
であり、
(1/S1)=(1/∞)=0、
(1/S3)=(1/15.5)=0.064516129
なので、
0<0.064516129、すなわち(1/S1)<(1/S3)
となる。
つまりブルーレイとCDにおいて、
λ1<λ3、かつ(1/S1)<(1/S3)
が成立している。
また、
655nm(λ2)<790nm(λ3)
であり、
(1/S2)=(1/∞)=0,
(1/S3)=(1/15.5)=0.064516129
なので、
0<0.064516129、すなわち(1/S2)<(1/S3)
となる。
つまりDVDとCDにおいて、
λ2<λ3、かつ(1/S2)<(1/S3)
が成立している。
図18からもわかるように、A面側の有効直径φ2.228まで、すなわちhの範囲で0〜1.114まで、つまり図18に示された区間1〜21までがDVDでもブルーレイでも使用する共通使用領域である。これに対して、φ2.228よりも外側の区間、すなわちhの範囲で1.114よりも大きい区間、つまり図18に示された区間22はブルーレイ専用使用領域である。
しかし、このブルーレイ専用使用領域にも、DVDの場合にも、波長選択性フィルターではDVDの655nm光は透過する。このことから、入射レーザビーム光は入射し、その入射した光は、DVDの情報記録面上で収差が非常に大きい、いわゆるフレア光となって、有害な影響を与えないものとなっている。
このことは後述の図21の光スポット図からも説明される。
図19に、第2の実施形態の波面収差図が示されている。
なお、RMS波面収差値としては、ブルーレイのRMS波面収差が0.02410λRMSであり、DVDのRMS波面収差が0.02753λRMS、CDのRMS波面収差が0.02127λRMS、である。これらブルーレイディスクもDVDもCDも、それらのRMS波面収差が0.035λRMS以下、さらに0.033λRMS以下となっている。
式(7)の値については、
となり、0.035以下、好ましい0.033以下にもなっている。
また、図18には、図17に示した各非球面部において、第1区間の概略の光路長を基準とした時にブルーレイ/DVD共通使用領域第2〜21区間の概略光路長が、それぞれ概略で波長λの何倍ずれているかが示されている。
図18よりわかるように、第2〜21区間が波長405nmのブルーレイに対しては2mλの差、波長655nmのDVD及び波長790nmのCDに対してはmλの差(mは整数)となっている。これは、短い方の波長λ1が380〜430nmの間に、長い方の波長λ2が波長630〜680nmの間にあり、λ3が波長790nm付近にあるので、上記した概略光路長の差の関係を満足しやすく、また図19に示す良好な波面収差を得やすくなっている。
また、レンズの屈折率が上記に示した値であることからも、概略光路長の差や良好な波面収差を得やすい。具体的には、405nm時の屈折率と655nm時の屈折率との差が0.04054であり、405nm時の屈折率と790nm時の屈折率の差が0.048085である。これらの値の両者が0.03よりも大きいことから、概略光路長の差や良好な波面収差を得やすくなっている。
図20に、図17に示す各非球面部における405nmのブルーレイと655nmのDVDとの波面収差の差及びその比が示されている。
図20に示すように、655nmと405nmの共通使用領域において各波面収差の差の比ΔVd(λ655)/ΔVd(λ405)は、0.90〜1.65の間に入っている。また、比ΔVd(λ405)/ΔVd(λ655)は、0.60〜1.11の間に入っている。そして、その各領域の波面収差自体も両波長において0.14λ以下となっている。
図21に、第2の実施形態の光スポット図が示されている。図21に示すように、1/e2(=0.135)の相対光強度となる光スポット直径は、405nmのブルーレイのときで0.3836μm、655nmのDVDで0.8570μm、790nmのCDで1.4112μmとなっており、問題ない光スポット形状となっている。
この光SPOT径を、第1実施形態のところで示した0.82×波長/NAの値と比較評価すると、次のようになる。
ブルーレイ(波長405nm、NA0.850)では、0.82×波長/NA=0.3907μmである。現実のSPOT径は、0.3836μmなので、0.82×波長/NAによるSPOT径の0.9818倍で、0.9〜1.02倍の間に入っている。
DVD(波長655nm、NA0.600)では、0.82×波長/NA=0.8952μmである。現実のSPOT径は、0.8570μmなので、0.82×波長/NAによるSPOT径の0.9574倍で、0.9〜1.02倍の間に入っている。なお、このDVDでは約4%(0.04倍)も理想レンズに比べて光SPOT径が小さくなっている。これは、ブルーレイ専用領域部もDVD光が通過していて、その影響を受けて光SPOT径が小さくなっているためである。
CD(波長790nm、NA0.469)では、0.82×波長/NA=1.3812μmである。現実のSPOT径は、1.4084μmなので、0.82×波長/NAによるSPOT径の1.0197倍で、0.9〜1.02倍の間に入っている。
なお、第2の実施形態では、一方の単色光の波長が405nm、他方が655nm、790nmであったが、一方が380〜430nm、他方が630〜680nm、770nm〜820nmでもよい。その場合には、屈折率が異なった値となるが、その値に合わせて設計すればよい。
発明の実施の形態3.
発明の実施の形態3(第3の実施形態)では、3種類の光ディスク、即ち、HDDVD(λ1=408nm)とDVD(λ2=658nm)とCD(λ3=785nm)とを例に、図面を用いて説明する。第1の実施形態では対物レンズへの入射光線がHDDVD、DVDでは平行光、CDでは発散光であった。第3の実施形態では対物レンズへの入射光線がHDDVDでは収束光、DVDでは平行光、CDでは発散光の場合について説明する。なお、第3の実施形態の構成(HDDVD:収束光入射)は、第1の実施形態(HDDVD:平行光入射)と比べて、CDに対する物体距離を長くできる。対物レンズに発散光を入射させて使用する場合は、平行光を入射させて使用する場合に比べて、軸外で発生するコマ収差は大きくなる。従って、トラッキングのために対物レンズを光軸に略直交する面内で横ずれ(以下、対物レンズシフト)させた場合、コマ収差の発生量が大きくなってしまう問題が生じる。このコマ収差の発生量は光線の発散度が大きく影響する。発散度が小さい、すなわち物体距離が長いほうが、対物レンズシフト時のコマ収差の発生量を抑制できる。従って、第3の実施形態にかかる光学系の構成は、第1の実施形態の構成と比較して、CDの対物レンズシフトに対して有利である。ただし、HDDVDに対して収束光を入射させる構成としたので、HDDVDでも対物レンズシフト時にコマ収差がしてしまう。従って、HDDVD、CDでの物体距離(倍率)のバランスを考慮するのがよい。HDDVDの倍率m1、CDの倍率m3としたとき、
0<m1≦1/10、−1/10≦m3<0
を満足するのが好ましい。
上記範囲を外れると、対物レンズシフト時のコマ収差発生量が大きくなる。さらに好ましくは、次の範囲がよい。
0<m1≦1/20、−1/20≦m3<0
なお、第3の実施形態におけるレンズは、プラスチック樹脂相当の屈折率のものであるが、レンズ材質をガラスとしたい場合にはガラスの屈折率で設計すればよい。
第3の実施形態の基本的なレンズ構成を第1の実施形態で示した図6にて説明する。第3の実施形態では、HDDVDはA面側より収束光を入射させてB面側にあるディスク基板(図示しない)の記録面上に良好な光スポットを形成している。DVDについては、A面側より平行光を入射させて、B面側にあるディスク基板(図示しない)の記録面上に良好な光スポットを形成している。CDについては、A面側より発散光を入射させてB面側にあるディスク基板(図示しない)の記録面上に良好な光スポットを形成している。
光源側のA面は、式(5)によりZAとhの関係が表される。その具体的な数値は、図22の表に区間1〜7ごとに示されている。
また、対物レンズの光軸上の面頂点f,e間の距離、即ち、中心厚さt0は1.92mmである。さらに、波長λ1=408nm(HDDVD)での屈折率nは1.5229であり、波長λ2=658nm(DVD)での屈折率nは1.5048であり、λ3=785nm(CD)での屈折率nは1.5018である。
透明基板の厚さと屈折率は、波長λ1=408nm(HDDVD)では、厚み0.6mmで屈折率1.622である。さらに、波長λ2=658nm(DVD)では厚み0.6mmで屈折率は1.577であり、波長λ3=785nm(CD)では厚み1.2mmで屈折率は1.5720である。
また、波長408nmのHDDVDの場合、NAは0.650、焦点距離は3.101mmであり、波長658nmのDVDの場合、NAは0.650で、焦点距離は3.2059mmであり、波長785nmのCDの場合、NAは0.470で、焦点距離は3.2246mmである。また各絞り径については、図23に示す通りであり、絞りについては第1実施形態と同様に波長選択性フィルターを用いている。
図23の表に、HDDVD、DVD、CDにおいて対物レンズを基準とした図1に相当する光学系における、各光学要素間の距離、配置が示されている。図23は、絞り、対物レンズ、ディスクについて、また対物レンズにとっての物体面を表している。図23に示すように、例えば、HDDVDでは対物レンズへの入射光は収束光である。従って、対物レンズにとっての物体面と対物レンズとの距離は負で表せ、−93.9mmとなる。現実の光学系ではコリメータレンズをHDDVDレーザー光源と対物レンズとの間に配置し、HDDVDレーザーの発光点の位置をコリメータレンズの焦点位置よりもコリメータレンズから遠いところに配置すればよい。これによって、HDDVDレーザーを発してコリメータレンズを通過した光は収束光となり、対物レンズに入射する。DVDでは、対物レンズへの入射光は平行光、つまり対物レンズにとっての物体面と対物レンズとの距離は∞となっている。現実の光学系の場合には、コリメータレンズの焦点位置に、DVDレーザーを配置してコリメータレンズの出射光を平行光として対物レンズに入射させるようにしている。
CDの場合には、物体面から対物レンズまでの距離は98.9mmであり、発散光が対物レンズに入射するようなレンズ構成としている。現実の光学系の場合に、CDレーザーの発光点から対物レンズの光源側の面頂点までの距離を98.9mmとするのでは、光ピックアップが大型化してしまう。従って、コリメータレンズをCDレーザー光源と対物レンズとの間に配置し、CDレーザーの発光点の位置をコリメータレンズの焦点位置よりもコリメータレンズに近いところに配置するのがよい。これによって、CDレーザーを発してコリメータレンズを通過した光は発散光となり、対物レンズに入射する。その際、対物レンズへの入射光が、コリメータレンズ無しの状態で98.9mmの距離から発せられた光線入射状態と同じになるように、コリメータレンズとCDレーザーを配置すればよい。
図23に示された第3の実施形態について、式(1)、(2)に示すS1、S2、S3の関係について見てみると、
HDDVD;λ1=408nm S1=−93.9mm,
DVD ;λ2=658nm S2=∞,
CD ;λ3=785nm S3=113.0mm
であるから、
408nm(λ1)<785nm(λ3)
であり、
(1/S1)=(1/(−93.9))=−0.010649627
(1/S3)=(1/113.0)=0.008849557
なので、
−0.010649627<0.008849557、すなわち(1/S1)<(1/S3)
となる。
つまりHDDVDとCDにおいて、
λ1<λ3、かつ(1/S1)<(1/S3)
が成立している。
また、HDDVDの倍率m1は、1/31.2、CDの倍率m3は−1/34.1となり、0<m1≦1/20、−1/20≦m3<0
を満足している。
また、
658nm(λ2)<785nm(λ3)
であり、
(1/S2)=(1/∞)=0,
(1/S3)=(1/113.0)=0.008849557
なので、
0<0.008849557、すなわち(1/S2)<(1/S3)
となる。
つまりDVDとCDにおいて、
λ2<λ3、かつ(1/S2)<(1/S3)
が成立している。
図22からもわかるように、A面側の有効直径φ3.8932mmまで、すなわちhの範囲で0〜1.94658まで、つまり図22に示された区間1〜6までがDVDでもHDDVDでも使用する共通使用領域である。これに対して、φ3.8932よりも外側の区間、すなわちhの範囲で1.94658よりも大きい区間、つまり図22に示された区間7はDVD専用使用領域である。
しかし、このDVD専用使用領域にも、HDDVDの場合にも、波長選択性フィルターではHDDVDの408nm光は透過する。このことから、HDDVDの場合においてレーザーから出射したレーザビーム光は対物レンズを経てHDDVDに入射することになるが、入射した光は、HDDVDの情報記録面上で収差が非常に大きい、いわゆるフレア光となるため悪影響を与えない。
あるいは、図24に示すような波長選択性フィルターを用いてもよい。波長選択性フィルターは図24に示すように、内側の全光透過領域61と中間のCD(785nm)光遮断領域62、さらに外側のHDDVD(408nm)、CD(785nm)光遮断領域63とに区分けされている。例えば、中間のCD光遮断領域62には750nm以上の光を反射するようなダイクロイックコーティング、外側のHDDVD、CD光遮断領域63には600〜700nmの光線のみ透過させるようなダイクロイックコーティングを施せばよい。
これによって、HDDVDのNA(開口数)は0.650、DVDのNAは0.650、CDのNAは0.470とすることができる。
図25に、第3の実施形態の波面収差図が示されている。
なお、RMS波面収差値としては、HDDVDのRMS波面収差が0.03253λRMSであり、DVDのRMS波面収差が0.03178λRMS、CDのRMS波面収差が0.02091λRMS、である。これらHDDVDもDVDもCDも、それらのRMS波面収差が0.035λRMS以下、さらに0.033λRMS以下となっている。
式(7)の値については、
となり、0.035以下、好ましい0.033以下にもなっている。
図26に第1の実施形態の対物レンズと第3の実施形態の対物レンズでのCD(NA0.470)対物レンズシフト0.3mm時におけるコマ収差(3次)の発生量を示す。第1の実施形態では対物レンズへの入射光線がHDDVD、DVDでは平行光、CDでは発散光の構成でCDの物体距離は49.4mmであった。第3の実施形態では対物レンズへの入射光線がHDDVDでは収束、DVDでは平行、CDでは発散の構成としたことで、CDの物体距離は113.0mmと第1の実施形態と比べて長くなっている。この結果、図26に示されるように、第1の実施形態の対物レンズでは0.0469λRMSあったCDの対物レンズシフト時のコマ収差発生量が、第3の実施形態の対物レンズでは0.0177λRMSに低減されている。
また、図27には、図22に示した各非球面部において、第1区間の概略の光路長を基準とした時にHDDVD/DVD共通使用領域第2〜6区間の概略光路長が、それぞれ概略で波長λの何倍ずれているかが示されている。
図27よりわかるように、第2〜6区間が波長408nmのHDDVDに対しては2mλの差、波長658nmのDVD及び波長785nmのCDに対してはmλの差(mは整数)となっている。これは、短い方の波長λ1が380〜430nmの間に、長い方の波長λ2が波長630〜680nmの間にあり、λ3が波長785nm付近にあるので、上記した概略光路長の差の関係を満足しやすく、また図25に示す良好な波面収差を得やすくなっている。
図28に、第3の実施形態の光スポット図が示されている。図28に示すように、1/e2(=0.135)の相対光強度となる光スポット直径は、408nmのHDDVDのときで0.5029μm、658nmのDVDで0.8236μm、785nmのCDで1.3811μmとなっており、問題ない光スポット形状となっている。
この光SPOT径を、第1の実施形態のところで示した0.82×波長/NAの値と比較評価すると、次のようになる。
HDDVD(波長408nm、NA0.650)では、0.82×波長/NA=0.5147μmである。現実のSPOT径は、0.5029μmなので、0.82×波長/NAによるSPOT径の0.9771倍で、0.9〜1.02倍の間に入っている。なお、このHDDVDでは約2.3%(0.023倍)も理想レンズに比べて光SPOT径が小さくなっている。これは、DVD専用領域部もHDDVD光が通過していて、その影響を受けて光SPOT径が小さくなっているためである。
DVD(波長658nm、NA0.65)では、0.82×波長/NA=0.8301μmである。現実のSPOT径は、0.8236μmなので、0.82×波長/NAによるSPOT径の0.9922倍で、0.9〜1.02倍の間に入っている。
CD(波長785nm、NA0.470)では、0.82×波長/NA=1.3696μmである。現実のSPOT径は、1.3811μmなので、0.82×波長/NAによるSPOT径の1.0084倍で、0.9〜1.02倍の間に入っている。
なお、第3の実施形態では、単色光の波長は、それぞれ408nm、658nm、785nmであったが、380〜430nm、630〜680nm、770nm〜820nmでもよい。その場合には、屈折率が異なった値となるが、その値に合わせて設計すればよい。また、第1の実施形態では対物レンズへの入射光線がHDDVD、DVDでは平行光、CDでは発散光、第3の実施形態では対物レンズへの入射光線がHDDVDでは収束光、DVDでは平行光、CDでは発散光の構成としたが、この構成の組み合わせはこの限りではない。例えば、HDDVD収束、DVD収束、CD発散の構成をとることも可能である。ここで、HDDVD、DVDの物体距離を同じにしておけばHDDVD、DVDで同一の光検出器とすることも可能となる。
発明の実施の形態4.
発明の実施の形態4(第4の実施形態)では、第2の実施形態と同じく基板厚が異なり、波長が408nmと655nmと790nmと異なる例であって、第2の実施形態で示した対物レンズの材質とは異なる材質のレンズを用いて対物レンズを実施した場合について説明する。
第2の実施形態では、対物レンズの材質として、例えばVC89のような融点・熱変形温度(Tg=528℃)の高いガラスを念頭においている。それに対して、第4の実施形態では、対物レンズの材質として、例えば住田光学ガラス社製のK−PG325のような融点・熱変形温度(Tg=288℃)の低いガラスを念頭においている。このような第2の実施形態と第4の実施形態における対物レンズの材質の違いについて、以下に比較説明する。
VC89のような高屈折率なガラスは、その材質の融点が600度以上と高いため、その温度に耐えうるレンズ成型の金型として、金型表面に微細構造を刻むことが難しい超硬の金型を必要とする。またレンズ成型後、常温までの温度低下に相当の時間を要するため、時間当たりの生産性が低いといった問題もある。一方、K−PG325のような屈折率の低いガラスは、その材質の融点が300度程度と低いので、レンズ成型の金型としてプラスチック系の材質で用いる金型と同等のものが流用でき、金型に輪帯のような微細構造を刻むことが容易である。また、常温までの温度低下に要する時間も短いため、時間当たりの生産性が高いといった利点もある。以下では、K−PG325のような屈折率が1.49から1.70かつ熱変形温度が300度以下のガラスを主成分とする材料を低融点ガラスと呼ぶことにする。
しかしながら、低融点ガラスの屈折率は、例えば、408nmの光線に対して1.49〜1.70であり、一般的なVC89のようなガラスと比べると屈折率が小さい点に難がある。従って、低融点ガラスは、屈折率が小さいので、高NAのレンズを光学設計しにくい。本実施の形態では、レンズ中心の厚さを2.642mmと通常よりも大きくすることで、低融点ガラスを対物レンズの材質として用いた場合の特性を確保している。なお、低融点ガラスの屈折率はプラスチック系の材質とほぼ同等であるが、低融点ガラスは特にプラスチック系の材質に比べて高い温度湿度特性を有する点で、対物レンズの材質としてプラスチック系の材質に比べて有利である。
詳細には、第4の実施形態は、いわゆるブルーレイ、ブルーレーザー使用の波長408nmで基板厚0.0875mmである場合と、いわゆるDVD、波長655nmで基板厚0.6mmである場合と、いわゆるCD、波長790nmで基板厚1.2mmである場合に関するものであり、レンズの材質として上記低融点ガラスを用いることを特徴とする。
第4の実施形態では、基本的なレンズ構成は図6に示された第1の実施形態と同じである。すなわち、ブルーレイとDVDについては、A面側より平行光を入射させてB面側にあるディスク基板(図示しない)の記録面上に良好な光スポットが形成されている。CDについては、A面側より発散光を入射させてB面側にあるディスク基板(図示しない)の記録面上に良好な光スポットが形成されている。
光源側のA面は、式(5)によりZAとhの関係が表される。その具体的な数値は、図29、図30、図31、図32、図33、図34の表に区間ごとに示されている。また光源と反対側、ディスク側のB面は、式(6)でZBとhの関係が表される。その具体的な数値は、図35に示されている。なお、図29乃至図35において、Rは曲率半径を、「小」は光軸側を、「大」は光軸から離れた側をそれぞれ示す。
また、対物レンズの光軸上の面頂点f,e間の距離、即ち、中心厚さt0は2.642mmである。さらに、波長λ1=408nm(ブルーレイディスク)での屈折率nは1.5126であり、波長λ2=655nm(DVD)での屈折率nは1.4987であり、λ3=790nm(CD)での屈折率nは1.4958である。
透明基板の厚さと屈折率は、波長λ1=408nm(ブルーレイディスク)では、厚み0.0875mmで屈折率1.6205である。さらに、波長λ2=655nm(DVD)では厚み0.6mmで屈折率は1.5794であり、波長λ3=790nm(CD)では厚み1.2mmで屈折率は1.5725である。従って、波長λ1=408nm(ブルーレイディスク)と波長λ2=655nm(DVD)のそれぞれの屈折率の差は0.03以上あり、波長λ1=408nm(ブルーレイディスク)と波長λ3=790nm(CD)のそれぞれの屈折率の差も0.03以上ある。
また、波長408nmのブルーレイディスクの場合、NAは0.850、焦点距離は2.3721mmであり、波長655nmのDVDの場合、NAは0.650で、焦点距離は2.4262mmであり、波長790nmのCDの場合、NAは0.510で、焦点距離は2.4378mmである。また各絞り径については、図36に示す通りであり、絞りについては第1実施形態と同様に波長選択性フィルターを用いている。
図36の表に、ブルーレイ、DVD、CDにおいて対物レンズを基準とした図29乃至図35に相当する光学系における、各光学要素間の距離、配置が示されている。図47は、絞り、対物レンズ、ディスクについて、また対物レンズにとっての物体面を表している。図36に示すように、例えば、ブルーレイやDVDでは、対物レンズへの入射光は平行光、つまり対物レンズにとっての物体面と対物レンズとの距離は∞となっている。現実の光学系の場合には、コリメータレンズの焦点位置にブルーレーザー、DVDレーザーを配置してコリメータレンズの出射光を平行光として対物レンズに入射させるようにする。
CDの場合には、対物レンズとしては、物体面から対物レンズまでの距離は19.35mmであり、発散光を対物レンズに入射するようにする。このCDについても、現実の光学系の場合には、CDレーザーの発光点から対物レンズの光源側の面頂点までの距離を19.35mmとしてもよい。この場合には、光ピックアップが大型化してしまうことが懸念される。
このような場合には、コリメータレンズをCDレーザー光源と対物レンズとの間に配置し、CDレーザーの発光点の位置をコリメータレンズの焦点位置よりもコリメータレンズに近いところに配置すればよい。これによって、CDレーザーを発してコリメータレンズを通過した光は発散光となり、対物レンズに入射する。その際、対物レンズへの入射光が、コリメータレンズ無しの状態で19.35mmの距離から発せられた光線入射状態と同じになるように、コリメータレンズとCDレーザーを配置すればよい。
図36に示された第4の実施形態について、式(1)、(2)に示すS1、S2、S3の関係について見てみると、
ブルーレイ;λ1=408nm S1=∞,
DVD ;λ2=655nm S2=∞,
CD ;λ3=790nm S3=19.35mm
であるから、
408nm(λ1)<790nm(λ3)
であり、
(1/S1)=(1/∞)=0,
(1/S3)=(1/19.35)=0.05168
なので、
0<0.05168、すなわち(1/S1)<(1/S3)
となる。
つまりブルーレイとCDにおいて、
λ1<λ3、かつ(1/S1)<(1/S3)
が成立している。
また、
655nm(λ2)<790nm(λ3)
であり、
(1/S2)=(1/∞)=0,
(1/S3)=(1/19.35)=0.05168
なので、
0<0.05168、すなわち(1/S2)<(1/S3)
となる。
つまりDVDとCDにおいて、
λ2<λ3、かつ(1/S2)<(1/S3)
が成立している。
図37からもわかるように、A面側の有効直径φ3.153まで、すなわちhの範囲で0〜1.5765まで、つまり図37に示された区間1〜29までがDVDでもブルーレイでも使用する共通使用領域である。これに対して、φ3.153よりも外側の区間、すなわちhの範囲で1.5765よりも大きい区間、つまり図37に示された区間30及び区間31はブルーレイ専用使用領域である。
しかし、このブルーレイ専用使用領域にも、DVDの場合にも、波長選択性フィルターではDVDの655nm光は透過する。このことから、入射レーザビーム光は入射し、その入射した光は、DVDの情報記録面上で収差が非常に大きい、いわゆるフレア光となっているので悪影響を与えない。
図38に、第4の実施形態の波面収差図が示されている。
なお、RMS波面収差値としては、ブルーレイのRMS波面収差が0.03210λRMSであり、DVDのRMS波面収差が0.03740λRMS、CDのRMS波面収差が0.04320λRMS、である。これらブルーレイディスクもDVDもCDも、それらのRMS波面収差が0.045λRMS以下となっている。
また、図37には、図36に示した各非球面部において、第1区間の概略の光路長を基準とした時にブルーレイ/DVD共通使用領域第2〜29区間の概略光路長が、それぞれ概略で波長λの何倍ずれているかが示されている。
図37よりわかるように、第2〜21区間が波長408nmのブルーレイに対しては2mλの差、波長655nmのDVD及び波長790nmのCDに対してはmλの差(mは整数)となっている。これは、短い方の波長λ1が380〜430nmの間に、長い方の波長λ2が波長630〜680nmの間にあり、λ3が波長790nm付近にあるので、上記した概略光路長の差の関係を満足しやすく、また図38に示す良好な波面収差を得やすくなっている。
なお、第4の実施形態では、単色光の波長は、408nm、655nm、790nmであったが、380〜430nm、630〜680nm、770nm〜820nmでもよい。その場合には、屈折率が異なった値となるが、その値に合わせて設計すればよい。
以上、説明したように、第4の実施形態では、408nmの光線に対する屈折率が1.49から1.70のガラスを主成分とする材料によりNA=0.85の対物レンズを形成する点に特徴を有する、このような低屈折率の材料として、例えば、300度程度の融点が低い材料を用いることができるので、通常の金型を使用して製造でき、生産性を高めることができる。
発明の実施の形態5.
図39は16層コートによる波長選択性フィルター(シャープカットフィルター)の膜構成を示す図である。図に示されるように、この波長選択性フィルターは、SiO2の層とTa2O5の層が交互にBK7からなるガラス基板上に積層されて構成されている。図39に示す屈折率は、780nmの光線に対する値である。図40に、図39に示す構成を有する波長選択性フィルターの分光特性を示す。図に示されるように、CD波長の780nm〜790nmの透過率は、1%程度に抑えられており、良好な特性を有する。なお、図40に示す分光特性については、図39に示す膜構成の屈折率や膜厚が0.5〜1%程度、製造誤差等によりズレていても、同様の分光透過率特性を得ることが可能である。
その一方で、16層コートの場合には、コート数が多いためコスト高になる。図41は、10層コートによる波長選択性フィルターの膜構成を示す図である。図41に示す屈折率は、810nmの光線に対する値である。図42に、図41に示す構成を有する波長選択性フィルターの分光特性を示す。図に示されるように、CD波長の780nm〜790nmの透過率は7〜8%程度であるため、16層コートの波長選択性フィルターに比べてその特性は劣化しているが、CDの記録再生特性に悪影響を与えるほどではなく、実用に耐える程度である。10層コートによる波長選択性フィルターは、16層コートによる波長選択性フィルターに比べて原価低減を実現できる。なお、図42に示す分光特性については、図41に示す膜構成の屈折率や膜厚が0.5〜1%程度、製造誤差等によりズレていても、同様の分光透過率特性を得ることが可能である。
このように、波長選択性フィルターとしては、CD波長(770nm〜800nm)において、透過率が10%以下であることが好ましい。さらに好ましい範囲は、5%以下であり、最適な範囲は2%以下である。
また、波長選択性フィルターとしては、ブルーレイやDVDの波長(380nm〜700nm)において、透過率が85%以上であることが好ましい。より好ましい範囲は、90%以上であり、95%以上であるとさらによい。最適な範囲は、97%以上である。
尚、図39〜図42に示す波長選択性フィルターは、対物レンズとは別に、ガラス基板上に形成したが、対物レンズの片方の面にコーティングすることによって形成してもよい。この場合、対物レンズの面のうち、平面に近いディスク側の面にコーティングすることが好ましい。これにより、均一な膜を容易に形成することができる。また、この際、波長選択性フィルターの屈折率とコーティングされる対物レンズの屈折率をほぼ等しくすることにより、図39〜図42で示した実施例におけるコーティング設計と同等の設計が実現可能となり、製作が容易となる。本実施例においてはプラスチック等の対物レンズの屈折率は1.54〜1.55であるのに対して、BK7の屈折率1.51となっており、両屈折率はほぼ等しい。波長選択性フィルターの屈折率は対物レンズの屈折率に対して、0.9から1.1の範囲にあるのが好ましい。
発明の実施の形態6.
以下に、発明の実施の形態6(第6の実施形態)を図面を用いて詳細に説明する。本実施形態においては、光ピックアップ装置に含まれる光学部品として、光記憶媒体上にレーザー光を集光する対物レンズを例に説明する。また、当該光ピックアップ装置はCD,DVD及びブルーレイディスクに対応している。光学部品としては、対物レンズに限定されず、3種類の波長領域の光が通過する光学部材であれば本発明の効果を奏することができる。
本発明に用いられる反射防止膜は光学部品上に高屈折率膜と低屈折率膜を順番に積層した構造からなる。高屈折率膜の材料としては、酸化アルミニウム、酸化ジルコニウム、酸化チタン、酸化タンタル、酸化ニオブ、酸化アンチモン、酸化セリウム、酸化イットリウム、酸化ハフニウム、酸化マグネシウム等の酸化物、窒化シリコン、窒化ゲルマニウム等の窒化物、炭化シリコン等の炭化物、硫化亜鉛等の硫化物、およびこれらの混合材から選ばれる少なくとも1種が、低屈折率膜の材料としては酸化シリコン、およびフッ化マグネシウム、フッ化アルミニウム、フッ化バリウム、フッ化カルシウム、フッ化リチウム、フッ化ナトリウム、フッ化ストロンチウム、フッ化イットリウム、チオライト、クライオライト(氷晶石)などのフッ化物、およびこれらの混合材から選ばれる少なくとも1種がある。また、高温高湿環境下での保存特性向上のためには、酸化物、窒化物、炭化物、フッ化物を用いることが望ましい。
本発明の反射防止膜は、例えば真空成膜法で作製される。真空成膜法には、真空蒸着法、スパッタ法、化学気相成長法、レーザブレイション法など各種成膜法を用いることができる。真空蒸着法を用いる場合、膜質を改善するため蒸気流の一部をイオン化するとともに基板側にバイアスを印加するイオンプレーティング法、クラスタイオンビーム法、別イオン銃を用いて基板にイオンを照射するイオンアシスト蒸着法を用いると有効である。スパッタ法としては、DC反応性スパッタ法、RFスパッタ法、イオンビームスパッタ法などがある。また、化学的気相法としては、プラズマ重合法、光アシスト気相法、熱分解法、有機金属化学気相法などがある。なお、各屈折率膜の膜厚は膜形成時の蒸着時間等を変えることで、所望の膜厚とすることができる。
また、光学部品にはポリオレフィン系樹脂、シクロオレフィン系樹脂、メタクリル樹脂、ポリカーボネート樹脂等のプラスチック以外にも、石英ガラス、硼珪酸ガラスなどの光学ガラス、Al2O3、MgOなどの酸化物単結晶、多結晶基板、CaF2、MgF2、BaF2、LiFなどのフッ化物単結晶基板、多結晶基板、NaCl、KBr、KClなどの塩化物、臭化物単結晶、他結晶基板等の、使用帯域で透明な光学材料であれば、何れでも適用できる。このような反射防止膜の効果の原理を図43を用いて説明する。図43は上記のような、2層からなる反射防止膜を表面に設けた対物レンズ1を模式的に示した断面図である。反射防止膜は高屈折率層8及び低屈折率層7を有する。
このような対物レンズ1に光束Oが入射した場合の、反射光Rについて説明する。ここで、図43においては、便宜上光束Oに角度を付けて示しているが、光束Oは対物レンズ1の光軸に対して平行に入射する。光束Oは、まず低屈折率層7に入射する。低屈折率層7の表面で光束Oは透過光Pと反射光R1とに分かれる。次に透過光Pは低屈折率層7から高屈折率層8へ入射する。低屈折率層7と高屈折率層8との境界において、透過光Pは透過光Qと反射光R2とに分かれる。そして、透過光Qは高屈折率層8から対物レンズ1に達し、高屈折率層8と対物レンズ1との境界で反射し、反射光R3となる。
ここで、高屈折率層8と対物レンズ1との境界において、反射光R3とならずに対物レンズ1に入射する光束も存在するが、反射光Rを論じる上では必要ないので説明を省略する。また、反射光R2は低屈折率層7の上下の界面で反射率5%程度で多重反射する成分、および反射光R3は高屈折率層8の上下の界面で反射率5%程度で多重反射する成分とがあるが、これらの成分の光は2回以上反射すると光の強度は0.25%以下と微弱になるため、ここでは省略する。
反射光Rは図43に示す反射光R1〜R3の合成波となる。従って、反射光R1〜R3の位相差によって、反射光Rの状態は変化する。反射光R1〜R2の位相差は、対物レンズ1、高屈折率層8の屈折率nH及び低屈折率層7の屈折率nLと、高屈折率層8及び低屈折率層7の光学膜厚と、光束Oの波長との関係により規定される。
基本的な原理を説明すると、例えば低屈折率層7の光学膜厚が光束Oの波長の1/4であるとする。その場合、反射光R1と反射光R2との位相差は光束Oの1/2波長分であるため、反射光R1と反射光R2とは互いに打ち消し合う。結果的に反射光R3のみが反射光Rとなる。従って、当該波長領域においては光束Oに対する反射光R3の光強度の割合が反射率となる。他方、対物レンズ1、高屈折率層8及び低屈折率層7の条件はそのままに、光束Oの波長を変化させると、反射光R1〜R3が丁度打ち消し合う場合がある。当該波長領域においては反射率が低くなる。
このような原理を利用して、少なくともブルーレイディスクに用いられる光の波長(405nm程度)に対応する波長領域近傍と、DVDに用いられる光の波長(655nm程度)に対応する波長領域近傍とにおいて反射率が極小値を有し、CDに用いられる光の波長(790nm程度)に対応する波長領域においても低い反射率を示す反射防止膜を対物レンズ1表面に形成すれば、上記の3種類の光記憶媒体に対応する光ピックアップ装置として良好な性能を有することが期待できる。
以下、上記した原理に基づき、対物レンズ1、高屈折率層8及び低屈折率層7の条件を設定し、シミュレーションした例を示す。以下に説明するシミュレーション例及び実施例において、高屈折率層8の膜厚dH及び低屈折率層の膜厚dLは所定の波長の1/4波長(QW)を基準に定められている。ここで言う所定の波長とは図43に示す光束Oの波長に相当し、本実施形態においては500nmである。本実施形態においては図43における説明と同様にnHdH(高屈折率層8の光学膜厚)=1QW程度であり、nLdL(低屈折率層7の光学膜厚)=2QW程度である。即ち、225nm≦nHdH≦275nm、100nm≦nLdL≦150nmである。
図44は対物レンズ1、低屈折率層7に対し、高屈折率層8の屈折率の変化に伴う上記の3種類の波長領域における反射率の変化をシミュレーションしたものである。夫々の波長領域における反射率の値は、波長405±5nm(以下、λ1とする)における反射率の最大値、波長655±20nm(以下、λ2とする)における反射率の最大値及び波長790±20nm(以下、λ3とする)における反射率の最小値を示す。また、nSは対物レンズの屈折率、nLは低屈折率層の屈折率、nHは高屈折率層の屈折率をそれぞれ示す。
図44(a)は対物レンズに三井化学株式会社製のAPEL(登録商標)を用い、低屈折率層としてSiO2を用いた場合の例である。図中、太線で囲われたデータは最も好ましいシミュレーション結果を示している。図45に、図44(a)の条件におけるnH=1.75、1.85、1.95及び低屈折率層単層の場合の波長に対する反射率の値のグラフを示す。図45に示すように、波長に対する反射率の値は、λ1近傍及びλ2近傍において極小値を有する二こぶの曲線であり、λ3においても、低い値を示している。アペル単体での反射率は4.5%であるため、反射防止膜を設けることによって所望の波長領域において反射率の低減が図られている。また、低屈折率層単層によるグラフを比較例としても、上記の3種類の波長領域において、いずれも反射率の低減が図られている。
図44(b)は、nS=1.70であり、これ以外の条件は図44(a)と同様である場合のシミュレーションである。図44(c)も同様であり、nS=1.85の場合のシミュレーションである。nHはnSよりも高くなければならないため、nS=1.54の場合に比べ、使用可能なnHの下限値が上がっており、データ量が減っている。
図46に、図44(c)の条件におけるnH=1.95、2.05、2.15及び低屈折率層単層の場合の波長に対する反射率の値のグラフを示す。図46に示すように、波長に対する反射率の値は、λ1近傍及びλ2近傍において極小値を有する。しかしながら、図45に示す曲線と比べて、λ2からλ3及びそれ以上の波長領域における反射率の変化が急峻であり、λ3においては、反射率がかなり高い値を示している。但し、図46における対物レンズ1の反射率は8.9%であるため、反射防止膜を設けることにより、反射率の低減は図られている。
また、図44(d)〜(f)は低屈折率層にMgF2を用い、nL=1.38とした場合である。図44(d)〜(f)においても、nS=1.54、1.70、1.85の夫々の場合におけるシミュレーションを行っている。図47に図44(d)の場合におけるnH=1.65、1.75、1.85及び低屈折率層単層の場合の波長に対する反射率の値のグラフを示す。図45と同様に、波長に対する反射率の値は、λ1近傍及びλ2近傍において極小値を示している。しかしながら、図45に示す曲線と比べて、nH=1.85の場合にλ2からλ3及びそれ以上の波長領域における反射率の変化が急峻であり、λ3においては、反射率がかなり高い値を示している。しかしながら図47における対物レンズ1の反射率は4.5%であるため、反射防止膜を設けることにより、反射率の低減は図られている。
ここで、図44(a)〜(f)において、反射率の値が低屈折率層の単層とした場合を上回るデータはセルをグレーで示している。更に、反射率の値が対物レンズ単体の反射率を上回るデータはセルを反転させている。即ち、グレーで示されているセルや、反転して示されているセルを含むnHは、光学特性上好ましくないということが言える。図44(a)〜(c)においては、nH=2.15においてグレーのセルが現れ、図44(d)〜(f)においては、nH=1.95においてグレーのセルが現れている。
本発明者は、図44に示される表においてグレーのセルが現れるnHや最適なnHを解析することによって、nS、nH及びnLの値の関係性を見出した。グレーのセルが現れるnHの値はnLの値を2乗した値に近いため、最適なnHの値の上限は少なくともnH≦nL×nLの条件を満たすと考えられる。また、nHの値はnSよりも高い値である必要があるため、少なくともnS<nHの条件を満たすと考えられる。
従って、最適なnHの値の最低条件として、nS<nH≦nL×nLの条件を導くことができ、この範囲に存在する最適なnHの値はa、bを任意の定数とすると、(a×nS+b×nL×nL)/2で導くことができる。図44に示したようなシミュレーション解析の結果、a、bの値は1.00≦a≦1.4、0.65≦b≦1.00の範囲が良く、最も好適な組み合わせの例としてはa=1.21、b=0.84である。これらから、nS、nLの値に対する最適なnHの値をパラメータAとし、A=(1.21×nS+0.84×nL×nL)/2とすることができる。
また、図51の表が示す通り、nSの値が大きくなると、nHとして有効な範囲が狭まり、図53に示されるように波長790nm近傍における反射率が高くなってしまう。また、nSの値が小さくなると実現可能な物質が限られてしまう。従って、nSの値は1.46≦nS≦1.65の条件を満たすことが好ましい。同様に、nLの値が大きくなるとλ1・λ2間に存在する反射率の極大値が高くなることにより反射率が低い帯域幅が狭くなり、nLの値が1.3よりも小さくなると安定な成膜材を得ることが難しくなる。従って、nLの値は1.3≦nL≦1.55の条件を満たすことが好ましい。
これらの条件を考慮し、具体的な実施例を示す。次の実施例1、2、3に示すような3種類のうちのいずれかのARコートを施すことによって、上記の3波長において、比較的高い透過率特性を得ることができる。それに加え、層数も2層と少ないことから、比較的低コストでARコートをすることが可能となる。これらのARコートの設計例が、図48の表に示されている。
実施例1.
レンズ、屈折率1.53上に、屈折率を1.85としたAl2O3(n=1.68)とZrO2(n=2.07)の混合材を135.1nm(光学膜厚λ/2相当)、及び屈折率1.46のSiO2を85.5nm(光学膜厚λ/4相当)をコーティングした。ARコート光学膜厚の基準波長は500nmである。
実施例2.
レンズ、屈折率1.53上に、屈折率1.80のY2O3を139nm(光学膜厚λ/2相当)、及び屈折率1.46のSiO2を85.5nm(光学膜厚λ/4相当)をコーティングした。ARコート光学膜厚の基準波長は500nmである。
実施例3.
レンズ、屈折率1.53上に、屈折率2.04のSiNを122.5nm(光学膜厚λ/2相当)、及び屈折率1.46のSiO2を85.5nm(光学膜厚λ/4相当)をコーティングした。ARコート光学膜厚の基準波長は500nmである。
図49に、これらの実施例1〜3のARコートによるレンズ面1面あたりの分光反射率特性が示されている。図49(a)、(b)、(c)はそれぞれ、上記の実施例1、2、3に対応している。図49に示すように、図49(a)、(b)、(c)のいずれにおいても、405nm付近と650nm〜790nmでの波長領域において、反射率が減少していることがわかる。
また、図48(a)及び図48(b)に示す実施例も0.9≦nH/A≦1.1、0.1≦nH−nSの条件、nH−nS≦0.4の条件を満足する。具体的には、図48(a)では、nLが1.46、nHが1.85、nSが1.53、Aが1.82、nLdLが125nm、nHdHが250nm、nH/Aが1.0、nH−nSが0.32である。また、図48(b)では、nLが1.46、nHが1.80、nSが1.53、Aが1.821、nLdLが125nm、nHdHが250nm、nH/Aが1.0、nH−nSが0.27である。図48(c)では、nLが1.46、nHが2.04、nSが1.53、Aが1.82、nLdLが125nm、nHdHが250nm、nH/Aが1.1、nH−nSが0.51である。
図50は対物レンズ1に日本ゼオン株式会社製のZEONEX(登録商標)を用い、高屈折率層8にAl2O3とZrO2との混合膜を用い、低屈折率層7にSiO2を用いた実施例4である。この場合、nS=1.525、nH=1.83、nL=1.46であり、A=1.818である。また、nHdH=256.3nm、nLdL=129.3nmである。図50に示されるように、波長に対する反射率の値は、λ1近傍及びλ2近傍において極小値を有する。更に、λ3においても3%以下の低い値を示している。従って、本実施例は好適な反射防止膜と言える。
図51は対物レンズ1にAPELを用い、高屈折率層8にMgOを用い、低屈折率層7にMgF2を用いた実施例5である。この場合、nS=1.54、nH=1.74、nL=1.38であり、A=1.732である。また、nHdH=260.1nm、nLdL=126.3nmである。図51に示されるように、波長に対する反射率の値は、λ1近傍及びλ2近傍において極小値を有する。更に、λ3においても3%以下である低い値を示している。従って、本実施例は好適な反射防止膜と言える。
図52は対物レンズ1にPMMA(ポリメチルメタクリレート)を用い、高屈折率層8にY2O3を用い、低屈折率層7にMgF2を用いた実施例6である。この場合、nS=1.49、nH=1.78、nL=1.38であり、A=1.701である。また、nHdH=253.8nm、nLdL=129.8nmである。図52に示されるように、波長に対する反射率の値は、λ1近傍及びλ2近傍において極小値を有する。更に、λ3においても3%以下である低い値を示している。従って、本実施例は好適な反射防止膜と言える。
図53は対物レンズ1にJSR株式会社製のアートン(登録商標)を用い、高屈折率層8にY2O3を用い、低屈折率層7にSiO2を用いた実施例7である。この場合、nS=1.51、nH=1.78、nL=1.46であり、A=1.809である。また、nHdH=258.1nm、nLdL=123.9nmである。図53に示されるように、波長に対する反射率の値は、λ1近傍及びλ2近傍において極小値を有する。更に、λ3においても3%以下である低い値を示している。従って、本実施例は好適な反射防止膜と言える。本実施例においては、パラメータAの値がnHの値よりも大きくなっている。これと同時に、λ1、λ2近傍における反射率の極小値の値も大きくなっており、nHの値とパラメータAの値との幅が開いたことによる変化を確認することができる。
図54は対物レンズ1にPMMAを用い、高屈折率層8にAl2O3とZrO2との混合膜を用い、低屈折率層7にMgF2を用いた実施例8である。この場合、nS=1.49、nH=1.83、nL=1.38であり、A=1.756である。また、nHdH=250.3nm、nLdL=132.6nmである。図54に示されるように、波長に対する反射率の値は、λ1近傍及びλ2近傍において極小値を有する。更に、λ3においても3%以下である低い値を示している。従って、本実施例は好適な反射防止膜と言える。本実施例においては、パラメータAの値がnHの値よりも小さくなっている。上記の実施例4〜7よりも更にnHの値とパラメータAの値との幅が開いているが、この程度の開きであればまだ好適な反射防止膜が形成可能であることが確認できる。
次に比較例として、特許文献3に2層の反射防止膜として規定されている範囲内において、本実施形態に係るパラメータAを用いてnHを規定すれば除外されるべき例を示す。図55は対物レンズ1にPCを用い、高屈折率層8にZrO2を用い、低屈折率層7にSiO2を用いた比較例1である。この場合、nS=1.58、nH=2.05、nL=1.46であり、A=1.851である。また、nHdH=248.8nm、nLdL=132.8nmである。図55に示されるように、波長に対する反射率の値は、λ1近傍及びλ2近傍において極小値を有する。しかし、λ3において反射率の値が高くなっており、3%以上を示しているため、反射防止膜として使用可能であるが好適ではないと言える。
図56は対物レンズ1にZEONEXを用い、高屈折率層8にTa2O5を用い、低屈折率層7にSiO2を用いた比較例2である。この場合、nS=1.525、nH=2.14、nL=1.46であり、A=1.818である。また、nHdH=242.0nm、nLdL=137.0nmである。図56に示されるように、波長に対する反射率の値は、λ1近傍及びλ2近傍において極小値を有する。しかし、λ3において反射率の値が高くなっており、5%以上を示しているため、λ3における光学特性が悪く、3波長に対応する反射防止膜としては好ましくないと言える。
図57は対物レンズ1にBK7を用い、高屈折率層8にTiO2を用い、低屈折率層7にSiO2を用いた比較例3である。この場合、nS=1.52、nH=2.30、nL=1.46であり、A=1.815である。また、nHdH=226.0nm、nLdL=136.0nmである。図57に示されるように、波長に対する反射率の値は、λ1近傍及びλ2近傍において極小値を有する。しかし、λ2近傍における極小値は2.5%以上であり、λ2に対応する値は3%以上となっている。更に、λ3に至っては反射率が10%を越えており、もはや3波長に対応する反射防止膜としてはおろか、2波長に対応する反射防止膜としても好ましくないと言える。
これらの実施例及び比較例の特性をまとめた表を図58に示す。図58は実施例4〜8及び比較例1〜3のnS、nH、nLの値、それから計算されるパラメータAの値、nHの値とパラメータAの値の比、λ1〜λ3における反射率の値及び光学性能の各種解析値を示している。ここで、各λにおける反射率の値は、夫々のλの領域における反射率の値の平均を示している。また、反射率が3%を越える場合、そのセルをグレーで示している。
図58(a)に示されるように、実施例4〜8においては、各λにおける反射率の値は高くとも2.5%以下であり、概ね良好な値であることがわかる。他方、比較例1〜3においては、主にλ3にグレーのセルで示されるデータが現れており、3波長に対応する反射防止膜として考えた場合、光学特性が好ましくないことを示している。
更に詳細に実施例及び比較例の光学特性を解析する。図58(b)は各実施例及び比較例のnS、nH、nLの値から計算される解析値を示している。実施例4〜8において、nH/Aの値は1±0.1の範囲に収まるのに対し、比較例1〜3におけるnH/Aの値は1.11以上であることがわかる。従って、0.9≦nH/A≦1.1の条件を導くことができる。また、nH−nSの値においては、比較例1〜3の方が実施例4〜8よりも高い値を示している。これらの値から、nHとnSとの関係について、0.1≦nH−nS≦0.4、更に好ましくは0.1≦nH−nS≦0.35の条件を満たすことが好ましいと考えられる。
更に、各実施例及び比較例において、λ1〜λ3における反射率の平均値及び標準偏差値を示している。これらの値は、平均値が低い程各λにおける反射率が低いことを示し、標準偏差値が低い程、各λにおける反射率のバラつきが少ないことを示す。従って、平均値及び標準偏差値の双方が低いということは、各λにおける反射率が低い値で安定しているということを示し、より好適な実施例であることが示される。更に各実施例及び比較例において、λ1〜λ3における反射率の二乗和の平均値を判定値として示した。図に示すように、実施例4〜8において、判定値は高くとも2.11であり3.0以下の低い値を示し、比較例1〜3においては、4.5以上の高い値である。従って、判定値の値を3.0以下更に好適には2.5以下と規定することができる。
標準偏差値に影響を与えるのは主にλ3における反射率である。実施例4〜8及び比較例1〜3の波長に対応する反射率のグラフが示す通り、λ1及びλ2における反射率は比較例1、2においても比較的低い値を示しており、2波長反射防止膜として用いる場合はこれらでも構わない。しかしながら、比較例1〜3においては、λ2からλ3の波長範囲における反射率の変化が急峻であり、λ3における反射率が高くなってしまう。従って、3波長反射防止膜を設計する上で、λ1〜λ3における反射率の標準偏差を解析すれば、これらの良好性を検証することができる。また、判定値においては二乗和をとることにより、上記のλ3の影響を敏感に判定値に反映させることができる。
図58(b)に示す解析結果から、対物レンズ1に形成する3波長反射防止膜を、高屈折率層8と低屈折率層7とからなる2層で形成する場合、A=(1.21×nS+0.84×nL×nL)/2であるパラメータAを定義し、0.9≦nH/A≦1.1の条件を満たし、且つ0.1≦nH−nS≦0.4の条件を満たすように各部材を選定することにより、好適な3波長反射防止膜を形成することができる。
以上説明したように、本発明により、3種類の波長領域において反射率が低く、2層により形成される反射防止膜及び光ピックアップ用光学部品を提供することができる。
また、本発明の反射防止膜はこのような二層構造であるため、三層構造以上のものに比べて成膜時間を低減でき、成膜面の熱変形等の悪影響を少なくすることができる。
特に、本発明の反射防止膜は、発明の実施の形態4で説明した住田光学ガラス社製のK−PG325のような融点・熱変形温度(Tg=288℃)の低いガラスすなわち低融点ガラスに適用した場合に成膜時のレンズ表面の変形防止という観点から効果的である。また、かかる反射防止膜は、発明の実施の形態1及び発明の実施の形態2で用いられる3波長互換用のレンズの両面又は片面に塗布することによってその効果を最も発揮することができる。
尚、本実施の形態において説明したパラメータAを用いて、2層により形成される3波長反射防止膜における、各部材の選定システムを構築することができる。このようなシステムは、少なくとも条件入力部、計算部、結果表示部、素材記憶部及び制御部を有する。条件入力部において、nS、nH及びnLのうち1つ又は2つを入力すれば、計算部がパラメータA及びnH−nSの条件に基づいて、残りの数値の好適な値を計算し、計算結果に基づいて素材記憶部に記憶された素材の中から好適な素材が選定される。これらの処理は制御部が行なう。
通常は3つの変数のうち1つを指定するだけでは残りの変数について好適な値を計算することは難しいが、素材記憶部に記憶された素材の中から選定すると言う条件が加わることにより、3つの変数のうち1つを指定することによって、残りの2つの変数の好適な値を選定することができる。
以上説明したように、本発明によれば、異なる波長で記録または再生を行う3種類以上の光ディスクに対して、回折レンズ構造を用いることなく、屈折作用によって記録または再生に必要な開口(NA)で全ての光束を所望とする位置に可及的に少ない収差で集光させることができ、光利用効率をより高めることができる。
また、上記説明から分かるように、本発明に係るレンズは、複数の単色光を用いる多波長用光学系においても、また、光通信等における異なる波長を用いる光学系においてもその利用が可能である。
光ヘッドの構成1.
図59の構成図に、上記した本発明に係る対物レンズを用いた光ヘッドの一構成例が示されている。この図59は、第1の実施形態に示されたHDDVD(405nm)ディスク用の光学系に対応している。図59に示すように、本実施形態における光ヘッド10は、ブルーレーザー11、DVDレーザー12、CDレーザー13、3SPOT用の直線回折格子14、ハーフプリズム15、コリメータレンズ16、ハーフプリズム17、アクチュエータ181,182を有する。図59においては、図3に対応する部分には同一符号をつけている。
図59において、DVDディスク2を記録または再生する場合には、DVDレーザー12を駆動する。DVDレーザー12から発生される波長655nmのレーザビームが、ハーフプリズム15で反射してコリメータレンズ16に入射する。コリメータレンズ16を通過して平行光となってレーザビームは、ハーフプリズム17を透過し、波長選択性フィルター6を透過する。この透過光は、対物レンズ1に入射してNA0.63で集光され、DVDディスク3の情報記録面に光スポットを形成する。そして、DVDディスク3で反射した反射光が対物レンズ1により平行光となり、コリメータレンズ16に入射する。
コリメータレンズ16は、この平行光を収束光にし、光検出器(図示しない)に到達する。光検出器の検出出力信号は信号処理回路(図示せず)に供給され、情報記録再生信号やフォーカス誤差信号、トラッキング誤差信号が得られる。図示しないシステム制御回路は、得られたフォーカス誤差信号とトラッキング誤差信号をもとに、適正なフォーカス位置とトラッキング位置に対物レンズ1が位置するように、アクチュエータ駆動回路(図示せず)を制御してアクチュエータ181,182を駆動する。
HDDVDディスク1を装着した場合には、ブルーレーザー11が駆動し、ブルーレーザー11から発生される波長405nmのレーザビームがハーフプリズム15を透過する。この透過したレーザビームは、コリメータレンズ16に入射して、コリメータレンズ通過後に平行光となる。この平行光は、上記に説明したDVDと同様に、HDDVDディスク1の情報記録面上にNA0.65で集光して光SPOTを形成する。
その後、集光した光は、上記に説明したDVDと同様に、図示しない光検出器に到達する。光検出器の検出出力信号は信号処理回路(図示せず)に供給され、情報記録再生信号やフォーカス誤差信号、トラッキング誤差信号が得られる。図示しないシステム制御回路は、得られたフォーカス誤差信号とトラッキング誤差信号をもとに、適正なフォーカス位置とトラッキング位置に対物レンズ1が位置するように、アクチュエータ駆動回路(図示せず)を制御してアクチュエータ181,182を駆動する。
次に、CDディスク4が装着された場合には、CDレーザー13が駆動する。CDレーザー13から発生される波長790nmのレーザビームが、直線回折格子14を透過し、ハーフプリズム17で反射して波長選択性フィルター6に入射する。波長選択性フィルター6は、その内側が全光透過領域61であるので、図4に示すように外側が790nm光遮断領域62の内側を通る光のみを透過する。この透過光は、対物レンズ1に入射してNA0.47で集光され、CDディスク4の情報記録面に光スポットを形成する。
CDディスク4で反射した反射光は、対物レンズ1により収束光に集光され、光検出器(図示しない)に到達する。光検出器の検出出力信号は図示しない信号処理回路に供給され、情報記録再生信号やフォーカス誤差信号,トラッキング誤差信号が得られる。なお、CDディスク3の場合のトラッキング誤差信号は、CDレーザー12からのレーザビームを、回折格子18により、0次光と土1次光の3ビームに分岐し、これら±1次光によりトラッキング誤差信号を得るようにしている。
このようにして得られたトラッキング誤差信号とフォーカス誤差信号とにより、DVDディスク2と同様にして、適正なフォーカス位置とトラッキング位置に対物レンズ1が位置するように、アクチュエータ181、182を駆動する。
なお以上の説明において、光検出器が図59には図示していないが、例えば、各レーザーの同一パッケージ内に、レーザーと光検出器を配置してもよい。あるいは、新たにハーフプリズムなどを配置して、ディスクからの反射光をレーザーとは別な位置に配置された光検出器にディスクからの反射光を入射させるようにしてもよい。また、HDDVD(405nm)とDVD(655nm)は平行光、いわゆる無限系で対物レンズに光が入射され、またディスクからの反射光もどちらも平行光となっているので、例えば同一の光検出器とすることも可能である。
またなお、CDについては有限系となっているので、HDDVDやDVDと同一の検出器というのは、通常の光学系配置では困難で別にCD用の光検出器が必要である。そのため、例えばCDディスクからの反射光を、790nm付近の波長のみには回折格子の作用をする回折格子を設けて、HDDVDやDVDと同じ光検出器にCD光を入射させるようにすることも可能である。
さらになお、コリメータレンズ16は必ずしも必要ではなく、いわゆる有限系の光学系でも、本発明は適用可能である。また、コリメータレンズ16の平行光の焦点位置よりもさらに遠い位置にレーザーを配置して対物レンズへの入射光を収束光としてやることも可能である。
光ヘッドの構成2.
図60の構成図に、上記した本発明に係る対物レンズを用いた光ヘッドの一構成例が示されている。この図60を用いて、ブルーレイのとき、つまり第2の実施形態に示された光ピックアップ光学系に相当している。図60に示された光ヘッドの構成は、HDDVDの図59の場合と同様な光学系配置となっている。
図60において、DVDディスク3を記録または再生する場合には、DVDレーザー12を駆動する。DVDレーザー12から発生される波長655nmのレーザビームが、ハーフプリズム15で反射してコリメータレンズ16に入射する。コリメータレンズ16を通過して平行光となってレーザビームは、ハーフプリズム17を透過し、波長選択性フィルター6を透過する。この透過光は、対物レンズ1に入射してNA0.60で集光され、DVDディスク3の情報記録面に光スポットを形成する。
このとき、対物レンズ1に入射する平行光束としては、NA0.8以上の光線が入射しているが、第2の実施形態のように、対物レンズ1の光源側の面における外側領域にはブルーレイ専用領域が存在している。そのために、DVDの655nm光が入射した場合には、ブルーレイ専用領域を通る光線がDVDフレアとなり、DVDディスク上での結像、光SPOT形成に寄与しない。それ故、NA0.60とほぼ同等な光SPOTがDVDディスク3上に形成される。
そして、DVDディスク3で反射した反射光が対物レンズ1により平行光となり、コリメータレンズ16に入射する。コリメータレンズ16は、この平行光を収束光にし、光検出器(図示しない)に到達する。光検出器の検出出力信号は、信号処理回路(図示せず)に供給され、情報記録再生信号やフォーカス誤差信号,トラッキング誤差信号が得られる。図示しないシステム制御回路は、得られたフォーカス誤差信号とトラッキング誤差信号をもとに、適正なフォーカス位置とトラッキング位置に対物レンズ1が位置するように、アクチュエータ駆動回路(図示せず)を制御してアクチュエータ181、182を駆動する。
ブルーレイディスク1を装着した場合には、ブルーレーザー11が駆動し、ブルーレーザー11から発生される波長405nmのレーザビームがハーフプリズム15を透過する。この透過したレーザビームは、コリメータレンズ16に入射して、コリメータレンズ通過後に平行光となる。その後、上記したDVDと同様に、ブルーレイディスク1の情報記録面上にNA0.65で集光して光SPOTを形成する。
その後、集光した光は、上記のDVDと同様に、光検出器(図示しない)に光は到達する。光検出器の検出出力信号は、信号処理回路(図示せず)に供給され、情報記録再生信号やフォーカス誤差信号,トラッキング誤差信号が得られる。図示しないシステム制御回路は、得られたフォーカス誤差信号とトラッキング誤差信号をもとに、適正なフォーカス位置とトラッキング位置に対物レンズ1が位置するように、アクチュエータ駆動回路(図示せず)を制御してアクチュエータ181、182を駆動する。
次にCDディスク4が装着された場合には、CDレーザー13が駆動する。CDレーザー13から発生される波長790nmのレーザビームが、直線回折格子14を透過し、ハーフプリズム17で反射して波長選択性フィルター6に入射する。波長選択性フィルター6は、その内側が全光透過領域62であるので、図4に示すように外側が790nm光遮断領域61において、内側部を通る光のみを透過する。この透過光は、対物レンズ1に入射してNA0.47で集光され、CDディスク4の情報記録面に光スポットを形成する。
CDディスク4で反射した反射光は、対物レンズ1により収束光に集光され、光検出器(図示しない)に到達する。光検出器の検出出力信号は、図示しない信号処理回路に供給され、情報記録再生信号やフォーカス誤差信号,トラッキング誤差信号が得られる。なお、CDディスク3の場合のトラッキング誤差信号は、CDレーザー12からのレーザビームを、回折格子18により、0次光と±1次光の3ビームに分岐し、これら±1次光によりトラッキング誤差信号を得るようにしている。
このようにして得られたトラッキング誤差信号とフォーカス誤差信号とにより、DVDディスク2と同様にして、適正なフォーカス位置とトラッキング位置に対物レンズ1が位置するように、アクチュエータ181,182を駆動する。
なお以上の説明において、光検出器が図60には図示していないが、例えば、各レーザーの同一パッケージ内に、レーザーと光検出器を配置してもよい。あるいは、新たにハーフプリズムなどを配置して、ディスクからの反射光をレーザーとは別な位置に配置された光検出器にディスクからの反射光を入射させるようにしてもよい。また、ブルーレイ(405nm)とDVD(655nm)は平行光、いわゆる無限系で対物レンズに光が入射され、またディスクからの反射光もどちらも平行光となっているので、例えば同一の光検出器とすることも可能である。
またなお、CDについては有限系となっているので、HDDVDやDVDと同一の検出器というのは、通常の光学系配置では困難で別にCD用の光検出器が必要である。そのため、例えばCDディスクからの反射光を、790nm付近の波長のみには回折格子の作用をする回折格子を設けて、HDDVDやDVDと同じ光検出器にCD光を入射させるようにすることも可能である。
さらになお、コリメータレンズ16は必ずしも必要ではなく、いわゆる有限系の光学系でも、本発明は適用可能である。また、コリメータレンズ16の平行光の焦点位置よりもさらに遠い位置にレーザーを配置して対物レンズへの入射光を収束光としてやることも可能である。
光ヘッドの構成3.
図61の構成図に、上記した本発明に係る対物レンズを用いた光ヘッドの一構成例が示されている。図61は、第3の実施形態に示された光ピックアップ光学系に相当している。
図61において、HDDVDディスク2を記録または再生する場合には、HDDVDレーザー11を駆動する。HDDVDレーザー11から発生される波長408nmのレーザビームが、ハーフプリズム15で反射してコリメータレンズ16に入射する。コリメータレンズ16を通過して収束光となったレーザビームは、ハーフプリズム17を透過し、波長選択性フィルター6を透過する。この透過光は、対物レンズ1に入射してNA0.65で集光され、HDDVDディスク2の情報記録面に光スポットを形成する。
このとき、対物レンズ1に入射する光線としては、NA0.65以上の光線が入射しているが、第3の実施形態のように、対物レンズ1の光源側の面における外側領域にはDVD専用領域が存在している。そのために、HDDVDの408nm光が入射した場合には、DVD専用領域を通る光線がフレア光となり、HDDVDディスク上での結像、光SPOT形成に寄与しない。それ故、NA0.65とほぼ同等な光スポットがHDDVDディスク2上に形成される。
そして、HDDVDディスク2で反射した反射光が対物レンズ1により発散光となり、コリメータレンズ16に入射する。コリメータレンズ16は、この発散光を収束光にし、光検出器(図示しない)に出射する。光検出器の検出出力信号は、信号処理回路(図示せず)に供給され、情報記録再生信号やフォーカス誤差信号,トラッキング誤差信号が得られる。図示しないシステム制御回路は、得られたフォーカス誤差信号とトラッキング誤差信号をもとに、適正なフォーカス位置とトラッキング位置に対物レンズ1が位置するように、アクチュエータ駆動回路(図示せず)を制御してアクチュエータ18を駆動する。
DVDディスク3を装着した場合には、DVDレーザー12が駆動し、DVDレーザー12から発生される波長658nmのレーザビームがハーフプリズム15を透過する。この透過したレーザビームは、コリメータレンズ16に入射して、コリメータレンズ通過後に平行光となる。その後、上記したHDDVDと同様に、DVDディスク3の情報記録面上にNA0.65で集光して光スポットを形成する。
その後、DVDディスク3で反射した反射光が対物レンズ1により平行光となり、コリメータレンズ16に入射する。コリメータレンズ16は、この平行光を収束光にし、光検出器(図示しない)に出射する。光検出器の検出出力信号は、信号処理回路(図示せず)に供給され、情報記録再生信号やフォーカス誤差信号,トラッキング誤差信号が得られる。図示しないシステム制御回路は、得られたフォーカス誤差信号とトラッキング誤差信号をもとに、適正なフォーカス位置とトラッキング位置に対物レンズ1が位置するように、アクチュエータ駆動回路(図示せず)を制御してアクチュエータ181,182を駆動する。
次にCDディスク4が装着された場合には、CDレーザー13が駆動する。CDレーザー13から発生される波長785nmのレーザビームが、直線回折格子14を透過し、ハーフプリズム17で反射して波長選択性フィルター6に入射する。波長選択性フィルター6は、その内側が全光透過領域61であるので、図4に示すように外側が785nm光遮断領域62において、内側部を通る光のみを透過する。この透過光は、対物レンズ1に入射してNA0.47で集光され、CDディスク4の情報記録面に光スポットを形成する。
CDディスク4で反射した反射光は、対物レンズ1により収束光に集光され、光検出器(図示しない)に到達する。光検出器の検出出力信号は、図示しない信号処理回路に供給され、情報記録再生信号やフォーカス誤差信号,トラッキング誤差信号が得られる。なお、CDディスク3の場合のトラッキング誤差信号は、CDレーザ12からのレーザビームを、回折格子18により、0次光と土1次光の3ビームに分岐し、これら±1次光によりトラッキング誤差信号を得るようにしている。
このようにして得られたトラッキング誤差信号とフォーカス誤差信号とにより、DVDディスク2と同様にして、適正なフォーカス位置とトラッキング位置に対物レンズ1が位置するように、アクチュエータ18を駆動する。
なお以上の説明において、光検出器が図61には図示していないが、例えば、各レーザーの同一パッケージ内に、レーザーと光検出器を配置してもよい。あるいは、新たにハーフプリズムなどを配置して、ディスクからの反射光をレーザーとは別の位置に配置された光検出器にディスクからの反射光を入射させるようにしてもよい。
さらになお、本発明は、HDDVDの場合は収束光、DVDの場合は収束光、CDの場合は発散光をそれぞれ入射させるレンズ構成に対しても適応可能である。ここで、HDDVD、DVDの物体距離を同じにしておけばHDDVD、DVDで同一の光検出器とすることも可能である。
光ディスク装置の構成.
図62は本発明による対物レンズを用いた光ディスク装置の一実施形態を示す構成図であって、20はアクチュエータ駆動回路、21は信号処理回路、22はレーザー駆動回路、23はシステム制御回路、24はディスク判別手段であり、図59及び図60に対応する部分の詳細については同一のため省略している。
まず、装着されたディスクの種類をディスク判別手段24により判別する。そのディスク判別方法としては、ディスクの基板の厚さを光学的もしくは機械的な方法で検出する方法、ディスクまたはディスクのカートリッジに予め記録された識別マークを検出する方法などが考えられる。もしくは、ディスクの厚さ,種類を仮定してディスクの信号を再生し、正常な信号が得られなければ、別の厚さ,種類のディスクであると判断する方法でもよい。ディスク判別結果は、ディスク判別手段24からシステム制御回路23に伝達される。
DVDディスクであると判別された場合には、システム制御回路23よりレーザー駆動回路22に対してDVDレーザーを点灯させるような信号が伝達され、レーザー駆動回路22によりDVDレーザー11が点灯される。これにより、光ヘッドでは、図59に示した実施形態と同様655nmのレーザビームが光検出器に到達する。この光検出器からの検出信号が信号処理回路21に送られて情報記録再生信号とフォーカス誤差信号とトラッキング誤差信号とが生成され、システム制御回路23に送られる。
システム制御回路23では、これらフォーカス誤差信号とトラッキング誤差信号とに基づいて、アクチュエータ駆動回路20を制御する。アクチュエータ駆動回路20は、この制御に基づいてアクチュエータ181、182を駆動し、対物レンズ1をフォーカス方向及びトラッキング方向に移動させる。このいわゆるサーボ回路の動作により、フォーカス制御及びトラッキング制御が正規に行なわれて、上記の各回路及びアクチュエータ181,182が動作する。これによって、対物レンズ1がDVDディスク3に対して正しい位置に位置し、その結果、情報記録再生信号が良好に得られる。
装着されたディスクがCDディスク4であると判別された場合には、システム制御回路23より、レーザー駆動回路22に対してCDレーザー13を点灯させるような信号が伝達される。これにより、CDレーザー13から波長790nmのレーザビームが発生する。これ以降の動作は図59及び図60の光ヘッドの場合と同様であり、このレーザビームが光検出器に到達し、上記のDVDディスク2の場合と同様に、各回路やアクチュエータ181、182が作動してサーボ動作が行なわれ、情報記録再生信号が良好に得られる。
装着されたディスクがブルーレイまたはHDDVDディスクであると判別された場合には、システム制御回路23より、レーザー駆動回路22に対してブルーレーザー11を点灯させるような信号が伝達される。これにより、ブルーレーザー11から波長405nmのレーザビームが発生する。これ以降の動作は図59及び図60の光ヘッドの場合と同様であり、このレーザビームが光検出器に到達し、上記のDVDディスク2の場合と同様に、各回路やアクチュエータ181、182が作動してサーボ動作が行なわれ、情報記録再生信号が良好に得られる。
図63(a)は、本発明にかかる対物レンズを工業的に製造した場合の上面図である。図63(b)は、そのレンズの側面図であり、左半分が断面を示している。図に示されるように、レンズ1の外周にはフランジ部101が形成されている。このフランジ部101は、レンズ1を光ディスク装置に取り付け、光学記録媒体より情報を読み取る状態において、フランジ面102が光学記録媒体側に設けられている。以下、説明のため、光学記録媒体側を上側102とし、その反対側を下側103として説明する。フランジ部101は、レンズ1の光学機能部の外周に位置し、帯状に全周に亘って形成されている。なお、フランジ部101は、外周で連続している必要はなく、外周の一部に切り欠き部を有する形状であっても良い。
図63(b)に示されるように、光軸方向から見て、フランジ面102は、光学機能部の上面よりも高くなる部分が形成されている。従って、作業時にレンズ1を、フランジ面102側を下にして机等の上に載置した場合であっても、フランジ面102が机に接触し、光学機能部は机に接触しない。そのため、光学機能部が机等と接触することによる損傷を回避することができる。また、レンズ1を光ディスク装置に取り付けた後に、光学記録媒体が光学機能部に直接接触することによって生じる損傷も回避することができる。