JP2006283576A - 内燃機関の動弁装置 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 本発明により提供される内燃機関のローラタイプの動弁装置は、
カムシャフトに固定されたカムロブ及び当該カムロブと回転接触するローラを設けたローラフォロアを備え、前記カムロブが鉄系焼結材からなり、密度7.4g/cm3以上、及びカム外周硬さHRC45以上であり、基地が、ベイナイト組織5〜35容量%、残留オーステナイト組織5〜30容量%、及びマルテンサイト組織50〜90容量%の混在組織からなることを特徴とする。
【選択図】 なし
Description
例えば、鋳造時にカムノーズの部分を冷やし金を用いて急速凝固させ、カムノーズ表面に硬い白鋳鉄組織を形成したチルカムシャフトが用いられている。しかしながら、チルカムシャフトは外周表面に硬いチル組織を有するため、優れた耐摩耗性を示すが、耐ピッチング性に劣り、高負荷のエンジンには使用が難しい。
カムシャフトに固定されたカムロブ及び当該カムロブと回転接触するローラを設けたローラフォロアを備え、前記カムロブが鉄系焼結材からなり、密度7.4g/cm3以上、及びカム外周硬さHRC45以上であり、基地が、ベイナイト組織5〜35容量%、残留オーステナイト組織5〜30容量%、及びマルテンサイト組織50〜90容量%の混在組織からなることを特徴とする。
ロッカーアーム3は、ロッカーアーム本体5のカムロブ2と当接する側の端部に、軸受孔5bを各々有する一対の支持壁部5aを間隔を開けて形成し、一対の支持壁部の間に軸受孔4aを有するローラ4を配置し、ピン6を支持壁部の一方の軸受孔5b、ローラ4の軸受孔4a、及び支持壁部のもう一方の軸受孔5bに貫通させることにより、ローラ4を回転自在に支持する。また、ピン6と軸受孔4a及び/又は軸受孔5bとの間には、フリクションロスを軽減するためにベアリングを介在させることが好ましい。ローラ4の材質は特に限定されず、例えば、軸受鋼SUJ2等が好ましい。
本発明においては、鉄系焼結カムロブの基地をベイナイト、残留オーステナイト、及びマルテンサイトの混在組織とすることで、靭性及び硬度を向上させて、耐ピッチング性に優れた鉄系焼結カムが得られる。
上記の所望の混在組織からなる基地を得る方法は、特に限定されるものではなく、オーステンパー処理によりベイナイトを生成させることが好ましい。
ローラタペットやローラロッカーアームのようなローラフォロアとカムロブの回転接触においては、耐ピッチング特性に代表される繰返し接触疲労強度が重要であり、特に耐ピッチング特性が重要である。カムロブの回転接触部を構成する組織にベイナイト組織が存在し、ベイナイト組織、残留オーステナイト組織、及びマルテンサイト組織の混在組織であると、高い靭性及び硬度が得られるため、耐ピッチング性を高めることができる。
また、優れた耐摩耗性を得るために、カム外周硬さを、HRC45以上とし、好ましくは50〜55とする。
鉄系焼結カムロブの成分組成を上記範囲とすることによって、ローラタイプに適した耐ピッチング性、耐摩耗性、及び耐スカッフィング性を有し、特に、基地をベイナイト、残留オーステナイト、及びマルテンサイトの混在組織とすることで、靭性及び硬度を向上させて、耐ピッチング性に優れた鉄系焼結カムが得られる。
Niは、強度及び靭性を高める効果がある。カムロブ材のNi含有量は、0.3〜5.0重量%とし、好ましくは2〜3重量%とする。Niが0.3重量%未満では、十分な強度及び靭性を得ることができず、5.0重量%を超える場合では、焼結時の寸法変化量が大きくなるため、精度が悪くなってしまう。
本発明で使用されるカムロブ材は、必要に応じてさらにショットブラスト等の後加工を行っても良い。
(実施例1〜23及び比較例1〜15)
二次焼結後に第1表(1/2、2/2)に示す成分組成となるように、焼結用粉末を調製し、さらに、潤滑剤としてステアリン酸亜鉛を加えて混合した。
(1)密度
各実施例・比較例で得られたカムロブ材の試験片をパラフィンで封孔処理し、アルキメデス法によって密度を測定した。測定結果を第2表(1/2、2/2)に示す。
(2)カム外周硬さ
ロックウエル硬度計により、Cスケールにて、各実施例・比較例で得られた試験片のカムノーズの外周を5点計測し、その平均値を算出した。測定結果を第2表(1/2、2/2)に示す。
各試験片の基地中のオーステナイト量をX線により測定した。結果を第1表(1/2、2/2)及び図6に示す。
(測定条件)
試験装置:X線応力測定装置((株)リガク製)
試験箇所:試験片外周部
各試験片をナイタル3%液を用いて腐食させ、金属顕微鏡により腐食されていない部分の面積割合(%)を、オーステナイトとマルテンサイトの合計量とした。この、組織検査による(オーステナイト+マルテンサイト)の測定値(v/v%)から、X線によるオーステナイト量の測定値(v/v%)を差し引いた値をマルテンサイト量(v/v%)として決定した。結果を、第1表(1/2、2/2)及び図5に示す。
(測定条件)
試験装置:金属顕微鏡(オリンパス(株))
試験箇所:試験片組織
腐食液:ナイタル3%
基地組織の全体量から、上記試験(3)のX線によるオーステナイト量の測定値(v/v%)を差し引き、更に上記試験(4)の組織検査により決定されたマルテンサイト量(v/v%)の決定値(測定値)を差し引いた値をベイナイト量(v/v%)と決定した。結果を第1表(1/2、2/2)に示す。
(計算式)
100− オーステナイト量(v/v%)− マルテンサイト量(v/v%)=ベイナイト量(v/v%)
(測定条件)
試験箇所:試験片外周部
図4に示す二円筒接触試験機により、一定速度に回転する各試験片11と相手材円筒試験片12の回転面を接触させ、両試験片の接触面に潤滑油13を滴下しながら所定の荷重14をかけて回転させ、一定回転回数(1×105回)に到達した時点でピッチング発生の有無を判定した。また、一定回転回数(1×105回)に到達した時点での摩耗沈み量(μm)も測定した。測定結果を第2表(1/2、2/2)に示す。
(測定条件)
測定装置:二円筒接触試験機
回転回数:1500rpm
潤滑油:エンジンオイル 10W30
油温:100℃
油量:2×10−4m3/min
荷重:3000N
スベリ率:0%
相手材:SUJ2
判定方法:一定回転回数(1×105回)に到達した時点で亀裂の有無について試験片外周部を観察し、亀裂があった場合を「ピッチング発生有り」とし、亀裂が無かった場合を「ピッチング発生無し」とした。
実施例1〜23のうち、実施例1〜14はMoを含まない元素組成、一方、実施例15〜23はMoを含まむ元素組成に大別される。また、比較例1〜15のうち、比較例1は、鋳鉄材料であり、比較例2〜8はMoを含まない元素組成を有する鉄系焼結材料であり、比較例9〜15はMoを含む元素組成を有する鉄系焼結材料である。
耐ピッチング性に関しては、試験結果によると、各実施例はピッチング発生が「無し」、各比較例のほとんどが、ピッチング発生が「有り」となっており、各実施例は、各比較例よりも耐ピッチング性に優れていること明らかとなった。
ベイナイト量、残留オーステナイト量は範囲内であるが、マルテンサイト量が下限値より少量で範囲外の比較例3、10については、耐ピッチング性は実施例と同程度であるが、硬さが低いために耐摩耗効果が得られず、実施例より劣るものであり、実施例の摩耗量約0.10μm〜0.25μmに対して比較例3、10の摩耗量は約1.22μm〜1.35μmであり、約5倍〜13倍の摩耗量である。
ベイナイト量、マルテンサイト量は範囲内であるが、残留オーステナイト量が上限値より多量で範囲外の比較例4、11は、残留オーステナイトが多量であり、加工誘起マルテンサイトに変態するのに時間がかかるため、耐摩耗性が劣る。また、ピッチング発生「有り」であり、実施例より劣るものである。
マルテンサイト量が下限値より少量で範囲外であり、かつ残留オーステナイト量が上限値より多量で範囲外の比較例6、13は、マルテサイト量が少量のため強度不足でり、また、残留オーステナイトが多量であり、加工誘起マルテンサイトに変態するのに時間がかかるため、耐摩耗効果が得られず、今回の試験では最も悪い摩耗量となった。実施例の摩耗量約0.10μm〜0.25μmに対して比較例6,13の摩耗量は約1.34μm〜1.43μmであり、約5.4倍〜14倍の摩耗量である。また、ピッチング発生「有り」で、実施例より劣るものである。
ベイナイト量が下限値より少量で範囲外であり、マルテンサイト量が上限値より多量で範囲外であり、更に残留オーステナイト量が下限値より少量で範囲外の比較例8、15は、やはり靭性に関して安定して維持出来ず、耐摩耗性は実施例と同程度であるが、耐ピッチング性向上効果が得られないので、実施例より劣るものである。
2…カムロブ
3…ローラロッカーアーム
4…ローラ
5…ロッカーアーム本体
6…ピン
7…ロッカーシャフト
8…アジャストねじ
9…弁体
10…圧縮ばね
11…試験片
12…相手材
13…潤滑油
14…荷重
Claims (5)
- カムシャフトに固定されたカムロブ及び当該カムロブと回転接触するローラを設けたローラフォロアを備える内燃機関の動弁装置であって、前記カムロブが鉄系焼結材からなり、密度7.4g/cm3以上、及びカム外周硬さHRC45以上であり、基地が、ベイナイト組織5〜35容量%、残留オーステナイト組織5〜30容量%、及びマルテンサイト組織50〜90容量%の混在組織からなる、動弁装置。
- 前記鉄系焼結材が、Ni:0.3〜5.0重量%、C:0.5〜1.2重量%、残部Fe及び不可避不純物からなる組成を有する、請求項1に記載の動弁装置。
- 前記鉄系焼結材が、Ni:0.3〜5.0重量%、Mo:0.1〜2.5重量%、C:0.5〜1.2重量%、残部Fe及び不可避不純物からなる組成を有する、請求項1に記載の動弁装置。
- 前記鉄系焼結材が、2回圧縮・2回焼結によって製造された、請求項1乃至3いずれかに記載の動弁装置
- 前記混在組織が、オーステンパー処理によって形成されたものである、請求項1乃至4いずれかに記載の動弁装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005100929A JP2006283576A (ja) | 2005-03-31 | 2005-03-31 | 内燃機関の動弁装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2005100929A JP2006283576A (ja) | 2005-03-31 | 2005-03-31 | 内燃機関の動弁装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
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JP2006283576A true JP2006283576A (ja) | 2006-10-19 |
Family
ID=37405768
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP2005100929A Pending JP2006283576A (ja) | 2005-03-31 | 2005-03-31 | 内燃機関の動弁装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JP2006283576A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104879179A (zh) * | 2015-06-01 | 2015-09-02 | 扬州意得机械有限公司 | 一种发动机凸轮及其加工方法 |
-
2005
- 2005-03-31 JP JP2005100929A patent/JP2006283576A/ja active Pending
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