JP2006219700A - Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末およびその軟磁性粉末を含む磁性複合材 - Google Patents
Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末およびその軟磁性粉末を含む磁性複合材 Download PDFInfo
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Abstract
【課題】Fe-Ni-Mo系扁平金属軟磁性粉末およびこの粉末の表面に酸化膜を形成したFe-Ni-Mo系酸化膜被覆扁平金属軟磁性粉末を提供する。
【解決手段】Ni：60〜90％、Mo：0.05〜10％、さらにNb,VおよびTaのうちの１種または２種以上を合計で0.05〜19.95％、さらに必要に応じてAlおよびMnの内の１種または２種を合計で0.01〜１％含有し、残部：Feからなる成分組成、並びに平均粒径：30〜150μｍおよびアスペクト比：5〜500の寸法および形状を有する扁平金属軟磁性粉末であって、Ｘ線の入射方向と回折方向とを含む平面が前記扁平金属軟磁性粉末の扁平面に垂直となるようにし、かつ入射方向と扁平面がなす角と回折方向と扁平面がなす角とが等しくなるようにして測定したＸ線回折パターンにおける面指数(220)のピーク高さをＩ２２０、面指数(111)のピーク高さをＩ１１１とすると、ピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１が0.１〜10の範囲内にある。
【選択図】 なし
【解決手段】Ni：60〜90％、Mo：0.05〜10％、さらにNb,VおよびTaのうちの１種または２種以上を合計で0.05〜19.95％、さらに必要に応じてAlおよびMnの内の１種または２種を合計で0.01〜１％含有し、残部：Feからなる成分組成、並びに平均粒径：30〜150μｍおよびアスペクト比：5〜500の寸法および形状を有する扁平金属軟磁性粉末であって、Ｘ線の入射方向と回折方向とを含む平面が前記扁平金属軟磁性粉末の扁平面に垂直となるようにし、かつ入射方向と扁平面がなす角と回折方向と扁平面がなす角とが等しくなるようにして測定したＸ線回折パターンにおける面指数(220)のピーク高さをＩ２２０、面指数(111)のピーク高さをＩ１１１とすると、ピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１が0.１〜10の範囲内にある。
【選択図】 なし
Description
この発明は、電波吸収体や高周波用磁性材料に使用される高硬度および高透磁率を有するＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末およびこの高硬度および高透磁率を有するＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の表面に酸化膜を形成した酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末に関するものである。そして、この発明の高硬度および高透磁率を有するＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末または酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末は、樹脂中に配向させ分散させて磁性複合シートなどの複合磁性材として使用されるものである。
一般に、溶製材、焼結材の高透磁率軟磁性材料としてパーマロイＡ（Ｆｅ−７０〜８０％Ｎｉ）（％は質量％を示す。以下、同じ）が知られているが、この材料は熱処理を施した後、徐冷するとＦｅＮｉ３規則相を生成し、結晶磁気異方性定数Ｋ１が負でその絶対値が大きな値を持つ。結晶磁気異方性定数Ｋ１が負の場合には＜１１１＞方向が磁化容易方向かつ＜１００＞方向が磁化困難方向となり、正の場合には＜１００＞方向が磁化容易方向かつ＜１１１＞方向が磁化困難方向となり、零の場合には磁気的に等方的になることが知られており、このＦｅＮｉ３規則相の生成により磁気異方性が生じ、結果として結晶面が配向しておらず結晶方位の上で等方的な通常の多結晶体においては透磁率が低下する。この材料において高い透磁率を得るためには高温熱処理の後、急冷したり、あるいはその後さらに時効処理が必要になり、工業的にはあまり使用されていない。
また、上記パーマロイにＭｏを添加したＭｏパーマロイ（Ｆｅ−７９％Ｎｉ−４％Ｍｏ）やスーパーマロイ（Ｆｅ−７９％Ｎｉ−５％Ｍｏ）などのＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ系合金も知られている。これら材料はＭｏの添加により熱処理後に徐冷しても、ＦｅＮｉ３規則相の生成が抑制され、熱処理後の急冷を施さなくても結晶磁気異方性定数Ｋ１が零前後となり、結晶方位の上で等方的な多結晶体においても優れた透磁率を示すため、工業的にも広く使用されている。また、さらに透磁率を改善するためにＭｏのほかにさらにＣｕ、Ｃｒ、Ｍｎを添加した高透磁率軟磁性材料も知られている。
一方、同様の組成を有する粉末を扁平化するなどして得られるＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ系扁平金属軟磁性粉末も知られている。
例えば、Ｆｅ−７０〜８３％Ｎｉ−２〜６％Ｍｏ−３〜６％Ｃｕ−１〜２％Ｍｎの組成を有し、平均粒径：０．１〜３０μm、平均厚さ：２μｍ以下を有する扁平金属軟磁性粉末が知られており、この扁平金属軟磁性粉末は磁気カード用扁平金属軟磁性粉末として使用されることが知られている(特許文献１参照)。
また、Ｆｅ−４０〜８０％Ｎｉ−２〜６％Ｍｏの組成を有する扁平フレーク状軟磁性粉末が知られており、この扁平フレーク状軟磁性粉末は磁気標識用軟磁性粉末として使用されることが知られている（特許文献２参照）。
さらに、Ｆｅ−６０〜８０％ＮｉまたはＦｅ−６０〜８０％Ｎｉ−５％以下Ｍｏの組成を有する扁平金属軟磁性粉末が知られており、この扁平金属軟磁性粉末は高周波用磁心として使用されることが知られている(特許文献３参照)。
一方、同様の組成を有する粉末を扁平化するなどして得られるＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ系扁平金属軟磁性粉末も知られている。
例えば、Ｆｅ−７０〜８３％Ｎｉ−２〜６％Ｍｏ−３〜６％Ｃｕ−１〜２％Ｍｎの組成を有し、平均粒径：０．１〜３０μm、平均厚さ：２μｍ以下を有する扁平金属軟磁性粉末が知られており、この扁平金属軟磁性粉末は磁気カード用扁平金属軟磁性粉末として使用されることが知られている(特許文献１参照)。
また、Ｆｅ−４０〜８０％Ｎｉ−２〜６％Ｍｏの組成を有する扁平フレーク状軟磁性粉末が知られており、この扁平フレーク状軟磁性粉末は磁気標識用軟磁性粉末として使用されることが知られている（特許文献２参照）。
さらに、Ｆｅ−６０〜８０％ＮｉまたはＦｅ−６０〜８０％Ｎｉ−５％以下Ｍｏの組成を有する扁平金属軟磁性粉末が知られており、この扁平金属軟磁性粉末は高周波用磁心として使用されることが知られている(特許文献３参照)。
これら従来のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ系扁平金属軟磁性粉末は、いずれも通常の粉砕またはアトマイズして得られたＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ系粉末の形状を扁平状とし、反磁界による形状磁気異方性を発現させて扁平面内を磁化容易面とすることにより、粉末の扁平面内の透磁率などの磁気特性を一層高めることができることが知られている。
これら従来のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ系扁平金属軟磁性粉末は、いずれも通常の粉砕またはアトマイズして得られたＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ系軟磁性粉末にエタノールや水を溶媒として添加し、さらに必要に応じて粉砕助剤を添加し、これらをアトライタやボールミルを使用して扁平化処理することにより製造されている。
このようにして製造したＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ系扁平金属軟磁性粉末は、樹脂中に扁平面が配向するように分散させて磁性複合材を作製する。この磁性複合材が磁性複合シートの場合は、前記Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ系扁平金属軟磁性粉末の扁平面は磁性複合シートの厚さ方向に対して直角方向に配向させる。
特開平３−２２３４０１号公報
特開平３−２３２５７４号公報
特開平４−７８１１２号公報
これら従来のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ系扁平金属軟磁性粉末は、いずれも通常の粉砕またはアトマイズして得られたＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ系軟磁性粉末にエタノールや水を溶媒として添加し、さらに必要に応じて粉砕助剤を添加し、これらをアトライタやボールミルを使用して扁平化処理することにより製造されている。
このようにして製造したＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ系扁平金属軟磁性粉末は、樹脂中に扁平面が配向するように分散させて磁性複合材を作製する。この磁性複合材が磁性複合シートの場合は、前記Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ系扁平金属軟磁性粉末の扁平面は磁性複合シートの厚さ方向に対して直角方向に配向させる。
しかし、かかる従来のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ系扁平金属軟磁性粉末は、透磁率が十分でないために、この従来のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ系扁平金属軟磁性粉末を使用して作製した電波吸収体や高周波用磁性材料は十分な特性が得られず、また、この従来のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ系扁平金属軟磁性粉末は硬さが不足するために、この従来のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末を樹脂などのバインダーと混合しプレス成形して磁性複合シートを作製する際にＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ系扁平金属軟磁性粉末が折れ曲がりやすく、そのため、扁平面が磁性複合シートの厚さ方向に対して直角方向に配向するＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ系扁平金属軟磁性粉末の割合が減って、高周波用磁性材料としての十分な特性が得られない、などの課題があった。
そこで、本発明者らは、従来のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ系扁平金属軟磁性粉末よりも透磁率が高くかつ硬さが大きく、したがって、一層優れた特性を有する電波吸収体や高周波用磁性材料を製造することのできる扁平金属軟磁性粉末を得るべく研究を行った。その結果、
（イ）Ｎｉ：６０〜９０％、Ｍｏ：０．０５〜１０％を含有し、さらにＮｂ，ＶおよびＴａのうちの1種または２種以上を合計で０．０５〜１９．９５％を含有し、残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなる成分組成を有するＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系金属軟磁性粉末を、粘性の一層高い溶媒とともにアトライタやボールミルを使用して扁平化処理すると、粉末が硬いために扁平化時に生じがちな粉砕が抑制され、それによって厚さが薄くかつ大きなＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末が得られ、このようにして得られたＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末はＸ線の入射方向と回折方向とを含む平面が前記扁平金属軟磁性粉末の扁平面に垂直となるようにし、かつ入射方向と扁平面がなす角と回折方向と扁平面がなす角とが等しくなるようにして測定したＸ線回折パターンにおいて、面指数（２２０）のピーク高さをＩ２２０、面指数（１１１）のピーク高さをＩ１１１とした時に、ピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１が０．１〜１０の範囲内にあり、かかるピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１が０．１〜１０の範囲内にあるＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末は一層高い硬さおよび透磁率を示す、
（ロ）前記Ｎｉ：６０〜９０％、Ｍｏ：０．０５〜１０％を含有し、さらにＮｂ，ＶおよびＴａのうちの１種または２種以上を合計で０．０５〜１９．９５％を含有し、残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなる成分組成を有するＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系合金は硬さが高いために加工性が悪く、アトライタやボールミルを使用して扁平化しようとしても扁平化の進行が遅く、長時間扁平化処理すると粉砕されて、かえってアスペクト比が小さくなるが、前記Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系合金にＡｌおよびＭｎの内の１種または２種を添加することにより加工性が改善されることから、必要に応じてＡｌおよびＭｎの内の１種または２種を合計で０．０１〜１％添加することが好ましい、
（ハ）これらのＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末は、平均粒径を３０〜１５０μｍに規定し、アスペクト比を５〜５００に規定することにより、扁平面内の透磁率が一層向上する、などの知見を得たのである。
（イ）Ｎｉ：６０〜９０％、Ｍｏ：０．０５〜１０％を含有し、さらにＮｂ，ＶおよびＴａのうちの1種または２種以上を合計で０．０５〜１９．９５％を含有し、残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなる成分組成を有するＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系金属軟磁性粉末を、粘性の一層高い溶媒とともにアトライタやボールミルを使用して扁平化処理すると、粉末が硬いために扁平化時に生じがちな粉砕が抑制され、それによって厚さが薄くかつ大きなＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末が得られ、このようにして得られたＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末はＸ線の入射方向と回折方向とを含む平面が前記扁平金属軟磁性粉末の扁平面に垂直となるようにし、かつ入射方向と扁平面がなす角と回折方向と扁平面がなす角とが等しくなるようにして測定したＸ線回折パターンにおいて、面指数（２２０）のピーク高さをＩ２２０、面指数（１１１）のピーク高さをＩ１１１とした時に、ピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１が０．１〜１０の範囲内にあり、かかるピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１が０．１〜１０の範囲内にあるＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末は一層高い硬さおよび透磁率を示す、
（ロ）前記Ｎｉ：６０〜９０％、Ｍｏ：０．０５〜１０％を含有し、さらにＮｂ，ＶおよびＴａのうちの１種または２種以上を合計で０．０５〜１９．９５％を含有し、残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなる成分組成を有するＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系合金は硬さが高いために加工性が悪く、アトライタやボールミルを使用して扁平化しようとしても扁平化の進行が遅く、長時間扁平化処理すると粉砕されて、かえってアスペクト比が小さくなるが、前記Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系合金にＡｌおよびＭｎの内の１種または２種を添加することにより加工性が改善されることから、必要に応じてＡｌおよびＭｎの内の１種または２種を合計で０．０１〜１％添加することが好ましい、
（ハ）これらのＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末は、平均粒径を３０〜１５０μｍに規定し、アスペクト比を５〜５００に規定することにより、扁平面内の透磁率が一層向上する、などの知見を得たのである。
この発明は、かかる知見に基づいて成されたものであって、
（１）Ｎｉ：６０〜９０％、Ｍｏ：０．０５〜１０％を含有し、さらにＮｂ，ＶおよびＴａのうちの１種または２種以上を合計で０．０５〜１９．９５％を含有し、残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなる成分組成、並びに平均粒径：３０〜１５０μｍおよびアスペクト比（平均粒径／平均厚さ）：５〜５００の寸法および形状を有する扁平金属軟磁性粉末であって、Ｘ線の入射方向と回折方向とを含む平面が前記扁平金属軟磁性粉末の扁平面に垂直となるようにし、かつ入射方向と扁平面がなす角と回折方向と扁平面がなす角とが等しくなるようにして測定したＸ線回折パターンにおける面指数（２２０）のピーク高さをＩ２２０、面指数（１１１）のピーク高さをＩ１１１とすると、ピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１が０．１〜１０の範囲内にあるＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末、
（２）Ｎｉ：６０〜９０％、Ｍｏ：０．０５〜１０％を含有し、さらにＮｂ，ＶおよびＴａのうちの１種または２種以上を合計で０．０５〜１９．９５％を含有し、さらにＡｌおよびＭｎの内の１種または２種を合計で０．０１〜１％含有し、残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなる成分組成、並びに平均粒径：３０〜１５０μｍおよびアスペクト比（平均粒径／平均厚さ）：５〜５００の寸法および形状を有する扁平金属軟磁性粉末であって、Ｘ線の入射方向と回折方向とを含む平面が前記扁平金属軟磁性粉末の扁平面に垂直となるようにし、かつ入射方向と扁平面がなす角と回折方向と扁平面がなす角とが等しくなるようにして測定したＸ線回折パターンにおける面指数（２２０）のピーク高さをＩ２２０、面指数（１１１）のピーク高さをＩ１１１とすると、ピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１が０．１〜１０の範囲内にあるＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末、に特徴を有するものである。
（１）Ｎｉ：６０〜９０％、Ｍｏ：０．０５〜１０％を含有し、さらにＮｂ，ＶおよびＴａのうちの１種または２種以上を合計で０．０５〜１９．９５％を含有し、残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなる成分組成、並びに平均粒径：３０〜１５０μｍおよびアスペクト比（平均粒径／平均厚さ）：５〜５００の寸法および形状を有する扁平金属軟磁性粉末であって、Ｘ線の入射方向と回折方向とを含む平面が前記扁平金属軟磁性粉末の扁平面に垂直となるようにし、かつ入射方向と扁平面がなす角と回折方向と扁平面がなす角とが等しくなるようにして測定したＸ線回折パターンにおける面指数（２２０）のピーク高さをＩ２２０、面指数（１１１）のピーク高さをＩ１１１とすると、ピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１が０．１〜１０の範囲内にあるＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末、
（２）Ｎｉ：６０〜９０％、Ｍｏ：０．０５〜１０％を含有し、さらにＮｂ，ＶおよびＴａのうちの１種または２種以上を合計で０．０５〜１９．９５％を含有し、さらにＡｌおよびＭｎの内の１種または２種を合計で０．０１〜１％含有し、残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなる成分組成、並びに平均粒径：３０〜１５０μｍおよびアスペクト比（平均粒径／平均厚さ）：５〜５００の寸法および形状を有する扁平金属軟磁性粉末であって、Ｘ線の入射方向と回折方向とを含む平面が前記扁平金属軟磁性粉末の扁平面に垂直となるようにし、かつ入射方向と扁平面がなす角と回折方向と扁平面がなす角とが等しくなるようにして測定したＸ線回折パターンにおける面指数（２２０）のピーク高さをＩ２２０、面指数（１１１）のピーク高さをＩ１１１とすると、ピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１が０．１〜１０の範囲内にあるＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末、に特徴を有するものである。
この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末は、主に樹脂中に扁平面が配向するように分散させて磁性複合材、特に磁性複合シートとして使用される。磁性複合シートの場合は、前記Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の扁平面は磁性複合シートの厚さ方向に対して直角方向に配向させる。したがって、この発明は、
（３）前記（１）または（２）記載のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の扁平面が樹脂中に配向して分散している磁性複合材、
（４）前記（３）記載の磁性複合材は磁性複合シートであって、前記Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の扁平面が磁性複合シートの厚さ方向に対して直角方向に配向して分散している磁性複合シート、に特長を有するものである。
（３）前記（１）または（２）記載のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の扁平面が樹脂中に配向して分散している磁性複合材、
（４）前記（３）記載の磁性複合材は磁性複合シートであって、前記Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の扁平面が磁性複合シートの厚さ方向に対して直角方向に配向して分散している磁性複合シート、に特長を有するものである。
前記（１）または（２）記載のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末をその扁平面が配向するように樹脂中に分散させた前記（３）記載の磁性複合材または前記（４）記載の磁性複合シートは、電波吸収体や高周波用磁性材料として優れた特性を有するが、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末はパーマロイ系であるため表面に酸化膜が生成し難い特性を有し、このＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末を大気中に長時間放置してもＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の表面に形成される酸化膜の厚さは５０Å未満であり、この薄い酸化膜を有するＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末を樹脂中に高密度で分散させると、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末が相互に隣接し、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の分散量が高密度になるほど得られる磁性複合材または磁性複合シートの抵抗率が下がる。
そのため、磁性複合材または磁性複合シートとして抵抗率が不足する場合があり、一層高い抵抗率を有する磁性複合材または磁性複合シートを必要とすることがある。かかる場合の要求を満たすためには前記（１）または（２）記載のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の表面に厚さが一層厚い酸化膜（５０〜１０００Å）を形成することが必要であり、この厚さが一層厚い酸化膜は、前記（１）または（２）記載のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末を酸化性雰囲気中で加熱あるいは温水中で加熱後乾燥することにより作製することができる。したがって、この発明は、
（５）Ｎｉ：６０〜９０％、Ｍｏ：０．０５〜１０％を含有し、さらにＮｂ，ＶおよびＴａのうちの1種または２種以上を合計で０．０５〜１９．９５％を含有し、残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなる成分組成、並びに平均粒径：３０〜１５０μｍおよびアスペクト比（平均粒径／平均厚さ）：５〜５００の扁平面を有する扁平金属軟磁性粉末の表面に厚さ：５０〜１０００Åの酸化膜が形成されている酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末であって、
Ｘ線の入射方向と回折方向とを含む平面が前記酸化膜被覆扁平金属軟磁性粉末の扁平面に垂直となるようにし、かつ入射方向と扁平面がなす角と回折方向と扁平面がなす角とが等しくなるようにして測定したＸ線回折パターンにおける面指数（２２０）のピーク高さをＩ２２０、面指数（１１１）のピーク高さをＩ１１１とすると、ピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１が０．１〜１０の範囲内にある酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末、
（６）Ｎｉ：６０〜９０％、Ｍｏ：０．０５〜１０％を含有し、さらにＮｂ，ＶおよびＴａのうちの1種または２種以上を合計で０．０５〜１９．９５％を含有し、さらにＡｌおよびＭｎの内の１種または２種を合計で０．０１〜１％含有し、残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなる成分組成、並びに平均粒径：３０〜１５０μｍおよびアスペクト比（平均粒径／平均厚さ）：５〜５００の扁平面を有する扁平金属軟磁性粉末の表面に厚さ：５０〜１０００Åの酸化膜が形成されている酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末であって、
Ｘ線の入射方向と回折方向とを含む平面が前記酸化膜被覆扁平金属軟磁性粉末の扁平面に垂直となるようにし、かつ入射方向と扁平面がなす角と回折方向と扁平面がなす角とが等しくなるようにして測定したＸ線回折パターンにおける面指数（２２０）のピーク高さをＩ２２０、面指数（１１１）のピーク高さをＩ１１１とすると、ピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１が０．１〜１０の範囲内にある酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末、
（７）前記（５）または（６）記載の酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の扁平面が樹脂中に配向して分散している磁性複合材、
（８）前記（７）記載の磁性複合材は磁性複合シートであって、前記酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の扁平面が磁性複合シートの厚さ方向に対して直角方向に配向して分散している磁性複合シート、に特徴を有するものである。
そのため、磁性複合材または磁性複合シートとして抵抗率が不足する場合があり、一層高い抵抗率を有する磁性複合材または磁性複合シートを必要とすることがある。かかる場合の要求を満たすためには前記（１）または（２）記載のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の表面に厚さが一層厚い酸化膜（５０〜１０００Å）を形成することが必要であり、この厚さが一層厚い酸化膜は、前記（１）または（２）記載のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末を酸化性雰囲気中で加熱あるいは温水中で加熱後乾燥することにより作製することができる。したがって、この発明は、
（５）Ｎｉ：６０〜９０％、Ｍｏ：０．０５〜１０％を含有し、さらにＮｂ，ＶおよびＴａのうちの1種または２種以上を合計で０．０５〜１９．９５％を含有し、残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなる成分組成、並びに平均粒径：３０〜１５０μｍおよびアスペクト比（平均粒径／平均厚さ）：５〜５００の扁平面を有する扁平金属軟磁性粉末の表面に厚さ：５０〜１０００Åの酸化膜が形成されている酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末であって、
Ｘ線の入射方向と回折方向とを含む平面が前記酸化膜被覆扁平金属軟磁性粉末の扁平面に垂直となるようにし、かつ入射方向と扁平面がなす角と回折方向と扁平面がなす角とが等しくなるようにして測定したＸ線回折パターンにおける面指数（２２０）のピーク高さをＩ２２０、面指数（１１１）のピーク高さをＩ１１１とすると、ピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１が０．１〜１０の範囲内にある酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末、
（６）Ｎｉ：６０〜９０％、Ｍｏ：０．０５〜１０％を含有し、さらにＮｂ，ＶおよびＴａのうちの1種または２種以上を合計で０．０５〜１９．９５％を含有し、さらにＡｌおよびＭｎの内の１種または２種を合計で０．０１〜１％含有し、残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなる成分組成、並びに平均粒径：３０〜１５０μｍおよびアスペクト比（平均粒径／平均厚さ）：５〜５００の扁平面を有する扁平金属軟磁性粉末の表面に厚さ：５０〜１０００Åの酸化膜が形成されている酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末であって、
Ｘ線の入射方向と回折方向とを含む平面が前記酸化膜被覆扁平金属軟磁性粉末の扁平面に垂直となるようにし、かつ入射方向と扁平面がなす角と回折方向と扁平面がなす角とが等しくなるようにして測定したＸ線回折パターンにおける面指数（２２０）のピーク高さをＩ２２０、面指数（１１１）のピーク高さをＩ１１１とすると、ピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１が０．１〜１０の範囲内にある酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末、
（７）前記（５）または（６）記載の酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の扁平面が樹脂中に配向して分散している磁性複合材、
（８）前記（７）記載の磁性複合材は磁性複合シートであって、前記酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の扁平面が磁性複合シートの厚さ方向に対して直角方向に配向して分散している磁性複合シート、に特徴を有するものである。
この発明の前記（５）または（６）記載の酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末を製造するには、前記（１）または（２）記載のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末を大気中または酸素含有混合ガス雰囲気中などの酸化雰囲気中、温度：２００〜６００℃で１分〜２４時間保持の条件で加熱すれば良い。あるいは５０〜１００℃の温水中で１分〜９６時間加熱後室温〜２００℃で乾燥すれば良い。
この発明の前記（５）または（６）記載の酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の酸化膜の厚さが５０Å未満だと磁性複合シートとして抵抗率が不足するので好ましくなく、一方、１０００Åを越えると保磁力が増加するために磁性複合シートとして電波吸収特性が低下するので好ましくない。そのため、該酸化膜の厚さの下限を５０Å、上限を１０００Åとした。
また、この発明の磁性複合材および磁性複合シートで使用する樹脂は、塩素化ポリエチレン、シリコーン、ウレタン、酢酸ビニル、エチレン-酢酸ビニル共重合体、ＡＢＳ樹脂、塩化ビニル、ポリビニルブチラル、熱可塑性エラストマー、ＥＭ−ＰＭ−ＢＤ共重合ゴム、スチレン‐ブタジエン系ゴム、アクリロニトリル−ブタジエン系ゴムなどであり、さらにこれらをブレンドしたものまたはブレンドし変成したものであってもよい。
この発明の前記（５）または（６）記載の酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の酸化膜の厚さが５０Å未満だと磁性複合シートとして抵抗率が不足するので好ましくなく、一方、１０００Åを越えると保磁力が増加するために磁性複合シートとして電波吸収特性が低下するので好ましくない。そのため、該酸化膜の厚さの下限を５０Å、上限を１０００Åとした。
また、この発明の磁性複合材および磁性複合シートで使用する樹脂は、塩素化ポリエチレン、シリコーン、ウレタン、酢酸ビニル、エチレン-酢酸ビニル共重合体、ＡＢＳ樹脂、塩化ビニル、ポリビニルブチラル、熱可塑性エラストマー、ＥＭ−ＰＭ−ＢＤ共重合ゴム、スチレン‐ブタジエン系ゴム、アクリロニトリル−ブタジエン系ゴムなどであり、さらにこれらをブレンドしたものまたはブレンドし変成したものであってもよい。
この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末は、透磁率が大きいのでアンテナ、インダクタ用として優れた高周波磁性材料を提供することができ、さらに透磁率が大きいので優れた電波吸収特性を有する電波吸収体を提供することができ、電気および電子産業において優れた効果をもたらすものである。
この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末において、成分組成、平均粒径、アスペクト比およびピーク強度比を前述の如く限定した理由を説明する。
（Ａ）成分組成
Ｎｉ：
この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末においてＮｉの含有量を６０〜９０％に限定した理由は、６０％より少なくても９０％より多くても磁気特性が低下するからであり、この範囲は通常知られている範囲であるが、この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末におけるＮｉの含有量は、７０〜８５％の範囲内にあることが一層好ましい。
Ｍｏ：
この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末においてＭｏの添加量を０．０５〜１０％に限定した理由は、Ｍｏが０．０５％未満では熱処理後の徐冷によりＦｅＮｉ３規則相の生成が過剰になり、結晶磁気異方性定数Ｋ１が負でその絶対値が大きくなり過ぎて透磁率が低下するので好ましくなく、一方、１０％よりも多く含有すると、ＦｅＮｉ３規則相の生成が不十分となり、結晶磁気異方性定数Ｋ１が負でその絶対値が小さくなり過ぎたり、正になったりして、結晶磁気異方性により扁平面内をより一層磁化容易面とする効果が不十分となり、扁平面内の透磁率が低下するので好ましくないことによるものである。この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末においてＭｏの含有量の一層好ましい範囲は１〜５％である。
Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ：
この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末においてこれら成分の添加量を０．０５〜１９．９５％に限定した理由は、これら成分の添加量が０．０５％未満では熱処理後の徐冷によりＦｅＮｉ３規則相の生成が過剰になり、結晶磁気異方性定数Ｋ１が負でその絶対値が大きくなり過ぎて透磁率が低下するので好ましくなく、一方、これら成分の１種または２種以上を合計で１９．５％よりも多く含有すると、ＦｅＮｉ３規則相の生成が不十分となり、結晶磁気異方性定数Ｋ１が負でその絶対値が小さくなり過ぎたり、正になったりして、結晶磁気異方性により扁平面内をより一層磁化容易面とする効果が不十分となり、扁平面内の透磁率が低下するので好ましくないことによるものである。この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末においてこれら成分の含有量の一層好ましい範囲は０．５〜１５％である。
Ａｌ，Ｍｎ：
これら成分は、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系合金の製造時に添加することにより脱硫および脱酸作用を有し、さらにこれら成分を添加することにより加工性が改善され、それによって扁平粉末を作製しやすくなるので必要に応じて添加するが、これら成分の含有量が０．０１％未満含有しても所望の効果が得られず、一方、これら成分を１％を超えて含有すると、透磁率が低下するので好ましくない。したがって、この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末に必要に応じて含まれるこれら成分の含有量は０．０１〜１％に定めた。
Ｎｉ：
この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末においてＮｉの含有量を６０〜９０％に限定した理由は、６０％より少なくても９０％より多くても磁気特性が低下するからであり、この範囲は通常知られている範囲であるが、この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末におけるＮｉの含有量は、７０〜８５％の範囲内にあることが一層好ましい。
Ｍｏ：
この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末においてＭｏの添加量を０．０５〜１０％に限定した理由は、Ｍｏが０．０５％未満では熱処理後の徐冷によりＦｅＮｉ３規則相の生成が過剰になり、結晶磁気異方性定数Ｋ１が負でその絶対値が大きくなり過ぎて透磁率が低下するので好ましくなく、一方、１０％よりも多く含有すると、ＦｅＮｉ３規則相の生成が不十分となり、結晶磁気異方性定数Ｋ１が負でその絶対値が小さくなり過ぎたり、正になったりして、結晶磁気異方性により扁平面内をより一層磁化容易面とする効果が不十分となり、扁平面内の透磁率が低下するので好ましくないことによるものである。この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末においてＭｏの含有量の一層好ましい範囲は１〜５％である。
Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ：
この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末においてこれら成分の添加量を０．０５〜１９．９５％に限定した理由は、これら成分の添加量が０．０５％未満では熱処理後の徐冷によりＦｅＮｉ３規則相の生成が過剰になり、結晶磁気異方性定数Ｋ１が負でその絶対値が大きくなり過ぎて透磁率が低下するので好ましくなく、一方、これら成分の１種または２種以上を合計で１９．５％よりも多く含有すると、ＦｅＮｉ３規則相の生成が不十分となり、結晶磁気異方性定数Ｋ１が負でその絶対値が小さくなり過ぎたり、正になったりして、結晶磁気異方性により扁平面内をより一層磁化容易面とする効果が不十分となり、扁平面内の透磁率が低下するので好ましくないことによるものである。この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末においてこれら成分の含有量の一層好ましい範囲は０．５〜１５％である。
Ａｌ，Ｍｎ：
これら成分は、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系合金の製造時に添加することにより脱硫および脱酸作用を有し、さらにこれら成分を添加することにより加工性が改善され、それによって扁平粉末を作製しやすくなるので必要に応じて添加するが、これら成分の含有量が０．０１％未満含有しても所望の効果が得られず、一方、これら成分を１％を超えて含有すると、透磁率が低下するので好ましくない。したがって、この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末に必要に応じて含まれるこれら成分の含有量は０．０１〜１％に定めた。
（Ｂ）平均粒径：
この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末において平均粒径が３０μｍよりも小さいと、扁平化処理時の歪の導入が著しくなり、５００℃以上の温度での熱処理を施しても十分な磁気特性が得られないので好ましくなく、一方、１５０μｍを超えると、シート等を作製する際の樹脂等との混練において、粉末が折れ曲がったり、ちぎれたりして磁気特性が低下するので好ましくない。したがって、この発明の扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の平均粒径は３０〜１５０μｍに定めた。平均粒径の一層好ましい範囲は３５〜１４０μｍである。
この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末において平均粒径が３０μｍよりも小さいと、扁平化処理時の歪の導入が著しくなり、５００℃以上の温度での熱処理を施しても十分な磁気特性が得られないので好ましくなく、一方、１５０μｍを超えると、シート等を作製する際の樹脂等との混練において、粉末が折れ曲がったり、ちぎれたりして磁気特性が低下するので好ましくない。したがって、この発明の扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の平均粒径は３０〜１５０μｍに定めた。平均粒径の一層好ましい範囲は３５〜１４０μｍである。
（Ｃ）アスペクト比：
この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末においてアスペクト比が５より小さいと、粉末の反磁界が大きくなり、扁平面内の透磁率が低下するので好ましくなく、一方、５００よりも大きくなると、扁平化処理時の歪の導入が著しくなり、５００℃以上の温度での熱処理を施しても十分な磁気特性が得られなくなるので好ましくない。したがって、この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末のアスペクト比は５〜５００に定めた。
この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末においてアスペクト比が５より小さいと、粉末の反磁界が大きくなり、扁平面内の透磁率が低下するので好ましくなく、一方、５００よりも大きくなると、扁平化処理時の歪の導入が著しくなり、５００℃以上の温度での熱処理を施しても十分な磁気特性が得られなくなるので好ましくない。したがって、この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末および酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末のアスペクト比は５〜５００に定めた。
（Ｄ）ピーク強度比：
Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系金属軟磁性粉末を粘性の一層高い溶媒とともにアトライタやボールミルを使用して扁平化処理する場合、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系金属の結晶系は、面心立法（ｆｃｃ）であり、滑り面は［１１１］、滑り方向は＜１１０＞であるため、偏平化処理によって粉末の扁平面と平行に面心立方（ｆｃｃ）格子の（１１０）面が配向する。このためＸ線の入射方向と回折方向とを含む平面が前記扁平金属軟磁性粉末の扁平面に垂直となるようにし、かつ入射方向と扁平面がなす角と回折方向と扁平面がなす角とが等しくなるようにして測定したＸ線回折パターンにおいて、面指数（２２０）のピーク強度は面心立方（ｆｃｃ）格子のその他の面指数（１１１），（２００）のピーク強度と比べて相対的に増加する。そこで、ｆｃｃ格子の（１１０）面が粉末の扁平面に平行に配向している指標として（２２０）面のピーク強度Ｉ２２０を測定し、結晶方位が配向していない場合に最大ピークを示す面指数（１１１）のピーク高さＩ１１１とのピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１を求めたのである。なお（１１０）面は面心立方（ｆｃｃ）格子の回折ピークの消滅則により、ＦｅＮｉ３規則相の生成による小さなピークしか観測されず、またそのピーク高さはＦｅＮｉ３規則相の生成量による影響を受けるので、ｆｃｃ格子の（１１０）面が粉末の扁平面に平行に配向している指標として（１１０）面による二次の回折ピークでありかつＦｅＮｉ３規則相の生成による影響を受けない面指数（２２０）のピーク高さＩ２２０に注目した。この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末においてＩ２２０／Ｉ１１１が０．１〜１０の範囲内にあるように定めたのは、０．１より小さいと結晶磁気異方性により扁平面内をより一層磁化容易面とする効果が不十分となり、扁平面内の透磁率が低下するので好ましくなく、一方、１０よりも大きいものは工業的な製造が困難であるという理由によるものである。ピーク強度の一層好ましい範囲は０．３０〜１０、より一層好ましい範囲は０．５０〜１０である。
Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系金属軟磁性粉末を粘性の一層高い溶媒とともにアトライタやボールミルを使用して扁平化処理する場合、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系金属の結晶系は、面心立法（ｆｃｃ）であり、滑り面は［１１１］、滑り方向は＜１１０＞であるため、偏平化処理によって粉末の扁平面と平行に面心立方（ｆｃｃ）格子の（１１０）面が配向する。このためＸ線の入射方向と回折方向とを含む平面が前記扁平金属軟磁性粉末の扁平面に垂直となるようにし、かつ入射方向と扁平面がなす角と回折方向と扁平面がなす角とが等しくなるようにして測定したＸ線回折パターンにおいて、面指数（２２０）のピーク強度は面心立方（ｆｃｃ）格子のその他の面指数（１１１），（２００）のピーク強度と比べて相対的に増加する。そこで、ｆｃｃ格子の（１１０）面が粉末の扁平面に平行に配向している指標として（２２０）面のピーク強度Ｉ２２０を測定し、結晶方位が配向していない場合に最大ピークを示す面指数（１１１）のピーク高さＩ１１１とのピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１を求めたのである。なお（１１０）面は面心立方（ｆｃｃ）格子の回折ピークの消滅則により、ＦｅＮｉ３規則相の生成による小さなピークしか観測されず、またそのピーク高さはＦｅＮｉ３規則相の生成量による影響を受けるので、ｆｃｃ格子の（１１０）面が粉末の扁平面に平行に配向している指標として（１１０）面による二次の回折ピークでありかつＦｅＮｉ３規則相の生成による影響を受けない面指数（２２０）のピーク高さＩ２２０に注目した。この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末においてＩ２２０／Ｉ１１１が０．１〜１０の範囲内にあるように定めたのは、０．１より小さいと結晶磁気異方性により扁平面内をより一層磁化容易面とする効果が不十分となり、扁平面内の透磁率が低下するので好ましくなく、一方、１０よりも大きいものは工業的な製造が困難であるという理由によるものである。ピーク強度の一層好ましい範囲は０．３０〜１０、より一層好ましい範囲は０．５０〜１０である。
この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末を製造する際に使用する粘性の一層高い溶媒の粘性率は２０℃で２〜５ｍＰａｓ［ミリパスカル秒］の範囲内にある溶媒を使用することが好ましい。アトライタやボールミルによる扁平化処理時に添加する溶媒の粘性率が２ｍＰａｓよりも低いと、原料粉末である軟磁性粉末に加えられる衝撃を緩和する効果が少なく、扁平化処理時に粉砕されていまい、厚さが薄い大きな粉末が得られず、また粉末の扁平面に平行に（１１０）面が配向する効果が不十分となり、結果として粉末の透磁率が低下するので好ましくないからであり、一方、溶媒の粘性率が５ｍＰａｓよりも高すぎると、扁平化処理の効率が著しく低下したり、扁平化処理後に粉末と溶媒が混ざり合ったスラリーを取り出す際に取り出し口のバルブが詰まったり、さらに扁平化処理の均一性を高める為に設置されたスラリーの循環装置が詰まったりするので好ましくないからである。
この粘性率の高い溶媒として、イソブチルアルコール（２０℃における粘性率：４．４ｍＰａｓ［ミリパスカル秒］、以下同じ、ただし１ｍＰａｓ＝１ｃＰ［センチポアズ］）、イソペンチルアルコール（４．４ｍＰａｓ）、１−ブタノール（３．０ｍＰａｓ）、１−プロパノール（２．２ｍＰａｓ）、２−プロパノール（２．４ｍＰａｓ）などの常温で液体の高級アルコールを使用することができる。また常温で液体または固体の高級アルコールやエチレングリコール、グリセリンなどを水、エタノール、メタノールに溶解したものであっても良い。これら常温で液体または固体の高級アルコールやエチレングリコール、グリセリンなどを水、エタノール、メタノールに溶解したものは、従来から使用されている水（１．０ｍＰａｓ）、エタノール（１．２ｍＰａｓ）、メタノール（０．６ｍＰａｓ）に比べて高い粘性率を示す。
実施例１
合金原料を高周波溶解して溶湯を作製し、これら溶湯を水アトマイズしてアトマイズ粉末を作製し、そのアトマイズ粉末を分級処理して平均粒径：３０μｍを有するアトマイズ粉末を作製した。さらに溶媒としてエタノールにグリセリン：３５質量％を添加した溶媒（２０℃における粘性率３．１ｍＰａｓ）を用意した。
このアトマイズ粉末に前記エタノールにグリセリン：３５質量％を含む溶媒を添加し、アトライタにて表２〜３に示される時間扁平化処理し、次いでこれを熱処理炉に入れ、窒素ガス雰囲気中、温度：６００℃で３時間保持したのち、冷却速度：１００℃／ｈで冷却する熱処理を行なった。これら熱処理した粉末を風力分級機により分級し、表１に示される成分組成、並びに表２〜３に示される平均粒径ｄ、平均厚さｔ、アスペクト比（ｄ／ｔ）を有する本発明扁平金属軟磁性粉末１〜２０および比較扁平金属軟磁性粉末１〜６を作製した。さらにこれら本発明扁平金属軟磁性粉末１〜２０および比較扁平金属軟磁性粉末１〜６の保磁力Ｈｃ１を測定し、その結果を表２〜３に示した。さらに合金原料を高周波溶解して得られた溶湯から表１に示される成分組成を有する厚さ：１ｍｍの板を作製し、この板のビッカース硬さを測定し、その結果を表２〜３に示した。
合金原料を高周波溶解して溶湯を作製し、これら溶湯を水アトマイズしてアトマイズ粉末を作製し、そのアトマイズ粉末を分級処理して平均粒径：３０μｍを有するアトマイズ粉末を作製した。さらに溶媒としてエタノールにグリセリン：３５質量％を添加した溶媒（２０℃における粘性率３．１ｍＰａｓ）を用意した。
このアトマイズ粉末に前記エタノールにグリセリン：３５質量％を含む溶媒を添加し、アトライタにて表２〜３に示される時間扁平化処理し、次いでこれを熱処理炉に入れ、窒素ガス雰囲気中、温度：６００℃で３時間保持したのち、冷却速度：１００℃／ｈで冷却する熱処理を行なった。これら熱処理した粉末を風力分級機により分級し、表１に示される成分組成、並びに表２〜３に示される平均粒径ｄ、平均厚さｔ、アスペクト比（ｄ／ｔ）を有する本発明扁平金属軟磁性粉末１〜２０および比較扁平金属軟磁性粉末１〜６を作製した。さらにこれら本発明扁平金属軟磁性粉末１〜２０および比較扁平金属軟磁性粉末１〜６の保磁力Ｈｃ１を測定し、その結果を表２〜３に示した。さらに合金原料を高周波溶解して得られた溶湯から表１に示される成分組成を有する厚さ：１ｍｍの板を作製し、この板のビッカース硬さを測定し、その結果を表２〜３に示した。
従来例１
さらに溶媒としてエタノール（２０℃における粘性率１．２ｍＰａｓ）を用意し、前記アトマイズ粉末にエタノールを添加し、アトライタにて扁平化処理し、次いでこれを熱処理炉に入れ、窒素ガス雰囲気中、温度：６００℃で３時間保持したのち、冷却速度：１００℃／ｈで冷却する熱処理を行なった。この熱処理した粉末を風力分級機により分級し、表１に示される成分組成、並びに表２〜３に示される平均粒径ｄ、平均厚さｔ、アスペクト比（ｄ／ｔ）を有する従来扁平金属軟磁性粉末を作製した。さらに従来扁平金属軟磁性粉末の保磁力Ｈｃ１およびそのビッカース硬さを測定し、その結果を表３に示した。さらに合金原料を高周波溶解して得られた溶湯から表１に示される成分組成を有する厚さ：１ｍｍの板を作製し、この板のビッカース硬さを測定し、その結果を表３に示した。
さらに溶媒としてエタノール（２０℃における粘性率１．２ｍＰａｓ）を用意し、前記アトマイズ粉末にエタノールを添加し、アトライタにて扁平化処理し、次いでこれを熱処理炉に入れ、窒素ガス雰囲気中、温度：６００℃で３時間保持したのち、冷却速度：１００℃／ｈで冷却する熱処理を行なった。この熱処理した粉末を風力分級機により分級し、表１に示される成分組成、並びに表２〜３に示される平均粒径ｄ、平均厚さｔ、アスペクト比（ｄ／ｔ）を有する従来扁平金属軟磁性粉末を作製した。さらに従来扁平金属軟磁性粉末の保磁力Ｈｃ１およびそのビッカース硬さを測定し、その結果を表３に示した。さらに合金原料を高周波溶解して得られた溶湯から表１に示される成分組成を有する厚さ：１ｍｍの板を作製し、この板のビッカース硬さを測定し、その結果を表３に示した。
このようにして得られた本発明扁平金属軟磁性粉末１〜２０、比較扁平金属軟磁性粉末１〜６および従来扁平金属軟磁性粉末に塩素化ポリエチレン：１５質量％を混合し混練したのち、ロール成形することにより扁平金属軟磁性粉末の扁平面がシート面に平行に配列した厚み：０．５ｍｍを有する磁性複合シートを作製した。Ｘ線の入射方向と回折方向とを含む平面がこの磁性複合シートのシート面に垂直となるようにし、かつ入射方向とシート面がなす角と回折方向とシート面がなす角とが等しくなるようにして測定することによりＣｕ−ＫαのＸ線回折パターンを求め、ピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１を求め、その結果を表２〜３に示した。
Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系金属軟磁性粉末を粘性の一層高い溶媒とともにアトライタを使用して扁平化処理して得られたこの発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末は、粉末の扁平面と平行に面心立方（ｆｃｃ）格子の（１１０）面が配向しているが、面指数（１１０）面のピークは面心立方（ｆｃｃ）格子の回折ピークの消滅則により、Ｘ線回折パターンにはほとんど現れず、ＦｅＮｉ３規則相の生成により、ごくわずかに観測されるのみである。そしてこのピーク高さはＦｅＮｉ３規則相の生成量により影響を受ける。そこで（１１０）面による二次の回折ピークでありかつＦｅＮｉ３規則相の生成による影響を受けない面指数（２２０）のピーク高さＩ２２０を測定し、結晶方位が配向していない場合に最大ピークを示す面指数（１１１）のピーク高さＩ１１１とのピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１を求めた。
さらに、これら磁性複合シートから外径：２０ｍｍ、内径：１０ｍｍの寸法にリング状に切り出して試料を作製し、この試料を用いて透磁率μを測定し、その結果を表２〜３に示した。
さらに、これら磁性複合シートから長さ：２０ｍｍ、幅：１０ｍｍの寸法に短冊状に切り出して試料を作製し、この試料を用いて保磁力Ｈｃ２を測定したのち、その断面を金属顕微鏡で観察し、扁平金属軟磁性粉末がＳ字状に変形して試料の素地分散している扁平金属軟磁性粉末の有無を調べ、その結果を表２〜３に示した。
さらに、これら磁性複合シートから長さ：２０ｍｍ、幅：１０ｍｍの寸法に短冊状に切り出して試料を作製し、この試料を用いて保磁力Ｈｃ２を測定したのち、その断面を金属顕微鏡で観察し、扁平金属軟磁性粉末がＳ字状に変形して試料の素地分散している扁平金属軟磁性粉末の有無を調べ、その結果を表２〜３に示した。
表１〜３に示す結果から、本発明扁平金属軟磁性粉末１〜２０は従来扁平金属軟磁性粉末に比べて保磁力が同等か低く、透磁率が高く、しかもシートにした場合Ｓ字状に変形して分散している粉末が発生しないために、本発明扁平金属軟磁性粉末１〜２０で作製した磁性複合シートは、従来扁平金属軟磁性粉末で作製した磁性複合シートに比べて、電波吸収体や高周波用磁性材料として優れた特性を有することが解る。しかし、この発明の条件から外れた条件の比較扁平金属軟磁性粉末１〜６で作製した磁性複合シートは好ましくない特性を示すことが解る。
実施例２
実施例１で作製した表１〜３に示される本発明扁平金属軟磁性粉末１〜２０を原料粉末とし、これらをそれぞれ表４〜５に示される条件で酸化処理することにより本発明扁平金属軟磁性粉末の表面に表４〜５に示される厚さの酸化膜を形成し、本発明酸化膜被覆扁平金属軟磁性粉末１〜２０を作製した。
この本発明酸化膜被覆扁平金属軟磁性粉末１〜２０に塩素化ポリエチレン：１５質量％を混合し混練したのち、ロール成形することにより酸化膜被覆扁平金属軟磁性粉末の扁平面がシート面に平行に配列した厚み：０．５ｍｍを有する磁性複合シートを作製し、この磁性複合シートの抵抗率を測定し、その結果を表４〜５に示した。なお、本発明酸化膜被覆扁平金属軟磁性粉末１〜２０のその他の特性は本発明扁平金属軟磁性粉末１〜２０とほぼ同じであった。
実施例１で作製した表１〜３に示される本発明扁平金属軟磁性粉末１〜２０を原料粉末とし、これらをそれぞれ表４〜５に示される条件で酸化処理することにより本発明扁平金属軟磁性粉末の表面に表４〜５に示される厚さの酸化膜を形成し、本発明酸化膜被覆扁平金属軟磁性粉末１〜２０を作製した。
この本発明酸化膜被覆扁平金属軟磁性粉末１〜２０に塩素化ポリエチレン：１５質量％を混合し混練したのち、ロール成形することにより酸化膜被覆扁平金属軟磁性粉末の扁平面がシート面に平行に配列した厚み：０．５ｍｍを有する磁性複合シートを作製し、この磁性複合シートの抵抗率を測定し、その結果を表４〜５に示した。なお、本発明酸化膜被覆扁平金属軟磁性粉末１〜２０のその他の特性は本発明扁平金属軟磁性粉末１〜２０とほぼ同じであった。
表４〜５に示される結果から、実施例１で作製した本発明被覆扁平金属軟磁性粉末１〜２０を酸化雰囲気中で加熱または蒸留水中煮沸することにより表面に厚い酸化膜を形成した本発明酸化膜被覆扁平金属軟磁性粉末１〜２０を用いて作製し磁性複合シートは高い抵抗率を示すことが分かる。
Claims (8)
- 質量％で（以下、％は質量％を示す。）、Ｎｉ：６０〜９０％、Ｍｏ：０．０５〜１０％を含有し、さらにＮｂ，ＶおよびＴａのうちの１種または２種以上を合計で０．０５〜１９．９５％を含有し、残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなる成分組成、並びに平均粒径：３０〜１５０μｍおよびアスペクト比（平均粒径／平均厚さ）：５〜５００の扁平面を有するＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系金属軟磁性粉末（以下、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末という）であって、Ｘ線の入射方向と回折方向とを含む平面が前記Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の扁平面に垂直となるようにし、かつ入射方向と扁平面がなす角と回折方向と扁平面がなす角とが等しくなるようにして測定したＸ線回折パターンにおける面指数（２２０）のピーク高さをＩ２２０、面指数（１１１）のピーク高さをＩ１１１とすると、ピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１が０．１〜１０の範囲内にあることを特徴とするＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末。
- 質量％で（以下、％は質量％を示す。）、Ｎｉ：６０〜９０％、Ｍｏ：０．０５〜１０％を含有し、さらにＮｂ，ＶおよびＴａのうちの１種または２種以上を合計で０．０５〜１９．９５％を含有し、さらにＡｌおよびＭｎのうちの１種または２種：０．０１〜１％含有し、残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなる成分組成、並びに平均粒径：３０〜１５０μｍおよびアスペクト比（平均粒径／平均厚さ）：５〜５００の扁平面を有するＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系金属軟磁性粉末（以下、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末という）であって、Ｘ線の入射方向と回折方向とを含む平面が前記Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の扁平面に垂直となるようにし、かつ入射方向と扁平面がなす角と回折方向と扁平面がなす角とが等しくなるようにして測定したＸ線回折パターンにおける面指数（２２０）のピーク高さをＩ２２０、面指数（１１１）のピーク高さをＩ１１１とすると、ピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１が０．１〜１０の範囲内にあることを特徴とするＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末。
- 請求項１または２記載のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の扁平面が樹脂中に配向して分散していることを特徴とする磁性複合材。
- 請求項３記載の磁性複合材は磁性複合シートであって、請求項１または２記載のＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の扁平面が磁性複合シートの厚さ方向に対して直角方向に配向して分散していることを特徴とする磁性複合シート。
- 質量％で（以下、％は質量％を示す。）、Ｎｉ：６０〜９０％、Ｍｏ：０．０５〜１０％を含有し、さらにＮｂ，ＶおよびＴａのうちの１種または２種以上を合計で０．０５〜１９．９５％を含有し、残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなる成分組成、並びに平均粒径：３０〜１５０μｍおよびアスペクト比（平均粒径／平均厚さ）：５〜５００の扁平面を有するＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系金属磁性粉末（以下、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末という）の表面に厚さ：５０〜１０００Åの酸化膜が形成されている酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末であって、
Ｘ線の入射方向と回折方向とを含む平面が前記酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の扁平面に垂直となるようにし、かつ入射方向と扁平面がなす角と回折方向と扁平面がなす角とが等しくなるようにして測定したＸ線回折パターンにおける面指数（２２０）のピーク高さをＩ２２０、面指数（１１１）のピーク高さをＩ１１１とすると、ピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１が０．１〜１０の範囲内にあることを特徴とする酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末。 - 質量％で（以下、％は質量％を示す。）、Ｎｉ：６０〜９０％、Ｍｏ：０．０５〜１０％を含有し、さらにＮｂ，ＶおよびＴａのうちの１種または２種以上を合計で０．０５〜１９．９５％を含有し、さらにＡｌおよびＭｎのうちの１種または２種：０．０１〜１％含有し、残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなる成分組成、並びに平均粒径：３０〜１５０μｍおよびアスペクト比（平均粒径／平均厚さ）：５〜５００の扁平面を有するＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系金属磁性粉末（以下、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末という）の表面に厚さ：５０〜１０００Åの酸化膜が形成されている酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末であって、
Ｘ線の入射方向と回折方向とを含む平面が前記酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の扁平面に垂直となるようにし、かつ入射方向と扁平面がなす角と回折方向と扁平面がなす角とが等しくなるようにして測定したＸ線回折パターンにおける面指数（２００）のピーク高さをＩ２２０、面指数（１１１）のピーク高さをＩ１１１とすると、ピーク強度比Ｉ２２０／Ｉ１１１が０．１〜１０の範囲内にあることを特徴とする酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末。 - 請求項５または６記載の酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の扁平面が樹脂中に配向して分散していることを特徴とする磁性複合材。
- 請求項７記載の磁性複合材は磁性複合シートであって、請求項５または６記載の酸化膜被覆Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ）系扁平金属軟磁性粉末の扁平面が磁性複合シートの厚さ方向に対して直角方向に配向して分散していることを特徴とする磁性複合シート。
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| US11/815,685 US7622012B2 (en) | 2005-02-09 | 2006-02-09 | Flat soft magnetic metal powder and composite magnetic material including the soft magnetic metal powder |
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|---|---|---|---|---|
| KR101499215B1 (ko) * | 2013-06-14 | 2015-03-09 | (주)창성 | 등방 가압 공정을 이용한 복합 자성 시트 제조 방법 및 이를 이용해 제조된 복합 자성 시트. |
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2005
- 2005-02-09 JP JP2005032421A patent/JP2006219700A/ja not_active Withdrawn
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