JP2006152799A - 多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法、多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法、及び多段拡径場所打ちコンクリート杭 - Google Patents
多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法、多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法、及び多段拡径場所打ちコンクリート杭 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2006152799A JP2006152799A JP2006018453A JP2006018453A JP2006152799A JP 2006152799 A JP2006152799 A JP 2006152799A JP 2006018453 A JP2006018453 A JP 2006018453A JP 2006018453 A JP2006018453 A JP 2006018453A JP 2006152799 A JP2006152799 A JP 2006152799A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pile
- enlarged diameter
- sliding surface
- place concrete
- cylindrical sliding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Abstract
【解決手段】杭の長手方向の複数箇所に杭の軸部より径が大きい拡径部を形成した多段拡径場所打ちコンクリート杭であって、鉛直荷重作用時に、地盤内に拡径部径を直径とし、かつ拡径部の直径の2倍または2倍付近の値を有効高さとする鉛直円筒すべり面が各々の拡径部に対して想定できる位置に、拡径部を形成する。
【選択図】図1
Description
(1)極限鉛直支持力(Ru)の算定
鉛直荷重作用時には、杭先端地盤に抵抗力、軸部に周面摩擦力、各拡径部に対応して想定された鉛直円筒すべり面の各々に周面摩擦力が生じ、これらの力と逆方向に杭の自重が作用するので、極限鉛直支持力(Ru)は、下記(1)式で表される。
ただし、
Rp:杭先端地盤の極限抵抗力
Qf1:軸部の極限周面摩擦力(従来の方法により算定することができる。)
Qf2:拡径部に対応して想定された鉛直円筒すべり面の極限周面摩擦力)
Wp:杭の自重
である。
(2)鉛直円筒すべり面の極限周面摩擦力Qf2の算定
拡径部に対応して想定された鉛直円筒すべり面の極限周面摩擦力Qf2は、各鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の総和として下記の(2)式で表される
Di:i番目の拡径部径[m]、i=1,…,n(n:拡径部数)
Hi:i番目の拡径部有効高さ[m]、
であり、有効高さは、上方に位置する拡径部の円柱状部の下端から下方に位置する拡径部の円柱状部の上端までの距離、すなわち拡径部間隔Liで表され、本実施の形態ではHi=Li=2Diである。
τu=N/2[tf/m2]
ただし、Nは、砂質土地盤における標準貫入試験によるN値である。
τu=β2・cu [tf/m2]
ただし、β2は、粘性土の非排水せん断強度cuに依存する低減係数であり、0<cu≦10[tf/m2]のとき、β2=1.0(低減なし)である。また、10[tf/m2]<cu≦60[tf/m2]のとき、β2=−0.01cu+1.1である。
ただし、
P’:杭の引抜き荷重[kg]、
w:杭自重[kg]
ΡA:軸部の負担軸力で、直杭歪み計付きモデルの軸力分布より推定[kg]
n:拡径部数、
L:拡径部間隔[cm]、
D:拡径部径[cm]
である。
ただし、Pi+1、Piは、軸方向に2Diの距離だけ離れた各断面における軸力[tf]、ψpは、ひずみ測定間の杭の周長[m]であり、ここでは、拡径部径Diから周長を算定した。また、Liは、ひずみ測定間の距離[m]であり、本実施の形態では、上記で説明したようにLi=2Diである。
Ru=π×2.82/4×750+π×2.0×10.0×(1.0+30/3+15)−Wp’
=4618.1+62.8+628.3+942.5−144.8
=6106.9 ton
2)従来法(告示式)
Ru=π×2.82/4×900+π×2.0×10.0×(1.0+10.0+10.0)−Wp’
=5541.8+62.8+628.3+628.3−144.8
=6716.4 ton
3)本実施の形態による方法
Ru=π×2.82/4×750+π×2.0×10.0×1.0+π×2.8×
(5.6+30/2+5.6×2×30)+π×2.8×0.5×(30/3×2+15.0)−Wp’
=4618.1+62.8+738.9+2955.6+88.0+66.0−163.5
=8365.9 ton
以上の結果から、本実施の形態に関連する算定方法による場所打ち杭は、従来の算定方法による場所打ち杭に比べ大きな鉛直支持力を有していることが確認でき、さらに、大きな鉛直支持力が確保できる多段拡径場所打ち杭の設計が可能となることが確認できた。
12 拡底部
14 拡径部
Claims (9)
- 杭の長手方向の複数箇所に杭の軸部より径が大きい拡径部を形成した多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法であって、
鉛直荷重作用時に、地盤内に拡径部径を直径とし、かつ拡径部の支圧効果が及ぶ範囲を有効高さとする鉛直円筒すべり面を各々の拡径部に対して想定し、
各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和と、杭先端地盤の極限抵抗力と、軸部の極限周面摩擦力との和から杭の自重を減算した値を極限鉛直支持力とし、該極限鉛直支持力が目標値になるように多段拡径場所打ちコンクリート杭を製造する多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法。 - 砂質土地盤の場合には、鉛直円筒すべり面の面積と砂質土地盤における標準貫入試験によるN値に基いて等しいとする砂質土のせん断強度との積の和を、前記各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和とし、
粘性土地盤の場合には、鉛直円筒すべり面の面積と粘性土の非排水せん断強度との積の和を、前記各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和とした請求項1記載の多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法。 - 鉛直円筒すべり面の有効高さを拡径部の直径の2倍としたとき、
砂質土地盤の場合には、鉛直円筒すべり面の面積と砂質土地盤における標準貫入試験によるN値の1/2に等しいとする砂質土のせん断強度との積の和を、前記各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和とし、
粘性土地盤の場合には、鉛直円筒すべり面の面積と、粘性土の非排水せん断強度と、前記非排水せん断強度に依存する低減係数との積の和を、前記各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和とした請求項1記載の多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法。 - 砂質土地盤における標準貫入試験によるN値の1/2に等しいとする砂質土のせん断強度、及び、粘性土の非排水せん断強度と前記非排水せん断強度に依存する低減係数との積の上限値を30tf/m2とした請求項3記載の多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法。
- 杭の長手方向の複数箇所に杭の軸部より径が大きい拡径部を形成した多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法であって、
鉛直荷重作用時に、地盤内に拡径部径を直径とし、かつ拡径部の支圧効果が及ぶ範囲を有効高さとする鉛直円筒すべり面を各々の拡径部に対して想定し、
各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和と、杭先端地盤の極限抵抗力と、軸部の極限周面摩擦力との和から杭の自重を減算した値を極限鉛直支持力として演算し、
演算した極限鉛直支持力の大きさに基づいて多段拡径場所打ちコンクリート杭を評価する多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法。 - 砂質土地盤の場合には、鉛直円筒すべり面の面積と砂質土地盤における標準貫入試験によるN値に基いて等しいとする砂質土のせん断強度との積の和を、前記各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和とし、
粘性土地盤の場合には、鉛直円筒すべり面の面積と粘性土の非排水せん断強度との積の和を、前記各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和とした請求項5記載の多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法。 - 鉛直円筒すべり面の有効高さを拡径部の直径の2倍としたとき、
砂質土地盤の場合には、鉛直円筒すべり面の面積と砂質土地盤における標準貫入試験によるN値の1/2に等しいとする砂質土のせん断強度との積の和を、前記各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和とし、
粘性土地盤の場合には、鉛直円筒すべり面の面積と、粘性土の非排水せん断強度と、前記非排水せん断強度に依存する低減係数との積の和を、前記各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和とした請求項6記載の多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法。 - 砂質土地盤における標準貫入試験によるN値の1/2に等しいとする砂質土のせん断強度、及び、粘性土の非排水せん断強度と前記非排水せん断強度に依存する低減係数との積の上限値を30tf/m2とした請求項7記載の多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法。
- 杭の長手方向の複数箇所に杭の軸部より径が大きい拡径部を形成した多段拡径場所打ちコンクリート杭であって、
鉛直荷重作用時に、地盤内に拡径部径を直径とし、かつ拡径部の直径の2倍または2倍付近の値を有効高さとする鉛直円筒すべり面が各々の拡径部に対して想定できる位置に前記拡径部を形成した多段拡径場所打ちコンクリート杭。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006018453A JP5095944B2 (ja) | 2006-01-27 | 2006-01-27 | 多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法、及び多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006018453A JP5095944B2 (ja) | 2006-01-27 | 2006-01-27 | 多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法、及び多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2001339344A Division JP2003138561A (ja) | 2001-11-05 | 2001-11-05 | 多段拡径杭の製造方法、多段拡径杭の評価方法、及び多段拡径杭 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2006152799A true JP2006152799A (ja) | 2006-06-15 |
JP5095944B2 JP5095944B2 (ja) | 2012-12-12 |
Family
ID=36631403
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2006018453A Expired - Fee Related JP5095944B2 (ja) | 2006-01-27 | 2006-01-27 | 多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法、及び多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5095944B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101881025A (zh) * | 2010-07-01 | 2010-11-10 | 中国水电顾问集团华东勘测设计研究院 | 用于深厚覆盖层边坡支护的浅埋式柔性抗滑桩的设计方法 |
CN103321225A (zh) * | 2013-07-01 | 2013-09-25 | 中铁科工集团有限公司 | 一种深层密实多枝桩成桩器及其应用 |
CN105386439A (zh) * | 2015-10-10 | 2016-03-09 | 长沙理工大学 | 一种摩擦桩的设计方法 |
CN114960625A (zh) * | 2021-02-28 | 2022-08-30 | 江西基业科技集团有限公司 | 多段扩径混凝土灌注桩的施工方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104343111A (zh) * | 2014-09-28 | 2015-02-11 | 山东科技大学 | 一种利用节点桩加固厚沙土层的复合地基 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04265312A (ja) * | 1991-02-18 | 1992-09-21 | Takenaka Komuten Co Ltd | 多段拡底場所打ち杭工法 |
JP2000303457A (ja) * | 1999-04-19 | 2000-10-31 | Sekisui House Ltd | 摩擦杭 |
-
2006
- 2006-01-27 JP JP2006018453A patent/JP5095944B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04265312A (ja) * | 1991-02-18 | 1992-09-21 | Takenaka Komuten Co Ltd | 多段拡底場所打ち杭工法 |
JP2000303457A (ja) * | 1999-04-19 | 2000-10-31 | Sekisui House Ltd | 摩擦杭 |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101881025A (zh) * | 2010-07-01 | 2010-11-10 | 中国水电顾问集团华东勘测设计研究院 | 用于深厚覆盖层边坡支护的浅埋式柔性抗滑桩的设计方法 |
CN103321225A (zh) * | 2013-07-01 | 2013-09-25 | 中铁科工集团有限公司 | 一种深层密实多枝桩成桩器及其应用 |
CN103321225B (zh) * | 2013-07-01 | 2015-11-04 | 中铁工程机械研究设计院有限公司 | 一种深层密实多枝桩成桩器的应用 |
CN105386439A (zh) * | 2015-10-10 | 2016-03-09 | 长沙理工大学 | 一种摩擦桩的设计方法 |
CN105386439B (zh) * | 2015-10-10 | 2017-04-19 | 长沙理工大学 | 一种摩擦桩的设计方法 |
CN114960625A (zh) * | 2021-02-28 | 2022-08-30 | 江西基业科技集团有限公司 | 多段扩径混凝土灌注桩的施工方法 |
CN114960625B (zh) * | 2021-02-28 | 2023-12-15 | 江西基业科技集团有限公司 | 多段扩径混凝土灌注桩的施工方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5095944B2 (ja) | 2012-12-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5095944B2 (ja) | 多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法、及び多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法 | |
JP4658684B2 (ja) | 拡径部の傾斜面に作用する支圧力とせん断力とを用いた節付杭の引抜抵抗力の計算方法、押込抵抗力の計算方法、節付杭の設計方法、節付杭 | |
Tappenden et al. | Predicting the axial capacity of screw piles installed in Canadian soils | |
JP4658685B2 (ja) | 拡径部の傾斜面に作用する支圧力を用いた節付杭の引抜抵抗力の計算方法、押込抵抗力の計算方法、節付杭の設計方法、節付杭 | |
JP2003138561A (ja) | 多段拡径杭の製造方法、多段拡径杭の評価方法、及び多段拡径杭 | |
JP2015135045A (ja) | 長尺物の設置安定化法および長尺物の設置方法 | |
JP5978426B2 (ja) | 杭の引抜き抵抗力の算定方法 | |
KR101195235B1 (ko) | 복합파일을 이용한 지하골조구조물 시공방법 | |
KR101156363B1 (ko) | 나선형 강관 파일의 시공 방법 | |
KR20120102480A (ko) | 선단 지지력이 강화된 phc 말뚝 및 이를 이용한 phc 말뚝 매입 공법 | |
KR100977979B1 (ko) | 버킷 기초를 활용한 해양 말뚝 보강장치 | |
JP5471073B2 (ja) | 節付杭、節付杭の荷重支持方法 | |
JP5638815B2 (ja) | 拡径杭の引抜き抵抗力の算定方法、拡径杭、拡径杭の配置設定方法、及び拡径杭の施工品質判定方法 | |
KR20090050562A (ko) | 테이퍼형 강관을 이용한 긴 말뚝 시공법 | |
KR101791211B1 (ko) | 좌굴 보강용 헬릭스 강관 말뚝의 시공 방법 | |
Hsu | Behavior of pressure-grouted anchors in gravel | |
JP4856903B2 (ja) | 拡径部の傾斜面に作用するせん断力を用いた節付杭の引抜抵抗力の計算方法、押込抵抗力の計算方法、節付杭の設計方法、節付杭 | |
JP2002021070A (ja) | 多段拡径杭 | |
JP5684069B2 (ja) | 杭構造 | |
KR20090112431A (ko) | 해양 말뚝 보강구조 및 그 형성방법 | |
Niroumand et al. | Design and construction of helical anchors in soils | |
KR101182802B1 (ko) | 복합 마이크로파일 | |
JP2020066875A (ja) | 基礎杭、基礎構造、構造物および基礎杭の施工方法 | |
EP2971372B1 (en) | Axial capacity enhanced pile | |
Haberfield | Practical experience with piled raft design for tall buildings |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090127 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20090313 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100112 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20110118 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110324 |
|
A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20110414 |
|
A912 | Re-examination (zenchi) completed and case transferred to appeal board |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20110708 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20120821 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20120920 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5095944 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150928 Year of fee payment: 3 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |