JP5095944B2 - 多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法、及び多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法 - Google Patents

Description

本発明は、多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法、多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法、及び多段拡径場所打ちコンクリート杭にかかり、特に、多段拡径場所打ちコンクリート杭の鉛直支持力を適切に算定することによって、大きな周面摩擦力すなわち大きな鉛直支持力を得ることができるようにした多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法、多段拡径場所打ちコンクリート杭の鉛直支持力を適切に算定することによって、多段拡径場所打ちコンクリート杭の鉛直支持性能を適切に評価するようにした多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法、及び拡径部を適切な位置に形成することによって大きな鉛直支持力を得るようにした多段拡径場所打ちコンクリート杭に関する。

従来より、超高層ＲＣ住宅棟のような鉛直荷重が大きな建物の基礎には、高コストで、かつ高鉛直支持性能を有する連続地下壁杭が用いられることが多い。この連続地下壁杭は、地盤を壁状に掘削して排土した後の溝に、鉄筋コンクリートを充填して構築する。連続地下壁杭では、地中に基礎を壁状に構築するので、広い先端支持面積が確保でき、高鉛直支持性能を確保することができる。

しかしながら、掘削による排土量が多く、充填する鉄筋コンクリート量も多くなるため、基礎工事に要するコストが高くなる。さらに、掘削量が多いので、掘削残土や施工中に用いた溝壁安定液といった産業廃棄物量が増大する。また、ガイドウォールと呼ばれる溝掘削のための山留め壁を先行して施工する必要があり、地下工事に要するコスト・工期が増加する、といった問題点がある。

この連続地下壁杭の代替工法として、場所打ちコンクリート杭の軸部に節を多段に設けて高周面摩擦抵抗力を確保した多段拡径場所打ちコンクリート杭が考えられている。この杭は、通常の場所打ちコンクリート杭に比べて、大きな鉛直支持性能を確実に発揮することができ、連続地下壁杭の代替工法として、大幅なコスト低減、工期短縮、及び産廃削減による環境負荷低減が可能となる。

大きな鉛直荷重を従来の場所打ちコンクリート拡底杭で支持しようとすると、杭先端支持力には拡底面積に依存した上限が存在するので、支持層深く掘削して支持層内の軸部周面摩擦力を大きくすることになる。

しかしながら、支持層相当の強固な地盤内に構築された杭であっても従来の場所打ちコンクリート杭の軸部周面摩擦力は比較的小さく、所定の鉛直支持力を確保するためには支持層深く削孔して杭を構築する必要があり、基礎工事のコスト、工期が増加する、といった問題点が生じる。

従来の場所打ちコンクリート杭の軸部周面摩擦力が小さい理由として、安定液泥膜の影響により十分な周面摩擦抵抗を確保できないことが考えられる。すなわち、アースドリル工法を用いた場所打ちコンクリート拡底杭は、施工時に安定液を満たしながら削孔するため、孔壁面に安定液の膜（以下、泥膜）が生じる。この泥膜に安定液の液圧が加わり、土圧による孔壁の崩壊を防止するのであるが、そのために杭施工完了後にも杭と地盤との間には泥膜が介在することになる。泥膜のせん断強度は、通常地盤のせん断強度に比較して小さいため、杭に作用する鉛直荷重を地盤に確実に伝達できるとは限らない。

また、粘性土地盤の場合には泥膜の影響だけではなく、削孔の影響による孔壁面の緩みや強度低下が考えられ、杭の周面摩擦力として地盤のせん断強度を用いて良いか否かが不明確である。このため、日本建築学会の「建築基礎構造設計指針」では、場所打ち杭の周面摩擦力度τの推定式は、砂質土においてはτ＝Ｎ／３とし、Ｎ値は５０以下という上限値を設定している（ｐｐ．２３３、１９８８）。

また、粘性土においては非排水せん断強度ｃ_uが小さい範囲では、場所打ち杭の周面摩擦力度τとして非排水せん断強度ｃ_uの値を用い（τ＝ｃ_u）、非排水せん断強度ｃ_uの値が比較的大きい過圧密粘土の場合には、τの過大評価につながるおそれもあるので、τの上限値（例えば、１５ｔｆ／ｍ²）が実務的な観点から推奨されている。

また、国土交通省告示第１１１３号では、場所打ち杭の鉛直支持力を算定する際の杭周面摩擦力度の上限値がかなり低く設定されている（上限値は、砂質土及び粘性土とも１０ｔｆ／ｍ²）。

以上のような場所打ち杭の周面摩擦力度τに関する学術的な知見や法律上の規定を踏まえた杭の設計において、従来の場所打ち杭で大きな鉛直支持力を確保しようとすると、杭本数、杭径、杭長が増大し、コスト・工期面で他工法と比較して不利となり、現状では大きな鉛直支持力の確保のために従来の場所打ち杭が利用されることは少ない。

本発明は、上記の問題点を解消するためになされたもので、大きな鉛直支持力を確保することができる多段拡径場所打ちコンクリート杭を製造するための多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法を提供することを第１の目的とする。また、多段拡径場所打ちコンクリート杭の鉛直支持力を適切に算定することによって、多段拡径場所打ちコンクリート杭の鉛直支持性能を適切に評価することができる多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法を提供することを第２の目的とする。さらに、大きな鉛直支持力を得ることができる多段拡径場所打ちコンクリート杭を提供することを第３の目的とする。

なお、本発明に関連する技術として、特開平４−２６５３１２号公報には、場所打ち杭の軸部に複数の拡底部を形成することで、大きな支持力を確保する多段拡径場所打ち杭が記載されている。しかしながら、上記の従来技術には支持力算定法に関しては記述が無いので、多段拡径場所打ちコンクリート杭の設計はできない。

また、特開平７−１４５６１６号公報には、多段拡径の構成を有する引抜き抵抗力を向上させた多段拡径場所打ちコンクリート杭が記載されている。しかしながら、鉛直支持性能に関する記述はない。

さらに、特開平１１−３３６４５７号公報には、多段拡径杭の施工方法及び施工機械が記載されているが、多段拡径杭の鉛直支持力算定法については本願発明とは異なっている。特願２０００−２０３７０６号は、多段拡径の構成を有する引抜き抵抗杭の設計法に関する技術であるが、鉛直支持力算定法については記載がない。

上記目的を達成するために、本発明の多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法は、杭の長手方向の複数箇所に杭の軸部より径が大きい円柱状部を備えた拡径部を形成すると共に、杭の先端部に前記軸部より径が大きい円柱状部を備えた拡底部を形成した多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法であって、鉛直荷重作用時に、地盤内に拡径部径を直径とし、かつ拡径部に接する地盤に拡径部の支圧効果が及ぶ範囲として最下部の拡径部以外の拡径部についてはその拡径部の円柱状部の下端から下方に位置する拡径部の円柱状部の上端までの距離で表され、最下部の拡径部については最下部の拡径部の円柱状部の下端から下方に位置する拡底部の円柱状部の上端までの距離で表される拡径部間隔を有効高さとする鉛直円筒すべり面を各々の拡径部に対して想定し、各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和と、杭先端地盤の極限抵抗力と、最上部の軸部の極限周面摩擦力と、前記各拡径部の円柱状部の極限周面摩擦力の和と、前記拡底部の円柱状部の極限周面摩擦力との和から杭の自重を減算した値を極限鉛直支持力とし、該極限鉛直支持力が目標値になるように多段拡径場所打ちコンクリート杭を設計する設計方法に基づいて多段拡径場所打ちコンクリート杭を製造することを特徴とする。

また、本発明の多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法は、杭の長手方向の複数箇所に杭の軸部より径が大きい円柱状部を備えた拡径部を形成すると共に、杭の先端部に前記軸部より径が大きい円柱状部を備えた拡底部を形成した多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法であって、鉛直荷重作用時に、地盤内に拡径部径を直径とし、かつ拡径部に接する地盤に拡径部の支圧効果が及ぶ範囲として最下部の拡径部以外の拡径部についてはその拡径部の円柱状部の下端から下方に位置する拡径部の円柱状部の上端までの距離で表され、最下部の拡径部については最下部の拡径部の円柱状部の下端から下方に位置する拡底部の円柱状部の上端までの距離で表される拡径部間隔を有効高さとする鉛直円筒すべり面を各々の拡径部に対して想定し、各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和と、杭先端地盤の極限抵抗力と、最上部の軸部の極限周面摩擦力と、前記各拡径部の円柱状部の極限周面摩擦力の和と、前記拡底部の円柱状部の極限周面摩擦力との和から杭の自重を減算した値を極限鉛直支持力として演算し、演算した極限鉛直支持力の大きさに基づいて多段拡径場所打ちコンクリート杭を評価することを特徴とする。

上記の各発明において、砂質土地盤の場合には、鉛直円筒すべり面の面積と砂質土地盤における標準貫入試験によるＮ値に基いて等しいとする砂質土のせん断強度との積の和を、前記各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和とし、粘性土地盤の場合には、鉛直円筒すべり面の面積と粘性土の非排水せん断強度との積の和を、前記各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和とすることができる。

鉛直円筒すべり面の有効高さによって、このＮ値に基いて等しいとする砂質土のせん断強度、及び粘性土の非排水せん断強度は見掛け上変化するので、この見掛けのせん断強度及び非排水せん断強度は、鉛直円筒すべり面の有効高さを変化させた実験を行って最適値を求めればよい。

例えば、鉛直円筒すべり面の有効高さを拡径部の直径の２倍としたときは、砂質土地盤の場合には、鉛直円筒すべり面の面積と砂質土地盤における標準貫入試験によるＮ値の１／２に等しいとする砂質土のせん断強度との積の和が、各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和となる。

また、鉛直円筒すべり面の有効高さを拡径部の直径の２倍としたときの粘性土地盤の場合には、鉛直円筒すべり面の面積と、粘性土の非排水せん断強度と、非排水せん断強度に依存する低減係数との積の和が、各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和となる。

また、鉛直円筒すべり面の有効高さを拡径部の直径の２倍としたときは、砂質土地盤における標準貫入試験によるＮ値の１／２に等しいとする砂質土のせん断強度、及び、粘性土の非排水せん断強度と前記非排水せん断強度に依存する低減係数との積の上限値は、３０ｔｆ／ｍ²とするのが好ましい。

なお、上記の各場合における粘性土の非排水せん断強度としては、粘性土の一軸圧縮強度の１／２を使用することができる。

そして、本発明の多段拡径場所打ちコンクリート杭は、杭の長手方向の複数箇所に杭の軸部より径が大きい拡径部を形成した多段拡径場所打ちコンクリート杭であって、鉛直荷重作用時に、地盤内に拡径部径を直径とし、かつ拡径部の直径の２倍または２倍付近の値を有効高さとする鉛直円筒すべり面が各々の拡径部に対して想定できる位置に前記拡径部を形成したことを特徴とする。

本発明の多段拡径場所打ちコンクリート杭は、支持層内（地盤内）で杭の軸部を拡径し複数の拡径部を設けた杭形状であるため、鉛直荷重作用時に各々の拡径部に接する地盤に支圧効果が生じる。そして、拡径部外周端から鉛直下方に向かって発生する地盤内せん断すべり面（鉛直円筒すべり面）上でのせん断抵抗によって杭の周面摩擦力が規定される。したがって、従来の場所打ちコンクリート杭の周面摩擦力で問題となっていた杭と地盤との間に介在する泥膜の影響を受けることなく、杭に作用する鉛直荷重を確実に地盤に伝達することができる。また、粘性土地盤においては、削孔の影響による孔壁面の緩みや強度低下が少ない孔壁面より離れた位置におけるせん断すべり面上でのせん断抵抗を考慮することができる。このことを、本発明者は泥膜や削孔の影響が考慮できる実大規模の多段拡径場所打ちコンクリート杭の鉛直載荷試験及び引抜き試験によって確認し、この試験結果に基づく、通常の場所打ちコンクリート杭の周面摩擦力の推定式に比べ、大きな算定値を与える多段拡径場所打ちコンクリート杭の周面摩擦力の算定方法によって達成できることを見出した。

本発明は、鉛直荷重作用時に地盤内に拡径部径を直径とし、かつ拡径部の支圧効果が及ぶ範囲を有効高さとする鉛直円筒すべり面を各々の拡径部に対して想定し、各鉛直円筒すべり面上に発揮されるせん断抵抗力を杭の周面摩擦力として、各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和と、杭先端地盤の極限抵抗力と、軸部の極限周面摩擦力との和から杭の自重を減算した値を極限鉛直支持力としたものである。

そして、本発明では、この極限鉛直支持力が目標値になるように多段拡径場所打ちコンクリート杭を製造したり、この極限鉛直支持力に基づいて多段拡径場所打ちコンクリート杭の鉛直支持性能を評価する。

本発明では杭の周面摩擦力は、実大規模の杭の鉛直載荷試験結果及び引抜き試験結果に基づき、その算定式を地盤調査から求まるＮ値（砂質土の場合）及び非排水せん断強度ｃ_u値（粘性土の場合）の関数として表現することができる。

すなわち、砂質土における拡径部の周面摩擦力については、拡径部径Ｄを直径とする鉛直円筒すべり面上に発揮される周面摩擦力が、τ＝Ｎ／２[ｔｆ／ｍ²]で示される周面摩擦力度τを用いて算定でき、また、粘性土における拡径部の周面摩擦力については、同じく拡径部径Ｄを直径とする鉛直円筒すべり面上に発揮される周面摩擦力が、粘性土の非排水せん断強度ｃ_uに依存した低減係数β₂（例えば、０．５〜１．０）を考慮したτ（＝β₂・ｃ_u）を用いて、または、粘性土の一軸圧縮強度の１／２と低減係数との積を用いて算定できる。

鉛直円筒すべり面の高さ、すなわち拡径部有効高さＨは、Ｈ＝２Ｄ（Ｄは拡径部径である）、または２Ｄ付近の値であるのが好ましい。

したがって、この算定方法に基づく周面摩擦力の算定値は、従来の場所打ち杭の周面摩擦力の算定値と比較して、大きな周面摩擦力を与える結果となる。

以上説明したように、本発明の多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法によれば、多段拡径場所打ちコンクリート杭の鉛直支持力の適切に算定することにより、従来の場所打ちコンクリート杭に比べ大きな鉛直支持力が確保できる杭の製造が可能となる、という効果が得られる。

また、多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法によれば、多段拡径場所打ちコンクリート杭の鉛直支持力の適切に算定することにより、多段拡径場所打ちコンクリート杭の鉛直支持性能を適切に評価することが可能となる、という効果が得られる。

そして、本発明の多段拡径場所打ちコンクリート杭によれば、信頼性の高い鉛直支持杭の具現化が図れ、従来、鉛直荷重が大きな建物基礎に採用していた連続地下壁に替わる合理的な建物基礎の計画が可能となる、という効果が得られる。

以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。図１に示すように、本実施の形態の多段拡径場所打ちコンクリート杭は、杭長Ｌｐの杭の軸部１０の先端部に拡底部１２を形成して構成されている。軸部１０の長手方向の複数箇所には、軸部１０の径ｄより大きい径の拡径部１４が拡底部１２を基準として等間隔に形成されている。拡底部１２は、先端が下方を向くように形成された円錐状部１２Ａ、径小部が上方の軸部１０に連続した円錐台状部１２Ｃ、及び円錐状部１２Ａと円錐台状部１２Ｃとの間に介在された円柱状部１２Ｂから構成されている。また、拡径部１４も拡底部１２と同様に、径小部が下方の軸部１０に連続した円錐台状部１４Ａ、径小部が上方の軸部１０に連続した円錐台状部１４Ｃ、及び円錐状部１４Ａと円錐台状部１４Ｃとの間に介在された円柱状部１４Ｂから構成されている。

拡径部１４の各々は、鉛直荷重作用時に、地盤内に拡径部１４の径を直径とし、かつ拡径部の支圧効果が及ぶ範囲を有効高さとする鉛直円筒すべり面１６を各々の拡径部１４に対して想定したとき、想定された鉛直円筒すべり面の高さが、拡径部１４の直径の２倍となる位置に拡径部が形成されている。すなわち、拡径部間隔が、拡径部１４の直径の２倍となる。なお、拡径部を形成する位置は、拡径部１４の直径の２倍付近の位置でもよい。

以下に、多段拡径場所打ちコンクリート杭の鉛直支持力の算定式、及び拡径部における周面摩擦力の算定方法を具体的に示す。
（１）極限鉛直支持力（Ｒ_u）の算定
鉛直荷重作用時には、杭先端地盤に抵抗力、軸部に周面摩擦力、各拡径部に対応して想定された鉛直円筒すべり面の各々に周面摩擦力が生じ、これらの力と逆方向に杭の自重が作用するので、極限鉛直支持力（Ｒ_u）は、下記（１）式で表される。

Ｒ_ｕ＝Ｒ_ｐ＋Ｑ_ｆ１＋Ｑ_ｆ２−Ｗ_ｐ ・・・（１）
ただし、
Ｒ_ｐ：杭先端地盤の極限抵抗力
Ｑ_ｆ１：最上部の軸部、及び、拡径部及び拡底部の円柱状部の極限周面摩擦力（従来の方法により算定することができる。）
Ｑ_ｆ２：拡径部に対応して想定された鉛直円筒すべり面の極限周面摩擦力
Ｗ_ｐ：杭の自重
である。
（２）鉛直円筒すべり面の極限周面摩擦力Ｑ_ｆ２の算定
拡径部に対応して想定された鉛直円筒すべり面の極限周面摩擦力Ｑ_ｆ２は。各鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の総和として下記の（２）式で表される。

ただし、
Ｄ_i：ｉ番目の拡径部径［ｍ］、ｉ＝１，…，ｎ（ｎ：拡径部数）
Ｈ_i：ｉ番目の拡径部有効高さ［ｍ］、
であり、有効高さは、上方に位置する拡径部の円柱状部の下端から下方に位置する拡径部の円柱状部の上端までの距離、すなわち拡径部間隔Ｌ_iで表され、本実施の形態ではＨ_i＝Ｌ_i＝２Ｄ_iである。

また、τ_uは、単位面積当りの極限周面摩擦力であり、各拡径部における単位面積当りの極限周面摩擦力τ_uの値は、地盤の種類に応じて、下記ｉ），ii）のいずれかによって表される。

ｉ）砂質土地盤における極限周面摩擦力度τ_u
τ_u＝Ｎ／２［ｔｆ／ｍ²］
ただし、Ｎは、砂質土地盤における標準貫入試験によるＮ値である。

ii）粘性土地盤における極限周面摩擦力度τ_u
τ_u＝β₂・ｃ_u ［ｔｆ／ｍ²］
ただし、β₂は、粘性土の非排水せん断強度ｃ_uに依存する低減係数であり、０＜ｃ_u≦１０［ｔｆ／ｍ²］のとき、β₂＝１．０（低減なし）である。また、１０［ｔｆ／ｍ²］＜ｃ_u≦６０［ｔｆ／ｍ²］のとき、β₂＝−０．０１ｃ_u＋１．１である。

また、ｃ_uは、粘性土の非排水せん断強度である。粘性土の非排水せん断強度は、粘性土の一軸圧縮強度ｑｕを用いて、ｃ_u＝ｑｕ／２としてもよい。

なお、地盤の種類に拘わらず、極限周面摩擦力度τ_uの上限値は、以下で説明するように３０［ｔｆ／ｍ²］である。

次に、多段拡径杭の鉛直円筒すべり面の有効高さＨ_iを拡径部の直径の２倍または２倍付近の値にした理由を説明する。

多段拡径場所打ちコンクリート杭の鉛直支持力を与える算定式において、拡径部間隔Ｌを拡径部径Ｄの２倍とした根拠を示す。

ひとつめの実験結果は遠心場で行った模型杭の引抜き実験結果であり、拡径部間隔Ｌをパラメータにして、拡径部の周面摩擦力を比較、検討したものである。実験に用いた杭は、直杭、拡底杭、２段拡径杭及び拡頭拡底杭である。図２（Ａ）に、各杭における軸部径ｄ、拡径部径Ｄ及び拡径部間隔Ｌの解説図を示す。周面摩擦力度を検討する地盤内の仮定すべり面を図中に破線で示す。２段拡径杭の下部拡径部及び拡頭拡底杭の拡底部の場合には、破線の長さが拡径部間隔に一致するが、拡底杭の拡底部及び２段拡径杭の上部拡径部の場合には、上方に拡径部がないので砂天端に達する地盤内の仮定すべり面を考えて、その長さを拡径部間隔としている。なお、地盤内鉛直円筒すべり面上に発揮される周面摩擦力度τは下式により求めている。

τ＝（Ｐ’−ｗ−Ｐ_A）／（ｎ・Ｌ・π・Ｄ）
ただし、
Ｐ’：杭の引抜き荷重[ｋｇ]、
ｗ：杭自重[ｋｇ]
Ρ_A：軸部の負担軸力で、直杭歪み計付きモデルの軸力分布より推定[ｋｇ]
ｎ：拡径部数、
Ｌ：拡径部間隔[ｃｍ]、
Ｄ：拡径部径[ｃｍ]
である。

図２（Ｂ）に拡径部の周面摩擦力度τと拡径部間隔Ｌを拡径部径Ｄで無次元化したＬ／Ｄとの関係を示す。図中には、直杭、拡底杭、拡頭拡底杭及び２段拡径杭の試験結果が示されている。図２（Ｂ）より、試験結果にばらつきはあるものの、Ｌ／Ｄ＝２．０あたりで周面摩擦力度のピークがあることが推定できる。すなわち、拡径部間隔Ｌが２Ｄまたは２Ｄ付近の値の時に、地盤内すべり面上に発揮される周面摩擦力度が最大となり、多段拡径場所打ちコンクリート杭の設計において最も合理的な拡径部間隔が２Ｄであることを示唆している。

なお、拡径部の支圧効果による周面抵抗メカニズムは、外力の方向が押込みと引抜きで異なっても、ほぼ同様なメカニズムと考えられるため、ここでは、引抜き試験結果に基づいて根拠を示した。

次に、τ_u＝Ｎ／２[ｔｆ／ｍ²]、τ_u＝β₂・ｃ_u[ｔｆ／ｍ²]、τ_uの上限値を３０[ｔｆ／ｍ²]とする理由について説明する。まず、図３及び図４に基づいて、地盤の強度定数（砂質土の場合は換算Ｎ値、粘性土の場合は非排水せん断強度ｃ_uまたは一軸圧縮強度ｑ_uの１／２）と周面摩擦力度を関連付ける。すなわち、地盤調査から地盤の強度定数が把握できると、これらの図を用いて周面摩擦力度を求め、杭全体の鉛直支持力が算定できる。

地盤の強度定数と周面摩擦力度を関連付けるτ_uの設定曲線を、実大規模の鉛直載荷試験結果及び引抜き試験結果に基づき求めた。図３及び図４に示した点は、実大規模の多段拡径場所打ちコンクリート杭の鉛直載荷試験及び引抜き試験から求まるτ_uとＮ値（砂質土の場合）及びτ_uとｃ_uまたはｑ_u（粘性土の場合）の関係をプロットしたものである。記号の右肩の矢印は、周面摩擦力度がまだ極限に至っていないことを示す。各プロットにおける横軸の地盤の強度定数は各試験が実施された地盤における調査・試験等から求めている。また、縦軸に示された最大周面摩擦力度は、下記に示す方法で求めている。

鉛直載荷試験及び引抜き試験から求まる最大周面摩擦力度τmaxは次式で得られる。

τmax＝（Ｐ_i+1−Ｐ_i）／（ψ_p・Ｌ_i）
ただし、Ｐ_i+1、Ｐ_iは、軸方向に２Ｄ_iの距離だけ離れた各断面における軸力[ｔｆ]、ψ_pは、ひずみ測定間の杭の周長[ｍ]であり、ここでは、拡径部径Ｄ_iから周長を算定した。また、Ｌ_iは、ひずみ測定間の距離[ｍ]であり、本実施の形態では、上記で説明したようにＬ_i＝２Ｄ_iである。

設定曲線がこれらのプロットを包絡しない、すなわち、地盤の強度定数に対して、鉛直載荷試験から推定される最大周面摩擦力度を上回らない（設計上、安全側である）ように、また、周面摩擦力度が極限に至っていない試験結果があることも考慮して、τ_uの推定曲線を設定した。

ここで、τ_u＝Ｎ／２[ｔｆ／ｍ²]、τ_u＝β₂・ｃ_u[ｔｆ／ｍ²]、τ_uの上限値３０[ｔｆ／ｍ²]、及び低減係数β₂について説明する。拡径部の支圧効果が及ぶ範囲である拡径部有効高さＨ₁、Ｈ₂が、拡径部径Ｄ₁、Ｄ₂の２倍に相当するとして（記号等は、図１参照）、実大規模の鉛直載荷試験及び引抜き試験結果を整理した図が、図３及び図４である。図中の各点は、ひとつひとつの載荷試験結果に相当する。したがって、図中の各点を包絡しないように周面摩擦力度を与える曲線を設定すれば、周面摩擦力を算定する際に、安全側でしかも従来の算定値に比べ、大きな周面摩擦力が算定できることになる。τ_u＝Ｎ／２[ｔｆ／ｍ²]、τ_u＝β₂・ｃ_u[ｔｆ／ｍ²]、τ_uの上限値３０[ｔｆ／ｍ²]は、上記のように試験結果に基づき、推定曲線を設定したものである。

また、粘性土の場合の低減係数β₂の場合分けは、Ｔｏｍｌｉｎｓｏｎが示した低減係数の考え方（Ｍ．Ｊ．Ｔｏｍｌｉｎｓｏｎ ａｎｄ Ｒ．Ｂｏｏｒｍａｎ；Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ Ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ Ｓｉｘｔｈ Ｅｄｉｔｉｏｎ，Ｌｏｎｇｍａｎ Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ ＆ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ，ｐｐ．２８１，１９９５）を参照したものである。ただし、Ｔｏｍｌｉｎｓｏｎは粘性土の非排水せん断強度が約２０[ｔｆ／ｍ²]までのデータしか示していないのに対し、本発明においては、約１２０[ｔｆ／ｍ²]までの設定曲線を明示している。

なお、図１の形態では、杭中間部に２つの拡径部を設けた場合について示したが、本発明はこれに限定するものではなく、拡径部は任意の数設けることができる。

極限鉛直支持力が目標値になるように、拡径部の径の大きさ、個数、及び拡径部間隔等を定めることにより、目的とする多段拡径場所打ちコンクリート杭を設計することができ、この設計に基づいて多段拡径場所打ちコンクリート杭を製造することができる。また、製造された多段拡径場所打ちコンクリート杭に対して、上記の演算式によって極限鉛直支持力を演算すれば、演算された極限鉛直支持力の大きさから多段拡径場所打ちコンクリート杭の鉛直支持特性を評価することができる。

図５に、本実施の形態に関する多段拡径場所打ちコンクリート杭と従来の算定方法による場所打ち杭の極限鉛直支持力の比較を示す。以下では、図５中に示すような地盤に構築された多段拡径場所打ちコンクリート杭の極限鉛直支持力を各算定方法に従って求めている。

１）従来法（学会式）
Ｒ_ｕ＝π×2.8²/4×750＋π×2.0×10.0×(1.0＋30/3＋15)− Ｗ_ｐ'
＝4618.1＋62.8＋628.3＋942.5−144.8
＝6106.9 ton
２）従来法（告示式）
Ｒ_ｕ＝π×2.8²/4×900＋π×2.0×10.0×(1.0＋10.0＋10.0)− Ｗ_ｐ'
＝5541.8＋62.8＋628.3＋628.3−144.8
＝6716.4 ton
３）本実施の形態による方法
Ｒ_ｕ＝π×2.8²/4×750＋π×2.0×10.0×1.0＋π×2.8×
（5.6×30/2＋5.6×2×30）＋π×2.8×0.5×(30/3×2＋15.0×2)− Ｗ_ｐ'
＝4618.1＋62.8＋738.9＋2955.6＋88.0＋131.9−163.5
＝8431.8 ton
以上の結果から、本実施の形態に関連する算出方法による場所打ち杭は、従来の算定方法による場所打ち杭に比べ、大きな鉛直支持力を有していることが確認でき、さらに、大きな鉛直支持力が確保できる多段拡径場所打ち杭の設計が可能となることが確認できた。

上記では、鉛直円筒すべり面の有効高さを拡径部の直径の２倍とした例について説明したが、鉛直円筒すべり面の有効高さは２倍付近の値等任意に定めることができる。

本発明の実施の形態の多段拡径場所打ちコンクリート杭を示す側面図である。 （Ａ）は各杭形状における軸部径、拡径部径Ｄ、拡径部間隔Ｌを説明する解説図、（Ｂ）は地盤内鉛直円筒すべり面の周面摩擦力度とＬ／Ｄとの関係を示すグラフである。 砂質土における拡径部の最大周面摩擦力度と換算Ｎ値との関係を示す線図である。 粘性土における拡径部の最大周面摩擦力度と換算Ｎ値との関係を示す線図である。 従来の算定方法と本実施の形態の算定方法とを比較して示す線図である。

符号の説明

１０ 軸部
１２ 拡底部
１４ 拡径部

Claims (8)

1. 杭の長手方向の複数箇所に杭の軸部より径が大きい円柱状部を備えた拡径部を形成すると共に、杭の先端部に前記軸部より径が大きい円柱状部を備えた拡底部を形成した多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法であって、
   鉛直荷重作用時に、地盤内に拡径部径を直径とし、かつ拡径部に接する地盤に拡径部の支圧効果が及ぶ範囲として最下部の拡径部以外の拡径部についてはその拡径部の円柱状部の下端から下方に位置する拡径部の円柱状部の上端までの距離で表され、最下部の拡径部については最下部の拡径部の円柱状部の下端から下方に位置する拡底部の円柱状部の上端までの距離で表される拡径部間隔を有効高さとする鉛直円筒すべり面を各々の拡径部に対して想定し、
   各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和と、杭先端地盤の極限抵抗力と、最上部の軸部の極限周面摩擦力と、前記各拡径部の円柱状部の極限周面摩擦力の和と、前記拡底部の円柱状部の極限周面摩擦力との和から杭の自重を減算した値を極限鉛直支持力とし、該極限鉛直支持力が目標値になるように多段拡径場所打ちコンクリート杭を設計する設計方法に基づいて多段拡径場所打ちコンクリート杭を製造する多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法。
2. 前記鉛直円筒すべり面の前記有効高さを前記拡径部の直径の２倍としたとき、
   砂質土地盤の場合には、鉛直円筒すべり面の面積と砂質土地盤における標準貫入試験によるＮ値の１／２に等しいとする砂質土のせん断強度との積の和を、前記各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和とし、
   粘性土地盤の場合には、鉛直円筒すべり面の面積と粘性土の非排水せん断強度との積の和を、前記各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和とした請求項１記載の多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法。
3. 前記極限鉛直支持力をＲ_uとして以下の式で前記極限鉛直支持力を表した請求項１または請求項２記載の多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法。
   Ｒ_u＝Ｒ_p＋Ｑ_f1＋Ｑ_f2−Ｗ_p
   ただし、Ｒ_pは前記杭先端地盤の極限抵抗力、Ｑ_f1は前記最上部の軸部の極限周面摩擦力と、前記各拡径部の円柱状部の極限周面摩擦力の和と、前記拡底部の円柱状部の極限周面摩擦力との和、Ｑ_f2は以下の式で表わされる前記鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和、Ｗ_pは前記杭の自重である。
   

   

   
   ただし、Ｄ_iはｉ番目の拡径部径、ｉ＝１，…，ｎ（ｎ：拡径部数）、Ｈ_iは前記拡径部の直径の２倍または２倍付近の値で表されるｉ番目の拡径部に対応して想定された前記鉛直円筒すべり面の前記有効高さ、τuは単位面積当たりの極限周面摩擦力である。
4. 砂質土地盤における標準貫入試験によるＮ値の１／２に等しいとする砂質土のせん断強度、及び、粘性土の非排水せん断強度と前記非排水せん断強度に依存する低減係数との積の上限値を３０ｔｆ／ｍ^２とした請求項２又は請求項３記載の多段拡径場所打ちコンクリート杭の製造方法。
5. 杭の長手方向の複数箇所に杭の軸部より径が大きい円柱状部を備えた拡径部を形成すると共に、杭の先端部に前記軸部より径が大きい円柱状部を備えた拡底部を形成した多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法であって、
   鉛直荷重作用時に、地盤内に拡径部径を直径とし、かつ拡径部に接する地盤に拡径部の支圧効果が及ぶ範囲として最下部の拡径部以外の拡径部についてはその拡径部の円柱状部の下端から下方に位置する拡径部の円柱状部の上端までの距離で表され、最下部の拡径部については最下部の拡径部の円柱状部の下端から下方に位置する拡底部の円柱状部の上端までの距離で表される拡径部間隔を有効高さとする鉛直円筒すべり面を各々の拡径部に対して想定し、
   各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和と、杭先端地盤の極限抵抗力と、最上部の軸部の極限周面摩擦力と、前記各拡径部の円柱状部の極限周面摩擦力の和と、前記拡底部の円柱状部の極限周面摩擦力との和から杭の自重を減算した値を極限鉛直支持力として演算し、
   演算した極限鉛直支持力の大きさに基づいて多段拡径場所打ちコンクリート杭を評価する多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法。
6. 前記鉛直円筒すべり面の前記有効高さを前記拡径部の直径の２倍としたとき、
   砂質土地盤の場合には、鉛直円筒すべり面の面積と砂質土地盤における標準貫入試験によるＮ値の１／２に等しいとする砂質土のせん断強度との積の和を、前記各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和とし、
   粘性土地盤の場合には、鉛直円筒すべり面の面積と粘性土の非排水せん断強度との積の和を、前記各拡径部の鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和とした請求項５記載の多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法。
7. 前記極限鉛直支持力をＲ_uとして以下の式に基づいて前記極限鉛直支持力を演算する請求項５または請求項６記載の多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法。
   Ｒ_u＝Ｒ_p＋Ｑ_f1＋Ｑ_f2−Ｗ_p
   ただし、Ｒ_pは前記杭先端地盤の極限抵抗力、Ｑ_f1は前記最上部の軸部の極限周面摩擦力と、前記各拡径部の円柱状部の極限周面摩擦力の和と、前記拡底部の円柱状部の極限周面摩擦力との和、Ｑ_f2は下記の式で表わされる前記鉛直円筒すべり面に生じる極限周面摩擦力の和、Ｗ_pは前記杭の自重である。
   

   

   
   ただし、Ｄ_iはｉ番目の拡径部径、ｉ＝１，…，ｎ（ｎ：拡径部数）、Ｈ_iは前記拡径部の直径の２倍または２倍付近の値で表されるｉ番目の拡径部に対応して想定された前記鉛直円筒すべり面の前記有効高さ、τuは単位面積当たりの極限周面摩擦力である。
8. 砂質土地盤における標準貫入試験によるＮ値の１／２に等しいとする砂質土のせん断強度、及び、粘性土の非排水せん断強度と前記非排水せん断強度に依存する低減係数との積の上限値を３０ｔｆ／ｍ^２とした請求項６又は請求項７記載の多段拡径場所打ちコンクリート杭の評価方法。

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