JP2006104420A - 冷間圧延油組成物及び冷間圧延方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 ベリリウム銅合金を冷間圧延するに際し、組成物全量を基準として、水酸基を有し且つエステル基を有さないヒドロキシ化合物0.1〜10質量%と、エステル化合物0.1〜70質量%と、ヒドロキシ化合物及びエステル化合物以外の合成油及び鉱油から選ばれる少なくとも1種の基油25〜99.8質量%とを含有する冷間圧延油組成物を用いる。
【選択図】なし
Description
(A1)多価アルコールのアルキレンオキサイド付加物であって、数平均分子量が100以上1000未満であり水酸基を3〜6個有する化合物
(A2)(A1)の水酸基の一部がハイドロカルビルエーテル化された化合物
(A3)数平均分子量が100以上1000未満であるポリアルキレングリコールであって、ポリオキシアルキレン鎖の両末端に水酸基を有する化合物
(A4)(A3)の末端水酸基の一方がハイドロカルビルエーテル化された化合物
(A5)炭素数2〜20の2価アルコール
(A6)(A5)の水酸基の一方がハイドロカルビルエーテル化された化合物
(A7)炭素数3〜20の3価アルコール
(A8)(A7)の水酸基の一部がハイドロカルビルエーテル化された化合物
(A9)1価アルコール。
(B1)上記ヒドロキシ化合物(A1)の水酸基の一部又は全部がハイドロカルビルエステル化された化合物
(B2)上記ヒドロキシ化合物(A3)の末端水酸基の一方又は双方がハイドロカルビルエステル化された化合物
(B3)分子中にポリオキシアルキレン鎖を有さないアルコールとカルボン酸とのエステル。
(B3−1)1価アルコールと一塩基酸とのエステル
(B3−2)多価アルコールと一塩基酸とのエステル
(B3−3)1価アルコールと多塩基酸とのエステル
(B3−4)多価アルコールと多塩基酸とのエステル
(B3−5)1価アルコール及び多価アルコールの混合物と多塩基酸との混合エステル
(B3−6)多価アルコールと一塩基酸及び多塩基酸の混合物との混合エステル
(B3−7)1価アルコール及び多価アルコールの混合物と一塩基酸及び多塩基酸の混合物との混合エステル。
R1−O−CO(CH2)nCO−O−R2 (1)
(式中、R1及びR2は同一でも異なっていてもよく、それぞれ炭素数3〜10の炭化水素基を示し、nは4〜8を示す。)
上記一般式(1)において、R1及びR2で示される炭化水素基としては、アルキル基、アルケニル基、アルキルシクロアルキル基、アルキルフェニル基、フェニルアルキル基等が挙げられ、特にアルキル基が好ましい。このアルキル基には直鎖アルキル基又は分岐アルキル基が含まれ、直鎖アルキル基と分岐アルキル基が混在していてもよいが、分岐アルキル基が好ましい。R1及びR2で示されるアルキル基としては、具体的には例えば、直鎖又は分岐のプロピル基、直鎖又は分岐のブチル基、直鎖又は分岐のペンチル基、直鎖又は分岐のヘキシル基、直鎖又は分岐のヘプチル基、直鎖又は分岐のオクチル基、直鎖又は分岐のノニル基、直鎖又は分岐のデシル基等を挙げることができる。
(i)径18mm、長さ980mmの溶出クロマト用吸着管に、約175℃、3時間の乾燥により活性化された呼び径74〜149μmシリカゲル(富士デビソン化学(株)製grade923)120gを充填する。
(ii)n−ペンタン75mlを注入し、シリカゲルを予め湿す。
(iii)試料約2gを精秤し、等容量のn−ペンタンで希釈し、得られた試料溶液を注入する。
(iv)試料溶液の液面がシリカゲル上端に達したとき、飽和炭化水素成分を分離するためにn−ペンタン140mlを注入し、吸着管の下端より溶出液を回収する。
(v)(iv)で回収された溶出液をロータリーエバポレーターにかけて溶媒を留去し、飽和炭化水素成分を得る。
(vi)(v)で得られた飽和炭化水素成分を質量分析計でタイプ分析を行う。質量分析におけるイオン化方法としては、ガラスリザーバを使用したFIイオン化法が用いられ、質量分析計は日本電子(株)製JMS−AX505Hを使用する。測定条件を以下に示す。
加速電圧:3.0kV
カソード電圧:−5〜−6kV
分解能:約500
エミッター:カーボン
エミッター電流:5mA
測定範囲:質量数35〜700
補助オーブン温度:300℃
セパレータ温度:300℃
主要オーブン温度:350℃
試料注入量:1μl。
(vii)(vi)の質量分析法によって得られた分子イオンは、同位体補正後、その質量数からパラフィン類(CnH2n+2)とナフテン類(CnH2n、CnH2n−2、CnH2n−4・・・)の2タイプに分類・整理し、それぞれのイオン強度の分率を求め、飽和炭化水素成分全体に対する各タイプの含有量を定める。次いで、(v)で得られた飽和炭化水素成分の含有量をもとに、試料全体に対するパラフィン分、ナフテン分の各含有量を求める。
[実施例1〜17、比較例1〜7]
実施例1〜17及び比較例1〜7においては、それぞれ以下に示す基油及び添加剤を用いて表1〜4に示す組成を有する冷間圧延油組成物を調製した。
(基油)
基油1:40℃における動粘度が10.3mm2/sの鉱油
基油2:40℃における動粘度が7.1mm2/sの鉱油
基油3:40℃における動粘度が3.8mm2/sの鉱油
(水酸基を有し且つエステル基を有さないヒドロキシ化合物)
A1:ラウリルアルコールとミリスチルアルコールとの混合物(ラウリルアルコール/ミリスチルアルコール=50/50(質量比))
A2:炭素数12〜14の直鎖状又は分岐状アルコールの混合物(n−ウンデシルアルコール:0.2質量%、n−ドデシルアルコール:38.1質量%、iso−ドデシルアルコール:6.8質量%、n−トリデシルアルコール:45.8質量%、iso−トリデシルアルコール:8.9質量%、n−テトラデシルアルコール:0.2質量%)
A3:ヘキシレングリコール
A4:トリプロピレングリコール
(エステル化合物)
B1:ステアリン酸ブチル
B2:エチレンオキサイドジラウレート
B3:グリセリンモノオレートとグリセリンジオレートとの混合物(グリセリンモノオレート/グリセリンジオレート=45/55(質量比))
(その他の添加剤)
D1:ジプロピレングリコールジメチルエーテル。
[圧延試験]
実施例1〜17及び比較例1〜7の各冷間圧延油組成物について、ベリリウム銅に対する圧延性能を評価した。具体的には、図1に示す構成を有する冷間圧延システムにおいて、ベリリウム銅合金とワークロール(直径:51mm、材質:鋼材(SKD−11))との接触面に各冷間圧延油組成物を供給し、圧延速度50m/minでベリリウム銅合金の冷間圧延を行った。このとき、圧下率(=[{(被圧延材の圧延前の厚み)−(被圧延材の圧延後の厚み)}/(被圧延材の圧延前の厚み)]×100%)を30%から35%,40%,45%,47%,49%,51%,53%,55%,57%,59%,61%,63%,65%,67%,69%の順で上昇させ、ベリリウム銅合金又はワークロールの表面に傷を生じずに正常な冷間圧延を行うことができる最高の圧下率(限界圧下率)を求めた。なお、被圧延材として、実施例1〜5、7〜17及び比較例1〜7ではJIS H3130 C1720に規定するベリリウム銅合金(厚さ0.3mm、幅50mm、ベリリウム含有量:1.8質量%、以下「ベリリウム銅合金1」という)を、実施例6ではJIS H3130 C1720に規定するベリリウム銅合金(厚さ0.3mm、幅50mm、ベリリウム含有量:1.7質量%、以下「ベリリウム銅合金2」という)をそれぞれ用いた。得られた結果を表1〜4に示す。
[スタック試験]
実施例1〜17及び比較例1〜7の各冷間圧延油組成物について、以下のようにしてスタック試験を実施した。先ず、JIS H3130 C1720に規定するベリリウム銅合金からなる試験片(60mm×80mm、ベリリウム含有量:2質量%)を2枚用意した。この2枚の試験片を、それらの間に各冷間圧延油組成物0.2mlを挟んで重ね合わせ、一方の試験片の外面に200gの荷重をかけ、50℃、50%RHの条件下で12時間保持した。その後、試験片の冷間圧延油組成物が付着した面を観察し、ステインの有無を評価した。得られた結果を表1〜4に示す。
Claims (3)
- ベリリウム銅合金の冷間圧延に使用される圧延油組成物であって、組成物全量を基準として、
水酸基を有し且つエステル基を有さないヒドロキシ化合物0.1〜10質量%と、
エステル化合物0.1〜70質量%と、
前記ヒドロキシ化合物及び前記エステル化合物以外の合成油及び鉱油から選ばれる少なくとも1種の基油25〜99.8質量%と
を含有することを特徴とする冷間圧延油組成物。 - 前記ヒドロキシ化合物が1価アルコールであり、前記エステル化合物がエステル基を1〜2個有するエステル化合物であることを特徴とする、請求項1に記載の冷間圧延油組成物。
- ベリリウム銅合金とワークロールとの接触部位に請求項1又は2に記載の冷間圧延油組成物を供給して、前記ベリリウム銅合金を冷間圧延することを特徴とする冷間圧延方法。
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