JP2006024502A - Microwave exothermic body and its manufacturing method - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、マイクロ波を吸収して発熱する、マイクロ波発熱体に関する。マイクロ波発熱体は、例えば、ガラスの加熱、自溶性合金溶射被膜のフュージング処理、セラミック・サーメット・金属粉末の焼結などに用いられる。 The present invention relates to a microwave heating element that generates heat by absorbing microwaves. The microwave heating element is used for, for example, heating of glass, fusing treatment of a self-fluxing alloy spray coating, sintering of ceramic, cermet, and metal powder.
これまでに、電子レンジにおける使用を目的として、様々なマイクロ波発熱体が開発されている。マイクロ波発熱体を用いれば、被加熱物の均一な加熱が可能であり、様々な用途への応用が期待されている。 To date, various microwave heating elements have been developed for use in microwave ovens. If a microwave heating element is used, the object to be heated can be heated uniformly, and application to various uses is expected.
マイクロ波発熱体を構成する材料についても、多様な材料が提案されている。例えば、特許文献１には、Ｌｉ２Ｏ−Ａｌ２Ｏ３−ＳｉＯ２組成のリチア系セラミックからなるマイクロ波発熱体が提案されている。特許文献２には、耐熱性高分子材料中にフェライト材料を分散させたマイクロ波発熱体が提案されている。特許文献３には、金属化合物固体を含むマイクロ波発熱体が提案されている。金属化合物固体としては、含水ケイ酸アルミニウム、炭酸カルシウム、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、含水ケイ酸マグネシウム、水酸化アルミニウム、二酸化チタン、酸化亜鉛、炭酸マグネシウム、二酸化ケイ素、スルフォアルミン酸カルシウムが例示されている。特許文献４には、層間に水分子を有する粘土鉱物からなるマイクロ波発熱体が提案されている。粘土鉱物としては、ハロイサイト、バーミキュライト、スメクタイト、合成ケイ酸ナトリウム・マグネシウムが例示されている。さらに、特許文献５には、アルミニウムの粉末および接着材料からなる層が基材表面に形成されたマイクロ波発熱体が提案されている。 Various materials have been proposed for the material constituting the microwave heating element. For example, Patent Document 1 proposes a microwave heating element made of a lithia ceramic having a composition of Li 2 O—Al 2 O 3 —SiO 2 . Patent Document 2 proposes a microwave heating element in which a ferrite material is dispersed in a heat-resistant polymer material. Patent Document 3 proposes a microwave heating element containing a metal compound solid. Examples of the metal compound solid include hydrous aluminum silicate, calcium carbonate, calcium sulfate, barium sulfate, hydrous magnesium silicate, aluminum hydroxide, titanium dioxide, zinc oxide, magnesium carbonate, silicon dioxide and calcium sulfoaluminate. Yes. Patent Document 4 proposes a microwave heating element made of a clay mineral having water molecules between layers. Examples of clay minerals include halloysite, vermiculite, smectite, and synthetic sodium silicate / magnesium. Further, Patent Document 5 proposes a microwave heating element in which a layer made of aluminum powder and an adhesive material is formed on the surface of a substrate.
しかしながら、これらの材料は、いずれも電子レンジへの適用を主眼として開発された材料であり、ターゲットとしている温度範囲が低い。例えば、アルミニウムを原料として用いている場合には、マイクロ波発熱体をアルミニウムの融点である６６０℃以上に昇温させることができない。
本発明の目的は、高温において使用可能なマイクロ波発熱体を提供することである。 An object of the present invention is to provide a microwave heating element that can be used at high temperatures.
本発明は、
（１）β型ＳｉＣ固化体、またはＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３固化体からなることを特徴とする、マイクロ波発熱体、
（２）セラミック製の基材と、前記基材の少なくとも一表面に形成されてなる、黒鉛、カーボンブラック、炭化珪素（ＳｉＣ）、炭化チタン（ＴｉＣ）、炭化ジルコニウム（ＺｒＣ）、炭化タングステン（ＷＣ）、酸化カルシウム（ＣａＯ）、ＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３、ホウ化ジルコニウム（ＺｒＢ２）、ホウ化チタン（ＴｉＢ２）、ホウ化モリブデン（ＭｏＢ）およびフッ化カルシウム（ＣａＦ２）からなる群より選択される１種以上のセラミック粉末を含む発熱層とを有することを特徴とする、マイクロ波発熱体、
（３）前記セラミック粉末の平均粒径が１〜２００μｍであることを特徴とする、（２）に記載のマイクロ波発熱体、
（４）前記発熱層は、さらにニッケル、コバルト、モリブデン、タングステン、およびジルコニウムからなる群より選択される耐熱性金属粉末を含むことを特徴とする、（２）または（３）に記載のマイクロ波発熱体、
（５）前記発熱層の厚さが２００μｍ以上であることを特徴とする、（２）〜（４）のいずれか１項に記載のマイクロ波発熱体、
（６）前記発熱層は、マイクロ波吸収特性の異なる２以上の層からなることを特徴とする、（２）〜（５）のいずれかに記載のマイクロ波発熱体、
（７）黒鉛、カーボンブラック、炭化珪素（ＳｉＣ）、炭化チタン（ＴｉＣ）、炭化ジルコニウム（ＺｒＣ）、炭化タングステン（ＷＣ）、酸化カルシウム（ＣａＯ）、ＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３、ホウ化ジルコニウム（ＺｒＢ２）、ホウ化チタン（ＴｉＢ２）、ホウ化モリブデン（ＭｏＢ）およびフッ化カルシウム（ＣａＦ２）からなる群より選択される１種以上のセラミック粉末と、ＳｉＯ２ゾル、水ガラスおよび金属アルコキシドからなる群より選択される１種以上とを混練して得られた塗液をセラミック製の基材に塗布して、前記基材上に発熱層を形成することを特徴とする、マイクロ波発熱体の製造方法、
（８）前記発熱層を形成した後に、前記塗液と異なる組成の塗液を前記発熱層上に塗布して、前記発熱層上に、前記発熱層とマイクロ波吸収特性の異なる第２発熱層を形成することを特徴とする、（７）に記載のマイクロ波発熱体の製造方法、
である。
The present invention
(1) A microwave heating element comprising a β-type SiC solidified body or a CaO.6Al 2 O 3 solidified body,
(2) A ceramic substrate and graphite, carbon black, silicon carbide (SiC), titanium carbide (TiC), zirconium carbide (ZrC), tungsten carbide (WC) formed on at least one surface of the substrate. ), Calcium oxide (CaO), CaO.6Al 2 O 3 , zirconium boride (ZrB 2 ), titanium boride (TiB 2 ), molybdenum boride (MoB), and calcium fluoride (CaF 2 ). A microwave heating element comprising a heating layer containing one or more ceramic powders,
(3) The microwave heating element according to (2), wherein the ceramic powder has an average particle size of 1 to 200 μm,
(4) The microwave according to (2) or (3), wherein the heat generating layer further includes a heat-resistant metal powder selected from the group consisting of nickel, cobalt, molybdenum, tungsten, and zirconium. Heating element,
(5) The microwave heating element according to any one of (2) to (4), wherein the heating layer has a thickness of 200 μm or more,
(6) The microwave heating element according to any one of (2) to (5), wherein the heating layer includes two or more layers having different microwave absorption characteristics,
(7) Graphite, carbon black, silicon carbide (SiC), titanium carbide (TiC), zirconium carbide (ZrC), tungsten carbide (WC), calcium oxide (CaO), CaO.6Al 2 O 3 , zirconium boride (ZrB) 2 ), one or more ceramic powders selected from the group consisting of titanium boride (TiB 2 ), molybdenum boride (MoB) and calcium fluoride (CaF 2 ), SiO 2 sol, water glass and metal alkoxide A microwave heating element, characterized in that a coating liquid obtained by kneading at least one selected from the group consisting of the above is applied to a ceramic substrate to form a heat generating layer on the substrate. Manufacturing method,
(8) After forming the heat generating layer, a coating liquid having a composition different from that of the coating liquid is applied onto the heat generating layer, and a second heat generating layer having a microwave absorption characteristic different from that of the heat generating layer is formed on the heat generating layer. The method for producing a microwave heating element according to (7), characterized in that
It is.
本発明のマイクロ波発熱体は、高温においても優れた発熱体として機能する。このため、本発明のマイクロ波発熱体を用いることによって、高温加熱が求められる様々な用途に、マイクロ波加熱を適用することが可能である。 The microwave heating element of the present invention functions as an excellent heating element even at high temperatures. For this reason, by using the microwave heating element of the present invention, it is possible to apply microwave heating to various uses that require high-temperature heating.
本発明者らは、マイクロ波を用いた高温加熱を実現すべく、その実現手段について検討したところ、所定の組成のバルク状固化体、および所定の組成の粉末が、マイクロ波のサセプターとして有効であることを見出した。これらの知見に基づいて、本発明は完成された。以下、本発明について、順に詳細に説明する。 The inventors of the present invention have studied the means for realizing high-temperature heating using microwaves. As a result, bulk solidified bodies having a predetermined composition and powders having a predetermined composition are effective as microwave susceptors. I found out. Based on these findings, the present invention has been completed. Hereinafter, the present invention will be described in detail in order.
本発明の第１は、所定の組成のバルク状固化体からなるマイクロ波発熱体に関する。具体的には、本発明の第１は、β型ＳｉＣ固化体、またはＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３固化体からなることを特徴とするマイクロ波発熱体である。 The first of the present invention relates to a microwave heating element comprising a bulk solidified body having a predetermined composition. Specifically, a first aspect of the present invention is a microwave heating element comprising a β-type SiC solidified body or a CaO.6Al 2 O 3 solidified body.
ＳｉＣには、α型およびβ型が存在するが、固化体として用いられる場合には、β型ＳｉＣがマイクロ波を吸収しやすく、マイクロ波発熱体として優れている。β型ＳｉＣは気相法を用いて製造することができる。β型ＳｉＣは、既に得られている知見を参照して自ら作製されてもよいし、市販されているβ型ＳｉＣが用いられてもよい。 SiC includes α-type and β-type, but when used as a solidified body, β-type SiC easily absorbs microwaves and is excellent as a microwave heating element. β-type SiC can be manufactured using a vapor phase method. The β-type SiC may be produced by referring to already obtained knowledge, or commercially available β-type SiC may be used.
ＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３は、例えば、ＣａＯとアルミナとを１：６程度のモル比で混合し、ロータリーキルンなどを用いて１５００℃以上で焼成することによって製造可能である。ＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３は、ＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３に対応する組成の粉体を電融することによって製造されてもよい。市販されているＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３が用いられてもよい。 CaO.6Al 2 O 3 can be produced, for example, by mixing CaO and alumina in a molar ratio of about 1: 6 and firing at 1500 ° C. or higher using a rotary kiln or the like. CaO.6Al 2 O 3 may be produced by electromelting a powder having a composition corresponding to CaO.6Al 2 O 3 . Commercially available CaO.6Al 2 O 3 may be used.
固化体とは、β型ＳｉＣまたはＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３からなるバルク状の発熱体を意味する。製造の容易性などを考慮すると、固化体は焼結体であることが好ましい。ただし、焼結以外の固化方法が適用可能であれば、焼結以外の手法が用いられてもよい。例えば、β型ＳｉＣ粉末またはＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３粉末と、アルミナセメントとを混ぜて、固化させる手法が用いられてもよい。 The solidified body means a bulk heating element made of β-type SiC or CaO · 6Al 2 O 3 . In view of ease of production and the like, the solidified body is preferably a sintered body. However, as long as a solidification method other than sintering is applicable, a method other than sintering may be used. For example, a method of mixing and solidifying β-type SiC powder or CaO · 6Al 2 O 3 powder and alumina cement may be used.
固化方法については、特に限定されない。例えば、β型ＳｉＣまたはＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３を焼結する際には、材料の種類や固化体の大きさなどの要因に応じて、焼結装置や焼結時間が決定されればよい。 The solidifying method is not particularly limited. For example, when β-type SiC or CaO · 6Al 2 O 3 is sintered, the sintering apparatus and the sintering time may be determined according to factors such as the type of material and the size of the solidified body.
固化体の形状や大きさについても、特に限定されない。使用用途に応じて、固化体の形状が決定されればよい。例えば、固化体が光学レンズ用ガラスの加熱に用いられる場合には、加熱されるガラスの形状に沿って、固化体に凹凸が形成されてもよい。サイズ固化体の大きさは、被加熱物の大きさに応じて決定されればよい。 The shape and size of the solidified body are not particularly limited. The shape of the solidified body may be determined according to the intended use. For example, when the solidified body is used for heating the glass for optical lenses, irregularities may be formed on the solidified body along the shape of the glass to be heated. The size of the size solidified body may be determined according to the size of the object to be heated.
固化体は、場合によっては、他の材料と組み合わされてもよい。例えば、β型ＳｉＣおよびＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３を組み合わせて用いてもよいし、断熱材などの他の材料との複合材料となっていてもよい。 The solidified body may be combined with other materials in some cases. For example, β-type SiC and CaO · 6Al 2 O 3 may be used in combination, or may be a composite material with other materials such as a heat insulating material.
本発明の第２は、所定の組成の粉末からなる発熱層が、基材上に形成されてなるマイクロ波発熱体に関する。具体的には、本発明の第２は、セラミック製の基材と、前記基材の少なくとも一表面に形成されてなる、黒鉛、カーボンブラック、炭化珪素（ＳｉＣ）、炭化チタン（ＴｉＣ）、炭化ジルコニウム（ＺｒＣ）、炭化タングステン（ＷＣ）、酸化カルシウム（ＣａＯ）、ＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３、ホウ化ジルコニウム（ＺｒＢ２）、ホウ化チタン（ＴｉＢ２）、ホウ化モリブデン（ＭｏＢ）およびフッ化カルシウム（ＣａＦ２）からなる群より選択される１種以上のセラミック粉末を含む発熱層とを有することを特徴とする、マイクロ波発熱体である。 The second aspect of the present invention relates to a microwave heating element in which a heat generating layer made of powder having a predetermined composition is formed on a substrate. Specifically, according to the second aspect of the present invention, a ceramic substrate and graphite, carbon black, silicon carbide (SiC), titanium carbide (TiC), carbonized carbon formed on at least one surface of the substrate. Zirconium (ZrC), tungsten carbide (WC), calcium oxide (CaO), CaO.6Al 2 O 3 , zirconium boride (ZrB 2 ), titanium boride (TiB 2 ), molybdenum boride (MoB) and calcium fluoride A microwave heating element having a heating layer containing one or more ceramic powders selected from the group consisting of (CaF 2 ).
これらの粉末は、マイクロ波吸収能に優れ、しかも１０００℃といった高温でも使用可能といった高い耐熱性を有する。このため、これらの粉末からなる発熱層を基材表面に形成することによって、優れた発熱体が得られる。 These powders are excellent in microwave absorption ability and have high heat resistance such that they can be used even at a high temperature of 1000 ° C. Therefore, an excellent heating element can be obtained by forming a heating layer made of these powders on the substrate surface.
セラミック製の基材は、使用用途に応じて決定される加熱温度において劣化などの問題が生じない材料であれば、特に限定されない。発熱体の取り扱い性を考慮すると、基材は、断熱材として作用し得る断熱性セラミックであることが好ましい。断熱性セラミックとしては、特に限定されないが、通常セラミックボードと称されている、アルミナやムライト質からなる断熱ボードが挙げられる。珪藻土や、アルミナ質や、シリカ質の断熱レンガが用いられてもよい。 The ceramic base material is not particularly limited as long as it does not cause problems such as deterioration at the heating temperature determined according to the intended use. Considering the handleability of the heating element, the base material is preferably a heat insulating ceramic that can act as a heat insulating material. Although it does not specifically limit as a heat insulating ceramic, The heat insulating board which consists of an alumina and mullite quality normally called a ceramic board is mentioned. Diatomaceous earth, alumina, or siliceous heat insulating bricks may be used.
発熱層に配置される粉末は、前述のように、黒鉛、カーボンブラック、炭化珪素（ＳｉＣ）、炭化チタン（ＴｉＣ）、炭化ジルコニウム（ＺｒＣ）、炭化タングステン（ＷＣ）、酸化カルシウム（ＣａＯ）、ＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３、ホウ化ジルコニウム（ＺｒＢ２）、ホウ化チタン（ＴｉＢ２）、ホウ化モリブデン（ＭｏＢ）、またはフッ化カルシウム（ＣａＦ２）である。この中から、２種以上の化合物が選択されてもよい。なお、炭化珪素（ＳｉＣ）は、粉末が用いられる場合には、α型であってもβ型であっても、いずれでもよい。 As described above, the powder disposed in the heat generation layer is graphite, carbon black, silicon carbide (SiC), titanium carbide (TiC), zirconium carbide (ZrC), tungsten carbide (WC), calcium oxide (CaO), CaO. 6Al 2 O 3 , zirconium boride (ZrB 2 ), titanium boride (TiB 2 ), molybdenum boride (MoB), or calcium fluoride (CaF 2 ). Among these, two or more compounds may be selected. Silicon powder (SiC) may be α-type or β-type when powder is used.
使用する粉末は、加熱温度や加熱時間などを考慮して決定されればよい。粉末によってマイクロ波の吸収能力や温度依存性が異なる。マイクロ波の吸収による発熱は、マイクロ波を吸収する発熱体の誘電損失に影響されることが知られているが、発熱体の種類および温度によって誘電損失の値が異なる。例えば、ＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３やＣａＦ２は高温になるほど誘電損失が大きくなることが知られている。一方、ＺｒＢ２は低温領域での誘電損失が大きいことが知られている。従って、低温領域における発熱量を増加させたい場合には、ＺｒＢ２を用いることが好ましく、高温領域における発熱量を増加させたい場合には、ＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３やＣａＦ２を用いることが好ましいといえる。 The powder to be used may be determined in consideration of the heating temperature and the heating time. The microwave absorption capacity and temperature dependence differ depending on the powder. Heat generation due to absorption of microwaves is known to be affected by dielectric loss of a heating element that absorbs microwaves, but the value of dielectric loss varies depending on the type and temperature of the heating element. For example, it is known that CaO.6Al 2 O 3 and CaF 2 have higher dielectric loss as the temperature increases. On the other hand, ZrB 2 is known to have a large dielectric loss in a low temperature region. Therefore, when it is desired to increase the heat generation amount in the low temperature region, ZrB 2 is preferably used. When it is desired to increase the heat generation amount in the high temperature region, it is preferable to use CaO.6Al 2 O 3 or CaF 2. It can be said.
発熱層の形成に用いられる粉末は、特に限定されないが、好ましくは平均粒径が１〜２００μｍである。この範囲の粒径であると、マイクロ波の吸収による発熱量が大きくなり、効果的に被加熱物を加熱することが可能である。平均粒径は発熱層を作製するために用いられる粉末の粒径を算出することによって、導出可能である。粉末の平均粒径の算出は、特に限定されないが、例えば、コールターカウンター、レーザー回折などを利用した粒度分布測定装置が用いられる。粒径を制御するには、好ましい粒径分布を有するように粉砕し、必要に応じて分級を行えばよい。 Although the powder used for formation of a heat generating layer is not specifically limited, Preferably an average particle diameter is 1-200 micrometers. When the particle size is within this range, the amount of heat generated by the absorption of microwaves is increased, and the object to be heated can be effectively heated. The average particle size can be derived by calculating the particle size of the powder used to produce the heat generating layer. The calculation of the average particle diameter of the powder is not particularly limited, but for example, a particle size distribution measuring apparatus using a Coulter counter, laser diffraction, or the like is used. In order to control the particle size, the particles may be pulverized so as to have a preferable particle size distribution and classified as necessary.
発熱層は、マイクロ波を吸収する粉末以外の材料を含んでいてもよい。例えば、ニッケル、コバルト、モリブデン、タングステン、およびジルコニウムからなる群より選択される耐熱性金属粉末を含む。このような金属粉末が配合されていると、照射されたマイクロ波は、粒子の表層で渦電流を発生させ、この渦電流による発熱現象が生じる効果が得られる。なお、耐熱性金属粉末は、酸化が生じるとマイクロ波吸収が減少する傾向があるため、酸化しにくい金属を選択することが好ましい。耐熱性金属粉末の配合量は、特に限定されないが、マイクロ波による加熱性能および耐熱性金属粉末による効果の双方を考慮すると、マイクロ波を吸収する粉末の質量に対して、好ましくは２５〜７５質量％である。 The heat generating layer may contain materials other than the powder that absorbs microwaves. For example, a refractory metal powder selected from the group consisting of nickel, cobalt, molybdenum, tungsten, and zirconium is included. When such a metal powder is blended, the irradiated microwave generates an eddy current in the surface layer of the particle, and an effect of generating a heat generation phenomenon due to the eddy current is obtained. As the heat-resistant metal powder, it is preferable to select a metal that is difficult to oxidize because microwave absorption tends to decrease when oxidation occurs. The amount of the heat-resistant metal powder is not particularly limited, but considering both the heating performance by the microwave and the effect of the heat-resistant metal powder, it is preferably 25 to 75 mass with respect to the mass of the powder that absorbs the microwave. %.
発熱層の厚さは、特に限定されないが、発熱層の厚さが薄すぎると被加熱物を加熱するために十分な熱量を供給できない虞がある。これを考慮すると、発熱層の厚さは、好ましくは２００μｍ以上である。発熱層の厚さの上限については、特に限定されないが、層の形成のしやすさや実効性を考慮すると、通常は５００μｍ以下とするとよい。なお、発熱層の厚さが部位によって異なる場合には、発熱層の厚さは平均厚さとして定義される。発熱層の厚さは、例えば、ノギスやマイクロメーターを用いて求めることができる。 The thickness of the heat generating layer is not particularly limited, but if the heat generating layer is too thin, there is a possibility that a sufficient amount of heat cannot be supplied to heat the object to be heated. Considering this, the thickness of the heat generating layer is preferably 200 μm or more. The upper limit of the thickness of the heat generating layer is not particularly limited, but it is usually preferably 500 μm or less in consideration of the ease of layer formation and effectiveness. In addition, when the thickness of the heat generating layer varies depending on the part, the thickness of the heat generating layer is defined as an average thickness. The thickness of the heat generating layer can be determined using, for example, a caliper or a micrometer.
前述のように、マイクロ波の吸収による発熱は、マイクロ波を吸収する発熱体の誘電損失に影響されることが知られているが、発熱体の種類および温度によって誘電損失の値が異なる。このため、加熱による温度変化量が大きい場合には、全温度領域に渡って誘電損失の値が大きい発熱体が見つからず、迅速な昇温が困難になる虞がある。この問題は、発熱層をマイクロ波の吸収特性の異なる２以上の層からなる多層構造にすることにより解決可能である。２層構造による迅速な昇温の実現について、図面を用いて簡単に説明する。 As described above, heat generation due to absorption of microwaves is known to be affected by dielectric loss of a heating element that absorbs microwaves, but the value of dielectric loss differs depending on the type and temperature of the heating element. For this reason, when the amount of temperature change due to heating is large, a heating element having a large dielectric loss value cannot be found over the entire temperature range, and there is a possibility that rapid temperature rise becomes difficult. This problem can be solved by making the heat generating layer a multilayer structure composed of two or more layers having different microwave absorption characteristics. Realization of rapid temperature increase by the two-layer structure will be briefly described with reference to the drawings.
図１は、マイクロ波発熱体の温度と、ｔａｎＳ（Ｓ：マイクロ波発熱体の誘電損失）との関係を示すグラフである。化合物ＡのｔａｎＳは、図１においてＡで表される挙動を示し、化合物ＢのｔａｎＳは、図１においてＢで表される挙動を示すとする。このとき、発熱体の温度をｔ１からｔ２に昇温させて、被加熱物を加熱するとする。マイクロ波発熱体として化合物Ａを用いた場合、温度ｔ１に近い低温域においてはマイクロ波の吸収による発熱が効率的であり、速やかに発熱体の温度は上昇する。しかしながら、発熱体の温度上昇と共に発熱効率は低下していき、発熱体の温度上昇は緩やかになる。一方、マイクロ波発熱体として化合物Ｂを用いた場合、温度ｔ２に近い高温域においてはマイクロ波の吸収による発熱が効率的である。しかしながら、温度ｔ１に近い低温域においては、発熱効率が低く、発熱体の温度上昇は緩やかである。いずれの場合にも、被加熱物の迅速な加熱が困難である。 FIG. 1 is a graph showing the relationship between the temperature of the microwave heating element and tanS (S: dielectric loss of the microwave heating element). It is assumed that tanS of compound A exhibits the behavior represented by A in FIG. 1, and tanS of compound B exhibits the behavior represented by B in FIG. At this time, the temperature of the heating element is increased from t 1 to t 2 to heat the object to be heated. When a compound A as a microwave heating element, heat generated by microwave absorption in the low temperature range close to the temperature t 1 it is efficient, the temperature promptly heating element rises. However, the heat generation efficiency decreases as the temperature of the heating element rises, and the temperature rise of the heating element becomes moderate. On the other hand, when a compound B as a microwave heating element, heat generated by absorption of the microwave to be efficient in a high temperature range close to the temperature t 2. However, in the low temperature range close to the temperature t 1, heating efficiency is low, the temperature rise of the heating element is gradual. In either case, it is difficult to quickly heat the object to be heated.
この問題は、化合物Ａを含む発熱層と化合物Ｂを含む発熱層とを積層させることによって解決可能である。例えば、基材上に、化合物Ａを含む第１発熱層を配置し、第１発熱層上に化合物Ｂを含む第２発熱層を配置し、第２発熱層上に被加熱物を配置するとする。ここにマイクロ波を照射した場合、低温域での発熱効率の高い化合物Ａを含む第１発熱層において効率的に発熱が進行し、その熱によって発熱体の温度が迅速に上昇する。発熱体の温度上昇と共に化合物Ａの発熱効率は低下するが、化合物Ｂの発熱効率が上昇し、第２発熱層において効率的に発熱が進行する。そして、発熱体の温度が迅速に上昇し、被加熱物は効率的に加熱される。 This problem can be solved by laminating a heat generating layer containing compound A and a heat generating layer containing compound B. For example, a first exothermic layer containing compound A is arranged on a substrate, a second exothermic layer containing compound B is arranged on the first exothermic layer, and an object to be heated is arranged on the second exothermic layer. . When microwaves are irradiated here, heat generation efficiently proceeds in the first heat generation layer containing the compound A having a high heat generation efficiency in a low temperature range, and the temperature of the heat generating element rapidly rises due to the heat. As the temperature of the heating element rises, the heat generation efficiency of compound A decreases, but the heat generation efficiency of compound B increases and heat generation proceeds efficiently in the second heat generation layer. And the temperature of a heat generating body rises rapidly, and a to-be-heated material is heated efficiently.
図１は、２層構造を採用した場合について説明したが、必要に応じて、３層以上の多層構造を採用しても、勿論よい。 Although FIG. 1 illustrates the case where a two-layer structure is adopted, it is of course possible to adopt a multilayer structure of three or more layers as necessary.
発熱層を２層以上の多層構造にする場合の化合物の選択は、被加熱物の加熱温度や発熱体の周辺雰囲気の温度に依存する。発熱体の加熱開始温度から被加熱物の加熱温度にまで昇温する時間が短くなるように、化合物を選択するとよい。また、各層における発熱量の制御は、各層の厚さや各層における化合物の配合量などによって制御されてもよい。 The selection of the compound when the heating layer has a multilayer structure of two or more layers depends on the heating temperature of the object to be heated and the temperature of the ambient atmosphere of the heating element. The compound may be selected so that the time for heating from the heating start temperature of the heating element to the heating temperature of the object to be heated is shortened. Further, the amount of heat generated in each layer may be controlled by the thickness of each layer, the compounding amount of the compound in each layer, or the like.
発熱層を２層以上の多層構造にする場合の化合物の配置は、特に限定されないが、被加熱物の効率的な加熱を考慮すると、図１のＢのように、高温領域での誘電損失が高い化合物を被加熱物側に配置し、図１のＡのように、低温領域での誘電損失が高い化合物を基材側に配置することが好ましい。 The arrangement of the compound in the case where the heat generating layer has a multilayer structure of two or more layers is not particularly limited, but considering the efficient heating of the object to be heated, the dielectric loss in the high temperature region is as shown in FIG. It is preferable to dispose a high compound on the heated object side and dispose a compound having a high dielectric loss in the low temperature region on the substrate side as shown in FIG.
本発明のマイクロ波発熱体の用途としては、特に限定されないが、ガラスの加熱、自溶性合金溶射被膜のフュージング処理、セラミック・サーメット・金属粉末の焼結などが挙げられる。これらへの適用と、本発明がもたらす効果について、以下、簡単に説明する。 The use of the microwave heating element of the present invention is not particularly limited, and examples include heating of glass, fusing treatment of a self-fluxing alloy spray coating, and sintering of ceramic, cermet, and metal powder. The application to these and the effects brought about by the present invention will be briefly described below.
ガラスの加熱は、例えば、光学レンズとして用いられるガラスを所定形状に成形する際に行われる。所定形状のガラスは、成形可能な温度にまでガラスを加熱し、ガラスを成形することによって得られる。ガラスの加熱は、赤外線イメージ炉において実行可能であるが、ガラスの昇温に要する時間が比較的長い。マイクロ波を用いてガラスを加熱する場合も、５００℃以下ではガラスによるマイクロ波の吸収が少ないため、ガラスの昇温に要する時間が長くなってしまう。本発明のマイクロ波発熱体を用いれば、低温領域においてはガラスの周囲に存在する発熱体がマイクロ波を吸収してガラスを効果的に加熱し、ガラスの温度が上昇するとガラス自体がマイクロ波を吸収して、さらにガラスの温度が上昇する。このような機構によって、成形可能な温度にまで、ガラスを短時間で昇温させ得る。 The glass is heated, for example, when a glass used as an optical lens is formed into a predetermined shape. The glass having a predetermined shape is obtained by heating the glass to a moldable temperature and molding the glass. Although heating of glass can be performed in an infrared image furnace, the time required for heating the glass is relatively long. Even when the glass is heated using a microwave, since the absorption of the microwave by the glass is small at 500 ° C. or less, the time required for raising the temperature of the glass becomes long. If the microwave heating element of the present invention is used, the heating element existing around the glass absorbs the microwave in the low temperature region to effectively heat the glass, and when the glass temperature rises, the glass itself generates the microwave. Absorbs and further increases the temperature of the glass. By such a mechanism, the temperature of the glass can be raised in a short time up to a moldable temperature.
自溶性合金溶射被膜のフュージング処理に関しては、現在は、自溶性合金を溶射した後、通常はガスバーナーで加熱される。しかしながら、作業員によるバーナー加熱を採用する場合、ゴミなどの異物が付着しやすい。また、面積の広い自溶性合金溶射被膜を加熱する場合には、均質な加熱が困難である。これらは、界面付近のボイドを増加させる要因となり得る。 With regard to the fusing treatment of the self-fluxing alloy sprayed coating, at present, after the self-fluxing alloy is sprayed, it is usually heated by a gas burner. However, when adopting burner heating by an operator, foreign matters such as dust are likely to adhere. In addition, when heating a self-fluxing alloy spray coating having a large area, uniform heating is difficult. These can be factors that increase voids near the interface.
マイクロ波を用いた加熱を作用する場合、例えば、図２に示す加熱装置を用いることによって、これらの問題を解決可能である。図２は、金属板１０の表面に形成された溶射膜２０を、マイクロ波発熱体３０を用いて加熱する態様の一例である。加熱する面積が広い場合には、図２に示すように、加熱装置を移動させて、溶射膜２０の加熱が行われてもよい。加熱装置は、内部にマイクロ波発熱体３０が配置されており、マイクロ波が照射可能になっている。マイクロ波発熱体３０は、本発明の第１のマイクロ波発熱体であってもよいし、本発明の第２のマイクロ波発熱体であってもよい。図には、マイクロ波発熱体３０が、セラミック製の基材３２と発熱層３４とからなる態様を示したが、このような態様に限定されるわけではない。マイクロ波発熱体３０は、溶射膜２０と接触するように配置されてもよいし、接触しないように配置されてもよい。接触しない場合には、周辺雰囲気の熱伝達を通じて、間接的に溶射膜２０が加熱される。
When heating using microwaves is performed, these problems can be solved by using, for example, a heating device shown in FIG. FIG. 2 is an example of a mode in which the sprayed
その他、加熱装置には、必要に応じて他の部材が配置されてもよい。例えば、加熱装置内部への異物の混入を防ぐために、加熱装置の外周にそって、異物混入防止フード４０が設置されてもよい。
In addition, another member may be arrange | positioned at a heating apparatus as needed. For example, a foreign matter mixing
マイクロ波を用いて溶射膜を加熱する場合、溶射膜の均一な加熱が可能であり、また、種々の異物の付着を防止可能である。このため、溶射膜の界面付近におけるボイドが減少する。 When the sprayed film is heated using microwaves, the sprayed film can be heated uniformly and various foreign substances can be prevented from adhering. For this reason, voids near the interface of the sprayed film are reduced.
セラミック・サーメット・金属粉末の焼結は、現在、抵抗加熱炉などの加熱炉において行われている。しかし、ガラスの加熱と同様、昇温に要する時間が比較的長い。本発明のマイクロ波発熱体を用いれば、所望する温度にまで短時間で効率的に加熱することが可能であり、焼結作業の効率化に貢献し得る。 Ceramic, cermet, and metal powders are currently sintered in a heating furnace such as a resistance heating furnace. However, like glass heating, the time required for temperature rise is relatively long. If the microwave heating element of the present invention is used, it can be efficiently heated to a desired temperature in a short time, and can contribute to the efficiency of the sintering operation.
さらに、ガラスの加熱、自溶性合金溶射被膜のフュージング処理、およびセラミック・サーメット・金属粉末の焼結に共通する効果として、被加熱物が複雑な形状を有する場合であっても、均質に加熱可能である点が挙げられる。バーナーや加熱炉における加熱と異なり、マイクロ波発熱体を用いて加熱する場合には、マイクロ波発熱体の形状を被加熱物に応じて成形すれば、複雑な形状の被加熱物を均質に加熱することが可能である。この効果は、光学レンズ用ガラスなど、被加熱物が均一な加熱を必要とする精密部材である場合に、非常に有益である。 Furthermore, as a common effect of heating glass, fusing treatment of self-fluxing alloy spray coating, and sintering of ceramics, cermets and metal powders, even if the object to be heated has a complicated shape, it can be heated uniformly. This is the point. Unlike heating in a burner or heating furnace, when heating using a microwave heating element, if the shape of the microwave heating element is shaped according to the object to be heated, the object to be heated in a complex shape is heated uniformly. Is possible. This effect is very beneficial when the object to be heated is a precision member that requires uniform heating, such as glass for optical lenses.
マイクロ波発熱体を発熱される際に用いられるマイクロ波については、特に限定されない。例えば、マグネトロンを発振管とする０．９１５ＧＨｚの周波数のマイクロ波、電子レンジなどで採用されている２．４５ＧＨｚの周波数のマイクロ波、ジャイラトロンを発振管とする２８ＧＨｚのマイクロ波など、種々の周波数のマイクロ波が用いられうる。 The microwave used when the microwave heating element is heated is not particularly limited. For example, various frequencies such as a microwave having a frequency of 0.915 GHz using a magnetron as an oscillation tube, a microwave having a frequency of 2.45 GHz employed in a microwave oven, a microwave of 28 GHz using a gyratorron as an oscillation tube, etc. Of microwaves can be used.
なお、本発明のマイクロ波発熱体を用いて被加熱物を加熱する際には、複数の発熱体が併用されてもよい。例えば、ガラスを加熱する際に、ガラスが載置されるガラス形状の窪みが形成された本発明の第１のマイクロ波発熱体を中央に設置し、このマイクロ波発熱体を、基材が断熱材である本発明の第２のマイクロ波発熱体で取り囲む。このような態様により、より効率的な加熱が可能である。 In addition, when heating a to-be-heated object using the microwave heat generating body of this invention, a several heat generating body may be used together. For example, when the glass is heated, the first microwave heating element of the present invention in which a glass-shaped depression on which the glass is placed is formed is installed in the center, and the microwave heating element is insulated by the base material. Surrounded by the second microwave heating element of the present invention which is a material. By such an aspect, more efficient heating is possible.
本発明の第３は、セラミック製の基材上に、発熱層が形成されたマイクロ波発熱体の製造方法に関する。具体的には、本発明の第３は、黒鉛、カーボンブラック、炭化珪素（ＳｉＣ）、炭化チタン（ＴｉＣ）、炭化ジルコニウム（ＺｒＣ）、炭化タングステン（ＷＣ）、酸化カルシウム（ＣａＯ）、ＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３、ホウ化ジルコニウム（ＺｒＢ２）、ホウ化チタン（ＴｉＢ２）、ホウ化モリブデン（ＭｏＢ）およびフッ化カルシウム（ＣａＦ２）からなる群より選択される１種以上のセラミック粉末と、ＳｉＯ２ゾル、水ガラスおよび金属アルコキシドからなる群より選択される１種以上とを混練して得られた塗液をセラミック製の基材に塗布して、前記基材上に発熱層を形成することを特徴とする、マイクロ波発熱体の製造方法である。以下、本発明の第３について、工程順に説明する。 The third aspect of the present invention relates to a method for manufacturing a microwave heating element in which a heating layer is formed on a ceramic substrate. Specifically, the third aspect of the present invention is graphite, carbon black, silicon carbide (SiC), titanium carbide (TiC), zirconium carbide (ZrC), tungsten carbide (WC), calcium oxide (CaO), CaO.6Al. One or more ceramic powders selected from the group consisting of 2 O 3 , zirconium boride (ZrB 2 ), titanium boride (TiB 2 ), molybdenum boride (MoB) and calcium fluoride (CaF 2 ); 2 ) Coating a coating liquid obtained by kneading one or more selected from the group consisting of sol, water glass and metal alkoxide on a ceramic substrate to form a heat generating layer on the substrate. This is a method for manufacturing a microwave heating element. Hereinafter, the third aspect of the present invention will be described in the order of steps.
まず、発熱層を形成するために用いられる塗液を準備する。塗液は、セラミック粉末と、ＳｉＯ２ゾル、水ガラスおよび金属アルコキシドからなる群より選択される１種以上とを混練することによって得られる。セラミック粉末の種類、粒径などについては、本発明の第２で説明した通りであるため、ここでは説明を省略する。いずれのセラミック粉末を用いるかについても前述の通りである。被加熱物の加熱温度、セラミック粉末のマイクロ波吸収特性、価格などの種々の要素を考慮して、好適なセラミック粉末を選択すればよい。 First, a coating liquid used for forming the heat generating layer is prepared. The coating liquid is obtained by kneading ceramic powder and one or more selected from the group consisting of SiO 2 sol, water glass, and metal alkoxide. The type and particle size of the ceramic powder are as described in the second aspect of the present invention, and thus the description thereof is omitted here. Which ceramic powder is used is as described above. A suitable ceramic powder may be selected in consideration of various factors such as the heating temperature of the object to be heated, the microwave absorption characteristics of the ceramic powder, and the price.
ＳｉＯ２ゾル、水ガラスおよび金属アルコキシドは、セラミック粉末のバインダーとして機能する。 SiO 2 sol, water glass and metal alkoxide function as a binder for the ceramic powder.
水ガラスは、ケイ酸ナトリウム、ケイ酸カリウムなどのアルカリ−ケイ酸系ガラスの濃厚水溶液である。通常は、ＳｉＯ２：Ｎａ２ＯまたはＫ２Ｏの比が２：１〜４：１のアメ状のアルカリ性粘稠液である。 Water glass is a concentrated aqueous solution of alkali-silicate glass such as sodium silicate and potassium silicate. Usually, it is a candy-like alkaline viscous liquid having a ratio of SiO 2 : Na 2 O or K 2 O of 2: 1 to 4: 1.
金属アルコキシドは、一般式Ｍ（ＯＲ）ｎで表される化合物である。Ｍは金属元素であり、ここでいう金属元素にはケイ素も含まれる。Ｍの具体例としては、アルミニウム（Ａｌ）、バリウム（Ｂａ）、カルシウム（Ｃａ）、鉄（Ｆｅ）、ガリウム（Ｇａ）、ゲルマニウム（Ｇｅ）、ハフニウム（Ｈｆ）、インジウム（Ｉｎ）、カリウム（Ｋ）、リチウム（Ｌｉ）、マグネシウム（Ｍｇ）、モリブデン（Ｍｏ）、ナトリウム（Ｎａ）、ニオブ（Ｎｂ）、鉛（Ｐｂ）、アンチモン（Ｓｂ）、ケイ素（Ｓｉ）、錫（Ｓｎ）、ストロンチウム（Ｓｒ）、タンタル（Ｔａ）、チタン（Ｔｉ）、バナジウム（Ｖ）、タングステン（Ｗ）、イットリウム（Ｙ）、亜鉛（Ｚｎ）、ジルコニウム（Ｚｒ）などが挙げられる。Ｒはアルキル基である。アルキル基の具体例としては、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、ｉｓｏ−プロピル基、ｓｅｃ−プロピル基、ｎ−ブチル基、ｓｅｃ−ブチル基、ｔｅｒｔ−ブチル基などが挙げられる。ｎは金属元素によって定まる整数である。例えば、Ｍがケイ素である場合には、ｎは通常４である。 A metal alkoxide is a compound represented by general formula M (OR) n . M is a metal element, and the metal element here includes silicon. Specific examples of M include aluminum (Al), barium (Ba), calcium (Ca), iron (Fe), gallium (Ga), germanium (Ge), hafnium (Hf), indium (In), potassium (K ), Lithium (Li), magnesium (Mg), molybdenum (Mo), sodium (Na), niobium (Nb), lead (Pb), antimony (Sb), silicon (Si), tin (Sn), strontium (Sr) ), Tantalum (Ta), titanium (Ti), vanadium (V), tungsten (W), yttrium (Y), zinc (Zn), zirconium (Zr), and the like. R is an alkyl group. Specific examples of the alkyl group include a methyl group, an ethyl group, an n-propyl group, an iso-propyl group, a sec-propyl group, an n-butyl group, a sec-butyl group, and a tert-butyl group. n is an integer determined by the metal element. For example, when M is silicon, n is usually 4.
金属アルコキシドの具体例としては、Ａｌ（ＯＣ３Ｈ７）３、Ｂａ（ＯＣ２Ｈ５）２、Ｃａ（ＯＣ２Ｈ５）２、Ｆｅ（ＯＣ３Ｈ７）３、Ｇａ（ＯＣ３Ｈ７）３、Ｇｅ（ＯＣ２Ｈ５）４、Ｈｆ（ＯＣ３Ｈ７）４、Ｉｎ（ＯＣ３Ｈ７）３、ＫＯＣ２Ｈ５、Ｌａ（ＯＣ３Ｈ７）３、ＬｉＯＣＨ３、Ｍｇ（ＯＣ２Ｈ５）２、Ｍｏ（ＯＣ２Ｈ５）５、ＮａＯＣ２Ｈ５、Ｎｂ（ＯＣ２Ｈ５）５、Ｐｂ（ＯＣ３Ｈ７）２、Ｓｂ（ＯＣ２Ｈ５）３、Ｓｉ（ＯＣ２Ｈ５）４、Ｓｎ（ＯＣ３Ｈ７）４、Ｓｒ（ＯＣ３Ｈ７）２、Ｔａ（ＯＣ２Ｈ５）５、Ｔｉ（ＯＣ３Ｈ７）４、ＶＯ（Ｃ２Ｈ５）３、Ｗ（ＯＣ２Ｈ５）５、Ｙ（ＯＣ３Ｈ７）３、Ｚｎ（ＯＣ２Ｈ５）２、Ｚｒ（ＯＣ３Ｈ７）４、Ｚｒ（ＯＣ４Ｈ９）４などが挙げられる。 Specific examples of the metal alkoxide include Al (OC 3 H 7 ) 3 , Ba (OC 2 H 5 ) 2 , Ca (OC 2 H 5 ) 2 , Fe (OC 3 H 7 ) 3 , Ga (OC 3 H 7 ) 3 , Ge (OC 2 H 5 ) 4 , Hf (OC 3 H 7 ) 4 , In (OC 3 H 7 ) 3 , KOC 2 H 5 , La (OC 3 H 7 ) 3 , LiOCH 3 , Mg (OC 2 H 5) 2, Mo ( OC 2 H 5) 5, NaOC 2 H 5, Nb (OC 2 H 5) 5, Pb (OC 3 H 7) 2, Sb (OC 2 H 5) 3, Si (OC 2 H 5 ) 4 , Sn (OC 3 H 7 ) 4 , Sr (OC 3 H 7 ) 2 , Ta (OC 2 H 5 ) 5 , Ti (OC 3 H 7 ) 4 , VO (C 2 H 5 ) 3 , W (OC 2 H 5 ) 5 , Y (OC 3 H 7 ) 3 , Zn (OC 2 H 5 ) 2 , Zr (OC 3 H 7 ) 4 , Zr (OC 4 H 9 ) 4 and the like.
金属アルコキシドは、大気中に存在する水分によって、加水分解反応（Ｍ（ＯＲ）ｎ＋ｎＨ２Ｏ→Ｍ（ＯＨ）ｎ＋ｎＲＯＨ）を起こす。発熱層中に含めることを希望する化合物を、この反応を利用して生成させることも可能である。例えば、金属Ｍとしてケイ素を用いた場合には、金属アルコキシドを利用してＳｉＣを発熱層中に含有させることも可能である。 The metal alkoxide causes a hydrolysis reaction (M (OR) n + nH 2 O → M (OH) n + nROH) due to moisture present in the atmosphere. Compounds that are desired to be included in the exothermic layer can also be generated using this reaction. For example, when silicon is used as the metal M, SiC can be contained in the heat generating layer using a metal alkoxide.
他にも、塗液には、必要に応じて、耐熱性金属粉末が配合されてもよい。耐熱性金属粉末については、本発明の第２において説明した通りであるため、ここでは説明を省略する。 In addition, a heat-resistant metal powder may be mix | blended with a coating liquid as needed. The heat-resistant metal powder is the same as that described in the second embodiment of the present invention, and the description thereof is omitted here.
塗膜におけるセラミック粉末と、ＳｉＯ２ゾル、水ガラスまたは金属アルコキシドとの配合比は、特に限定されない。セラミック粉末の種類、バインダーとして用いられるＳｉＯ２ゾル、水ガラスまたは金属アルコキシドの種類、耐熱層の厚さなどの諸条件を考慮して決定されればよい。通常は、セラミック粉末とバインダーとして用いられる前記物質との質量比は、２０：８０〜８０：２０程度である。 The compounding ratio of the ceramic powder in the coating film and the SiO 2 sol, water glass or metal alkoxide is not particularly limited. Type of ceramic powder, SiO 2 sol is used as a binder, the type of water glass or metal alkoxide may be determined in consideration of various conditions such as the thickness of the heat-resistant layer. Usually, the mass ratio of the ceramic powder and the substance used as the binder is about 20:80 to 80:20.
塗液を準備したら、塗液をセラミック製の基材に塗布する。塗液の塗布手段は特に限定されない。例えば、刷毛を用いた塗布、バーコーティング、ダイコーティング、スプレーコーティングなどの各種塗布手段から、粘度などの条件を考慮して選択されればよい。 When the coating liquid is prepared, the coating liquid is applied to a ceramic substrate. The means for applying the coating liquid is not particularly limited. For example, it may be selected from various application means such as application using a brush, bar coating, die coating, and spray coating in consideration of conditions such as viscosity.
塗膜の厚さは、求める発熱特性に応じて決定されればよい。発熱特性を高めるためには、塗膜を厚くして、発熱量を増大させればよい。 The thickness of the coating film may be determined according to the required heat generation characteristics. In order to improve the heat generation characteristics, the heat generation amount may be increased by thickening the coating film.
塗膜を加熱することによって、発熱層が形成されるが、加熱手段についても特に限定されない。場合によっては、塗膜の加熱にマイクロ波を利用してもよい。マイクロ波を照射して塗膜を乾燥させ、高温状態の加熱層がそのまま被加熱物の加熱に用いられてもよい。マイクロ波照射による塗膜の乾燥と、発熱層の昇温とを一度に遂行した場合、作業の効率化が図れる。 The heating layer is formed by heating the coating film, but the heating means is not particularly limited. Depending on the case, you may utilize a microwave for the heating of a coating film. The coating film may be dried by irradiating microwaves, and the high-temperature heating layer may be used as it is for heating the object to be heated. When drying of the coating film by microwave irradiation and heating of the heat generating layer are performed at once, work efficiency can be improved.
発熱層（「第１発熱層」と記載する）を形成した後に、さらに発熱層（「第２発熱層」と記載する）を積層させてもよい。つまり、第１発熱層を形成した後に、第１発熱層を形成するために用いた塗液と異なる組成の塗液を第１発熱層上に塗布する。これにより、第１発熱層上に、第１発熱層とマイクロ波吸収特性の異なる第２発熱層を形成する。第２発熱層の形成は、第１発熱層の形成方法に準じて行われ得る。発熱層を多層構造にすることによって得られる効果については、本発明の第２において説明した通りであるため、ここでは説明を省略する。 After the heat generating layer (described as “first heat generating layer”) is formed, a heat generating layer (described as “second heat generating layer”) may be further laminated. That is, after forming the first heat generating layer, a coating liquid having a composition different from the coating liquid used for forming the first heat generating layer is applied onto the first heat generating layer. Thus, a second heat generating layer having a microwave absorption characteristic different from that of the first heat generating layer is formed on the first heat generating layer. The formation of the second heat generating layer can be performed according to the method for forming the first heat generating layer. The effects obtained by forming the heat generating layer in a multilayer structure are as described in the second embodiment of the present invention, and thus the description thereof is omitted here.
以下、本発明の効果について、実施例を用いて説明する。以下の実施例においては、本発明の効果をガラスの加熱を用いて説明するが、本発明の技術的範囲が実施例に限定されることはない。 Hereinafter, the effects of the present invention will be described using examples. In the following examples, the effect of the present invention will be described using glass heating, but the technical scope of the present invention is not limited to the examples.
＜ガラス＞
直径が約１２ｍｍ、最大厚さが約６ｍｍである円盤形状のガラスを用いた。ガラスの組成は、ＳｉＯ２：３０．８％、Ｂ２Ｏ３：１７．９％、Ａｌ２Ｏ３：１．４％、Ｎａ２Ｏ：０．３％、ＢａＯ：４８．７％、Ｓｂ２Ｏ３：０．４％、Ａｓ２Ｏ３：０．５％である。
<Glass>
A disk-shaped glass having a diameter of about 12 mm and a maximum thickness of about 6 mm was used. The composition of the glass, SiO 2: 30.8%, B 2 O 3: 17.9%, Al 2 O 3: 1.4%, Na 2 O: 0.3%, BaO: 48.7%, Sb 2 O 3 : 0.4%, As 2 O 3 : 0.5%.
＜実施例１＞
β型ＳｉＣ固化体としては、イビデン株式会社製イビセラムＴＭＳＣ−８５０を使用した。このマイクロ波発熱体にガラスを載置し、１ＫＷのマイクロ波（２４５０Ｈｚ）を照射した。熱電対を用いてガラスの温度を測定するとマイクロ波によってスパークが生じてしまうため、ガラスの加熱速度は、ガラスが赤くなる時点を目視で観察することによって評価した。マイクロ波の照射開始からの時間を測定したところ、６０秒でガラスを赤熱させることができた。結果を表１に示す。
<Example 1>
As the β-type SiC solidified body, Ibizerum ™ SC-850 manufactured by Ibiden Co., Ltd. was used. Glass was placed on the microwave heating element and irradiated with 1 KW microwave (2450 Hz). When the temperature of the glass is measured using a thermocouple, sparks are generated by the microwave. Therefore, the heating rate of the glass was evaluated by visually observing the time when the glass turns red. When the time from the start of microwave irradiation was measured, the glass was red-hot in 60 seconds. The results are shown in Table 1.
確認のため、赤熱させたガラスを水中にて急冷し、水温の変化よりガラス温度を推定したところ、８２７℃という計算結果が得られた。 For confirmation, the red-hot glass was rapidly cooled in water, and the glass temperature was estimated from the change in water temperature. As a result, a calculation result of 827 ° C. was obtained.
＜実施例２＞
実施例１で準備したマイクロ波発熱体の側面および上面を、断熱材（電気化学工業株式会社製デンカアルセンボード、ＢＤ−１７００ＬＮ）で囲み、実施例１と同様のマイクロ波を照射した。マイクロ波の照射開始からの時間を測定したところ、４０秒でガラスを赤熱させることができた。結果を表１に示す。
<Example 2>
The side and top surfaces of the microwave heating element prepared in Example 1 were surrounded by a heat insulating material (Denka Arsen Board, BD-1700LN, manufactured by Denki Kagaku Kogyo Co., Ltd.), and the same microwaves as in Example 1 were irradiated. When the time from the start of microwave irradiation was measured, the glass could be heated red in 40 seconds. The results are shown in Table 1.
＜実施例３＞
平均粒度約２００μｍの研削剤用ＳｉＣ粉末（屋久島電工株式会社、ＧＣ１５０）と、ＳｉＯ２ゾル（日産化学工業株式会社、スノーテックスＴＭ２０番）とを、質量比１：１で混練した。得られたスラリーを、断熱材上に、刷毛を用いて塗布した。膜厚は約５００μｍとした。
<Example 3>
The average particle size of about 200 [mu] m SiC powder for the abrasive (Yakushima Denko Co., GC150) and, SiO 2 sol (Nissan Chemical Industries, Ltd.,
このＳｉＣ粉末を含む発熱層が形成されたマイクロ波発熱体で、実施例１で準備したマイクロ波発熱体の側面および上面を囲んだ。マイクロ波発熱体は、発熱層がガラス側になるように配置した。実施例１と同様のマイクロ波を照射し、マイクロ波の照射開始からの時間を測定したところ、３０秒でガラスを赤熱させることができた。結果を表１に示す。 The microwave heating element in which the heating layer containing this SiC powder was formed surrounded the side surface and the upper surface of the microwave heating element prepared in Example 1. The microwave heating element was arranged so that the heating layer was on the glass side. When the same microwave as in Example 1 was irradiated and the time from the start of the microwave irradiation was measured, the glass was red-hot in 30 seconds. The results are shown in Table 1.
＜実施例４＞
実施例３で作製した、ＳｉＣ粉末を含む発熱層が形成されたマイクロ波発熱体上にガラスを載置し、実施例１と同様のマイクロ波を照射した。マイクロ波の照射開始からの時間を測定したところ、３５秒でガラスを赤熱させることができた。結果を表１に示す。
<Example 4>
Glass was placed on the microwave heating element on which the heating layer containing SiC powder formed in Example 3 was formed, and the same microwaves as in Example 1 were irradiated. When the time from the start of microwave irradiation was measured, the glass was red-hot in 35 seconds. The results are shown in Table 1.
＜実施例５＞
平均粒度約２００μｍの研削剤用ＳｉＣ粉末（屋久島電工株式会社、ＧＣ１５０）と、ＳｉＯ２ゾル（日産化学工業株式会社、スノーテックスＴＭ２０番）とを、質量比１：１で混練した。得られたスラリーを、断熱材上に、刷毛を用いて塗布した。膜厚は約５００μｍとした。
<Example 5>
The average particle size of about 200 [mu] m SiC powder for the abrasive (Yakushima Denko Co., GC150) and, SiO 2 sol (Nissan Chemical Industries, Ltd.,
さらに、ＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３粉末（米国アルコア社製）を約５μｍに粉砕後、これと、ＳｉＯ２ゾル（日産化学工業株式会社、スノーテックスＴＭ２０番）とを、質量比３：７で混練した。得られたスラリーを、前述のＳｉＣ粉末を用いて形成された皮膜上に、刷毛を用いて塗布した。膜厚は総膜厚が約８００μｍとなるようにした。
Further, after the pulverization CaO · 6Al 2 O 3 powder (manufactured by US Alcoa) to about 5 [mu] m, and this, SiO 2 sol (Nissan Chemical Industries, Ltd.,
このマイクロ波発熱体上にガラスを載置し、実施例１と同様のマイクロ波を照射した。マイクロ波の照射開始からの時間を測定したところ、３０秒でガラスを赤熱させることができた。結果を表１に示す。 Glass was placed on the microwave heating element, and the same microwave as in Example 1 was irradiated. When the time from the start of microwave irradiation was measured, the glass could be heated red in 30 seconds. The results are shown in Table 1.
＜実施例６＞
平均粒度約４５μｍのＺｒＢ２粉末（旭硝子株式会社）と、水ガラス４号とを、質量比１：１で混練した。得られたスラリーを、断熱材上に、刷毛を用いて塗布した。膜厚は約６００μｍとした。
<Example 6>
ZrB 2 powder (Asahi Glass Co., Ltd.) having an average particle size of about 45 μm and water glass No. 4 were kneaded at a mass ratio of 1: 1. The obtained slurry was applied onto a heat insulating material using a brush. The film thickness was about 600 μm.
このマイクロ波発熱体上にガラスを載置し、実施例１と同様のマイクロ波を照射した。マイクロ波の照射開始からの時間を測定したところ、２５秒でガラスを赤熱させることができた。結果を表１に示す。 Glass was placed on the microwave heating element, and the same microwave as in Example 1 was irradiated. When the time from the start of microwave irradiation was measured, the glass was red-hot in 25 seconds. The results are shown in Table 1.
表１に示すように、本発明のマイクロ波発熱体は、高温においても優れた発熱体として機能する。また、マイクロ波照射によって、発熱体の温度を短時間で高温に上昇させることが可能である。なお、実施例１〜６で用いた発熱体の中では、ＺｒＢ２からなる発熱層を形成した態様が、最も昇温速度が速かったが、例えば１２００℃といった高温にまで温度を上昇させる場合には、目的温度に応じて実施例５のような発熱体を組み合わせる態様が有効である。 As shown in Table 1, the microwave heating element of the present invention functions as an excellent heating element even at high temperatures. Moreover, it is possible to raise the temperature of a heat generating body to high temperature in a short time by microwave irradiation. Of the heating elements used in Examples 1 to 6, the embodiment in which the heating layer made of ZrB 2 was formed had the fastest rate of temperature rise, but for example, when the temperature was raised to a high temperature such as 1200 ° C. Is effective to combine the heating elements as in Example 5 according to the target temperature.
本発明のマイクロ波発熱体は、例えば、ガラスの加熱、自溶性合金溶射被膜のフュージング処理、セラミック・サーメット・金属粉末の焼結などに用いられる。 The microwave heating element of the present invention is used for, for example, heating of glass, fusing treatment of a self-fluxing alloy spray coating, sintering of ceramic, cermet, and metal powder.
１０…金属板、２０…溶射膜、３０…マイクロ波発熱体、３２…基材、３４…発熱層、４０…異物混入防止フード。
DESCRIPTION OF
Claims (8)
前記基材の少なくとも一表面に形成されてなる、黒鉛、カーボンブラック、炭化珪素（ＳｉＣ）、炭化チタン（ＴｉＣ）、炭化ジルコニウム（ＺｒＣ）、炭化タングステン（ＷＣ）、酸化カルシウム（ＣａＯ）、ＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３、ホウ化ジルコニウム（ＺｒＢ２）、ホウ化チタン（ＴｉＢ２）、ホウ化モリブデン（ＭｏＢ）およびフッ化カルシウム（ＣａＦ２）からなる群より選択される１種以上のセラミック粉末を含む発熱層と、
を有することを特徴とする、マイクロ波発熱体。 A ceramic substrate;
Graphite, carbon black, silicon carbide (SiC), titanium carbide (TiC), zirconium carbide (ZrC), tungsten carbide (WC), calcium oxide (CaO), CaO ·, formed on at least one surface of the substrate. Including one or more ceramic powders selected from the group consisting of 6Al 2 O 3 , zirconium boride (ZrB 2 ), titanium boride (TiB 2 ), molybdenum boride (MoB) and calcium fluoride (CaF 2 ) A heating layer;
A microwave heating element, comprising:
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