JP2005509727A - 精留を伴うストリッピングによる中間分留を含む、中間留出物を水素化処理するための2段プロセス - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 プロセスには、少なくとも2つの反応ステップを含み、第1のステップからの流出物を加圧水素ストリッピング塔を用いて中間で分留して第2のステップの触媒にとって望ましくない不純物を除去すると共に、実質的に脱硫された軽質液体留分を製造して、そのものは第2のステップに供給しない。中間分留に含まれるのは、加圧水素を使用して第1のステップからの液状流出物をストリッピングすること、および実質的に脱硫された液体の還流液の手段によりストリッピング蒸気を精留することである。
Description
本発明についてのこの記述では、以下の表記方法、定義および約束事を使用する。すなわち、
・ppmは、パーツ・パー・ミリオンであり、重量基準で表す。
・水素化処理をするための第1のステップa1)であって、前記原料流および過剰の水素を第1の水素化処理触媒の上に通し、前記原料流中に含まれる硫黄の少なくとも大部分をH2Sに転化させる、ステップa1)。
・ストリッピング塔の供給口よりも上に位置する、前記塔の上側部分においては、供給口より上に上昇してくるストリッピング蒸気を、硫黄含量が約50ppm未満の還流液を用いて精留するステップを実施する。
・精製されたリサイクルガスを使用するか、
・リサイクルはせずに、直接循環路に補給用水素(実質的に不純物ゼロ)を使用するか、
・または、(第1の反応ステップa1)のループとは混合ポイントや共通部分を持たずに)ステップa3)には別途のリサイクルループを使用するが、前記ループには実質的に不純物ゼロの補給用水素だけを供給するのが好ましい。2つの別々なリサイクルループを有する、2段の水素化処理および水素ストリッピングプロセスであるこの変形形態は、本出願と同時に出願された特許の主題を形成している。そのプロセスにおいては、リサイクルガスのアミンによる処理を、場合によっては、第1の反応ステップa1)へリサイクルさせるためのリサイクルガスだけに、実施することができる。リサイクルガスのアミン処理を実施せずに、第2のループには実質的に不純物ゼロの補給用水素を供給するようにすることも可能である。それによって、コストのかかるリサイクルガスのアミン洗浄ステップを実施せずにすむ。
・第1の冷却ステップで塔頂流出物の部分凝縮を行い、次いで還流ドラム(または第1のストリッピングステップの気液分離器)の中で気液分離し、そして例えば、凝縮させた液体を(好ましくは還流液として、および/または場合によっては部分的に供給液と共に)全部塔に戻し、前記還流ドラムにおける温度は約80〜250℃の範囲とし、例えば、ある程度の量の炭化水素が前記分離器ドラムからのガス中に残るようにする。
・第1の水素化処理ステップにおいて充分に厳しい条件を使用することで、原料流中の最も軽質な留分の非常に深度な脱硫を実施している(硫黄50ppm未満、特に30ppm未満、好ましくは20ppm未満またはさらに15ppm未満、より好ましくは硫黄10ppm未満、例えば硫黄約5ppm)。
・ステップa1)で実施される脱硫の過酷度を調節して、ステップa1)において充分に厳しい条件を使用すること(低いHSV=空間速度、高温、高い水素の分圧、その原料流に適した高効率の触媒)。触媒と操作条件の選択は、プロセス処理する原料流に大いに依存するが、当業熟練者ならば、原料流に応じて容易に決定することが可能である。すなわち、
・カットポイントと充分に効率のよい分留条件、特に精留ゾーンにおける理論段数、還流液の流量および還流液中の硫黄含量を決めて、その軽質炭化水素留分を所望の硫黄含量とし、重質の硫黄含有生成物によって汚染されないようにすること、が可能である。
・ステップa1)の過酷度、特に充分な脱硫度であって、処理された留分の軽質部分および残存する重質部分が少なくとも所望のレベルまで脱硫されるようにするための、「初期」条件を決定することによって開始することができる、1例を挙げれば、最初の原料流の20重量%に相当し、多くても10ppmの硫黄を含む軽質炭化水素留分を製造して直接下流に排出しようとするならば、ステップa1)のためには充分に厳しい条件を定めて、20重量%の理想カットポイントに相当する軽質留分を脱硫して約10ppmとするか、残存の重質留分中の硫黄含量がステップa3)で使用するための触媒にとって高すぎるようならばさらに厳しい条件とする。
・配管16に送られるガス流れ、すなわち「ガス状ストリッピングステップ流出物」。
・配管23のポイントから分岐されて反応器7の中央部分(2つの連続した触媒床の間に位置する1つまたは複数のゾーンの中)に供給される1本または複数の急冷ガス配管。
・ステップa1)のための反応器7の下流側で、かつストリッピング塔10の上流側には、(反応器からの流出物を、好ましくは多くても90℃まで、より好ましくは多くても70℃まで、特に多くても50℃、冷却するための)冷却用交換器、または(反応器からの流出物を、好ましくは多くても90℃まで、より好ましくは多くても70℃まで、特に多くても50℃、再加熱するための)炉、のいずれか、または熱移動装置なし。
・ストリッピング塔に、実質的に脱硫された還流液の流れが導入される、充分な理論段数を有する精留セクションを加える。
処理にかける原料流:以下の特性を有する直留ガスオイル:
蒸留間隔(5〜95%蒸留):210〜370℃
密度:0.85
硫黄含量:10000ppm
セタン指数:48
第1のステップa1)における操作条件:
触媒:HR416、アルミナに担持させたCo−Mo触媒、アクセンス(AXENS、旧プロカタリーゼ(PROCATALYSE))販売
反応器出口温度:350℃
反応器出口圧力:4.2MPa
H2分圧、反応器出口:2.5MPa
HSV(時間当たりの空間速度):2.0h−1
水素(反応器入口+急冷):200Nm3/m3(原料流)
ステップa1)で消費される水素:0.5重量%(原料流基準)
ステップa2)における操作条件:
ストリッピング塔入口温度:320℃
ストリッピング塔入口圧力:4.0MPa
供給段より上の理論段数:9
供給段より下の理論段数:15
還流の性質:軽質炭化水素液体留分の一部(硫黄含量8ppm)
還流比(塔への炭化水素原料流基準):0.33kg/kg/
ストリッピング水素:第1のステップ中で消費される水素の95%に相当する流量
ストリッピング塔ボトム温度:315℃
除去される軽質炭化水素液体留分の量:約30重量%(最初の原料流基準)
ストリップされた液状流出物の流量:最初の原料流の約70重量%
第2の反応ステップa3)のための操作条件:
触媒:HR448触媒、アルミナに担持させたNi−Mo、アクセンス(AXENS、旧プロカタリーゼ(PROCATALYSE))販売
反応器入口温度:315℃
反応器出口温度:335℃
反応器出口圧力:4.9MPa
HSV:1.5h−1
水素(入口+急冷):350Nm3/m3(ステップa3)のための原料流)
この2段水素化処理によって以下のような結果が得られた。すなわち、
ステップa1)からの全流出物の液体留分の硫黄含量(有機、すなわちH2S以外):約250ppm
除去された軽質炭化水素液体留分(最初の原料流の30重量%に相当)の硫黄含量:8ppm
ストリップされた液状流出物中の硫黄含量:約355ppm
水素化処理された液体留分中の硫黄含量:8ppm
全部の再構成された液状流出物(水素化処理された液体留分+軽質炭化水素液体留分の抜き出し)の硫黄含量:8ppm
再構成された全液状(安定化)のセタン指数:51
(実施例2)
原料流、第1の反応ステップa1)、およびストリッピングステップa2)は実施例1と同じであった。実施例2が実施例1と異なっている点は、反応ステップa3)において、貴金属系のアルミナに担持させた白金/パラジウムのタイプの触媒を使用したことである。
触媒:アルミナに担持させた白金/パラジウム、含量(重量%):0.23%白金;0.84%パラジウム;1.13%塩素;4.20%フッ素
反応器入口温度:315℃
反応器出口温度:335℃
反応器出口圧力:4.9MPa
HSV:4.3h−1
水素(入口+急冷):350Nm3/m3(ステップa3)のための原料流)
実施例2のステップa3)のこの水素化処理によって以下のような結果が得られた:
水素化処理された液体留分の硫黄含量:8ppm
全部の再構成された液状流出物(水素化処理された液体留分+軽質炭化水素液体留分の抜き出し)の硫黄含量:8ppm
再構成された全液状(安定化)のセタン指数:56
原料流は、実施例1と2では、最終的には同じ含量にまで脱硫された。実施例2のユニットでは、貴金属系のアルミナに担持させた白金/パラジウムのタイプの触媒をステップa3)で使用したが、より大きな時間当たりの空間速度が使用できる(そのために、反応器のサイズが小さくできる)ことと、セタン指数が5ポイントあがるという大きな利点があった。しかしながら、この触媒はかなり高価である。
5:加熱炉
7:水素化処理反応器
10:ストリッピング塔
12:空冷式交換器
14:気液分離器ドラム
17:洗浄装置またはH2S吸収装置
20:気液分離器ドラム
22:圧縮機
32:乾燥装置
40:ポンプ
44:原料流/流出物熱交換器
46:熱交換器
48:反応器
51:空冷式交換器
53:気液分離器(ドラム)
55:ガスリサイクル圧縮機
70:熱交換器
72:熱交換器
73:再加熱炉
74:熱交換器
75:熱交換器
Claims (20)
- 硫黄含有化合物を含有する炭化水素原料流を水素化処理するためのプロセスであって、以下のステップ、すなわち、
水素化処理をするための第1のステップa1)であって、前記原料流および過剰の水素を第1の水素化処理触媒の上に通し、前記原料流中に含まれる硫黄の少なくとも大部分をH2Sに転化させる、ステップa1)と、
ステップa1)の下流側に位置しているステップa2)であって、ステップa1)からの前記部分的に脱硫された原料流を、少なくとも1種の水素リッチなストリッピングガスを使用して加圧ストリッピング塔の中でストリッピングし、それにより前記塔頂における少なくとも1種のガス状流出物と少なくとも1種のストリップされた液状流出物とを製造し、前記塔頂における前記ガス状流出物は冷却して部分的に凝縮させ、次いで少なくとも1基のストリッピングステップの気液分離器の中で少なくとも1種の軽質炭化水素液体留分とガス状のストリッピングステップ流出物とに分離する、ステップa2)と、
ステップa2)の下流に位置する、第2の水素化処理ステップa3)であって、前記ストリップされた液状流出物および過剰の水素を第2の水素化処理触媒の上に通す、ステップa3)とを含み、
ここで、前記ストリッピング塔の供給口よりも上に位置する、前記塔の上側部分においては、供給口より上に上昇してくるストリッピング蒸気を、硫黄含量が約50ppm未満の還流液を用いて精留するステップを実施し、前記軽質炭化水素液体留分の少なくとも一部を抜き出して、直接下流へと送排出し、
以下のようなパラメーターを選択する、すなわち、前記ストリッピング塔への前記供給液の温度、前記ストリッピングガスの流量、および前記還流液の流量を選択して、前記ストリップされた液状流出物がステップa1)に供給される前記原料液の最大で90重量%となるようにし、また前記パラメーターと組み合わせて、ステップa1)における脱硫度を前記精留ステップの分離効率に応じて決めることで、前記軽質炭化水素液体留分中の硫黄含量が約50ppm未満となるようにすることを特徴とする、プロセス。 - ステップa3)からの前記流出物を冷却してから、第2の反応ステップの気液分離器の中で、第2の反応ステップからの水素化処理された液体留分とガス状流出物とに分離する、請求項1に記載のプロセス。
- 前記還流液が、前記軽質炭化水素液体留分の一部を含む、請求項1または2に記載のプロセス。
- 前記還流液が、前記水素化処理液体留分の一部を含む、請求項1〜3のうちのいずれか一項に記載のプロセス。
- 前記精留ステップを、1〜30理論段(両端を含む)の範囲の分離効率を有する精留ゾーンにおいて実施する、請求項1〜4のうちのいずれか一項に記載のプロセス。
- 前記塔頂からの前記ガス状流出物を冷却して部分的に凝縮させ、次いでストリッピングステップの気液分離器中で軽質炭化水素液体留分とガス状のストリッピングステップ流出物とに分離し、そして前記軽質炭化水素液体留分の一部を除去して直接下流に排出し、前記軽質炭化水素液体留分の抜き出しの相補的な部分を、直接または前記相補的な部分のすべてまたは一部に任意に熱交換を実施してから、すべて前記ストリッピング塔に戻し、前記相補的な部分の少なくとも一部が前記塔のための還流液を構成するようにする、請求項1〜5のうちのいずれか一項に記載のプロセス。
- 前記軽質炭化水素液体留分の抜き出しを、ステップa1)への前記原料流の少なくとも20重量%とし、前記ストリップされた液状流出物を、ステップa1)への前記原料流の多くても80重量%とする、請求項1〜6のうちのいずれか一項に記載のプロセス。
- 水素化処理ステップa1)からの前記流出物を、前記反応ステップa1)からの出口温度と多くても90℃の許容される温度差をもって、前記分留塔に供給する、請求項1〜7のうちのいずれか一項に記載のプロセス。
- 前記水素化処理ステップa1)からの前記流出物を、多くても90℃の限定的な冷却を行った後で分留塔に供給する、請求項8に記載のプロセス。
- 前記水素化処理ステップa1)からの前記流出物を、前記反応ステップa1)の出口における温度と実質的に等しい温度で前記分留塔に直接供給する、請求項8に記載のプロセス。
- 前記水素化処理ステップa1)からの前記流出物を、約255℃から約390℃までの範囲の温度で前記分留塔に供給する、請求項1〜10のうちのいずれか一項に記載のプロセス。
- 前記第2の水素化処理ステップa3)を、単回通過で流れる補給用水素によって構成される過剰の水素の存在下で実施し、そして前記第2の反応ステップからのガス状流出物をステップa1)にリサイクルする、請求項2〜11のうちのいずれか一項に記載のプロセス。
- 請求項1〜12のうちのいずれか一項に記載のプロセスによって水素化処理された少なくとも1種の留分を含む、ガソリン、ジェット燃料、灯油、ディーゼル燃料、ガスオイル、減圧蒸留留出物および脱アスファルト油からなる群より選択される炭化水素留分。
- 炭化水素原料流を水素化処理するためのユニットであって、
少なくとも1基の第1の水素化処理反応器7を含む、第1の水素化処理反応セクション、
前記第1の反応器7の上流側に接続され、水素リッチガスを用いて前記反応器からの前記流出物をストリップするための、加圧ストリッピング塔10を含むストリッピングセクションであって、そこでは、前記塔10の塔頂を、前記塔10からの前記ガス状流れを冷却して部分凝縮させるための手段12に接続するが、前記冷却手段が、少なくとも1基のストリッピングステップの気液分離器14の下流側に接続されている、ストリッピングセクション、
第2の水素化処理反応セクションであって、少なくとも1基の第2の水素化処理反応器48を含み、前記ストリッピング塔10の底部の上流側に接続され、前記ストリッピング塔10の底部から出てくる前記ストリップされた液状流出物を水素化処理し、そして第2の反応ステップ気液分離器53の下流側に接続されている第2の水素化反応セクション、を含み
前記ストリッピング塔10には、第1の反応器7からの流出物のための供給口より上に、少なくとも1理論段の分離効率を有する精留ゾーンを含み、前記ゾーンの上側が実質的に脱硫された還流液を供給するための配管15に接続されている、
ユニット。 - 前記ストリッピングステップの気液分離器14から除去された軽質炭化水素液体留分を下流に直接排出するための配管27をさらに含み、前記排出配管が、前記ストリッピングステップの気液分離器14の上流側に接続されている、請求項14に記載のユニット。
- 実質的に脱硫された還流液を供給するための前記配管が、ストリッピングステップの気液分離器14の上流側に接続されている、請求項14または請求項15に記載のユニット。
- 実質的に脱硫された還流液を供給するための前記配管が、前記第2の反応ステップの気液分離器53の上流側に接続されている、請求項14〜16のうちのいずれか一項に記載のユニット。
- 前記塔頂10が、少なくとも1つの接続配管11、13を経由して前記ストリッピングステップの気液分離器14に接続され、前記接続配管が前記第2の反応ステップの気液分離器53に接続されている、請求項14〜17のうちのいずれか一項に記載のユニット。
- 前記第1の水素化処理反応器7が、下流側のストリッピング塔10に直接接続されている、請求項14〜18のうちのいずれか一項に記載のユニット。
- 前記第1の水素化処理反応器7が、冷却能力が多くても90℃の限定冷却手段3の下流側に直接接続されていて、前記限定冷却手段が下流の前記ストリッピング塔10に直接接続されている、請求項14〜18のうちのいずれか一項に記載のユニット。
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US7799208B2 (en) * | 2007-10-15 | 2010-09-21 | Uop Llc | Hydrocracking process |
US8002952B2 (en) * | 2007-11-02 | 2011-08-23 | Uop Llc | Heat pump distillation |
CA2709975C (en) * | 2007-12-31 | 2016-10-11 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Integrated two-stage desulfurization/dewaxing with stripping high-temperature separator |
US8540870B2 (en) * | 2009-06-25 | 2013-09-24 | Uop Llc | Process for separating pitch from slurry hydrocracked vacuum gas oil |
US8202480B2 (en) * | 2009-06-25 | 2012-06-19 | Uop Llc | Apparatus for separating pitch from slurry hydrocracked vacuum gas oil |
US8231775B2 (en) | 2009-06-25 | 2012-07-31 | Uop Llc | Pitch composition |
EP2454348B1 (en) | 2009-07-15 | 2019-08-21 | Shell International Research Maatschappij B.V. | Process for hydrotreating a hydrocarbon oil |
US20110094937A1 (en) * | 2009-10-27 | 2011-04-28 | Kellogg Brown & Root Llc | Residuum Oil Supercritical Extraction Process |
US20120103873A1 (en) * | 2010-11-01 | 2012-05-03 | Axens | Procede d'hydrotraitement et/ou d'hydrocraquage de charges azotees avec stripage a l'hydrogene |
CN102399584B (zh) * | 2011-10-12 | 2014-06-25 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种加氢装置氢气联合优化利用工艺 |
KR102041762B1 (ko) * | 2011-12-29 | 2019-11-07 | 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. | 탄화수소 오일의 수소화처리 방법 |
US9150470B2 (en) | 2012-02-02 | 2015-10-06 | Uop Llc | Process for contacting one or more contaminated hydrocarbons |
US20140174988A1 (en) * | 2012-12-21 | 2014-06-26 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Hydroprocessing configuration for low sulfur diesel |
US9234144B2 (en) * | 2013-06-28 | 2016-01-12 | Uop Llc | Process and apparatus for producing diesel |
US9902912B2 (en) | 2014-01-29 | 2018-02-27 | Uop Llc | Hydrotreating coker kerosene with a separate trim reactor |
US9816038B2 (en) * | 2014-06-12 | 2017-11-14 | Uop Llc | Kerosene hydrotreating with a separate high pressure trim reactor |
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AU3878395A (en) * | 1994-11-25 | 1996-06-26 | Kvaerner Process Technology Ltd. | Multi-step hydrodesulfurization process |
US6083378A (en) * | 1998-09-10 | 2000-07-04 | Catalytic Distillation Technologies | Process for the simultaneous treatment and fractionation of light naphtha hydrocarbon streams |
US6676829B1 (en) * | 1999-12-08 | 2004-01-13 | Mobil Oil Corporation | Process for removing sulfur from a hydrocarbon feed |
US6676828B1 (en) * | 2000-07-26 | 2004-01-13 | Intevep, S.A. | Process scheme for sequentially treating diesel and vacuum gas oil |
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