JP2005259613A - 圧着端子及び圧着装置 - Google Patents

Abstract

【課題】 所定の圧縮率（例えば７０〜８０％）を確保し、クラックの発生を抑制し、作業性を向上できる圧着端子及び圧着装置を提供すること。
【解決手段】 圧着端子３０の芯線バレル３２は、略矩形状の底板４２と、この底板４２の両側から上方へ略垂直に連設されるとともに両側に千鳥状に配列された側板４４、４６とを備える。アンビル６０の載置溝６２を底面が平坦で、芯線バレル３２の底部を収容可能な角型溝に形成し、圧着後の芯線バレル３２の横幅Ｗ、高さＨ１が、Ｗ＝（２×ｔ＋ｎ×ｄ）×Ｋ１、Ｈ１＝（２×ｔ＋ｄ）×Ｋ１で規制される。ｔは底板４２及び側板４４、４６の板厚、ｎ、ｄは素線１４の本数、素線径、Ｋ１は０．６〜１．０の範囲内の設定係数である。
【選択図】 図１

Description

本発明は、ケーブル（例えば同軸ケーブル）の芯線（例えば中心導体）に圧着させる芯線バレルを備えた圧着端子、及び、この圧着端子を固定下型のアンビル上に載置し、可動上型のクリンパ（又はパンチ）を下降して芯線バレルを塑性変形させて芯線に圧着させる圧着装置に関するものである。

従来の圧着端子及び圧着装置は、例えば図４又は図５に示すように形成されていた。

図４に示す従来例では、同図（a）に示すように、圧着端子１００の芯線バレル１０２が断面Ｕ字状に形成され、圧着装置１１０のアンビル１１２は芯線バレル１０２を載置する載置溝１１４が円弧状の浅溝に形成され、圧着装置１１０のクリンパ１１６は、下降して芯線バレル１０２の押圧面となる深溝１１８の底面が２個の円弧部１２０を中央で接続して突起部１２２とした形状に形成されている。
そして、アンビル１１２の載置溝１１４に圧着端子１００の芯線バレル１０２を載置し、この芯線バレル１０２内に同軸ケーブル１０の芯線１２を挿入し、クリンパ１１６を下降して芯線バレル１０２を塑性変形させて同軸ケーブル１０の芯線１２に圧着させ、図４（ｂ）に示すようなＦクリンプ形状の圧着構造が形成されていた。

図５に示す従来例では、同図（a）に示すように、圧着端子２００の芯線バレル２０２が断面略Ｕ字状に形成されるとともに、上半部の外側面がＵ字状の下半部の接続部から直線的に延長され、内側面がＵ字状の下半部の接続部から外向きに傾斜して広がる形状に形成されている。
また、圧着装置２１０のアンビル２１２は、芯線バレル２０２を載置する載置溝２１４が円弧状の浅溝に形成され、圧着装置２１０のクリンパ２１６は下降して芯線バレル２０２の押圧面となる深浅２１８の底面が半円状に形成されている。
そして、アンビル２１２の載置溝２１４に圧着端子２００の芯線バレル２０２を載置し、この芯線バレル２０２内に同軸ケーブル１０の芯線１２を挿入し、クリンパ２１６を下降して芯線バレル２０２を塑性変形させて同軸ケーブル１０の芯線１２に圧着させ、図５（ｂ）に示すようなΩクリンプ形状の圧着構造が形成されていた（特許文献１参照）。
特開平８ー３１５８８６号公報（段落番号「００１３」〜「００２０」、図１（a）、図５）

しかしながら、図４に示した従来例では、次の（１）〜（３）に示すような問題点があった。特に、同軸ケーブル１０が極細同軸ケーブル（例えば芯線１２の断面積が０．００５ｍｍ^２）であって、その中心導体と同軸コネクタの芯線バレルとの圧着部において信頼性の高い圧着が要求される場合に問題となっていた。

（１）圧着端子１００の芯線バレル１０２が断面Ｕ字状に形成されていたので、図４（ｂ）に一点鎖線で示すように、圧着時に芯線１２を構成する７本の素線１４〜１４の一部（例えば２本）が飛び出し、圧縮率が低下する。圧縮率は、芯線１２の導体断面積（圧着前）に対する圧着内部の断面積の比率を表わす。

（２）クリンパ１１６を下降して芯線バレル１０２を芯線１２へ圧着する時に、クリンパ１１６とアンビル１１２の分割箇所（クリンパ１１６とアンビル１１２の近接箇所）に対応した芯線バレル１０２の圧着部分１０５、１０５に応力が集中し、図４（ｂ）に示すようなクラック１０７が発生し、圧縮力が低下し、腐食が発生する。

（３）クリンパ１１６を下降して芯線バレル１０２を芯線１２へ圧着する時に、クリンパ１１６の下端面がアンビル１１２の上端面より下方まで下降するため、その間に芯線バレル１０２が挟み込まれて食いついたり、アンビル１１２が摩耗し、作業性が低下する。また、芯線バレル１０２の左右の不均一性により、圧着端子１００の接触部に対してねじれが生じる。

また、図５に示した従来例でも、前記（１）〜（３）に記載したような、図４の従来例と同様の問題点があった。
例えば、圧着端子２００の芯線バレル２０２が断面Ｕ字状に形成されていたので、圧着操作時に７本の素線１４〜１４の一部が飛び出して圧着率が低下したり、クリンパ２１６とアンビル２１２の分割箇所に対応した芯線バレル２０２の圧着部分２０５、２０５に応力が集中してクラックが発生したり、アンビル２１２と深浅２１８の壁面の間に芯線バレル２０２が挟み込まれて食いついたり、アンビル２１２が摩耗し、作業性が低下する問題点があった。

本発明は、上述の問題点に鑑みてなされたもので、所定の圧縮率（例えば７０〜８０％）を確保し、クラックの発生を抑制し、作業性を向上させることのできる圧着端子及び圧着装置を提供することを目的とする。

請求項１記載の発明は、ケーブルの芯線に圧着させる芯線バレルを備えた圧着端子であって、前記芯線バレルが、板面が前記芯線の軸方向に平行な略矩形状の底板と、この底板の両側から上方へ略垂直に連設された少なくとも２つの側板とを備え、前記２つの側板は前記底板の両側に前記芯線の軸方向に沿って千鳥状に配列されていることを特徴とする。

請求項２記載の発明は、請求項１記載の発明において、各側板は、底板の両側に丸みをもって略垂直に連設され、前記各側板の先端部の外側面は、先端にゆくほど内側面へ近づく傾斜面に形成されていることを特徴とする。

請求項３記載の発明は、請求項１記載の圧着端子をアンビル上の載置溝に載置し、クリンパを下降して芯線バレルを芯線に圧着させる圧着装置であって、前記アンビルの上面を平坦面に形成し、前記載置溝を、底面が平坦で芯線バレルの底部を収容可能な角型溝に形成し、圧着後の前記芯線バレルの横幅、高さをＷ、Ｈ１とし、底板及び側板の板厚をｔとし、前記芯線の素線本数、素線径をｎ（ｎは２以上の整数）、ｄとしたときに、前記Ｗ、Ｈ１、が次式（１）（２）を満たし、前記（１）、（２）式中のＫ１が０．６〜１．０の範囲内で設定される係数としたことを特徴とする。
Ｗ＝（２×ｔ＋ｎ×ｄ）×Ｋ１・・・・（１）
Ｈ１＝（２×ｔ＋ｄ）×Ｋ１ ・・・・（２）

請求項４記載の発明は、請求項２記載の圧着端子をアンビル上の載置溝に載置し、クリンパを下降して芯線バレルを芯線に圧着させる圧着装置であって、前記アンビルの上面を平坦面に形成し、前記載置溝を、底面が平坦で芯線バレルの底部を収容可能な角型溝に形成し、圧着後の前記芯線バレルの横幅、高さをＷ、Ｈ１とし、底板及び側板の板厚をｔとし、前記芯線の素線本数、素線径をｎ（ｎは２以上の整数）、ｄとしたときに、前記Ｗ、Ｈ１、が次式（１）（２）を満たし、前記（１）、（２）式中のＫ１が０．６〜１．０の範囲内で設定される係数としたことを特徴とする。
Ｗ＝（２×ｔ＋ｎ×ｄ）×Ｋ１・・・・（１）
Ｈ１＝（２×ｔ＋ｄ）×Ｋ１ ・・・・（２）

請求項５記載の発明は、請求項３又は４記載の発明において、載置溝の溝深さをＨ２としたときに、このＨ２が次式（３）を満たし、前記（３）式中のＫ２が０．８〜１．２の範囲内で設定される係数としたことを特徴とする。
Ｈ２＝ｔ×Ｋ２・・・・（３）

請求項６記載の発明は、請求項３、４又は５記載の発明において、クリンパの下面の載置溝に対向する部分を、曲率半径が略Ｒの円弧状の浅溝に形成し、このＲが次式（４）を満たし、前記（４）式中のＫ１が０．６〜１．０の範囲内で設定される係数としたことを特徴とする。
Ｒ＝Ｗ×Ｋ１・・・・（４）

請求項７記載の発明は、請求項３、４、５又は６記載の発明において、載置溝の両側壁面を、載置溝の底面に垂直な面より外側へ角度θ傾けた傾斜面に形成し、このθを５°〜２０°の範囲内で設定したことを特徴とする。

請求項１記載の発明は、芯線バレルが底板と少なくとも２つの側板とを備え、この２つの側板が、底板の両側から上方へ向けて略垂直に連設されるとともに、底板の両側に芯線の軸方向に沿って千鳥状に配列されているので、圧着装置による圧着時に芯線の素線の一部が芯線バレル外に飛び出すのを防止し、圧縮率が低下するのを防止することができるとともに、セレーションなしでも芯線との結合状態を良好にすることができる。

請求項２記載の発明は、請求項１記載の発明において、各側板と底板の連設部を丸みをもった略垂直に形成し、各側板の先端部の外側面を先端へゆくほど内側面へ近づく傾斜面に形成したので、芯線バレルの載置溝への載置を容易にするとともに、クリンパの下降による側板の曲げを容易にすることができる。

請求項３記載の発明は、請求項１記載の圧着端子を芯線に圧着する圧着装置であって、アンビルの上面を平坦面に形成し、載置溝を、底面が平坦で芯線バレルの底部を収容可能な角型溝に形成し、圧着後の芯線バレルの底部を載置溝に近い角型形状に形成するとともに、圧着後の芯線バレルの横幅Ｗ、高さＨ１が、Ｗ＝（２×ｔ＋ｎ×ｄ）×Ｋ１、Ｈ１＝（２×ｔ＋ｄ）×Ｋ１を満たし、Ｋ１を０．６〜１．０の範囲内に設定しているので、つぎの（１）、（２）、（３）に記載の効果を有する。

（１）芯線バレルの少なくとも２つの側板が、底板の両側に芯線の軸方向に沿って千鳥状に配列されているので、圧着時に芯線の素線の一部が芯線バレル外に飛び出すのを防止し、圧縮率が低下するのを防止することができるとともに、セレーションなしでも芯線との結合状態を良好にすることができる。
（２）圧着後の芯線バレルの底部を載置溝に近い角型形状に形成したので、圧着後に芯線の全ての素線を略横一列にして芯線バレルに接触させることができ、芯線と芯線バレルの圧着部において信頼性の高い圧着状態を確保することができる。
（３）アンビルの上面を平坦面とし、載置溝を角型溝に形成し、クリンパを下降した芯線バレルの芯線への圧着時に、クリンパの下端面がアンビルの上端面より上部に位置するように構成したので、クリンパとアンビルの間に芯線バレルが挟み込まれて食いついたり、アンビルが摩耗することがない。このため、クリンパとアンビルの接触による作業性の低下を防止することができ、圧着端子の接触部に対する芯線バレルのねじれを防止することができる。

請求項４記載の発明は、請求項２記載の圧着端子を芯線に圧着する圧着装置であって、請求項３記載の発明と同様の構成としたので、芯線バレルの載置溝への載置を容易にするとともに、クリンパの下降による側板の曲げを容易にすることができるとともに、請求項３記載の発明の効果（１）、（２）、（３）と同様の効果を達成できる。

請求項５記載の発明は、請求項３又は４記載の発明において、載置溝の深さＨ２を底板及び側板の板厚ｔの０．８〜１．２倍の範囲内に設定し、圧着後の芯線バレルの底部を載置溝と略同一形状に形成したので、クリンパとアンビルの分割箇所に対応した芯線バレルの圧着部分に対する応力集中を避けてクラックの発生を抑制することができる。

請求項６記載の発明は、請求項３、４又は５記載の発明において、クリンパの下面の載置溝に対応する部分を、曲率半径が略Ｒの円弧状の浅溝に形成し、このＲをＷの０．６〜１．０の範囲に設定し、圧着後の芯線バレルの上部を曲率半径が略Ｒの扇形形状に形成したので、請求項３、４又は５記載の発明の効果を更に向上させることができる。

請求項７記載の発明は、請求項３、４、５又は６記載の発明において、載置溝の両側面を外側へ角度θ（＝５°〜２０°）傾けた傾斜面に形成したので、載置溝に対する芯線バレルの載置を容易にして作業性を向上させることができる。

図１〜図３は本発明による圧着端子及び圧着装置の一実施例を示すもので、これらの図において、１０はケーブルの一例として極細同軸ケーブル（例えば導体断面積が０．００５ｍｍ^２の極細同軸ケーブル、以下単に同軸ケーブルと記述する。）、３０は圧着端子、６０、７０は圧着装置のアンビル、クリンパである。

同軸ケーブル１０は、図１及び図２に示すように、７本の素線１４（直径がｄ（例えばｄ＝０．０５ｍｍ））からなる芯線（中心導体）１２と、この芯線１２の外周囲を同心円状に順次被覆する絶縁体１６、外部導体１８及び絶縁外皮２０とで形成され、芯線１２の先端が圧着用に突出している。

圧着端子３０は、例えばＳＭＴ（表面実装技術）対応の同軸コネクタのプラグに使用される圧着端子で、図１〜図３に示すように、芯線バレル３２と接触部３４からなっている。
芯線バレル３２は後述する載置溝６２への収容を可能にするために、その底部の横幅ｗが後述するＷより若干小さく形成されている。
接触部３４はブリッジ３６を介してキャリア３８に連設され、キャリア３８には送り孔４０が形成されている。
芯線バレル３２、接触部３４、ブリッジ３６、キャリア３８及び送り孔４０は、板厚ｔ（ｍｍ）の導電性金属板の打ち抜き、折り曲げ加工によって形成される。

芯線バレル３２は、板面が芯線１２の軸方向に平行な略矩形状の底板４２と、この底板４２の両側から上方へ向けて丸みをもって略垂直に連設されるとともに、底板４２の両側に芯線１２の軸方向に沿って千鳥状に配列された側板４４、４６とからなっている。このため、各側板４４、４６とこれに連設する底板４２とは、芯線１２の軸方向に垂直な断面形状が略Ｌ字状と、Ｌ字の左右を逆にした形状になっている。
側板４４、４６は、底板４２の上面から高さが略Ｗに形成され、その先端部の外側面が先端へゆくほど内側面へ近づく傾斜面に形成されている。
側板４４、４６には、圧着時に芯線１２を確認するための、弧状の切欠き４８、５０が形成されている。

接触部３４は、板面が芯線１２の軸方向に平行な略矩形状であって、底板４２に滑らかに連設された底板５２と、この底板５２の両側から上方へ向けて丸みをもって連設された相対向する側板５４、５６とからなっている。
側板５４、５６は、相手方コネクタ（例えばＳＭＴ対応の同軸コネクタのレセプタクル）の接触部（例えばピンコンタクト）と弾性接触するために、先端に行くほど互いに近づく形状に形成されるとともに、横断面が弧状に形成されている。

アンビル６０は、ボルトによってアンビルブロック（図示省略）に位置決め固定され、図１に示すように、その上面が平坦に形成され、その所定位置には、圧着端子３０の芯線バレル３２を載置する載置溝６２が形成されている。
載置溝６２は、底面が平坦で横幅がＷ、溝深さがｈ（ｈ＝Ｈ２、Ｈ２は後述する。）、側壁面の外側への傾斜角がθ°（θ°は５°〜２０°の範囲内で設定される）の角型溝に形成されている。

クリンパ７０は、ボルトによってクリンパホルダ（図示省略）に固定され、図１に示すように、下面が平坦に形成され、アンビル６０の載置溝６２に対向する位置には押圧面７２が形成され、この押圧面７２は曲率半径Ｒの円弧状浅溝に形成されている。

つぎに、圧着端子３０の圧着装置による圧着動作を説明する。
（１）圧着端子３０は図示しない送り機構によりアンビル６０の載置溝６２上に送られ、同軸ケーブル１０も圧着端子３０の上に同様に送られ、図１（a）及び図２に示すように芯線１２が芯線バレル３２の側板４４、４６間の所定位置にセットされる。

（２）ついで、クリンパ７０が図１（a）に矢印で示すように下降し、芯線バレル３２の底板４２をアンビル６０の載置溝６２に誘い込んで側板４４、４６を内側へ折り曲げて芯線１２を仮固定状態で保持する。このとき、側板４４、４６は底板４２の両側に千鳥状に配列されているので、素線１４〜１４の一部が芯線バレル３２の外へ飛び出すのを防止している。

（３）ついで、可動カッター（図示省略）によりブリッジ３６を切断してキャリア３８を切り離し、更にクリンパ７０が下降して下死点に到達し、芯線バレル３２を加締めて芯線１２に圧着し、図１（ｂ）に示すような圧着状態とする。
前記のクリンパ７０が下死点に到達したとき、クリンパ７０の下面はアンビル６０の上面に近づくが突き当たることがないので、クリンパ７０とアンビル６０が接触して食いついたり摩耗することがなく、クリンパ７０とアンビル６０の接触による作業性の低下を防止し、芯線バレル３２の接触部３４に対するねじれを防止している。

前述の圧着後の芯線バレル３２は、図１（ｂ）に示すように、その断面外形が扇型形状となっている。
具体的には、芯線バレル３２の底部の横幅、高さ、側面の傾きを角度Ｗ（ｍｍ）、Ｈ２（ｍｍ）、θ（°）とし、圧着後の芯線バレル３２の全高さをＨ１（ｍｍ）とし、上面の曲率半径をＲ（ｍｍ）とすると、このＷ、Ｈ１、Ｈ２、Ｒは次式（１）、（２）、（３）、（４）で規制され、θは５°〜２０°の範囲内で設定される。
Ｗ＝（２×ｔ＋ｎ×ｄ）×Ｋ１・・・・（１）
Ｈ１＝（２×ｔ＋ｄ）×Ｋ１ ・・・・（２）
Ｈ２＝ｔ×Ｋ２ ・・・・（３）
Ｒ＝Ｗ×Ｋ１ ・・・・（４）
上式（１）、（２）、（３）、（４）において、ｎは芯線１２を構成する素線１４の本数（図１では７、一般的には２以上の整数）を表わし、Ｋ１、Ｋ２は０．６〜１．０、０．８〜１．２の範囲内で設定された係数を表わし、Ｒの中心点Ｏは、図１（ｂ）に示すように圧着後の芯線バレル３２の中心軸Ｃ上にある。

前記（３）において、Ｗ、Ｈ１、Ｈ２、Ｒが式（１）、（２）、（３）、（４）で規制され、θが５°〜２０°の範囲内に規制されているので、つぎの（イ）〜（ニ）に示すような作用効果を有する。
（イ）圧着後の芯線バレル３２の底部を載置溝６２と略同一形状に形成し、芯線１２の全ての素線１４〜１４を略横一列として芯線バレル３２に接触させることができるので、所定の圧縮率（例えば７０％〜８０％）を確保し、芯線１２と芯線バレル３２の圧着部において信頼性の高い圧着状態（接続状態）を確保することができる。
（ロ）圧着後の芯線バレル３２の底部を載置溝６２と略同一形状に形成し、アンビル６０とクリンパ７０の分割箇所に対応した芯線バレル３２の圧着部分に対する応力集中を避けてクラックの発生を防止することができる。
（ハ）載置溝６２の両壁面を外側へ角度θ（＝５°〜２０°）傾けて載置溝６２に対する芯線バレル３２の載置を容易にして作業性を向上させることができる。
（ニ）クリンパ７０の下面の芯線バレル３２に対する押圧面７２を曲率半径Ｒが式（４）で規制される円弧状の浅溝としたので、圧着後の芯線バレル３２の上部を扇形形状として、前記（イ）〜（ハ）の作用効果を更に向上させることができる。

（４）ついで、クリンパ７０を上昇して初期状態に戻り、同軸ケーブル１０をもって圧着端子３０をアンビル６０の載置溝６２から外すことにより、同軸ケーブル１０の芯線１２の先端に圧着端子３０の芯線バレル３２を圧着した部品が完成する。

前記実施例では、芯線バレル３２の載置溝６２への載置を容易にするとともに、クリンパ７０の下降による側板４４、４６の曲げを容易にするために、各側板４４、４６と底板４２の連設部を丸みをもった略垂直に形成し、各側板４４、４６の先端部の外側面を傾斜面に形成した場合について説明したが、本発明はこれに限るものではない。
例えば、各側板４４、４６と底板４２の連設部を丸みのない略垂直に形成した場合、及び又は各側板４４、４６の外側面を内側面と平行に形成した場合についても利用することができる。

前記実施例では、圧着時に素線１４の飛び出しを防止するための側板４４、４６が、底板４２の両側に千鳥状に配列した２つの場合について説明したが、本発明はこれに限るものでなく、圧着時に素線１４の飛び出しを防止するための側板が、底板４２の両側に千鳥状に配列した３つ以上の場合についても利用することができる。

前記実施例では、載置溝６２に対する芯線バレル３２の載置を容易にして作業性を向上させるために、載置溝６２の両側面を外側へ角度θ（５°〜２０°）傾けた傾斜面に形成した場合について説明したが、本発明はこれに限るものでなく、同軸ケーブル１０の両側面を底面に対して略垂直な面に形成した場合についても利用することができる。

前記実施例では、クリンパ７０の押圧面７２を円弧状の浅溝に形成し、圧着後の芯線バレル３２の上部を扇型形状に形成し、発明の作用効果を更に向上させるようにした場合について説明したが、本発明はこれに限るものではない。
例えば、クリンパ７０の押圧面７２をＶ字形状の浅溝、平坦面形状又は山型形状の突面に形成し、これに対応して圧着後の芯線バレル３２の上部を山型形状、平坦状又はＶ字形状に形成した場合についても利用することができる。このうち、クリンパ７０の押圧面７２をＶ字形状の浅溝に形成し、圧着後の芯線バレル３２の上部を山型形状に形成した場合には、前記実施例（扇型形状の例）と同様の作用効果を達成できる。

前記実施例では、圧着後の芯線バレル３２の底部を載置溝６２と略同一形状として、芯線バレル３２の圧着部分に対する応力集中を避けてクラックの発生を効果的に防止するために、載置溝６２の深さＨ２を式（３）で規制する構成としたが、本発明はこれに限るものでなく、載置溝６２の深さをＨ２より大きな値（例えば１．３×ｔ）とした場合や、小さな値（例えば０．７×ｔ）とした場合についても利用することができる。

前記実施例では、本発明の作用効果をより効果的に発揮するために、同軸ケーブル１０が極細同軸ケーブルの場合について説明したが、本発明はこれに限るものでなく、汎用の同軸ケーブル又は汎用のケーブル（電線）の場合についても利用することができる。

本発明の第一実施例を示すもので、（a）は圧着装置による芯線バレル３２への圧着作用を説明する要部断面図、（ｂ）は圧着後の芯線バレル３２の形状を説明する断面図である。 図１（a）において、圧着端子３０の芯線バレル３２に同軸ケーブル１０の芯線１２をセットする状態を説明する斜視図である。 図２における圧着端子３０部分の拡大図で、（a）は側面図、（ｂ）は平面図である。 従来例を説明する図で、（a）は圧着装置による芯線バレル１０２への圧着作用を説明する要部断面図、（ｂ）は圧着後の芯線バレル１０２の形状を説明する断面図である。 他の従来例を説明する図で、（a）は圧着装置による芯線バレル２０２への圧着作用を説明する要部断面図、（ｂ）は圧着後の芯線バレル２０２の形状を説明する断面図である。４のＡ−Ａ線断面の一部を拡大した一部拡大断面図である。

符号の説明

１０…同軸ケーブル（ケーブルの一例）
１２…芯線
１４…素線
３０…圧着端子
３２…芯線バレル
４２…底板
４４、４６…側板
６０…アンビル
６２…載置溝
７０…クリンパ
７２…押圧面

Claims (7)

1. ケーブル（１０）の芯線（１２）に圧着させる芯線バレル（３２）を備えた圧着端子であって、芯線バレル（３２）が、板面が芯線（１２）の軸方向に平行な略矩形状の底板（４２）と、この底板（４２）の両側から上方へ略垂直に連設された少なくとも２つの側板（４４）（４６）とを備え、２つの側板（４４）（４６）は底板（４２）の両側に芯線（１２）の軸方向に沿って千鳥状に配列されていることを特徴とする圧着端子。
2. 側板（４４）（４６）は、底板（４２）の両側に丸みをもって略垂直に連設され、側板（４４）（４６）の先端部の外側面は、先端へゆくほど内側面へ近づく傾斜面に形成されていることを特徴とする請求項１記載の圧着端子。
3. 請求項１記載の圧着端子をアンビル（６０）上の載置溝（６２）に載置し、クリンパ（７０）を下降して芯線バレル（３２）を芯線（１２）に圧着させる圧着装置であって、アンビル（６０）の上面を平坦面に形成し、載置溝（６２）を、底面が平坦で芯線バレル（３２）の底部を収容可能な角型溝に形成し、圧着後の芯線バレル（３２）の横幅、高さをＷ、Ｈ１とし、底板（４２）及び側板（４４）（４６）の板厚をｔとし、芯線（１２）の素線本数、素線径をｎ（ｎは２以上の整数）、ｄとしたときに、前記Ｗ、Ｈ１、が次式（１）、（２）を満たし、前記（１）、（２）式中のＫ１が０．６〜１．０の範囲内で設定される係数としたことを特徴とする圧着装置。
   Ｗ＝（２×ｔ＋ｎ×ｄ）×Ｋ１・・・・（１）
   Ｈ１＝（２×ｔ＋ｄ）×Ｋ１ ・・・・（２）
4. 請求項２記載の圧着端子をアンビル（６０）上の載置溝（６２）に載置し、クリンパ（７０）を下降して芯線バレル（３２）を芯線（１２）に圧着させる圧着装置であって、アンビル（６０）の上面を平坦面に形成し、載置溝（６２）を、底面が平坦で芯線バレル（３２）の底部を収容可能な角型溝に形成し、圧着後の芯線バレル（３２）の横幅、高さをＷ、Ｈ１とし、底板（４２）及び側板（４４）（４６）の板厚をｔとし、芯線（１２）の素線本数、素線径をｎ（ｎは２以上の整数）、ｄとしたときに、前記Ｗ、Ｈ１、が次式（１）、（２）を満たし、前記（１）、（２）式中のＫ１が０．６〜１．０の範囲内で設定される係数としたことを特徴とする圧着装置。
   Ｗ＝（２×ｔ＋ｎ×ｄ）×Ｋ１・・・・（１）
   Ｈ１＝（２×ｔ＋ｄ）×Ｋ１ ・・・・（２）
5. 載置溝（６２）の溝深さをＨ２としたときに、このＨ２が次式（３）を満たし、前記（３）式中のＫ２が０．８〜１．２の範囲内で設定される係数としたことを特徴とする請求項３又は４記載の圧着装置。
   Ｈ２＝ｔ×Ｋ２・・・・（３）
6. クリンパ（７０）の下面の載置溝（６２）に対向する部分を、曲率半径がＲの円弧状の浅溝に形成し、このＲが次式（４）を満たし、前記（４）式中のＫ１が０．６〜１．０の範囲内で設定される係数としたことを特徴とする請求項３、４又は５記載の圧着装置。
   Ｒ＝Ｗ×Ｋ１・・・・（４）
7. 載置溝（６２）の両側面を、載置溝（６２）の底面に垂直な面より外側へ角度θ傾けた傾斜面に形成し、このθ を５°〜２０°の範囲内で設定したことを特徴とする請求項３、４、５又は６記載の圧着装置。
   

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