JP2005248321A - クラッドパイプ - Google Patents

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Abstract

【課題】油送管、油井管等に使用される耐食性に優れたクラッドパイプの構造に係るものであり、パイプ内面に耐食性に優れたＮｉ基合金が被覆されたクラッドパイプの構造を提供するものである。
【解決手段】外層１が普通鋼あるいは低合金鋼、被覆層２がＮｉ基耐食合金からなる構造のクラッドパイプであって、該内層２の両端部の区域３は外層１内面に肉盛溶接によって形成し、該両端部を除く区域４は、固相線温度が１３００℃以下で、かつ該肉盛溶接によって形成したＮｉ基合金の固相線温度よりも１５０℃以上低い成分組成のＮｉ基合金を、該肉盛層および外層内面に融着させてなることを特徴とする。
【選択図】 図１

Description

本発明は、耐食性に優れたクラッドパイプの構造に係るものであり、更に詳しくは、パイプ内面に硫化水素等に対する耐食性に優れたＮｉ基合金が被覆され、主に油送管、油井管等に使用されるクラッドパイプの構造に係るものである。
なお、本願における組成に関しての「％」表示は総て「ｍａｓｓ％」である。
石油、ガス田は硫化水素等の腐食成分の多い地中に埋蔵されており、該腐食成分を含む石油、ガス（以下「原油類」）の採掘や輸送に使用される油井管や油送管、更には同じく腐食成分を含むマッドスラリーを供給しながら掘削するためのドリルパイプ（以下「油井管類」と総称）は、特に上記腐食性流体が刻に更新されながら接触する管内面に、これら腐食成分に耐える耐食性が必要となる。
かかる観点から、上記、油井管類には高合金のパイプが好適であるが、管全厚を高合金で形成するとコストが著しく高くなるために、管内面のみを高合金として外層は普通鋼管としたクラッドパイプ（二重管）が常用されている。
従来のクラッドパイプには次の二種類の構造がある。
（１） 普通鋼管の内面に高耐食性の高Ｎｉ合金を溶接肉盛した構造
（２） 普通鋼管の内面に高耐食性の高Ｎｉ合金のパイプを嵌め込んで接合した構造
前者は非特許文献１に開示されている。
後者は特許文献１に開示されている。
前者の問題点は、
１． 長尺なパイプ内面に肉盛溶接するためにパイプに曲がりが発生する。
２． 溶接肉盛では、母材鋼管と肉盛層の境界部分で母材成分と肉盛成分の希釈層が形成されるために、所定成分の肉盛層を所定厚み形成するためには、希釈層の厚み分、余計に肉盛する必要がある。この結果コストが高くなる欠点がある。
３． 希釈層が存在するために母材と肉盛層に明確な境界が存在しない。この結果パイプの外側から肉盛層の損耗状態を非破壊的に測定が困難である欠点がある。
後者の問題点は、
１． 外側のパイプと内側のパイプを接合するために、嵌入した時、内と外のパイプ境界部に隙間が生じないようにする必要があり、内径、外径の加工公差を厳しく管理する必要がある。コストが極めて高くなる。
２． また必然的に長尺品は製造が困難である。
財団法人材料研究開発センター発行、JRＣM NEＷS／第１６６号 特開平６−１４２９４８号公報
本発明はかかる問題点に鑑みてなされたもので、その第一の目的は、硫化水素が主な腐食成分である油井管類に好適に使用できる耐食性に優れ、かつパイプの外側から内側の被覆層の損耗状態を非破壊的に測定できる新規な構造のクラッドパイプを提供することである。第二の目的は、必要に応じてパイプを溶接で容易に繋ぎ合わせることが可能で、任意の長さに延長できる新規な構造のクラッドパイプを提供することである。
本発明の課題は下記１〜１０の手段によって解決することができる。
すなわち、
１． 普通鋼あるいは低合金鋼管から成る外層内面にＮｉ基耐食合金が被覆された構造のクラッドパイプであって、該被覆層の両端部の区域は鋼管内面に肉盛溶接（組成１のＮｉ基合金）によって形成し、該肉盛溶接層以外の区域は、固相線温度が１３００℃以下で、かつ該肉盛溶接によって形成したＮｉ基合金の固相線温度よりも１５０℃以上低い成分組成（組成２のＮｉ基合金）のＮｉ基合金の層を、該肉盛溶接層および該鋼管内面に融着させた構造で、かつ同じ環境下における耐食性において、該組成１のＮｉ基合金の耐食性が該組成２のＮｉ基合金の耐食性と同等以上になる様に、組成１と組成２の成分組成を調整してなること特徴とするクラッドパイプ。
２． 普通鋼あるいは低合金鋼管からなる外層端面に、該外層鋼管の内径よりも小さな内径を持つＮｉ基耐食合金（組成１のＮｉ基合金）のリングを冶金的に接合し、該外層鋼管の内面と該リングの溶接側端面で画成された区域に、固相線温度が１３００℃以下で、かつ該リングのＮｉ基合金の固相線温度よりも１５０℃以上低い成分組成（組成２のＮｉ基合金）のＮｉ基合金の層を充填して該リングの溶接側端面および該鋼管内面に融着させた構造からなるクラッドパイプであって、該組成１のＮｉ基合金と該組成２のＮｉ基合金の同じ環境下における耐食性において、該組成１のＮｉ基合金の耐食性が該組成２のＮｉ基合金の耐食性と同等以上になる様に、該組成１と組成２の成分組成を調整してなること特徴とするクラッドパイプ。
３． 上記組成２のＮｉ基合金の成分範囲が、
Ｃｒ：１５〜４５％ Ｂ：２．５〜５．０％ Ｓｉ：２．０〜５．０％
Ｃ：０．２〜１．５％ Ｍｏ：≦２０％ 残余Ｎｉと不純物
であることを特徴とする上記１あるいは２のいずれかに記載のクラッドパイプ。
４． 上記組成２のＮｉ基合金の成分範囲が、
Ｃｒ：３０〜４０％ Ｂ：３．０〜５．０％ Ｓｉ：３．０〜５．０％
Ｃ：０．４〜０．８％ Ｍｏ：２〜１０％ 残余Ｎｉと不純物
であることを特徴とする上記３に記載のクラッドパイプ。
５． 上記組成２のＮｉ基合金の成分範囲が、
Ｂ：１．０〜５．０％ Ｓｉ：３．０〜２５．０％
Ｆｅ＋Ｃｏ：０〜１５％ Ｍｏ＋１／２Ｗ：０〜２０％
Ｃ：０〜１．５％ Ｖ＋Ｎｂ＋Ｔａ：０〜１０％
Ａｌ：０〜１％ Ｃｕ：０〜３％
残余Ｎｉと不純物
であることを特徴とする上記１あるいは２のいずれかに記載のクラッドパイプ。
６． 上記組成２のＮｉ基合金の成分範囲が、
Ｃｒ：０〜２５％ Ｂ：０〜１．７％ Ｓｉ：６〜２５％
Ｆｅ＋Ｃｏ：０〜１５％ Ｍｏ＋１／２Ｗ：０〜２０％
Ｃ：０〜１．５％ Ｖ＋Ｎｂ＋Ｔａ：０〜１０％
Ａｌ：０〜１％ Ｃｕ：０〜３％
残余Ｎｉと不純物
であることを特徴とする上記１あるいは２のいずれかに記載のクラッドパイプ。
７． 上記組成１のＮｉ基合金が下記１〜６の組成の中から選ばれた一つの組成であることを特徴とする上記１〜６のいずれかに記載のクラッドパイプ。
１． Ｃｒ：２０．５〜２２．５％ Ｍｏ：８．０〜１０．０％
Ｆｅ：２．０〜３．０％ Ｓｉ：≦１．０％ Ｍｎ：≦１．０％
その他（Ｎｂ＋Ｔａ）：３．４〜３．８％
残余Ｎｉと不純物
２． Ｃｒ：２０．０〜２２．０％ Ｍｏ：８．０〜９．０％
Ｆｅ：７．０〜８．０％ Ｔｉ：１．３〜１．７％
Ｓｉ：≦１．０％ Ｍｎ：≦１．０％
その他（Ｎｂ＋Ｔａ）：３．３〜３．７％
残余Ｎｉと不純物
３． Ｃｒ：２０．５〜２２．５％ Ｍｏ：２．０〜２．４％
Ｆｅ：２９．０〜３１．０％ Ｃｕ：２．０〜２．４％
Ｓｉ：≦１．０％ Ｍｎ：≦１．０％
その他（Ｔｉ）：０．８〜１．０％
残余Ｎｉと不純物
４． Ｃｒ：２０．０〜２２．０％ Ｍｏ：２．０〜４．０％
Ｆｅ：２７．０〜２９．０％ Ｃｕ：１．６〜２．０％
Ｃ：≦０．０１％ その他 Ｔｉ：２．０〜２．２％
Ｎｉ：４４．０％
５． Ｃｒ：１５．５〜１７．５％ Ｍｏ：１６．０〜１８．０％
Ｗ：３．７５〜５．２５％ Ｆｅ：４．５〜７．０％
Ｃｏ：≦２．５％ Ｓｉ：≦１．０％ Ｍｎ：≦１．０％
Ｃ：≦０．１２％ Ｖ：０．２〜０．４％
残余Ｎｉと不純物
６． Ｃｒ：１４．５〜１６．５％ Ｍｏ：１５．０〜１７．０％
Ｗ：３．０〜４．５％ Ｆｅ：４．０〜７．０％
Ｃｏ：≦２．５％ Ｓｉ：≦０．０５％ Ｍｎ：≦１．０％
Ｃ：≦０．０２％ Ｖ：≦０．３５％
残余Ｎｉと不純物
８． 上記クラッドパイプの鋼管外表面に樹脂被覆してなることを特徴とする上記１〜７のいずれかに記載のクラッドパイプ。
９． 上記クラッドパイプの鋼管外表面に耐熱、耐食金属を被覆してなることを特徴とする上記１〜７のいずれかに記載のクラッドパイプ。
１０． 上記クラッドパイプが油井管類に使用するパイプである上記１〜９のいずれかに記載のクラッドパイプ。
本発明は下記の効果を有する。
(1) 硫化水素に対して優れた耐食性を有する。
(2) 管全厚高合金管に比べて安価である。
(3) パイプの溶接接合が容易で、任意の長さに延長できる(ネジ継ぎ手接続も無論行える)。
(4) パイプの外側から被覆層の損耗状態を非破壊的に測定できる。
図面によって本発明を説明する。
図１〜３は本発明クラッドパイプの基本的な構造の説明図である。
図１，２で、外層１は普通鋼あるいは低合金鋼管からなり、被覆層２はＮｉ基耐食性合金からなる構造である。
被覆層２の両端部の区域は肉盛溶接（組成１のＮｉ基合金）によって形成されている。
両端の肉盛溶接層３に挟まれた区間（区域４）は、固相線温度が１３００℃以下で、かつ肉盛溶接によって形成したＮｉ基合金（組成１のＮｉ基合金）の固相線温度よりも１５０℃以上低い成分組成のＮｉ基合金（組成２のＮｉ基合金）の層からなり、肉盛溶接層３および外層１の内面と融着させた構造である。そして同じ使用環境下における耐食性において、組成１のＮｉ基合金の耐食性が組成２のＮｉ基合金の耐食性と同等以上になる様に、組成１と組成２の成分組成が調整されている。
クラッドパイプ内面に流体（たとえば原油）が流れるとき、クラッドパイプ内面の被覆層２全体、つまり組成１の肉盛溶接層と、組成２の区域４は当然同じ流体雰囲気に曝されることになる。本明細書の中の「同じ使用環境下における耐食性」とは、「同じ流体雰囲気に曝した時の耐食性」という意味であり、その流体雰囲気は、主に硫化水素等の腐食成分の存在する流体（原油の様な）雰囲気を意味するものである。また本発明で「融着」とは、外層（鋼管）と肉盛溶接層３との間に、互いの材料が混ざり合った希釈層を数十μｍのオーダーでしか形成することなく、実質的に濡れによって融着させることを意味するものである。つまり組成２のＮｉ基合金層と肉盛溶接層３および外層１の間は、非破壊測定を妨げるような厚さの希釈層の存在しない接合界面となっている。
従って組成２のＮｉ基合金層と肉盛溶接層３および外層１との間に明確な境界が存在し、組成２のＮｉ基合金層の厚さはパイプの外から非破壊的に測定できる。したがって使用中、損耗状態を外から非破壊的に測定できる。
なお肉盛溶接層と外層パイプの間には溶接による希釈層が存在するので、肉盛溶接層の損耗状態はパイプの外から非破壊的に測定できないが、腐食による損耗状態、つまり耐食性を、組成１のＮｉ基合金≧組成２のＮｉ基合金になる様に調整しておけば、組成２のＮｉ基合金層の厚さを知るだけで肉盛溶接層の厚さは知らなくても良いことになる。
本発明で、組成１のＮｉ基合金の耐食性を組成２のＮｉ基合金の耐食性と同等以上にするのは以上のような理由による。
外層１の内面の被覆層２の形成は次の様に行う。
まず外層パイプ内面の両端部分に、Ｎｉ基耐食合金（組成１のＮｉ基合金）を肉盛溶接する。
肉盛溶接する区域は、基本的には、外層パイプ内面の両端部、パイプ長さ方向数十ミリの幅で肉盛するが、溶接部に要求される材料特性等に鑑みて、溶接時、必要に応じて外層パイプの端面も肉盛してよい。
肉盛層の厚さは、溶接後、機械加工した後、外層パイプ内面から概ね５〜１５mm程度盛りあがった厚さが確保できればよいが、肉盛溶接では母材（つまり外層の普通鋼、低合金鋼）との間で希釈層が存在するので、実際の溶接では、希釈層の厚さ＋加工代加算した厚さの肉盛が必要となる。
溶接後、パイプ内面の両端部に肉盛溶接によって形成した堰（ダム）が出来上がる。
図４は肉盛後の堰（ダム）を形成した状況を説明した図である。
肉盛溶接する合金（組成１のＮｉ基合金）は、インコネル６２５、インコネル７２５、インコロイ８２５、インコロイ９２５、ハステロイＣ、ハステロイＣ−２７６等の既存の高耐食性Ｎｉ基合金、あるいはこれらと同等以上の耐食性を持ち、併せて同等以上の固相線温度を持つ（つまり溶け始める温度がより高い）その他の高耐食性Ｎｉ基合金が好適に使用できる。
機械加工によって肉盛溶接部（堰）を寸法修正した後、堰と堰で仕切られた空間に組成２のＮｉ合金の融液を注入して融液と溶接部、および融液と外層鋼管内面を融着させることとなる。
図３の構造は、図１、図２の肉盛溶接によって堰（ダム）を形成する代わりに、外層鋼管１の両端面にＮｉ基合金（組成１のＮｉ基合金）のリングを冶金的に接合して堰（ダム）を形成させたものである。
リングの内径（半径）は、外層鋼管の内径（半径）よりも、組成２のＮｉ基合金層の厚さ相当分、小さくなっている。
組成２のＮｉ基合金層は、図１、図２の構造の場合と同じく、リングに融着した構造である。
外層鋼管１の両端面にリングを冶金的に接合する方法としては、溶接（アーク溶接、電子ビーム溶接等）、圧接（摩擦圧接等）等が好適に使用できる。
リングの材料は、図１、図２の構造の肉盛溶接材料と同等の材料の鋳造品、鍛造品、溶接品（板をパイプに曲げてつなぎ目を溶接したもの）、あるいは板からリング形状に切出したもの等々が好適に使用できる。また、上例のように全厚さが組成１のＮｉ合金から成るものに代えて、リング外周側を普通鋼や低合金鋼で構成したものを用いてもよい。
組成２のＮｉ基合金層を肉盛溶接層（あるいはリング）、外層鋼管１の内面に融着させる方法としては、図５に示す方法が最も有効である。即ち、
外層パイプを横に寝かせ、回転させながらパイプを誘導加熱あるいはガス炎加熱する。パイプの温度が融液の融着に必要な温度（融液の固相線温度近傍）に到達したところで、パイプの中に融液を注入して、遠心鋳造の原理でパイプ内面にかかる遠心力が３G以上になるように回転しながら、融液をパイプ内面全面に均等な圧力で押し付けてパイプ内面と融着させる。この時、融液は肉盛溶接層（あるいはリング）とも融着する。
融液を融着させた後、融着層が凝固するまで回転させながら冷却する。
凝固後の冷却速度を調整することによって外層パイプおよび肉盛層の熱処理も合わせて行うこともできる。冷却速度を早くして外層パイプの焼入れ、肉盛層の溶体化処理も行うことができる。なお、一旦常温まで冷却後、外層パイプおよび肉盛層の熱処理を行っても良い。
前記したように、外層パイプの外側から組成２のＮｉ基合金層（融液の凝固層）の損耗状態を非破壊的に測定するためには外層との境界部に両方の材料が混ざった希釈層を形成させないことが必須条件である。つまり外層パイプを濡れに伴うレベルでしか溶かすことなく、外層パイプ内面に融着させることが必要となる。
組成２のＮｉ基合金の固相線温度を１３００℃以下に限定し、かつ肉盛溶接部（あるいはリング）のＮｉ基合金（組成１）の固相線温度よりも１５０℃以上低くするのは、融液を肉盛層（あるいはリング）と外層に１００μｍを超えるような厚い希釈層を生じることなく融着させるための必須条件である。
固相線温度が１３００℃を越えると、上記融着の際、希釈層の成長に留まらず外層パイプが溶けて孔が開き、融液が外に漏れることさえあるので好ましくない。また肉盛溶接部（あるいはリング）のＮｉ基合金（組成１）の固相線温度よりも１５０℃以上低くするのは、温度差が１５０℃未満では、肉盛溶接部（あるいはリング）の溶け込みが激しくなり形状を維持できなくなるので好ましくない。
外層鋼管１に、Ｃ≦０．５％の普通炭素鋼管、あるいは低合金鋼管としてＣ≦０．５％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．３〜１．７％、Ｎｉ：〜４．５％、Ｃｒ：〜３．５％、Ｍｏ：〜１．０％ およびＮｂ，Ｔａ，Ｔｉ，Ｖ等の活性金属元素を必要に応じて微量添加された組成範囲の鋼材、たとえばニッケルクロムモリブデン鋼鋼材全鋼種（ＪＩＳ ＳＮＣＭ）、クロムモリブデン鋼鋼材全鋼種（ＪＩＳ ＳＣＭ）、ニッケルクロム鋼鋼材全鋼種（ＪＩＳ ＳＮＣ）等を使用し、組成１のＮｉ基合金として、インコネル６２５、インコネル７２５、インコロイ８２５、インコロイ９２５、ハステロイＣ、ハステロイＣ−２７６等の高Ｎｉ基耐食合金、およびこれらと同等以上の耐食性を持ち、併せて同等以上の固相線温度を持つその他のＮｉ基合金を使用したとき、上記固相線温度の条件と上記耐食性の条件を満たす組成２のＮｉ合金（融液の成分組成）として下記の合金組成が好適である。なお、上記耐食性の条件とは、前記したように、同じ環境下における耐食性において、組成１のＮｉ基合金の耐食性を、組成２のＮｉ基合金の耐食性と同等以上にするという条件であり、耐食性とは、主に硫化水素等の腐食成分の存在する環境における耐食性である。
上記組成２のＮｉ基合金の成分組成は下記の成分範囲（合金１）が好ましい。
Ｃｒ：１５〜４５％ Ｂ：２．５〜５．０％ Ｓｉ：２．０〜５．０％
Ｃ：０．２〜１．５％ Ｍｏ：≦２０％ 残余Ｎｉと不純物
上記組成範囲のＮｉ基合金は全て、上記インコネル６２５、インコネル７２５、インコロイ８２５、インコロイ９２５、ハステロイＣ、ハステロイＣ−２７６等の高Ｎｉ基耐食合金よりも耐食性が劣り、上記した耐食性の条件を満たす。そして固相線温度が１３００℃以下で、インコネル６２５、インコネル７２５、インコロイ８２５、インコロイ９２５、ハステロイＣ、ハステロイＣ−２７６等の高Ｎｉ基耐食合金の固相線温度よりも１５０℃以上低く、外層鋼管および溶接肉盛層（あるいは端面に接合したリング）に良好に融着させることができる。
なお硫化水素雰囲気での耐食性は、上記成分範囲の中で、さらに下記範囲が最も好ましい。
Ｃｒ：３０〜４０％ Ｂ：３．０〜５．０％ Ｓｉ：３．０〜５．０％
Ｃ：０．４〜０．８％ Ｍｏ：２〜１０％ 残余Ｎｉと不純物
合金成分範囲の限定理由
Ｃｒが下限値未満では耐食性が劣るので下限値以上が好ましい。上限を越えると融点が高くなり、上記した固相線温度の条件（固相線温度≦１３００℃、肉盛溶接部のＮｉ基合金の固相線温度よりも１５０℃以上低くする）を満足できなくなるので好ましくない。
Ｂ，Ｓｉは、融点を下げて融液を融着する時の濡れ性を保持するのに必須の元素であるが、上限を越える添加は材料を著しく脆くするので好ましくない。下限値未満では、上記固相線温度の条件を満足させることができなくなるので好ましくない。
Ｃは高ＣｒのＮｉ基合金を溶解するとき、溶湯の酸化防止と、鋳造性を良くする効果があるので少なくとも下限値以上は添加することが好ましいが、上限を越えると十分な耐食性が得られないので好ましくない。
Ｍｏは耐食性の改善に効果があるので添加したほうが良いが、上限を超える添加は融点が高くなり、上記した固相線温度の条件を満足できなくなるので好ましくない。
上記固相線温度の条件と上記耐食性の条件を満たす組成２のＮｉ合金として下記の合金組成（合金２）も好適である。
Ｂ：１．０〜５．０％ Ｓｉ：３．０〜２５．０％
Ｆｅ＋Ｃｏ：≦１５％ Ｍｏ＋１／２Ｗ：≦２０％
Ｃ：≦１．５％ Ｖ＋Ｎｂ＋Ｔａ：≦１０％
Ａｌ：≦１％ Ｃｕ：≦３％
残余Ｎｉと不純物
本組成の合金は、Ｎｉ-Ｂ-Ｓｉを必須成分とする合金で、Ｃｒを実質含まない合金である。
本組成の合金は、硫化水素に対する耐食性に極めて優れており、融点（固相線）も低く（９５０〜１１５０℃）、濡れ性も極めて良好で、肉盛溶接金属と外層鋼管に極めて良好に融着させることができる。
Ｓｉは耐食性と融点を下げる元素として極めて有効な元素である。下限値未満では良好な耐食性が得られない。また下限値未満では、融点が高くなり、上記固相線温度の条件を満足させることができなくなるので好ましくない。また上限値を越えて添加しても耐食性は変わらない。また、極めて脆くなるので好ましくない。
Ｂは、融点を下げて融着時の濡れ性を保持するのに必須の元素であるが、上限を越える添加は材料を著しく脆くするので好ましくない。下限値未満では、上記固相線温度の条件を満足させることができなくなるので好ましくない。
ＳｉとＢの関係は、Ｂが低い時（下限値に近い値の時）は、Ｓｉの組成を、Ｎｉ−Ｓｉの共晶温度に近い組成にして融点を下げるようにするのがよい。
Ｆｅ、ＣｏはＮｉの代替えとして使用できる成分で、合計１５％まで使用できる。上限を超えると耐食性に問題が発生することがあるので好ましくない。
Ｍｏ、Ｗ、Ａｌ、Ｃｕ、は、本組成の合金では必須の成分ではないが、硫化水素以外の腐食特性の改善に効果がある。
Ｍｏ＋１／２Ｗで２０％まで、Ａｌは１％まで添加しても良い。Ｃｕは３％まで添加しても良い。Ｍｏ、Ｗ、Ａｌ、の上限を超える添加は、合金の溶解、鋳造性を悪くするので好ましくない。またＭｏ、Ｗの上限を超える添加は融点を高くするので好ましくない。Ｃｕの上限を超える添加は、合金を脆くするので好ましくない。Ｖ、 Ｎｂ、Ｔａは合金中のＣ、Ｎ、Ｂの害を固定するのに使用されるが、上限を超える添加は、合金の溶解、鋳造性を悪くするので好ましくない。
Ｃは合金の溶解、鋳造性を改善するので１．５％まで添加しても良いが、１．５％以上合金に溶融することは難しく、逆に溶解、鋳造性が難しくなるので、上限値以下が好ましい。
不純物はＰ、Ｓ、Ｏ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｙ、Ｃｅ等の元素である。Ｐ、Ｓ、Ｏ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｙ、Ｃｅ≦０．１％が好ましい。その他、Ｃｒは０．２％以下が好ましい。Ｍｎは≦１％が好ましい。
上記固相線温度の条件と上記耐食性の条件を満たす組成２のＮｉ合金として下記の合金組成（合金３）も好適である。
Ｃｒ：≦２５％ Ｂ：≦１．７％ Ｓｉ：６〜２５％
Ｆｅ＋Ｃｏ：≦１５％ Ｍｏ＋１／２Ｗ：≦２０％
Ｃ：≦１．５％ Ｖ＋Ｎｂ＋Ｔａ：≦１０％
Ａｌ：≦１％ Ｃｕ：≦３％
残余Ｎｉと不純物
本組成の合金は、Ｎｉ-Ｓｉを必須成分とする合金である。
本組成の合金は、硫化水素に対する耐食性に極めて優れており、融点も比較的低く（１０５０〜１２５０℃）、濡れ性も良好で、肉盛溶接金属（あるいはリング材料）と外層鋼管に良好に融着させることができる。
Ｓｉは必須成分で、耐食性と融点を下げる元素として極めて重要な元素である。下限値未満では良好な耐食性が得られない。また下限値未満では、融点が高くなり、上記固相線温度の条件を満足させることができなくなるので好ましくない。また上限値を越えて添加しても耐食性は変わらない。また上限を越えると合金が極めて脆くなるので、好ましくない。
Ｂは融点を下げて濡れ性を良くするのに有効な元素であるが、≦２５％の範囲のＣｒにＢが共存して、Ｂが１．７％を超えると耐食性が顕著に悪くなるので好ましくない。つまりＢが１．７％以下の場合、Ｃｒが≦２５％の間で変化しても耐食性は変わらないが、Ｂが１．７％を越えると、耐食性が極端に低下する。したがって融点を下げるのにＢを添加する場合、最大１．７％までである。Ｂを１．７％以下に限定するのは以上のような理由による。
Ｃｒが０％の時は、Ｂは１．７％を越えても耐食性は劣化しない。この場合は、前記した合金２の組成と同じ組成になる。
Ｃｒは本来耐食性を良くする元素であり、耐食性を目的として通常添加する元素であるが、Ｓｉが６〜２５％、Ｂが１．７％以下の範囲で共存する範囲では、Ｃｒ量が０〜２５％まで変化しても硫化水素に対する耐食性は変わらないということである。
硫化水素以外の腐食成分が混在する雰囲気で、硫化水素以外の腐食成分に対する耐食性の改善を目的としてＣｒを添加する場合、本組成範囲の合金が極めて有効になる。
Ｃｒが上限を越えると融点が高くなり、上記した固相線温度の条件が満足できなくなり、良好な融着が得られない。
Ｆｅ、ＣｏはＮｉの代替えとして使用できる成分で、合計１５％まで使用できる。上限を超えると耐食性に問題が発生することがあるので好ましくない。
Ｍｏ、Ｗ、Ａｌ、Ｃｕ、は、本組成の合金では必須の成分ではないが、硫化水素以外の腐食特性の改善に効果がある。
Ｍｏ＋１／２Ｗで２０％まで、Ａｌは１％まで添加しても良い。Ｃｕは３％まで添加しても良い。Ｍｏ、Ｗ、Ａｌ、の上限を超える添加は、合金の溶解、鋳造性を悪くするので好ましくない。またＭｏ、Ｗの上限を超える添加は融点を高くするので好ましくない。Ｃｕの上限を超える添加は、合金を脆くするので好ましくない。
Ｖ、Ｎｂ、Ｔａは合金中のＣ、Ｎ、Ｂの害を固定するのに使用されるが、上限を超える添加は、合金の溶解、鋳造性を悪くするので好ましくない。Ｍｎは≦１％が好ましい。不純物はＰ、Ｓ、Ｏ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｙ、Ｃｅ等の元素である。Ｐ、Ｓ、Ｏ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｙ、Ｃｅ≦０．１％が好ましい。
インコネル６２５、インコネル７２５、インコロイ８２５、インコロイ９２５、ハステロイＣ、ハステロイＣ−２７６合金とは、市販されている合金の商品名で、下記の組成である。
１． インコネル６２５
Ｃｒ：２０．５〜２２．５％ Ｍｏ：８．０〜１０．０％
Ｆｅ：２．０〜３．０％ Ｓｉ：≦１．０％ Ｍｎ：≦１．０％
その他（Ｎｂ＋Ｔａ）：３．４〜３．８％ 残余Ｎｉと不純物
２． インコネル７２５
Ｃｒ：２０．０〜２２．０％ Ｍｏ：８．０〜９．０％
Ｆｅ：７．０〜８．０％ Ｔｉ：１．３〜１．７％
Ｓｉ：≦１．０％ Ｍｎ：≦１．０％
その他（Ｎｂ＋Ｔａ）：３．３〜３．７％ 残余Ｎｉと不純物
３． インコロイ８２５
Ｃｒ：２０．５〜２２．５％ Ｍｏ：２．０〜２．４％
Ｆｅ：２９．０〜３１．０％ Ｃｕ：２．０〜２．４％
Ｓｉ：≦１．０％ Ｍｎ：≦１．０％
その他（Ｔｉ）：０．８〜１．０％ 残余Ｎｉと不純物
４． インコロイ９２５
Ｃｒ：２０．０〜２２．０％ Ｍｏ：２．０〜４．０％
Ｆｅ：２７．０〜２９．０％ Ｃｕ：１．６〜２．０％
Ｃ：≦０．０１％ その他 Ｔｉ：２．０〜２．２％
Ｎｉ：４４．０％
５． ハステロイＣ
Ｃｒ：１５．５〜１７．５％ Ｍｏ：１６．０〜１８．０％
Ｗ：３．７５〜５．２５％ Ｆｅ：４．５〜７．０％
Ｃｏ：≦２．５％ Ｓｉ：≦１．０％ Ｍｎ：≦１．０％
Ｃ：≦０．１２％ Ｖ：０．２〜０．４％ 残余Ｎｉと不純物
６． ハステロイＣ−２７６
Ｃｒ：１４．５〜１６．５％ Ｍｏ：１５．０〜１７．０％
Ｗ：３．０〜４．５％ Ｆｅ：４．０〜７．０％
Ｃｏ：≦２．５％ Ｓｉ：≦０．０５％ Ｍｎ：≦１．０％
Ｃ：≦０．０２％ Ｖ：≦０．３５％ 残余Ｎｉと不純物
輸送配管などのためにパイプを溶接で繋ぐとき、内層は肉盛溶接部（堰）同士が溶接接合されることとなる。
溶接部の損耗状態はパイプの外から非破壊的に測定することは不可能であるが、溶接部の材質を溶接部以外の内層部の材質よりも耐食性で優れた材質にすることによって、溶接部の測定は省略することができる。本発明の融着部（区域４）の材質は、被覆層肉盛部の材質（あるいはリング）に対して、耐食性で、肉盛部（あるいはリング）＞区域４になるので溶接部の測定は省略することができる。つまり肉盛部の損耗は融着部（区域４）の材質よりも少ないので、たとえ測定不可でもこの部分の損耗が原因でパイプ事故が発生することは防止できるわけである。
パイプを接合して長さを延長する時は、端面同士をつき合わせて溶接する。すなわち、図１の端面構造のパイプでは、外層同士、肉盛層同士をそれぞれ突き合わせて溶接接合する。図２の構造では、端面の肉盛層同士をつき合わせて同じ溶接材料で溶接接合する。この際、溶接後、溶接部の溶体化熱処理を行うと耐食性が回復する。
本発明のパイプを油井管として用いる時、パイプ端部にねじを切る時は、図８の様に軸方向で肉盛層を厚く肉盛して、肉盛層の外周部にねじ切りすると良い。あるいは図９の様に、肉盛層と同じ材料で継ぎ足し用の金物を用意し、金物をパイプの端部に溶接で接合して、金物の外周にねじ切りしても良い。或いは、少なくとも内面側を耐食合金で構成したソケットを用いるのもよい。
なお本発明で低合金鋼とは、基本的には下記１〜５で規定された鋼種の成分範囲、すなわち、Ｃ≦０．５％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．３〜１．７％、Ｎｉ：〜４．５％、Ｃｒ：〜３．５％、Ｍｏ：〜１．０％ およびＮｂ，Ｔａ，Ｔｉ，Ｖ等の活性金属元素を必要に応じて微量添加された組成範囲の鋼材である。
１．ニッケルクロムモリブデン鋼鋼材全鋼種：ＪＩＳ ＳＮＣＭ２２０，２４０，
４１５，４２０，４３１，４３９，４４７，６１６，６２５，６３０，８１５。
２．クロムモリブデン鋼鋼材全鋼種：ＪＩＳ ＳＣＭ４１５，４１８，４２０，
４２１，４３０，４３２，４３５，４４０，４４５，８２２。
３．ニッケルクロム鋼鋼材全鋼種：ＪＩＳ ＳＮＣ２３６，ＳＮＣ４１５，
ＳＮＣ６３１，ＳＮＣ８１５，ＳＮＣ８３６。
４．Ｈ鋼全鋼種：
ＳＭｎ４２０Ｈ，ＳＭｎ４３３Ｈ，ＳＭｎ４３８Ｈ，ＳＭｎ４４３Ｈ，
ＳＭｎ４２０Ｈ，ＳＭｎ４４３Ｈ。
ＳＣｒ４１５Ｈ，ＳＣｒ４２０Ｈ，ＳＣｒ４３０Ｈ，ＳＣｒ４３５Ｈ，
ＳＣｒ４４０Ｈ。
ＳＣＭ４１５Ｈ，ＳＣＭ４１８Ｈ，ＳＣＭ４２０Ｈ，ＳＣＭ４３５Ｈ，
ＳＣＭ４４０Ｈ，ＳＣＭ４４５Ｈ，ＳＣＭ８２２Ｈ。
ＳＮＣ４１５Ｈ，ＳＮＣ６３１Ｈ，ＳＮＣ８１５Ｈ。
ＳＮＣＭ２２０Ｈ，ＳＮＣＭ４２０Ｈ。
５．その他：ＳＴＢＡボイラー鋼管等
本発明クラッドパイプの外層表面の腐食防止には、表面にポリエチレン、エポキシ樹脂、フェノール樹脂等の樹脂を被覆することが有効である。
また外層パイプは内面に組成２の合金を被覆するとき、外層パイプは高温に曝され、表面が酸化されるので、酸化防止のために、外層表面にＣｒや耐熱鋼等の溶射被覆、Ｃｒメッキ、あるいはＡｌの浸透処理等或いは粘土や鱗片状金属などを耐熱性のビヒクル中に配合した塗料による一時保護被覆を施しておくのが有効である。
外層の鋼管に下記規格のＳＴＫＭ１３Ａ機械構造用炭素鋼管を使用した。
ＳＴＫＭ１３Ａ機械構造用炭素鋼管の化学成分
Ｃ：≦０．２０％ Ｓｉ：≦０．３５％ Ｍｎ：≦０．６０％
Ｐ：≦０．０４％ Ｓ：≦０．０４％
外層鋼管を外径３１５mmφ、内径２７５mmφ、長さ２０００mmに加工した。
内面端部を図６の様に加工し、インコネル６２５相当のＮｉ基合金を肉盛溶接した。
肉盛後、図７の様に機械加工した（肉盛層の厚さ：６mm）。
パイプを横に寝かせて全体を１０５０℃に誘導加熱し、回転させながらパイプの中に下記の組成の溶湯を注入した。
溶湯の化学成分
Ｃｒ：１８％ Ｃ：０．８％ Ｂ：３．５％
Ｓｉ：４．０％ 残余Ｎｉと不純物
溶湯の注入温度は１２５０℃、注入した溶湯の固相線温度は概ね１１００℃、肉盛部の合金と注入した溶湯の固相線の温度差は概ね２５０℃である。
溶湯注入後全体を１１５０℃に誘導加熱しながら２分間、遠心力が３Ｇ以上になるように回転させ、その後回転させながら徐冷した。
結果
境界部の接合状態の非破壊検査
パイプの外側から超音波探傷で接合部を検査した。
溶着不良は観察されなかった。また溶湯注入した部分の凝固層は４．５〜５．５mmの厚さでほぼ一定であった。
超音波検査後、肉盛層と注湯の境界部、および溶湯と外層の部分５箇所を切断して接合状況、および凝固層の厚さを実測した。
溶着不良は観察されなかった。凝固層厚さの実測値と超音波検査の結果は整合していた。
本発明のパイプは、外から内層の損耗状態を測定できることが確認できた。
腐食テスト１（合金１の実施例）
成分組成の異なるＮｉ基合金を加湿硫化水素の流れる雰囲気に４８時間置いて、重量変化（増量）を調べて、耐食性の比較テストを行った。
試験片のサイズ：２０×２０×５ｍｍ
硫化水素の流量：１００ミリリットル／分
時間 ：４８時間
温度 ：室温
Ｎｉ基合金（合金１）の成分組成と腐食増量の測定結果を表１に示す。
Figure 2005248321
結果
表１の結果より、合金１の成分範囲のＮｉ基合金は、インコネル６２５の溶接材料（Inco６２５溶接）、および圧延材料（Inco６２５圧延）、いずれよりも耐食性で劣り、上記した耐食性の条件を満たすことが確認できた。
またＣｒが３０％以上の合金は、他のものに比べて特別耐食性が優れていることが確認できた。
番号１〜７の合金は、いずれも固相線温度が１３００℃以下で、インコネル６２５、インコネル７２５、ハステロイＣ-２７６固相線温度よりも１５０℃以上低く、実施例１と同じ方法で、外層鋼管および溶接肉盛層に良好に融着させることができた。
腐食テスト２（合金２の実施例）
成分組成の異なるＮｉ基合金を加湿硫化水素の流れる雰囲気に４８時間置いて、重量変化（増量）を調べて、耐食性の比較テストを行った。
試験片のサイズ：２０×２０×５ｍｍ
硫化水素の流量：１００ミリリットル／分
時間 ：４８時間
温度 ：室温
Ｎｉ基合金（合金２）の成分組成と腐食増量の測定結果を表２に示す。
Figure 2005248321
結果
表２結果より、合金２の成分範囲のＮｉ基合金は、インコネル６２５の溶接材料（Inco６２５溶接）、および圧延材料（Inco６２５）、いずれよりも耐食性で劣り、上記した耐食性の条件を満たすことが確認できた。
またＣｒを含む比較材に比べて耐食性が極めて優れていることが確認できた。
番号１〜８の合金は、いずれも融点が低く、固相線温度は１３００℃以下で、インコネル６２５の固相線温度よりも１５０℃以上低く、実施例１と同じ方法で外層鋼管および溶接肉盛層に良好に融着させることができた。
腐食テスト３（合金３の実施例）
成分組成の異なるＮｉ基合金を加湿硫化水素の流れる雰囲気に４８時間置いて、重量変化（増量）を調べて、耐食性の比較テストを行った。
試験片のサイズ：２０×２０×５ｍｍ
硫化水素の流量：１００ミリリットル／分
時間 ：４８時間
温度 ：室温
Ｎｉ基合金（合金３）の成分組成と腐食増量の測定結果を表３に示す。
Figure 2005248321
結果
表３の結果より、合金３の成分範囲のＮｉ基合金は、インコネル６２５の溶接材料（Inco６２５溶接）、および圧延材料（Inco６２５）、いずれよりも耐食性で劣り、上記した耐食性の条件を満たすことが確認できた。
また、Ｂを１．９％以上含む比較材に比べて耐食性が極めて優れていることが確認できた。
番号１〜１３の合金は、いずれも融点が低く、固相線温度は１３００℃以下で、インコネル６２５の固相線温度よりも１５０℃以上低く、実施例１と同じ方法で外層鋼管および溶接肉盛層に良好に融着させることができた。
本発明は原油や石油の油送管に利用できる。また石油掘削の油井管にも転用できる。
戦略物資であるＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏ等希有金属資源の節約に大いに貢献するものである。
図１は、本発明の基本構造の説明図である。 図２は、本発明の基本構造の説明図である。 図３は、本発明の基本構造の説明図である。 図４は、肉盛後の状況を説明した図である。 図５は、融液を融着させる方法の説明図である。 図６は、実施例の溶接部の説明図である。 図７は、実施例の溶接部の説明図である。 図８は、ねじ切り構造の説明図である。 図９は、ねじ切り構造の説明図である。
符号の説明
１‥‥外層 ２‥‥被覆層
３‥‥肉盛溶接層 ４‥‥組成２のＮｉ基合金層（区域４）

Claims (10)

  1. 普通鋼あるいは低合金鋼管から成る外層内面にＮｉ基耐食合金が被覆された構造のクラッドパイプであって、該被覆層の両端部の区域は鋼管内面に肉盛溶接（組成１のＮｉ基合金）によって形成し、該肉盛溶接層以外の区域は、固相線温度が１３００℃以下で、かつ該肉盛溶接によって形成したＮｉ基合金の固相線温度よりも１５０℃以上低い成分組成（組成２のＮｉ基合金）のＮｉ基合金の層を、該肉盛溶接層および該鋼管内面に融着させた構造で、かつ同じ環境下における耐食性において、該組成１のＮｉ基合金の耐食性が該組成２のＮｉ基合金の耐食性と同等以上になる様に、組成１と組成２の成分組成を調整してなること特徴とするクラッドパイプ。
  2. 普通鋼あるいは低合金鋼管からなる外層端面に、該外層鋼管の内径よりも小さな内径を持つＮｉ基耐食合金（組成１のＮｉ基合金）のリングを冶金的に接合し、該外層鋼管の内面と該リングの溶接側端面で画成された区域に、固相線温度が１３００℃以下で、かつ該リングのＮｉ基合金の固相線温度よりも１５０℃以上低い成分組成（組成２のＮｉ基合金）のＮｉ基合金の層を充填して該リングの溶接側端面および該鋼管内面に融着させた構造からなるクラッドパイプであって、該組成１のＮｉ基合金と該組成２のＮｉ基合金の同じ環境下における耐食性において、該組成１のＮｉ基合金の耐食性が該組成２のＮｉ基合金の耐食性と同等以上になる様に、該組成１と組成２の成分組成を調整してなること特徴とするクラッドパイプ。
  3. 上記組成２のＮｉ基合金の成分範囲が、
    Ｃｒ：１５〜４５％ Ｂ：２．５〜５．０％ Ｓｉ：２．０〜５．０％
    Ｃ：０．２〜１．５％ Ｍｏ：≦２０％ 残余Ｎｉと不純物
    であることを特徴とする請求項１あるいは２のいずれかに記載のクラッドパイプ。
  4. 上記組成２のＮｉ基合金の成分範囲が、
    Ｃｒ：３０〜４０％ Ｂ：３．０〜５．０％ Ｓｉ：３．０〜５．０％
    Ｃ：０．４〜０．８％ Ｍｏ：２〜１０％ 残余Ｎｉと不純物
    であることを特徴とする請求項３に記載のクラッドパイプ。
  5. 上記組成２のＮｉ基合金の成分範囲が、
    Ｂ：１．０〜５．０％ Ｓｉ：３．０〜２５．０％
    Ｆｅ＋Ｃｏ：０〜１５％ Ｍｏ＋１／２Ｗ：０〜２０％
    Ｃ：０〜１．５％ Ｖ＋Ｎｂ＋Ｔａ：０〜１０％
    Ａｌ：０〜１％ Ｃｕ：０〜３％
    残余Ｎｉと不純物
    であることを特徴とする請求項１あるいは２のいずれかに記載のクラッドパイプ。
  6. 上記組成２のＮｉ基合金の成分範囲が、
    Ｃｒ：０〜２５％ Ｂ：０〜１．７％ Ｓｉ：６〜２５％
    Ｆｅ＋Ｃｏ：０〜１５％ Ｍｏ＋１／２Ｗ：０〜２０％
    Ｃ：０〜１．５％ Ｖ＋Ｎｂ＋Ｔａ：０〜１０％
    Ａｌ：０〜１％ Ｃｕ：０〜３％
    残余Ｎｉと不純物
    であることを特徴とする請求項１あるいは２のいずれかに記載のクラッドパイプ。
  7. 上記組成１のＮｉ基合金が下記１〜６の組成の中から選ばれた一つの組成であることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載のクラッドパイプ。
    １． Ｃｒ：２０．５〜２２．５％ Ｍｏ：８．０〜１０．０％
    Ｆｅ：２．０〜３．０％ Ｓｉ：≦１．０％ Ｍｎ：≦１．０％
    その他（Ｎｂ＋Ｔａ）：３．４〜３．８％
    残余Ｎｉと不純物
    ２． Ｃｒ：２０．０〜２２．０％ Ｍｏ：８．０〜９．０％
    Ｆｅ：７．０〜８．０％ Ｔｉ：１．３〜１．７％
    Ｓｉ：≦１．０％ Ｍｎ：≦１．０％
    その他（Ｎｂ＋Ｔａ）：３．３〜３．７％
    残余Ｎｉと不純物
    ３． Ｃｒ：２０．５〜２２．５％ Ｍｏ：２．０〜２．４％
    Ｆｅ：２９．０〜３１．０％ Ｃｕ：２．０〜２．４％
    Ｓｉ：≦１．０％ Ｍｎ：≦１．０％
    その他（Ｔｉ）：０．８〜１．０％
    残余Ｎｉと不純物
    ４． Ｃｒ：２０．０〜２２．０％ Ｍｏ：２．０〜４．０％
    Ｆｅ：２７．０〜２９．０％ Ｃｕ：１．６〜２．０％
    Ｃ：≦０．０１％ その他 Ｔｉ：２．０〜２．２％
    Ｎｉ：４４．０％
    ５． Ｃｒ：１５．５〜１７．５％ Ｍｏ：１６．０〜１８．０％
    Ｗ：３．７５〜５．２５％ Ｆｅ：４．５〜７．０％
    Ｃｏ：≦２．５％ Ｓｉ：≦１．０％ Ｍｎ：≦１．０％
    Ｃ：≦０．１２％ Ｖ：０．２〜０．４％
    残余Ｎｉと不純物
    ６． Ｃｒ：１４．５〜１６．５％ Ｍｏ：１５．０〜１７．０％
    Ｗ：３．０〜４．５％ Ｆｅ：４．０〜７．０％
    Ｃｏ：≦２．５％ Ｓｉ：≦０．０５％ Ｍｎ：≦１．０％
    Ｃ：≦０．０２％ Ｖ：≦０．３５％
    残余Ｎｉと不純物
  8. 上記クラッドパイプの鋼管外表面に樹脂被覆してなることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載のクラッドパイプ。
  9. 上記クラッドパイプの鋼管外表面に耐熱、耐食金属を被覆してなることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載のクラッドパイプ。
  10. 上記クラッドパイプが原油油井管あるいは原油油送管に使用するパイプである請求項１〜９のいずれかに記載のクラッドパイプ。
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Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007169733A (ja) * 2005-12-22 2007-07-05 Dai Ichi High Frequency Co Ltd 耐食被覆用合金及びこれを被覆した部材
JP2010052037A (ja) * 2008-07-30 2010-03-11 Daihen Corp 交流パルスアーク溶接によるインコネルの肉盛り溶接方法
JP2011501698A (ja) * 2007-09-18 2011-01-13 エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー 油およびガス工業におけるスチール構造物を接合するための溶接金属組成物
CN102658361A (zh) * 2012-05-29 2012-09-12 方大特钢科技股份有限公司 一种耐热蚀复合金属管的制备方法
KR101531133B1 (ko) * 2014-06-19 2015-06-24 현대하이스코 주식회사 인발방식 이중관 및 인발방식 이중관 제조방법
KR101531134B1 (ko) * 2014-06-19 2015-06-24 현대하이스코 주식회사 인발방식 이중관 및 인발방식 이중관 제조방법
JP2015524747A (ja) * 2012-07-24 2015-08-27 ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ タービン部品並びにタービン部品の製造方法
JP2017025643A (ja) * 2015-07-27 2017-02-02 新日鐵住金株式会社 坑井の掘削方法、その掘削方法に用いられるドリルパイプ及びツールジョイント
KR20180072727A (ko) * 2015-10-21 2018-06-29 에이치. 부팅 게엠베하 운트 코. 카게 이중벽 파이프를 제조하는 방법 및 이중벽 파이프
CN113118239A (zh) * 2021-04-22 2021-07-16 西部金属材料股份有限公司 一种双金属复合管的制备方法
JP2021527612A (ja) * 2018-06-13 2021-10-14 ワットロー・エレクトリック・マニュファクチャリング・カンパニー セラミックと金属を接合するためのろう付けプロセス、およびそれを使用した半導体処理と産業機器

Families Citing this family (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2006115754A2 (en) * 2005-04-26 2006-11-02 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and methods of improving riser weld fatigue
DE102007034895A1 (de) * 2007-07-24 2009-01-29 V&M Deutschland Gmbh Verfahren zur Herstellung von warmgefertigten nahtlosen Rohren mit optimierten Ermüdungseigenschaften im verschweißten Zustand
NO327558B1 (no) * 2007-10-17 2009-08-10 Roxar Flow Measurement As Stromningsmaler for flerfasefluid
GB2476457B (en) 2009-12-22 2011-11-09 Technip France Method of manufacturing a mechanically lined pipe
US10240238B2 (en) 2010-02-01 2019-03-26 Crucible Intellectual Property, Llc Nickel based thermal spray powder and coating, and method for making the same
WO2012024047A1 (en) * 2010-08-18 2012-02-23 Huntington Alloys Corporation Process for producing large diameter, high strength, corrosion-resistant welded pipe and pipe made thereby
CN103180480B (zh) * 2010-10-22 2014-12-24 第一高周波工业株式会社 合金被覆锅炉部件
CN102152058B (zh) * 2011-05-11 2012-08-08 天津冶金集团重型机械制造有限公司 大型冷轧支承辊堆焊修复工艺
CN102489859B (zh) * 2011-12-16 2013-08-14 长春三友汽车部件制造有限公司 一种提高先进高强钢点焊接头力学性能的方法
DE102012101389A1 (de) * 2012-02-21 2013-08-22 Martinrea Honsel Germany Gmbh Verfahren zum Herstellen eines Verbundbauteils
GB2521190B (en) * 2013-12-12 2016-07-06 Technip France Tubular assembly
US9962903B2 (en) 2014-11-13 2018-05-08 Baker Hughes, A Ge Company, Llc Reinforced composites, methods of manufacture, and articles therefrom
US11097511B2 (en) * 2014-11-18 2021-08-24 Baker Hughes, A Ge Company, Llc Methods of forming polymer coatings on metallic substrates
US10300627B2 (en) 2014-11-25 2019-05-28 Baker Hughes, A Ge Company, Llc Method of forming a flexible carbon composite self-lubricating seal
CN104455774A (zh) * 2014-12-01 2015-03-25 常熟市东涛金属复合材料有限公司 耐高温的金属复合管
JP6662585B2 (ja) * 2015-06-23 2020-03-11 日本発條株式会社 クラッドパイプ及びクラッドパイプの製造方法
CN105014203A (zh) * 2015-07-09 2015-11-04 成都振中电气有限公司 产品质量高的碳钢管道的焊接工艺
CN105215510A (zh) * 2015-11-17 2016-01-06 攀枝花钢城集团协力有限公司 修复冷轧平整支撑辊的堆焊方法
CN106181217A (zh) * 2016-07-15 2016-12-07 江苏科环科技有限公司 用于水泥行业辊压机的挤压辊及其制造方法
CN106514029B (zh) * 2016-12-20 2019-05-14 东方电气集团东方锅炉股份有限公司 长管端部堆焊的方法
EP3574179B1 (en) 2017-01-30 2023-09-27 National Oilwell Varco, L.P. Enhanced welded pipe, threaded connections, and methods for achieving the same
WO2020221819A1 (de) * 2019-04-29 2020-11-05 Sms Group Gmbh Metallisches rohr, insbesondere rohr zum befördern von öl und gas, mit einer metallischen beschichtung in einem übergangsbereich
DE102019121884A1 (de) * 2019-08-14 2021-02-18 Schwing Gmbh Kolbenstangen-Einheit, Hydraulikzylinder und Knickmast
CN110421149B (zh) * 2019-08-22 2021-05-04 东营市泰达石油装备有限责任公司 双金属复合材料及其制备方法和应用、耐磨配件、采矿设备
US11655929B2 (en) 2019-09-06 2023-05-23 Saudi Arabian Oil Company Reducing the risk of corrosion in pipelines
US20220307968A1 (en) * 2021-03-23 2022-09-29 Saudi Arabian Oil Company Laboratory apparatus for hydrogen permeation electrochemicalmeasurements under high pressure, temperature and tensile stress
CN117108834B (zh) * 2023-10-24 2024-01-02 延安嘉盛石油机械有限责任公司 一种耐腐蚀组件及其制备方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5946175A (ja) * 1982-09-03 1984-03-15 Kubota Ltd フランジ付きゴムライニング鋳鋼管の製法
JPS61170554A (ja) * 1985-01-24 1986-08-01 Sumitomo Metal Ind Ltd 高耐腐食性ボイラ用部材
JPH0565457U (ja) * 1992-02-17 1993-08-31 株式会社クボタ 二層管製造用の遠心鋳造装置
JPH05318071A (ja) * 1992-05-14 1993-12-03 Kubota Corp ２層複合耐摩耗管及びその製造方法
JP2000119781A (ja) * 1998-10-12 2000-04-25 Kobe Steel Ltd 熱交換用耐食・耐摩耗性伝熱管とこれを用いた加熱炉および焼却炉
JP2001287004A (ja) * 2000-04-11 2001-10-16 Nkk Corp 複合管及びその製造方法
JP2002103034A (ja) * 2000-10-03 2002-04-09 Dai Ichi High Frequency Co Ltd 内面焼入配管材

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4620660A (en) * 1985-01-24 1986-11-04 Turner William C Method of manufacturing an internally clad tubular product
JP2746014B2 (ja) 1992-10-30 1998-04-28 住友金属工業株式会社 金属二重管の製造方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5946175A (ja) * 1982-09-03 1984-03-15 Kubota Ltd フランジ付きゴムライニング鋳鋼管の製法
JPS61170554A (ja) * 1985-01-24 1986-08-01 Sumitomo Metal Ind Ltd 高耐腐食性ボイラ用部材
JPH0565457U (ja) * 1992-02-17 1993-08-31 株式会社クボタ 二層管製造用の遠心鋳造装置
JPH05318071A (ja) * 1992-05-14 1993-12-03 Kubota Corp ２層複合耐摩耗管及びその製造方法
JP2000119781A (ja) * 1998-10-12 2000-04-25 Kobe Steel Ltd 熱交換用耐食・耐摩耗性伝熱管とこれを用いた加熱炉および焼却炉
JP2001287004A (ja) * 2000-04-11 2001-10-16 Nkk Corp 複合管及びその製造方法
JP2002103034A (ja) * 2000-10-03 2002-04-09 Dai Ichi High Frequency Co Ltd 内面焼入配管材

Cited By (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007169733A (ja) * 2005-12-22 2007-07-05 Dai Ichi High Frequency Co Ltd 耐食被覆用合金及びこれを被覆した部材
JP2011501698A (ja) * 2007-09-18 2011-01-13 エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー 油およびガス工業におけるスチール構造物を接合するための溶接金属組成物
JP2010052037A (ja) * 2008-07-30 2010-03-11 Daihen Corp 交流パルスアーク溶接によるインコネルの肉盛り溶接方法
CN102658361A (zh) * 2012-05-29 2012-09-12 方大特钢科技股份有限公司 一种耐热蚀复合金属管的制备方法
JP2015524747A (ja) * 2012-07-24 2015-08-27 ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ タービン部品並びにタービン部品の製造方法
KR101531133B1 (ko) * 2014-06-19 2015-06-24 현대하이스코 주식회사 인발방식 이중관 및 인발방식 이중관 제조방법
KR101531134B1 (ko) * 2014-06-19 2015-06-24 현대하이스코 주식회사 인발방식 이중관 및 인발방식 이중관 제조방법
JP2017025643A (ja) * 2015-07-27 2017-02-02 新日鐵住金株式会社 坑井の掘削方法、その掘削方法に用いられるドリルパイプ及びツールジョイント
KR20180072727A (ko) * 2015-10-21 2018-06-29 에이치. 부팅 게엠베하 운트 코. 카게 이중벽 파이프를 제조하는 방법 및 이중벽 파이프
JP2019501025A (ja) * 2015-10-21 2019-01-17 エイチ．・ブティング・ゲーエムベーハー・ウント・コンパニー・カーゲーＨ． Ｂｕｔｔｉｎｇ ＧｍｂＨ ＆ Ｃｏ．ＫＧ 二重壁の管を製造する方法、および二重壁の管
KR102200145B1 (ko) * 2015-10-21 2021-01-11 에이치. 부팅 게엠베하 운트 코. 카게 이중벽 파이프를 제조하는 방법 및 이중벽 파이프
US11287078B2 (en) 2015-10-21 2022-03-29 H. Butting Gmbh & Co. Kg Method for producing a double-walled pipe and a double-walled pipe
JP2021527612A (ja) * 2018-06-13 2021-10-14 ワットロー・エレクトリック・マニュファクチャリング・カンパニー セラミックと金属を接合するためのろう付けプロセス、およびそれを使用した半導体処理と産業機器
US11666993B2 (en) 2018-06-13 2023-06-06 Watlow Electric Manufacturing Company Nickel-carbon and nickel-cobalt-carbon brazes and brazing processes for joining ceramics and metals and semiconductor processing and industrial equipment using same
JP7443257B2 (ja) 2018-06-13 2024-03-05 ワットロー・エレクトリック・マニュファクチャリング・カンパニー セラミックと金属を接合するためのろう付けプロセス、およびそれを使用した半導体処理と産業機器
CN113118239A (zh) * 2021-04-22 2021-07-16 西部金属材料股份有限公司 一种双金属复合管的制备方法

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