JP2005180364A - 密閉型圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】給油経路でのガス噛みを防ぎ、高い信頼性を備えた密閉型圧縮機を提供する。
【解決手段】クランクシャフト１０５に開口端１６１が主軸部１５１の肩部１５２から密閉容器内に開口し、主軸部の軸心１５１ａに対して偏芯穿孔したガス抜き主孔１６０を設け、給油経路１５７を形成するリード溝１５４とガス抜き主孔１６０の主軸部の軸心１５１ａ側とを連通させることにより、給油経路１５７の冷媒をガス抜き主孔１６０へ排出することができ、発泡した冷媒がリード溝１５４を封止しにくくなり、主軸部１５１への安定給油を実現できる。
【選択図】図２

Description

本発明は冷凍冷蔵庫や冷凍ショーケース等の冷凍サイクルに用いられる密閉型圧縮機に関するものである。

従来、この種の密閉型圧縮機は給油特性の向上を図り、信頼性の確保に努めてきたものがある（例えば、特許文献１参照）。

以下、図面を参照しながら上記従来の密閉型圧縮機を説明する。

図８は、特許文献１に記載された従来の密閉型圧縮機の断面図、図９は従来の密閉型圧縮機の要部拡大図である。

図８、図９において、従来の密閉型圧縮機は、密閉容器１内に冷媒（図示せず）および冷媒と相溶性のあるオイル２を封入し、圧縮要素３および圧縮要素３を駆動する電動要素４を収納している。

圧縮要素３は、主軸部５１と偏芯部５３とを備えたクランクシャフト５と、主軸部５１を軸支する軸受部６と、軸受部６を固定するとともにシリンダ７を形成するブロック８と、シリンダ７内に往復自在に挿入されたピストン１０と、偏芯部５３とピストン１０とを連結する連結手段であるコンロッド１１とを備えている。

偏芯部５３の下端には、一端がオイル２に浸かり、遠心力でオイル２を上方に搬送するオイルポンプ１２が形成されるとともに、クランクシャフト５にはオイルポンプ１２に連通する給油経路５７が形成されている。給油経路５７は偏芯部５３とコンロッド１１が形成する摺動部５８や主軸部５１と軸受部６とが形成する摺動部５９，６０に連通している。また、主軸部５１の略中央には径を小さくした非摺動部５５が設けられている。

以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作を説明する。

電動要素４によってクランクシャフト５が回転し、偏芯部５３の偏芯運動がコンロッド１１を介してピストン１０をシリンダ７内で往復運動し、冷媒（図示せず）は連続して圧縮され冷凍サイクル（図示せず）へと吐出される。

この際、冷媒とともにオイル２も一部冷凍サイクルへ吐出されるが、冷媒とオイル２とは相溶性を有しているため、冷凍サイクルへ吐出されたオイル２は冷媒とともに密閉容器１へ戻ってくる。

クランクシャフト５の回転に伴ってオイルポンプ１２内ではオイル２に遠心力が働き、オイル２は給油経路５７を通って上方に搬送される。その結果、給油経路５７が連通する偏芯部５３とコンロッド１１が形成する摺動部５８や主軸部５１と軸受部６とが形成する摺動部５９，６０を潤滑している。

また、主軸部５１の略中央には非摺動部５５が設けられており、主軸部５１と軸受部６とが形成する摺動部の面積を小さくすることで、オイル２の粘性抵抗による摺動ロスを小さくしている。
特開平８−９３６４６号公報

しかしながら、上記従来の構成では、オイル２は冷媒と相溶性があるのでオイル２には冷媒が溶け込んでいる。オイル２に溶け込む冷媒の量は温度や圧力によって変化するが、特に長期に渡って運転しない状態が続いた際は大量の冷媒がオイル２に溶け込むことになる。さらには、冷媒がＲ６００ａに代表される塩素やフッ素を含まない炭化水素系の冷媒の場合、冷媒に対するオイルの飽和溶解量がさらに多くなるため、オイル２に溶け込む冷媒の量はさらに増える。

こういったオイル２に溶け込んだ冷媒は、密閉型圧縮機の運転に伴う圧力の低下や温度の上昇、またオイルポンプ１２の回転によるオイル２の攪拌等の外乱によって、オイル２から蒸発し発泡を起こす。この現象は、オイル２がオイルポンプ１２から給油経路５７を通過する間にも発生し、オイルポンプ１２や給油経路５７の中で大量の冷媒の蒸発が発生したり、貯留したオイル２の中で発泡した冷媒の気泡を大量に吸い込んだりすると、いわゆるガス噛み現象を起こしてしまい、摺動部への給油が阻害され潤滑不良を起こしてしまうという課題を有していた。

上記のガス噛み現象は、冷媒がＲ６００ａに代表される塩素やフッ素を含まない炭化水素系の冷媒の場合には、オイル２に溶け込む冷媒の量が増えるため、さらに助長される。

特に本背景技術においては、主軸部５１の略中央には径を小さくした非摺動部５５が設けられており、こういった空間には発泡した冷媒が滞留しやすく、発泡した冷媒を排出しきれず、摺動部への給油が阻害され潤滑不良を起こしてしまうという課題を有していた。

本発明は、上記従来の課題を解決するもので、高い信頼性を備えた密閉型圧縮機を提供することを目的とする。

上記従来の課題を解決するために、本発明の密閉型圧縮機は、クランクシャフトの主軸部の肩部に開口し主軸部の軸心に対して偏芯穿孔したガス抜き主孔を設け、給油経路とガス抜き主孔の主軸部の軸心側とを連通部で連通させたもので、ガス抜き主孔に侵入したオイルは、クランクシャフトの回転により発生する遠心力により、ガス抜き主孔の反軸心側壁面に寄るので、ガス抜き主孔がオイルで封止されることがないため、給油経路でオイルより発泡した冷媒や、貯留したオイル中で発泡した冷媒のうちオイルとともに給油経路内に搬送された冷媒を、安定して確実にガス抜き主孔より密閉容器内へ排出することができるという作用を有する。

本発明の密閉型圧縮機は、発泡した冷媒が給油経路を封止する、いわゆるガス噛み現象を防ぎ、摺動部への給油阻害を大幅に減少させることができため、摺動部へ安定した給油が可能となり、高い信頼性を備えた密閉型圧縮機を提供することができる

請求項１に記載の発明は、密閉容器内に冷媒およびオイルを封入するとともに圧縮要素と電動要素を収納し、前記圧縮要素は主軸部と偏芯部とを備えたクランクシャフトと、前記クランクシャフトに設け一端が前記オイルに浸かるオイルポンプと、前記主軸部を軸支する軸受部とを備え、前記クランクシャフトに前記オイルポンプに連通する給油経路を設けるとともに、前記主軸部の肩部に開口し前記主軸部の軸心に対して偏芯穿孔したガス抜き主孔を設け、前記給油経路と前記ガス抜き主孔の前記主軸部の軸心側とを連通部で連通させたもので、ガス抜き主孔に侵入したオイルはクランクシャフトの回転により発生する遠心力によりガス抜き主孔の反軸心側壁面に寄ることとなるので、ガス抜き主孔をオイルで封止することがなくなり、クランクシャフトの給油経路でオイルより発泡した冷媒や、貯留したオイル中で発泡した冷媒のうちオイルとともに給油経路内に搬送された冷媒を、ガス抜き主孔から密閉容器内へ安定して排出することができるため、摺動部への良好な給油性能を得ることができる。

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明に加えて、ガス抜き主孔は開口端に向かって主軸部の外周側へ傾斜させたもので、ガス抜き主孔に侵入したオイルを、クランクシャフトの回転により発生するガス抜き主孔の開口端へ向かう力によって素早く開口端より排出することができ、ガス抜き主孔がオイルで封止されることがなくなり、請求項１に記載の発明の効果に加えて、より良好な給油性能を得ることができる。

請求項３に記載の発明は、請求項１または２に記載の発明に加えて、連通部は主軸部の外周に刻設したリード溝とガス抜き主孔の前記主軸部の軸心側とを連通させたものであり、クランクシャフトの回転により生じる遠心力によって、冷媒に比較して比重の大きいオイルは主軸部の外周面の最も軸心より離れた部分にもたらされるため、主軸部の外周面の最も軸心に近い部分、即ちリード溝に溜まる冷媒をガス抜き主孔より排出することができるので、請求項１または２に記載の発明の効果に加えて、さらに良好な給油性能を得ることができる。

請求項４に記載の発明は、請求項３に記載の発明に加えて、主軸部は軸受部と摺動する複数の摺動部と、前記摺動部に挟まれた非摺動部を形成するとともに、連通部は前記非摺動部にあるリード溝とガス抜き主孔の前記主軸部の軸心側とを連通させたものであり、発泡した冷媒が溜まる非摺動部から、冷媒をガス抜き主孔を介して効率よく排出することができるので、請求項３に記載の発明の効果に加えて、さらに良好な給油性能を得ることができる。

請求項５に記載の発明は、請求項１または２に記載の発明に加えて、前記偏芯部の下端に前記オイルポンプを設け、前記軸受部と摺動する前記主軸部の外周に刻設したリード溝と前記オイルポンプとを連通させる連通孔を前記クランクシャフトに形成するとともに、前記連通孔とガス抜き主孔の前記主軸部の軸心側とを連通させたもので、発泡した冷媒を摺動部に至るよりも早くガス抜き主孔へ排出することができるので、請求項１または２に記載の発明の効果に加えて、さらに良好な給油性能を得ることができる。

請求項６に記載の発明は、請求項１から５のいずれか１項に記載の発明に加えて、電動要素は少なくとも電源周波数を超える運転周波数でインバータ駆動されるもので、オイルポンプより給油されるオイルの量は運転周波数に依存するので、電源周波数を越える運転周波数ではさらに多くのオイルが摺動部へ導かれ、一層多くの冷媒が発泡することとなるが、これをガス抜き主孔へ排出することができるので、請求項１から５に記載の発明の効果に加えて、電源周波数を超える運転周波数でインバータ駆動されるものにおいても良好な給油性能を得ることができる。

請求項７に記載の発明は、請求項１から６のいずれか１項に記載の発明に加えて、冷媒は塩素およびフッ素を含まない炭化水素系の冷媒であるので、炭化水素系の冷媒はパラフィン系のオイルへの溶解が多く、一層多くの冷媒が発泡することとなるが、これをガス抜き主孔へ排出することができるので、請求項１から６に記載の発明の効果に加えて、塩素およびフッ素を含まない炭化水素系の冷媒を用いたものにおいても良好な給油性能を得ることができる。

以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。

（実施の形態１）
図１は本発明の実施の形態１における密閉型圧縮機の断面図、図２は実施の形態１における密閉型圧縮機の要部拡大図、図３は図２のＡ−Ａ´断面図、図４は図２のＢ−Ｂ´断面図である。

図１から図４において、密閉容器１０１内に冷媒（図示せず）およびオイル１０２を封入するとともに、圧縮要素１０３と圧縮要素１０３を駆動する電動要素１０４を収納する。

冷媒は塩素およびフッ素を含まない炭化水素系であり、オイル１０２は冷媒と相溶性のあるパラフィン系の鉱油である。

電動要素１０４は固定子１４１と回転子１４２とを備え、少なくとも電源周波数を超える運転周波数でインバータ駆動される。

圧縮要素１０３は、主軸部１５１と偏芯部１５３とを備えたクランクシャフト１０５と、主軸部１５１を軸支する軸受部１０６と、軸受部１０６を固定するとともにシリンダ１０７を形成するブロック１０８と、シリンダ１０７内に往復自在に挿入され、ピストンピン１０９を内設したピストン１１０と、偏芯部１５３とピストンピン１０９とを連結する連結手段であるコンロッド１１１とを備えている。

回転子１４２はクランクシャフト１０５の主軸部１５１に固定され、回転運動をクランクシャフト１０５を通じて圧縮要素１０３に伝達する。

クランクシャフト１０５には、偏芯部１５３の下端に一端がオイル１０２に浸かり、遠心力でオイル１０２を上方に搬送するオイルポンプ１１２が形成されるとともに、オイルポンプ１１２に連通する給油経路１５７が形成されている。

給油経路１５７は、偏芯部１５３とコンロッド１１１が形成する摺動部１５８や主軸部１５１と軸受部１０６とが形成する摺動部１５９に連通しており、軸受部１０６と摺動する主軸部１５１の外周に刻設したリード溝１５４と、リード溝１５４とオイルポンプ１１２を連通させる連通孔１５６等から形成される。

また、主軸部１５１には、主軸部の軸心１５１ａに対して偏芯穿孔したガス抜き主孔１６０を設けており、主軸部１５１の偏芯部１５３側端面である肩部１５２から、開口端１６１が密閉容器１０１内に開口している。

そして、ガス抜き主孔１６０の主軸部の軸心１５１ａ側とリード溝の底１５４ａとを連通部１６３で連通させるとともに、ガス抜き主孔１６０の主軸部の軸心１５１ａ側と連通孔１５６とを連通部１６４で連通させている。

以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。

電動要素１０４にインバータから電力が供給されることで、回転子１４２とともにクランクシャフト１０５が回転し、偏芯部１５３の偏芯運動がコンロッド１１１を介してピストンピン１０９からピストン１１０へ伝わることで、ピストン１１０がシリンダ１０７内で往復運動し、冷媒（図示せず）は連続して圧縮され冷凍サイクル（図示せず）へと吐出される。

この際、冷媒とともにオイル１０２も一部冷凍サイクルへ吐出されるが、冷媒とオイル１０２とは相溶性を有しているため、冷凍サイクルへ吐出されたオイル１０２は冷媒とともに密閉容器１０１へ戻ってくる。

また、クランクシャフト１０５の回転に伴って、オイルポンプ１１２内ではオイル１０２に遠心力が働き、オイル１０２は給油経路１５７を通って上方に搬送される。その結果、給油経路１５７が連通する偏芯部１５３とコンロッド１１１が形成する摺動部１５８や主軸部１５１と軸受部１０６とが形成する摺動部１５９を潤滑している。

一方、オイル１０２は冷媒と相溶性があるのでオイル１０２には冷媒が溶け込んでいる。冷媒がオイル１０２に溶け込む量は温度や圧力によって変化するが、特に長期に渡って運転しない状態が続いた後は大量の冷媒がオイル１０２に溶け込むことになる。さらには冷媒がＲ６００ａに代表される塩素やフッ素を含まない炭化水素系の冷媒で、オイル１０２は冷媒と相溶性のあるパラフィン系の鉱油であるため、さらに飽和溶解量が多くなり、オイル１０２に溶け込む冷媒の量は増える。

こういったオイル１０２に溶け込んだ冷媒は、密閉型圧縮機の運転に伴う圧力の低下や温度の上昇、攪拌等の外乱によって蒸発、発泡を起こす。この現象はオイル１０２がオイルポンプ１１２から給油経路１５７を通過する間にも発生し、オイルポンプ１１２や給油経路１５７の中で大量の冷媒の蒸発が発生する。

さらに、インバータ駆動により電源周波数を超える運転周波数で運転されると、オイルポンプ１１２より給油されるオイル１０２の量は運転周波数の増加に伴って多くなるため、オイル１０２に溶解した冷媒は主軸部１５１での受熱により一層多く発泡する。

しかしながら、こうして給油経路１５７で発生した大量の冷媒は、連通部１６３，１６４を介してガス抜き主孔１６０から密閉容器１０１内へと排出することができるため、給油経路１５７で発泡した冷媒が給油経路１５７を封止するといった、いわゆるガス噛み現象を防ぎ、摺動部１５８，１５９などへの給油阻害を減少させることができる。

ここで、クランクシャフト１０５の回転により生じる遠心力によって、冷媒に比較して比重の大きいオイル１０２は外周面の最も主軸部の軸心１５１ａより離れた部分に分布しやすい。そのため、主軸部１５１と軸受部１０６との摺動によって発泡した冷媒は、オイル１０２に比較して比重が小さいので主軸部１５１の外周面の最も主軸部の軸心１５１ａに近い部分であるリード溝の底１５４ａの方に分布することになる。従って、ガス抜き主孔１６０の主軸部の軸心１５１ａ側とリード溝１５４とが連通部１６３で連通していることで、連通部１６３はオイル１０２によって封止されにくく、リード溝１５４に溜まる冷媒をガス抜き主孔１６０へ効率よく排出することができる。

一方、ガス抜き主孔１６０は主軸部の軸心１５１ａに対して偏芯穿孔しているため、ガス抜き主孔１６０に侵入したオイル１０２はクランクシャフト１０５の回転により発生する遠心力によりガス抜き主孔１６０の反軸心側壁面に寄り、ガス抜き主孔１６０の軸心側にはオイル１０２が存在しない空間が確保される。

つまり、このガス抜き主孔１６０の軸心側に確保されるオイル１０２が存在しない空間が冷媒が抜ける通路となり、かつその通路に連通部１６３，１６４が連通するため、給油経路１５７で発生したり、貯留したオイル１０２の中で発泡し給油経路１５７に搬送された大量の冷媒は、連通部１６３，１６４を介してガス抜き主孔１６０から密閉容器１０１内へと極めて安定して排出することができるのである。

その結果、発泡した冷媒が給油経路１５７を封止する、いわゆるガス噛み現象を防ぎ、摺動部１５８，１５９への給油阻害を大幅に減少させることができる。

従って、偏芯部１５３とコンロッド１１１が形成する摺動部１５８や、主軸部１５１と軸受部１０６とが形成する摺動部１５９へ安定した給油が可能となり、高い信頼性を備えた密閉型圧縮機を提供することができる。

（実施の形態２）
図５は本発明の実施の形態２における密閉型圧縮機の断面図、図６は本発明の実施の形態２における密閉型圧縮機の要部拡大図、図７は図６のＣ−Ｃ´断面図である。

以下、図５、図６、図７に基づいて本実施の形態について説明する。なお、実施の形態１と同一構成については同一符号を付して詳細な説明を省く。実施の形態１とは主にクランクシャフトの構成が異なり、他の構成は同じである。

圧縮要素２０３を形成するクランクシャフト２０５には、偏芯部２５３の下端に一端がオイル１０２に浸かり、遠心力でオイル１０２を上方に搬送するオイルポンプ１１２が形成されるとともに、オイルポンプ１１２に連通する給油経路２５７が形成されている。

給油経路２５７は、偏芯部２５３とコンロッド１１１が形成する摺動部２６４や主軸部２５１と軸受部１０６とが形成する摺動部２５５，２５９に連通しており、軸受部１０６と摺動する主軸部２５１の外周に刻設したリード溝２５４と、リード溝２５４と給油経路２５７とを連通させる連通孔２５６等から形成される。

主軸部２５１には、主軸部２５１の径を小さくすることで形成された非摺動部２５８が摺動部２５５，２５９の間に設けられている。

また、主軸部２５１には、主軸部の軸心２５１ａに対して偏芯穿孔したガス抜き主孔２６０を設けており、主軸部２５１の偏芯部２５３側端面である肩部２５２から密閉容器１０１内に開口端２６１が開口している。そして、ガス抜き主孔２６０は開口端２６１に向かって主軸部２５１の外周側へ傾斜させている。
そして、ガス抜き主孔２６０の主軸部の軸心２５１ａ側と、非摺動部２５８に位置するリード溝２５４の底部とを連通部２６３で連通させている。

以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。

電動要素１０４にインバータ装置（図示せず）から電力が供給されることで、回転子１４２とともにクランクシャフト２０５が回転し、偏芯部２５３の偏芯運動がコンロッド１１１を介してピストンピン１０９からピストン１１０へ伝わることで、ピストン１１０がシリンダ１０７内で往復運動し、冷媒（図示せず）は連続して圧縮され冷凍サイクル（図示せず）へと吐出される。

この際、冷媒とともにオイル１０２も一部冷凍サイクルへ吐出されるが、冷媒とオイル１０２とは相溶性を有しているため、冷凍サイクルへ吐出されたオイル１０２は冷媒とともに密閉容器１０１へ戻ってくる。

また、クランクシャフト２０５の回転に伴って、オイルポンプ１１２内ではオイル１０２に遠心力が働き、オイル１０２は給油経路２５７を通って上方に搬送される。その結果、給油経路２５７が連通する偏芯部２５３とコンロッド１１１が形成する摺動部２６４や、主軸部２５１と軸受部１０６とが形成する摺動部２５５，２５９を潤滑している。

また、主軸部２５１の略中央には非摺動部２５８が設けられていることで、主軸部２５１と軸受部１０６とが形成する摺動部の面積を小さくでき、その結果、オイル１０２の粘性抵抗による摺動ロスを小さくしている。

一方、オイル１０２は冷媒と相溶性があるのでオイル１０２には冷媒が溶け込んでいる。冷媒が溶け込む量は温度や圧力によって変化するが、特に長期に渡って運転しない状態が続いた後は大量の冷媒がオイル１０２に溶け込むことになる。さらには冷媒がＲ６００ａに代表される塩素やフッ素を含まない炭化水素系の冷媒で、オイル１０２は冷媒と相溶性のあるパラフィン系の鉱油であるため、さらに飽和溶解量が多くなり、オイル１０２に溶け込む冷媒の量は増える。

こういったオイル１０２に溶け込んだ冷媒は、密閉型圧縮機の運転に伴う圧力の低下や温度の上昇、攪拌等の外乱によってオイル１０２から蒸発し発泡を起こす。この現象は、オイル１０２がオイルポンプ１１２から給油経路２５７を通過する間にも発生し、オイルポンプ１１２や給油経路２５７の中で大量の冷媒の蒸発する現象が発生する。

さらにインバータ駆動により電源周波数を超える運転周波数で運転されると、オイルポンプ１１２より給油されるオイル１０２の量は運転周波数の増加に伴って多くなるため、オイル１０２に含まれた冷媒は主軸部２５１での受熱により一層多く発泡する。

しかしながら、給油経路２５７で発生した大量の冷媒は連通部２６３を介してガス抜き主孔２６０から密閉容器１０１内へと排出することができるため、給油経路２５７で発泡した冷媒が給油経路２５７を封止する、いわゆるガス噛み現象を防ぎ、摺動部２５５，２５９，２６４への給油阻害を減少させることができる。

ここで、クランクシャフト２０５の回転により生じる遠心力によって、冷媒に比較して比重の大きいオイル１０２は外周面の最も主軸部の軸心２５１ａより離れた部分に分布しやすい。従って、主軸部２５１と軸受部１０６との摺動によって発泡した冷媒は、オイル１０２に比較して比重が小さいので外周面の最も主軸部の軸心２５１ａに近い部分、即ちリード溝２５４の底の方に分布することになる。特に、本実施の形態においては主軸部２５１には径を小さくした非摺動部２５８が設けられているが、こういった空間には発泡した冷媒が特に滞留しやすい。

しかしながら、本実施の形態では、ガス抜き主孔２６０の主軸部の軸心２５１ａ側と非摺動部２５８に位置するリード溝２５４とが連通部２６３で連通していることで、連通部２６３がオイル１０２によって封止されにくく、非摺動部２５８やリード溝２５４に滞留した冷媒をガス抜き主孔２６０へ効率よく排出することができる。

一方、ガス抜き主孔２６０は主軸部の軸心２５１ａに対して偏芯穿孔しているため、ガス抜き主孔２６０に侵入したオイル１０２はクランクシャフト２０５の回転により発生する遠心力によりガス抜き主孔２６０の反軸心側壁面に寄り、ガス抜き主孔２６０の軸心側にはオイル１０２が存在しない空間がガス抜き主孔２６０の軸心側に確保される。つまり、冷媒が抜ける通路が確保され、かつその通路に連通部２６３が連通するため、給油経路２５７で発生したり、貯留したオイル１０２の中で発泡し給油経路２５７に搬送された大量の冷媒は、連通部２６３を介してガス抜き主孔２６０から密閉容器１０１内へと極めて安定して排出することができるのである。

さらに、ガス抜き主孔２６０は開口端２６１に向かって、主軸部２５１の外周側へ傾斜させているため、ガス抜き主孔２６０に侵入したオイル１０２は、クランクシャフト２０５の回転により発生する遠心力により開口端２６１より密閉容器１０１内へと滞留することなく排出されるため、ガス抜き主孔２６０内にはオイル１０２がほとんど存在せず、冷媒が抜ける通路がより確実に形成されることになる。

従って、給油経路２５７で発生したり、貯留したオイル１０２の中で発泡し給油経路２５７に搬送された冷媒を、より確実に開口端２６１より密閉容器１０１内へと排出することができ、冷媒が給油経路２５７を封止する、いわゆるガス噛み現象を防ぎ、摺動部２５５，２５９，２６４などへの給油阻害を大幅に減少させることができる。

その結果、偏芯部２５３とコンロッド１１１が形成する摺動部や主軸部２５１と軸受部１０６とが形成する摺動部へ安定した給油が可能となり、高い信頼性を備えた密閉型圧縮機を提供することができる。

なお、実施の形態１、２で示した構成では、冷媒を塩素およびフッ素を含まない炭化水素系の冷媒、オイルを炭化水素系の冷媒に相溶性のあるパラフィン系のオイルとして説明したが、塩素を含まないＨＦＣ系の冷媒とその冷媒に相溶性のあるエステル系のオイルとの組み合わせにおいても同様の作用、効果が得られる。

また、電源周波数を超える運転周波数でインバータ駆動される電動要素を用いて説明したが、電源周波数を下回る運転周波数でインバータ駆動される電動要素、インダクション駆動される電動要素においても同様の作用、効果が得られる。

また、電動要素が圧縮要素の上側にある密閉型圧縮機として図示したが、電動要素が圧縮要素の下側にある密閉型圧縮機においても同様の効果、作用が得られる。

以上のように、本発明にかかる密閉型圧縮機は、給油経路の冷媒をガス抜き主孔へ排出することで、良好な給油特性を得ることが可能となるので、高い信頼性を得ることができ、冷凍冷蔵庫や冷凍ショーケース等の用途以外にも空調機や除湿機等の冷凍サイクルの用途にも適用することができる。

本発明の実施の形態１における密閉型圧縮機の断面図 本発明の実施の形態１における密閉型圧縮機の要部拡大図 図２のＡ−Ａ´断面図 図２のＢ−Ｂ´断面図 本発明の実施の形態１における密閉型圧縮機の断面図 本発明の実施の形態２における密閉型圧縮機の要部拡大図 図６のＣ−Ｃ´断面図 従来の密閉型圧縮機の断面図 従来の密閉型圧縮機の要部拡大図

符号の説明

１０１ 密閉容器
１０２ オイル
１０３，２０３ 圧縮要素
１０４ 電動要素
１０５，２０５ クランクシャフト
１０６ 軸受部
１１２ オイルポンプ
１５１，２５１ 主軸部
１５１ａ，２５１ａ 主軸部の軸心
１５２，２５２ 肩部
１５３，２５３ 偏芯部
１５４，２５４ リード溝
１５６，２５６ 連通孔
１５７，２５７ 給油経路
１５８，１５９，２５５，２５９，２６４ 摺動部
１６０，２６０ ガス抜き主孔
１６１，２６１ 開口端
１６３，１６４，２６３ 連通部
２５８ 非摺動部

Claims (7)

1. 密閉容器内に冷媒およびオイルを封入するとともに圧縮要素と電動要素を収納し、前記圧縮要素は主軸部と偏芯部とを備えたクランクシャフトと、前記クランクシャフトに設け一端が前記オイルに浸かるオイルポンプと、前記主軸部を軸支する軸受部とを備え、前記クランクシャフトに前記オイルポンプに連通する給油経路を設けるとともに、前記主軸部の肩部に開口し前記主軸部の軸心に対して偏芯穿孔したガス抜き主孔を設け、前記給油経路と前記ガス抜き主孔の前記主軸部の軸心側とを連通部で連通させた密閉型圧縮機。
2. ガス抜き主孔は開口端に向かって主軸部の外周側へ傾斜させた請求項１に記載の密閉型圧縮機。
3. 連通部は主軸部の外周に刻設したリード溝とガス抜き主孔の前記主軸部の軸心側とを連通させたものである請求項１または２に記載の密閉型圧縮機。
4. 主軸部は軸受部と摺動する複数の摺動部と、前記摺動部に挟まれた非摺動部を形成するとともに、連通部は前記非摺動部にあるリード溝とガス抜き主孔の前記主軸部の軸心側とを連通させたものである請求項３に記載の密閉型圧縮機。
5. 偏芯部の下端にオイルポンプを設け、主軸部の外周に刻設したリード溝と前記オイルポンプとを連通させる連通孔を前記クランクシャフトに形成するとともに、前記連通孔とガス抜き主孔の前記主軸部の軸心側とを連通させた請求項１または２に記載の密閉型圧縮機。
6. 電動要素は少なくとも電源周波数を超える運転周波数でインバータ駆動される請求項１から５のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機。
7. 冷媒は塩素およびフッ素を含まない炭化水素系の冷媒である請求項１から６のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機。

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