JP2005150308A - 磁心 - Google Patents

Abstract

【課題】高磁束密度材料を使用して磁束密度が高い状態を維持させつつ、渦電流が発生しにくくすることにより、より磁束の切れを向上できる磁心を提供する。
【解決手段】磁路の一部の磁気回路を形成する磁心であって、磁性複合材料からなり少なくとも前記磁気回路の両端側に配設された磁性複合材料部と、前記磁性複合材料部より高磁束密度かつ低比抵抗である高磁束密度材料からなり前記磁気回路の磁路方向において前記磁性複合材料部に挟設された高磁束密度材料部と、からなることを特徴とする。すなわち、磁心の端側に、高磁束密度材料部を配設せずに磁性複合材料部を配設する。
【選択図】図１

Description

本発明は、例えば電磁ソレノイド用コア等に用いられる磁心に関するものである。

従来、例えば、電磁ソレノイド用コア等に用いられる磁心として、特開２００２−３２９６２６号公報に開示された技術がある（特許文献１参照）。当該公報には、絶縁性被膜で被覆した鉄系磁性粉末を高圧成形して生成された圧粉磁心（磁性複合材料）について記載されている。この磁性複合材料である圧粉磁心は、磁束密度が高くかつ比抵抗が大きい材料であることにより、吸引力が大きくかつ渦電流が生じにくい材料である。

ところで、上述した圧粉磁心のみにより電磁ソレノイド用コアを生成した場合には、機械的強度が低いために脆いという問題があることを解決するために、特開２００２−２３５８６５号公報に開示された技術がある（特許文献２参照）。当該公報には、電磁ソレノイド用コアの先端側に、例えばＦｅ−Ｃｏ合金からなる磁性バルク体を配設したことが記載されている。これにより、コアの先端部分が強化されるというものである。

また、磁性複合材料のみによる磁束密度より高い磁束密度を必要とする場合には、例えば、特許第２５５７９０５号公報に開示された技術がある（特許文献３参照）。当該公報には、医療用核磁気共鳴診断装置（ＭＲＩ）であって、空隙の磁路方向両端部に高透磁率磁性材料を配設したことが記載されている。これにより、より高い磁束密度を得ることができるというものである。
特開２００２−３２９６２６号公報 特開２００２−２３５８６５号公報 特許第２５５７９０５号公報

上述したように、特開２００２−２３５８６５号公報及び特許第２５５７９０５号公報に開示された磁心は、何れも磁心の両端側（ギャップの両端側）の位置にＦｅ−Ｃｏ合金若しくは純鉄等の高磁束密度材料を配設している。確かに、圧粉磁心等の磁性複合材料の先端側にＦｅ−Ｃｏ合金等の高磁束密度材料を配設することにより、より高い磁束密度でかつ比抵抗が高い磁心を得ることができる。このように比抵抗が高い磁心であるので、渦電流の発生が抑制される。すなわち、コイルに流れる電流を解除した際に、磁心に発生する磁束の切れが良好となる。

そして、磁心に発生する磁束の切れは、例えば磁心をソレノイド用コアに用いた場合にソレノイドの開閉の応答性に影響を及ぼす。つまり、例えば、ソレノイドの開閉の応答性をさらに向上するためには、磁心に発生する磁束の切れをさらに向上する必要がある。

本発明は、このような事情に鑑みて為されたものであり、高磁束密度材料を使用して磁束密度が高い状態を維持させつつ、渦電流が発生しにくくすることにより、より磁束の切れを向上できる磁心を提供することを目的とする。

そこで、本発明者はこの課題を解決すべく鋭意研究し、試行錯誤を重ねた結果、高磁束密度材料を磁心の両端部に配設しないことを思いつき、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明の磁心は、磁路の一部の磁気回路を形成する磁心であって、磁性複合材料からなり少なくとも前記磁気回路の両端側に配設された磁性複合材料部と、前記磁性複合材料部より高磁束密度かつ低比抵抗である高磁束密度材料からなり前記磁気回路の磁路方向において前記磁性複合材料部に挟設された高磁束密度材料部と、からなることを特徴とする。

本発明の磁心は、磁路の一部の磁気回路を形成するので、磁路の一部にはギャップが形成されていることになる。換言すると、当該磁心は、閉磁気回路を形成しておらず、いわゆる開磁気回路を形成している。例えば、当該磁心は、「コ」の字型形状や「Ｉ」字型形状からなる。もちろん、その他の複雑な形状からなるようにしてもよい。また、磁性複合材料部は、少なくとも磁気回路の両端側に配設されていればよく、両端側の他の部分に配設されていてもよい。なお、磁気回路の両端側とは、磁路のうち磁気回路を構成する磁心の端側である。換言すると、磁気回路の両端側とは、磁路中におけるギャップの両端側でもある。また、高磁束密度材料部は、磁性複合材料部に挟設されているので、磁心の両端側には配設されていないことになる。そして、この高磁束密度材料部は磁路方向において磁性複合材料部に挟設されているので、磁路方向において高磁束密度材料部と磁性複合材料部とが直列的に配設されていることになる。

本発明の磁心によれば、磁心の両端側に低比抵抗の材料からなる高磁束密度材料部が配設されていないことにより、磁心に発生させる電流を解除した際における磁束の切れが向上する。これは、以下の理由に基づくものである。従来のように磁心の両端側にＦｅ−Ｃｏ合金からなる溶製材等の比抵抗の低い材料を配設した場合には、磁心の磁極面（両端面）部分の渦電流が流れやすいため、磁心に磁束が残留する。その結果、例えば当該磁心をソレノイド用コアに用いた場合、ソレノイドの開閉時の高速応答性が得られにくい。特に、磁束密度を向上させるためにＦｅ−Ｃｏ合金からなる溶製材の体積を増加させた場合には、渦電流量が増加して、ソレノイドの開閉の応答性の低下を招く。

一方、本発明のように、磁心の両端側に比抵抗の高い材料である磁性複合材料部を配設することにより、磁心の磁極面（両端面）部分に渦電流が発生しなくなるため、磁心に磁束が残留しなくなる。その結果、例えば当該磁心をソレノイド用コアに用いた場合、ソレノイドの開閉時の高速応答性がさらに向上する。特に、高い電磁力を得るために高磁束密度で比抵抗の低い材料の割合を増加する際には有効である。なお、磁心に発生する磁束密度は、高磁束密度材料部が磁心の両端側に配設されていない場合であっても、高磁束密度材料部が磁心の両端側に配設されている場合と同様で、高磁束密度材料の体積比で一義的に決定する。すなわち、本発明の磁心によれば、高い磁束密度を確保することができる。

次に、実施形態を挙げ、本発明をより詳しく説明する。

前記磁性複合材料は、絶縁性材料で被覆された鉄系磁性粉末を加圧成形した圧粉材料であるようにしてもよい。なお、磁性複合材料の磁束密度がＦｅ−Ｃｏなどの高磁束密度材に比べてあまりに低いと磁気飽和などによる磁束漏れが生じる。その結果、十分な効果が得られなくなる。従来の圧粉磁心は高磁束密度ではなかったが、発明者らは既にこの問題を解決済みである。すなわち、特許文献２などで出願したように磁束密度Ｂ１０Ｋで１．７Ｔの圧粉磁心を開発しており、本発明においてもこの圧粉磁心を使用すると効果的である。

このような圧粉材料により磁性複合材料部を形成することにより、高磁束密度で、かつ、高比抵抗の磁心とすることができる。具体的には、このような圧粉磁心として、１０ｋＡ／ｍの磁場中における磁束密度Ｂ１０ｋが１．６〜１．８Ｔで、比抵抗が２〜１０００μΩｍを開発済みである。そして、本発明によれば、高磁束密度でかつ渦電流が発生しにくい磁心を得ることができる。なお、絶縁性材料は、上述のリン酸塩以外に、酸化鉄、樹脂等も使用できる。

また、前記磁路方向において少なくとも２カ所の前記高磁束密度材料部を有するようにしてもよい。例えば、「コ」の字型形状の磁心の場合には、高磁束密度材料部を両端側に近い２カ所に配設したり、さらに磁路のほぼ中央付近に配設して３カ所としたりしてもよい。そして、高磁束密度材料部の磁心全体に対する体積比率により、磁心の磁束密度及び比抵抗が変化する。具体的には、高磁束密度材料部の磁心全体に対する体積比率を増加させると、磁心の磁束密度は増加するが比抵抗は減少する。一方、高磁束密度材料部の磁心全体に対する体積比率を減少させると、磁心の磁束密度は減少するが比抵抗は増加する。つまり、高磁束密度材料部の体積比率を変化させることにより、最適な磁束密度及び比抵抗となる磁心を生成することができる。

また、前記高磁束密度材料は、Ｆｅ−Ｃｏ合金からなり溶製材としてもよいし高密度焼結材としてもよい。高密度焼結材とは、相対密度が９５％以上の焼結材である。また、Ｆｅ−Ｃｏ合金は、非常に高磁束密度の材料である。そして、Ｆｅ−Ｃｏ合金の溶製材又は高密度焼結材であれば、１０ｋＡ／ｍの磁場中における磁束密度Ｂ１０ｋが約１．９〜２．３Ｔとなる。この材料を用いることにより、確実に高磁束密度の磁心とすることができる。例えば、上述した絶縁性材料で被覆された鉄系磁性粉末を加圧成形した圧粉材料からなる磁性複合材料部に比べても、当該高磁束密度材料部は磁束密度は高い。なお、Ｆｅ−Ｃｏ合金とは、例えば、Ｆｅ−４９Ｃｏ−２Ｖ、Ｆｅ−２７Ｃｏ等である。

また、前記磁心は、前記高磁束密度材料部の体積割合が２０〜８０体積％で１０ｋＡ／ｍの磁場中における磁束密度Ｂ１０ｋが１．６〜２．３Ｔとすることができる。なお、当該磁心の磁束密度Ｂ１０ｋは、１．６〜２．３Ｔに限られず、１．７〜２．３Ｔ、１．８〜２．３Ｔ、１．９〜２．３Ｔ、２．０〜２．３Ｔ、２．１〜２．３Ｔ等とすることができる。なお、磁性材料の特性値として比抵抗は重要であるが、本発明のようなマイクロサイズの複合材料では、測定方法，条件，位置により比抵抗が大きく変わり一義的に決定することは困難である。そのため高磁束密度材料の体積割合、圧粉磁心の比抵抗により本発明の範囲を定めることとして、直接、比抵抗は定義しないこととする。

また、前記磁心は、電磁ソレノイド用コアに用いられるようにしてもよい。さらに、自動車の噴射弁用の電磁ソレノイド用コアに用いられるようにしてもよい。この電磁ソレノイド用コアは、吸引力及び噴射弁等の開閉速度等のさらなる向上が要求されている。そこで、本発明を電磁ソレノイド用コアに用いることにより、吸引力及び噴射弁等の開閉応答性をより向上することができる。

次に、実施例を挙げて、本発明をより具体的に説明する。本実施例においては、本発明の磁心をソレノイド用コアに適用した場合について説明する。このソレノイド用コアを用いたソレノイドの軸方向断面図を図１に示す。図１に示すように、ソノレイドは、ソレノイド用コア１と相手材２とから構成されている。ソレノイド用コア１は、略円筒形状をなしており、磁心１１と、コイル１２とから構成されている。相手材２は、磁性材である鋼材からなり、略円盤形状をなしている。そして、磁心１１は、軸方向断面形状は略コの字型をなしており、磁路の一部の磁気回路を形成している。そして、略コの磁型の中央部分に、コイル１２が巻回されている。そして、コイル１２に電流を流すことにより発生する磁界の磁路は、磁心１１の略コの字と磁心１１の端側を結ぶ部分とにより形成される。すなわち、磁路は、コイル１２を中心とした外回りに形成される。また、相手材２が、磁心１１の略コの字型の端側に離着可能に配設されているので、この相手材２も磁気回路の一部を形成している。なお、本実施例におけるソレノイドは、コイル１２に電流を供給することにより、ソレノイド用コア１が電磁石となり、相手材２をソレノイド用コア１側に吸引して、磁心１１の端側に相手材２が接触する。一方、コイル１２への電流供給を解除した場合には、ソレノイド用コア１は吸引力を失い、相手材２とソレノイド用コア１とは離れる。

次に、磁心１１について詳述する。磁心１１は、第１磁性複合材料部２１と、第２磁性複合材料部２２と、第３磁性複合材料部２３と、第１高磁束密度材料部２４と、第２高磁束密度材料部２５とから構成されている。第１磁性複合材料部２１は、磁心１１の略コの字型のほぼ中央部分に配設されており、軸方向断面が略コの字型形状をなしている。第２磁性複合材料部２２は、磁心１１の略コの字型の先端側のうち外周側に配設されており、略円筒形状をなしている。第３磁性複合材料部２３は、磁心１１の略コの字型の先端側のうち内周側に配設されており、第２磁性複合材料部２２より径の小さい略円筒形状をなしている。

第１高磁束密度材料部２４は、第１磁性複合材料部２１と第２磁性複合材料部２２との間に配設されており、第２磁性複合材料２２とほぼ同形状からなる略円筒形状をなしている。すなわち、第１高磁束密度材料部２４は、第１磁性複合材料部２１と第２磁性複合材料部２２とにより挟設されている。第２高磁束密度材料部２５は、第１磁性複合材料部２１と第３磁性複合材料部２３との間に配設されており、第３磁性複合材料部２３とほぼ同形状からなる略円筒形状をなしている。すなわち、第２高磁束密度材料部２５は、第１磁性複合材料部２１と第３磁性複合材料部２３とにより挟設されている。

第１磁性複合材料部２１、第２磁性複合材料部２２、及び第３磁性複合材料部２３は、リン酸塩等の絶縁性材料により被覆された鉄粉を高圧成形されている。この磁性複合材料部２１〜２３は、１０ｋＡ／ｍの磁場中における磁束密度Ｂ１０ｋが約１．７Ｔで、比抵抗が１０〜１５０μΩｍである。

第１高磁束密度材料部２４及び第２高磁束密度材料部２５は、Ｆｅ−４９Ｃｏ−２Ｖの溶製材若しくは相対密度９５％以上の高密度焼結材からなる。この高磁束密度材料部２４，２５は、１０ｋＡ／ｍの磁場中における磁束密度Ｂ１０ｋが約２．２１Ｔで、比抵抗が０．３μΩｍである。

このように磁性複合材料部２１〜２３と高磁束密度材料部２４，２５とが磁路方向に直列的に配設することにより、ソレノイド用コア１の磁束密度Ｂ１０ｋを１．７６〜２．２１Ｔの間で適切な値に設定することができる。これは、磁性複合材料部２１〜２３と高磁束密度材料部２４，２５との割合により、適宜変更することができる。なお、高磁束密度材料部２４，２５の比抵抗は、磁性複合材料部２１〜２３の比抵抗に比べて非常に小さいので、磁性複合材料部２１〜２３の比抵抗が磁心の磁束の切れを決定することとなる。

ここで、磁性複合材料部２１〜２３と高磁束密度材料部２４，２５との割合を変更した場合における磁心の磁束密度の変化の解析結果について説明する。まず、磁束密度の変化を測定する磁心のモデル形状を図２に示すようなドーナツ形状とする。そして、ドーナツ形状からなる磁心を８等分割して、分割された部分を磁性複合材料部としたり高磁束密度材料部としたりしている。そして、図２において、磁性複合材料部は、上述したリン酸塩等の絶縁性材料により被覆された鉄粉を高圧成形されており、Ｆｅと示している。高磁束密度材料部は、Ｆｅ−４９Ｃｏ−２Ｖの溶製材からなり、Ｆｅ−Ｃｏと示している。

モデル形状について詳述する。図２に示すように、モデルＮｏ．１の磁心は全て磁性複合材料部からなる。モデルＮｏ．２の磁心は、８等分された部分のうち２カ所を高磁束密度材料部とし、この２カ所は対向する部分に配設している。モデルＮｏ．３の磁心は、８等分された部分のうち４カ所を高磁束密度材料部とし、磁性複合材料部と高磁束密度材料部とが８分割された部分を交互に配設している。モデルＮｏ．４の磁心は、８等分された部分のうち２カ所を磁性複合材料部とし、この２カ所は対向する部分に配設している。モデルＮｏ．５の磁心は、全て高磁束密度材料部からなる。

モデルＮｏ．６の磁心は、モデルＮｏ．１と同様であり、全て磁性複合材料部からなる。モデルＮｏ．７の磁心は、８等分された部分のうち何れか１カ所を高磁束密度材料部とする。モデルＮｏ．８の磁心は、８等分された部分のうち隣接する２カ所を高磁束密度材料部とする。モデルＮｏ．９の磁心は、８等分された部分のうち隣接する３カ所を高磁束密度材料部とする。モデルＮｏ．１０の磁心は、８等分された部分のうち隣接する４カ所を高磁束密度材料部とする。

各モデルについて、磁心全体における高磁束密度材料部の体積率に対する１０ｋＡ／ｍの磁場中における磁束密度Ｂ１０ｋについて図３に示す。図３に示すように、モデルＮｏ．１及びモデルＮｏ．６の磁心は、磁束密度Ｂ１０ｋが１．７６Ｔであった。モデルＮｏ．２の磁心は、磁束密度Ｂ１０ｋが１．８０Ｔであった。モデルＮｏ．３の磁心は、磁束密度Ｂ１０ｋが１．９２Ｔであった。モデルＮｏ．４の磁心は、磁束密度Ｂ１０ｋが２．０２Ｔであった。モデルＮｏ．５の磁心は、磁束密度Ｂ１０ｋが２．２１Ｔであった。モデルＮｏ．７の磁心は、磁束密度Ｂ１０ｋが１．８０Ｔであった。モデルＮｏ．８の磁心は、磁束密度Ｂ１０ｋが１．８３Ｔであった。モデルＮｏ．９の磁心は、磁束密度Ｂ１０ｋが１．８６Ｔであった。モデルＮｏ．１０の磁心は、磁束密度Ｂ１０ｋが１．９５Ｔであった。すなわち、磁心全体における高磁束密度材料部の体積率が増加するにつれて、磁心の磁束密度Ｂ１０ｋがほぼ線形的に増加している。これにより、Ｆｅ−Ｃｏ合金からなる部分を磁路の一部に配設することで、鉄系の磁性複合材料部のみによる磁束密度に比べてより高い磁束密度からなる磁心を得ることができる。

つまり、例えば、図１に示すような鉄系の磁性複合材料部とＦｅ−Ｃｏ合金からなる高磁束密度材料部とを配設した磁心は、磁心全体におけるＦｅ−Ｃｏ合金の体積率に応じて磁束密度Ｂ１０ｋを最大約２．２Ｔまで向上させることができる。すなわち、Ｆｅ−Ｃｏ合金の体積率を増加させるほど、磁束密度を増加させることができる。一方、Ｆｅ−Ｃｏ合金からなる高磁束密度材料部は鉄系の磁性複合材料部に比べて比抵抗が小さいため、Ｆｅ−Ｃｏ合金の体積率を増加させるほど、比抵抗は減少する。

次に、コイル１２の電流供給を遮断した場合における磁心１１に発生する磁束の切れについて、本発明の磁心１１，従来の磁心，及び全てをＦｅ−Ｃｏ合金からなる磁心の３種類を比較して説明する。この説明をするために、これら３種類の磁心のコイルに電流を供給して、２秒後にコイルへの電流供給を遮断した場合におけるソレノイドの吸引力について解析を行った。

ここで、本発明の磁心１１は、図１に示す磁心であって、外径２０ｍｍ、内径６ｍｍ、軸方向長１０ｍｍである。第２磁性複合材料部２２は、外径２０ｍｍ、内径１５ｍｍ、軸方向長１ｍｍである。第３磁性複合材料部２３は、外径１０ｍｍ、内径６ｍｍ、軸方向長１ｍｍである。第１高磁束密度材料部２４は、外径２０ｍｍ、内径１５ｍｍ、軸方向長３．５ｍｍである。第２高磁束密度材料部２５は、外径１０ｍｍ、内径６ｍｍ、軸方向長３．５ｍｍである。そして、コイル１２に供給される電流は、２〜２０Ａとする。なお、本解析における本発明の磁心１１は、Ｆｅ−４９Ｃｏ−２Ｖの高磁束密度材料部が約４０体積％からなる磁心である。

従来の磁心は、図４に示す磁心であって、外径２０ｍｍ、内径６ｍｍ、軸方向長１０ｍｍである。第１高磁束密度材料部は、外径２０ｍｍ、内径１５ｍｍ、軸方向長３．５ｍｍである。第２高磁束密度材料部は、外径１０ｍｍ、内径６ｍｍ、軸方向長３．５ｍｍである。また、コイルに供給される電流は、本発明のものと同様である。なお、図６は、従来の磁心を用いたソレノイドの軸方向断面図を示す。また、本解析における従来の磁心は、Ｆｅ−４９Ｃｏ−２Ｖの高磁束密度材料部が約４０体積％からなる磁心である。なお、従来の磁心と本発明の磁心１１とは、高磁束密度材料部の配設位置が異なる。

全てがＦｅ−Ｃｏ合金からなる磁心は、図１又は図４に示す形状からなる磁心であって、これら全てがＦｅ−４９Ｃｏ−２Ｖの高磁束密度材料部からなる。つまり、Ｆｅ−４９Ｃｏ−２Ｖの高磁束密度材料部が１００体積％からなる磁心である。

この解析結果について説明する。図５に解析結果を示す。図５は、各磁心のコイルに電流を供給して、２秒後にコイルへの電流供給を遮断した場合において、コイルに電流を供給してからの経過時間［ｍｓｅｃ］に対する各ソレノイドの吸引力［Ｎ］について示す図である。なお、解析対象の全ての磁心を用いたソレノイドは、コイルへの電流供給を遮断する直前の吸引力は、約６０〜８０［Ｎ］としている。

図５に示すように、本発明の磁心１１を用いたソレノイド用コア１は、電流遮断時から吸引力が１０Ｎになるまでの応答時間が０．０６ｍｓである。従来の磁心を用いたソレノイド用コアは、電流遮断時から吸引力が１０Ｎになるまでの応答時間が０．１４ｍｓである。また、全てがＦｅ−Ｃｏ合金からなる磁心を用いたソレノイド用コアは、電流遮断時から吸引力が１０Ｎになるまでの応答時間が０．３０ｍｓである。つまり、磁心の一部分に磁性複合材料部を含む本発明の磁心１１及び従来の磁心は、磁性複合材料部を含まない全てがＦｅ−Ｃｏ合金からなる磁心に比べて、何れも応答性が良好であることが分かる。さらに、本発明の磁心１１は、従来の磁心に比べて、応答性がさらに良好であることが分かる。

このように、端側に磁性複合材料部を配設した本発明の磁心１１は、端側に磁性複合材料部を配設しない従来の磁心に比べて、応答性が良好になっていることが分かる。つまり、本発明の磁心は磁束の切れがより向上していると考えられる。これは、磁心の先端部側に比抵抗の高い材料である磁性複合材料を配設することにより、コイルへの電流供給を遮断した際に磁心に発生する渦電流が抑制されることによるものと考えられる。

本実施例におけるソレノイドの軸方向断面図を示す図である。 磁性複合材料部と高磁束密度材料部との割合に応じた磁束密度解析の磁心のモデル形状を示す図である。 磁束密度解析結果を示す図である。 従来の磁心を用いたソレノイドの軸方向断面図を示す図である。 本発明の磁心及び従来の磁心を用いたソレノイドの吸引力についての解析結果を示す図である。

符号の説明

１・・・ソレノイド用コア、 ２・・・相手材、 １１・・・磁心、 １２・・・コイル、 ２１・・・第１磁性複合材料部、 ２２・・・第２磁性複合材料部、 ２３・・・第３磁性複合材料部、 ２４・・・第１高磁束密度材料部、 ２５・・・第２高磁束密度材料部

Claims (6)

1. 磁路の一部の磁気回路を形成する磁心であって、
   磁性複合材料からなり少なくとも前記磁気回路の両端側に配設された磁性複合材料部と、
   前記磁性複合材料部より高磁束密度かつ低比抵抗である高磁束密度材料からなり前記磁気回路の磁路方向において前記磁性複合材料部に挟設された高磁束密度材料部と、
   からなることを特徴とする磁心。
2. 前記磁性複合材料は、絶縁性材料で被覆された鉄系磁性粉末を加圧成形した圧粉材料であることを特徴とする請求項１記載の磁心。
3. 前記磁路方向において少なくとも２カ所の前記高磁束密度材料部を有することを特徴とする請求項１記載の磁心。
4. 前記高磁束密度材料は、Ｆｅ−Ｃｏ合金からなる溶製材又は高密度焼結材であることを特徴とする請求項１記載の磁心。
5. 前記磁心は、前記高磁束密度材料部の体積割合が２０〜８０体積％で１０ｋＡ／ｍの磁場中における磁束密度Ｂ１０ｋが１．６〜２．３Ｔであることを特徴とする請求項１記載の磁心。
6. 前記磁心は電磁ソレノイド用コアに用いられることを特徴とする請求項１記載の磁心。

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