JP2005090551A - 転動装置 - Google Patents

Abstract

【課題】 水，塵埃等の侵入が生じにくく、且つ、トルクが小さい転動装置を提供する。【解決手段】 深溝玉軸受は、内輪１と、外輪２と、内輪１及び外輪２の間に転動自在に配置された複数の転動体３と、内輪１及び外輪２の間に複数の転動体３を保持する保持器４と、ゴムで構成されたシールリップ部５１を有する接触形ゴムシール５と、を備えている。シールリップ部５１のうち、内輪１のシール接触面１１に接触する接触部５１ａには、硬質炭素被膜７が被覆されており、硬質炭素被膜７と接触部５１ａとの間には、傾斜組成層８が設けられている。この硬質炭素被膜７は、ダイヤモンドライクカーボンで構成されている。また、傾斜組成層８は炭素とゴムとが混合したミキシング層であり、接触形ゴムシール側から硬質炭素被膜側に向かうにしたがって炭素の割合が徐々に高くなっている。
【選択図】 図２

Description

本発明は、接触形ゴムシールを備えた転動装置に関する。

自動車の電装部品やエンジン補機に用いられる転がり軸受は、エンジンの外部にあるベルト駆動の補助機械用軸受であることから、路面より跳ね上げられる泥水や雨水が侵入しやすく、水ポンプ用軸受ではさらにエンジン冷却用循環水の侵入も受けやすい。
一般に、転がり軸受の耐久寿命は、潤滑剤中に水分が混入すると大きく低下する。例えば古村らは、潤滑油（＃１８０タービン油）に６％の水が混入すると、混入がない場合に比べて数分の１〜２０分の１に転がり疲れ強さが低下することを報告している（非特許文献１を参照) 。また、Schatzbergらは、潤滑油中にわずか１００ｐｐｍの水分が混入するだけで、鋼の転がり強さが３２〜４８％も低下することを報告している（非特許文献２を参照）。

水，塵埃等の軸受内部への侵入を防ぐ方法としては、接触形シールを用いて転がり軸受を密封する方法があるが、非接触形シールと比較すると回転トルクが大きいという問題がある。
このような問題を解決する技術として、シールリップ部の形状を工夫した接触形シールが特許文献１に記載されている。
特開平１１−８２５２６号公報 特開２００２−２１８６３号公報 特開２００２−３４９５７７号公報 古村恭三郎、城田伸一、平川清，「表面起点および内部起点の転がり疲れについて」，NSK Bearing Journal, No.636, p.1-10,1977 P.Schatzberg，I.M.Felsen，"Effects of water and oxygen during rolling contact Lubrication", wear, 12, p.331-342, 1968

しかしながら、特許文献１に記載の技術は、シールリップ部の形状や寸法に制限があるため、必ずしも全てのシールに対して適用できるわけではない。
そこで、本発明は前述のような従来技術が有する問題点を解決し、接触形シールにより水，塵埃等の侵入が生じにくく、且つ、トルクが小さい転動装置を提供することを課題とする。

前記課題を解決するため、本発明は次のような構成からなる。すなわち、本発明に係る請求項１の転動装置は、外面に軌道面を有する内方部材と、該内方部材の軌道面に対向する軌道面を有し前記内方部材の外方に配置された外方部材と、前記両軌道面間に転動自在に配置された複数の転動体と、前記内方部材及び前記外方部材のいずれか一方の部材に取り付けられ他方の部材に滑り接触する接触形ゴムシールと、を備える転動装置において、前記接触形ゴムシールのうち、前記他方の部材のシール接触面に滑り接触する接触部に硬質炭素被膜を被覆し、この硬質炭素被膜と前記接触部との間に、接触形ゴムシール側から硬質炭素被膜側に向かうにしたがって組成が徐々に変化する傾斜組成層を設けたことを特徴とする。

また、本発明に係る請求項２の転動装置は、請求項１に記載の転動装置において、前記硬質炭素被膜はダイヤモンドライクカーボンで構成されており、前記傾斜組成層は、炭素とゴムとが混合したミキシング層であり、接触形ゴムシール側から硬質炭素被膜側に向かうにしたがって炭素の割合が徐々に高くなっていることを特徴とする。
さらに、本発明に係る請求項３の転動装置は、請求項１又は請求項２に記載の転動装置において、自動車の電装部品又はエンジン補機に用いられる転がり軸受であることを特徴とする。

硬質炭素被膜は摺動性に優れ低摩擦性であるので、接触形ゴムシールの前記接触部が摩耗しにくく、転動装置の密封性が長期間にわたって維持される。また、転動装置の駆動時のトルクも小さい。
さらに、硬質炭素被膜はゴムに対する密着性が十分ではないが、硬質炭素被膜と前記接触部との間に傾斜組成層が設けられているので、硬質炭素被膜と接触形ゴムシールとの密着性が優れており、硬質炭素被膜の剥離が生じにくい。

なお、本発明は、種々の転動装置に適用することができる。例えば、転がり軸受，ボールねじ，リニアガイド装置，直動ベアリング等である。ここで、本発明における内方部材とは、転動装置が転がり軸受の場合には内輪、同じくボールねじの場合にはねじ軸、同じくリニアガイド装置の場合には案内レール、同じく直動ベアリングの場合には軸をそれぞれ意味する。また、外方部材とは、転動装置が転がり軸受の場合には外輪、同じくボールねじの場合にはナット、同じくリニアガイド装置の場合にはスライダ、同じく直動ベアリングの場合には外筒をそれぞれ意味する。

本発明の転動装置は、水，塵埃等の侵入が生じにくく、且つ、トルクが小さい。

本発明に係る転動装置の実施の形態を、図面を参照しながら詳細に説明する。図１は、本発明に係る転動装置の一実施形態である深溝玉軸受の構造を示す部分縦断面図であり、図２は、図１の要部を拡大して示した断面図である。
図１の深溝玉軸受は、内輪１と、外輪２と、内輪１及び外輪２の間に転動自在に配置された複数の転動体３と、内輪１及び外輪２の間に複数の転動体３を保持する保持器４と、弾性体からなるシールリップ部５１を有する接触形ゴムシール５と、を備えている。

接触形ゴムシール５は、環状の板状部材である芯金５２の外周縁部に断面が略Ｖ字形の係止部５３が連続して形成されていて、この係止部５３を、外輪２の内周面の両端部に外輪２の全周にわたって設けられている断面略Ｖ字形のシール溝２１，２１に嵌入することにより、接触形ゴムシール５，５が深溝玉軸受に装着されている。そして、接触形ゴムシール５の芯金５２の内周縁部に連続して形成されているシールリップ部５１は、内輪１の外周面に滑り接触していて、接触形ゴムシール５，５が外輪２の内周面と内輪１の外周面との間の開口部分を覆っている。

接触形ゴムシール５のシールリップ部５１は、アクリルゴム等のゴムで構成されている。そして、シールリップ部５１のうち、内輪１のシール接触面１１に接触する接触部５１ａには、硬質炭素被膜７が被覆されており、硬質炭素被膜７と接触部５１ａとの間には、傾斜組成層８が設けられている（図２を参照）。内輪１のシール接触面１１には、硬質炭素被膜及び傾斜組成層は形成されていない。
この硬質炭素被膜７は、ダイヤモンドライクカーボンで構成されている。また、傾斜組成層８は炭素とゴムとが混合したミキシング層であり、接触形ゴムシール側から硬質炭素被膜側に向かうにしたがって炭素の割合が徐々に高くなっている。すなわち、接触形ゴムシール５から硬質炭素被膜７まで、その組成が連続的に変化していて、各層間の明確な境界が存在しない形態となっている。

なお、内輪１と外輪２と接触形ゴムシール５，５とにより囲まれた空間には、グリース等の潤滑剤（図示せず）が充填され、接触形ゴムシール５，５により深溝玉軸受の内部に密封されている。ただし、潤滑剤は備えていなくてもよい。
このような構成の深溝玉軸受は、硬質炭素被膜７が摺動性に優れ低摩擦性であるため、接触形ゴムシール５の接触部５１ａが摩耗しにくい。そのため、この深溝玉軸受は、長期間にわたって高い密封性を保持するとともに、低トルクである。また、硬質炭素被膜７と接触部５１ａとの間に傾斜組成層８が設けられているので、硬質炭素被膜７と接触形ゴムシール５との密着性が優れており、硬質炭素被膜７の剥離が生じにくい。さらに、接触部５１ａ及びシール接触面１１のうち接触部５１ａのみにしか硬質炭素被膜７を被覆していないので、安価であるとともに生産が容易である。よって、この深溝玉軸受は、自動車の電装部品やエンジン補機に組み込まれる転がり軸受として好適であり、自動車の燃費の向上等に寄与する。

ここで、硬質炭素被膜について詳細に説明する。硬質炭素は炭素及び水素のみから構成され、ダイヤモンドライクカーボン（ＤＬＣ）とも呼ばれる。転がり軸受に使用されるグリースの基油が、鉱油，ポリα−オレフィン油等の炭化水素油である場合には、硬質炭素と基油との化学構造が近いことから、硬質炭素被膜が被覆されたシールリップ部は基油に対する濡れ性が優れたものとなり、良好な潤滑状態が保たれる。

硬質炭素被膜を形成する方法としては、パルス的（断続的）に発生させたプラズマで炭化水素ガスを分解して成膜するプラズマＣＶＤ法、炭素イオン又は炭化水素イオンを用いるイオンビーム蒸着法、プラズマイオン注入法等を例示することができる。
これらの中で、ゴムの表面に硬質炭素被膜を形成可能な方法は、プラズマＣＶＤ法及びプラズマイオン注入法である。特に、プラズマイオン注入法は、ゴムの表面と硬質炭素被膜との間に、両者の密着性を向上させる傾斜組成層を形成することができ、ゴムに対する密着性に優れた硬質炭素被膜を形成することができるので、より好ましい。

ここで、プラズマイオン注入法によってゴム表面に硬質炭素被膜を形成する方法を、一例をあげて説明する。まず、アルゴンとメタンの混合ガスプラズマ（加速電圧は中電圧（−５〜−１０ｋＶ）のパルス電圧）で表面スパッタを行い、ゴム表面のクリーニングを行った。次に、メタンガスプラズマ（加速電圧は比較的高電圧（−１５〜−３５ｋＶ）のパルス電圧）によるイオン注入を行い、ゴムの表面層（深さ０．１μｍ程度）を炭素とゴムとが混合したミキシング層に改質した。このミキシング層は、ゴム母材側から表面側に向かうにしたがって炭素の割合が徐々に高くなっている傾斜組成層である。

さらに、前述と同様の比較的高電圧のパルス電圧を用いて、注入した炭素原子とアセチレンに代表される直鎖状炭化水素とのバインディングを行った。続けて、加速電圧を低く（−２〜−５ｋＶ）し、プラズマガス圧を高く（０．５〜２Ｐａ）するとともに、パルス繰り返し数を可能な限り高くして（２０００〜１００００ｐｐｓ）、十分な成膜速度で硬質炭素被膜を形成した。必要であれば、この後に、窒素，炭素等のイオン注入やアルゴンによる表面トリートメントをさらに行ってもよい。

硬質炭素被膜の膜厚は、０．５μｍ以上１０μｍ以下とすることが好ましい。膜厚が０．５μｍ未満であると、部分的に下地が露出し摺動性，耐摩耗性等の性能が不十分となるおそれがある。一方、１０μｍ超過であると、硬質炭素被膜の内部応力が増大して自己破壊が発生しやすくなるので、トルクの増大を招くおそれがある。このような不都合が生じにくくするためには、硬質炭素被膜の膜厚は１μｍ以上５μｍ以下とすることがより好ましく、硬質炭素被膜の成膜時間やガス圧の制御等を考えると、１μｍ以上３μｍ以下とすることがさらに好ましい。

次に、ゴムで構成されたシールリップ部について詳細に説明する。シールリップ部の硬さは、ＪＩＳ Ｋ６３０１に規定されたスプリング硬さＡスケールで、４０以上９０以下であることが好ましい。スプリング硬さが４０未満であると、転がり軸受の回転時にシールリップ部が必要以上に変形する。そうすると、発熱やトルク上昇が生じやすくなり、エネルギー効率が悪化する。一方、スプリング硬さが９０超過であると、ゴム弾性が低下して転がり軸受の密封性が悪くなる。このような不都合が生じにくくするためには、スプリング硬さは５０以上８０以下であることがより好ましい。

シールリップ部は、アクリルゴム等のゴムを主成分とするゴム組成物を加硫成形することにより得られる。このゴム組成物には、必要に応じて、加硫剤，加硫促進剤，加硫促進助剤，老化防止剤，補強剤，可塑剤，カップリング剤等の添加剤を適宜配合してもよい。また、補強性充填剤，加工助剤，摩耗改良剤，潤滑油，潤滑剤等を、必要に応じてさらに添加してもよい。

ゴムとしては、天然ゴム（ＮＲ），イソプレンゴム（ＩＲ），スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ），ブタジエンゴム（ＢＲ），クロロプレンゴム（ＣＲ），ニトリルゴム（ＮＢＲ），ブチルゴム（ＩＩＲ），エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ），ウレタンゴム，シリコーンゴム，フッ素ゴム，アクリルゴム等があげられる。
これらの中でも、耐油性，耐熱性，耐グリース性のバランスを考えると、ニトリルゴム及びアクリルゴムが好ましい。特に、グリース不足状態になると摩擦係数が大きくなるという問題点を有しているアクリルゴムに対して、本発明は有効である。

加硫剤（架橋剤）としては、粉末硫黄、硫黄華、沈降硫黄、高分散性硫黄等の各種硫黄や、モルホリンジスルフィド、アルキルフェノールジスルフィド、Ｎ，Ｎ−ジチオ−ビス（ヘキサヒドロ−２Ｈ−アゼピノン−２）、チウラムポリスルフィド等の硫黄を生成可能な硫黄化合物や、ジクミルパーオキサイド、ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ジイソプロピルベンゼン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、ベンゾイルパーオキサイド等の過酸化物等があげられる。

また、硫黄系の加硫剤を用いた場合は、グアニジン系化合物，アルデヒド−アンモニア系化合物，チアゾール系化合物，チオウレア系化合物，スルフェンアミド系化合物，チウラム系化合物，ジチオカルバメート系化合物，キサンテート系化合物等の加硫促進剤を併用してもよい。加硫剤として高分散性硫黄を使用した場合には、チウラム系化合物であるテトラメチルチウラムジスルフィド等又はスルフェンアミド系化合物であるＮ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジル・スルフェンアミド等と、チアゾール系化合物である２−メルカプトベンゾチアゾール等とを併用してもよい。なお、加硫促進剤は、１種のみを使用してもよいし、２種以上を混合して使用してもよい。

さらに、加硫促進助剤としては、酸化亜鉛等の金属酸化物，金属炭酸塩，金属水酸化物，ステアリン酸等の有機酸とその誘導体，及びアミン類等があげられる。なお、加硫促進助剤は、１種のみを使用してもよいし、２種以上を混合して使用してもよい。ゴム組成物に配合される加硫促進剤と加硫促進助剤との合計量は、通常は、ゴム１００質量部に対して０．１質量部以上１０質量部以下である。

さらに、酸化劣化を防止する老化防止剤としては、アミン・ケトン縮合生成物，芳香族第二級アミン類，モノフェノール誘導体，ビス又はポリフェノール誘導体，ヒドロキノン誘導体，硫黄系老化防止剤，リン系老化防止剤等があげられる。この中でも、アミン・ケトン縮合生成物系の２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリン重合体、ジフェニルアミンとアセトンとの縮合反応物、芳香族第二級アミン系のＮ，Ｎ’−ジ−β−ナフチル−ｐ−フェニレンジアミン、４，４’−ビス（α，α−ジメチルベンジル）ジフェニルアミン、Ｎ−フェニル−Ｎ’−（３−メタクリロイルオキシ−２−ヒドロキシプロピル）−ｐ−フェニレンジアミン等が特に好ましい。

さらに、熱分解を防止して耐熱性を向上するため、上記の老化防止剤とともに２次老化防止剤を併用してもよい。２次老化防止剤としては、硫黄系化合物である２−メルカプトベンズイミダゾール，２−メルカプトメチルベンズイミダゾール，及びこれらの亜鉛塩等があげられる。
さらに、日光又はオゾンの作用による亀裂が生じることを抑制する日光亀裂防止剤として、融点が５５〜７０℃程度のワックス類を、ゴム１００質量部に対して０．５質量部以上２質量部以下程度添加してもよい。０．５質量部未満であると、オゾンの作用による亀裂を防止する効果がほとんど得られず、また、２質量部超過であると、不必要なワックス類がゴム組成物の表面に滲み出してくるため、加工性に問題が生じるおそれがある。

さらに、成形性を向上させる必要がある場合には、上記のような添加剤の他に、加工助剤として可塑剤が適宜添加される。ただし、成形に特に問題がない場合は添加しなくてもよい。添加する場合は、ゴム１００質量部に対して３質量部以上２０質量部以下添加すればよく、必要以上に添加すると、ゴム組成物が軟化するとともに、完全に混合されずにブリードアウトが生じるおそれがある。

さらに、可塑剤の具体例としては、ジオクチルフタレート等のフタル酸ジエステル，アジペート系可塑剤，セバケート系可塑剤，ホスフェート系可塑剤，ポリエーテル系可塑剤，ポリエステル系可塑剤，ポリエーテルエステル系可塑剤，液状ゴム等があげられる。ただし、近年問題となっている環境ホルモン問題を考慮すると、ジオクチルフタレート等のフタル酸ジエステル以外のものを用いることが好ましい。

さらに、カップリング剤としては、シラン系，アルミニウム系，チタネート系のカップリング剤があげられる。例えば、γ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン，γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン，γ−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン等である。
さらに、補強性充填剤としては、カーボンブラックや白色系充填剤等があげられる。カーボンブラックとしては、具体的には、ＳＡＦ（Super Abrasion Furnace black），ＩＳＡＦ（Intermediate Super Abrasion Furnace black ），ＨＡＦ（High Abrasion Furnace black ），ＭＡＦ（Medium Abrasion Furnace black ），ＦＥＦ（Fast Extruding Furnace black），ＧＰＦ（General Purpose Furnace black ），ＳＲＦ（Semi-Reinforcing Furnace black），ＦＴ（Fine Thermal Furnace black），ＭＴ（Medium Thermal Furnace black）等を例示することができる。補強性及び追従性を考慮すると、ＨＡＦ，ＦＥＦ，ＳＲＦがより好ましい。

さらに、白色系充填剤としては、具体的には、各種シリカ，塩基性炭酸マグネシウム，活性化炭酸カルシウム，特殊炭酸カルシウム，超微粉ケイ酸マグネシウム，クレー，タルク，珪藻土，ウォラストナイト等があげられる。
補強性充填剤の添加量は、カーボンブラックの場合は、ゴム１００質量部に対し２０質量部以上９０質量部以下とすることが好ましい。２０質量部未満であると十分な補強性が発現されず、また、９０質量部超過であると、ゴム組成物の硬さが高くなるとともに伸びが低くなり、本来有するゴム弾性が低下してしまう。

白色系充填剤の場合は、ゴム１００質量部に対し２０質量部以上１５０質量部以下とすることが好ましい。２０質量部未満であると十分な補強性が発現されず、また、１５０質量部超過であると、ゴム組成物の硬さが高くなるとともに伸びが低くなり、本来有するゴム弾性が低下してしまう。
さらに、補強性充填剤としてカーボンブラックと白色系充填剤とを混合して使用した場合は、ゴム１００質量部に対し、合計で２０質量部以上２００質量部以下とすることが好ましい。このうち、カーボンブラックは１０質量部以上９０質量部以下で、白色系充填剤は１０質量部以上１１０質量部以下である。補強性充填剤が２０質量部未満であると十分な補強性が発現されず、また、２００質量部超過であると、ゴム材料組成物の硬度が高くなるとともに伸びが低くなり、本来有するゴム弾性が低下してしまう。

なお、本実施形態は本発明の一例を示したものであって、本発明は本実施形態に限定されるものではない。例えば、本実施形態においては、転動装置の例として深溝玉軸受をあげて説明したが、転がり軸受の種類は深溝玉軸受に限定されるものではなく、本発明は様々な種類の転がり軸受に対して適用することができる。例えば、アンギュラ玉軸受，自動調心玉軸受，円筒ころ軸受，円すいころ軸受，針状ころ軸受，自動調心ころ軸受等のラジアル形の転がり軸受や、スラスト玉軸受，スラストころ軸受等のスラスト形の転がり軸受である。さらに、本発明は、転がり軸受に限らず、他の種類の様々な転動装置に対して適用することができる。例えば、ボールねじ，リニアガイド装置，直動ベアリング等である。

〔実施例〕
以下に、実施例を示して、本発明をさらに具体的に説明する。下記の各種材料を表１に示すような組成（単位は質量部である）で配合して、ゴム組成物を製造した。

・原料ゴムＡ：アクリルゴム（トウペ株式会社製のＡＲ６２０）
・原料ゴムＢ：アクリルゴム（日本メクトロン株式会社製のＮＯＸＴＩＴＥ ＰＡ６０２）
・原料ゴムＣ：ニトリルゴム（日本ゼオン株式会社製のＤＮ３３８０）
・原料ゴムＤ：フッ素ゴム（ダイキン工業株式会社製のＧ９０１）
・加硫剤：硫黄（鶴見化学工業株式会社製の粉末硫黄）
・架橋剤Ａ：ジメチルジチオカルバミン酸亜鉛（大内新興化学工業株式会社製のノクセラーＰＺ）
・架橋剤Ｂ：トリアリルイソシアヌレート（日本化成株式会社製のＴＡＩＣ）
・架橋剤Ｃ：有機過酸化物（日本油脂株式会社製のパーヘキサ２５Ｂ）

・加硫促進助剤：ステアリン酸（花王株式会社製のＬｕｎａｃ Ｓ−３５）
・老化防止剤Ａ：２，２’−メチレン−ビス（４−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）（日本メクトロン株式会社製のケミノックスＣＬ−Ｔ−Ｙ）
・老化防止剤Ｂ：４，４’−ビス（α, α−ジメチルベンジル）ジフェニルアミン（大内新興化学工業株式会社製のノクラックＣＤ）
・カップリング剤：γ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン（信越シリコーン株式会社製のＫＢＭ８０３）
・可塑剤：旭電化株式会社製のアデカルーブ６０Ｚ０１Ａ
・カーボンブラックＡ：ＨＡＦ（東海カーボン株式会社製のシースト３）
・カーボンブラックＢ：Ｃａｎｃａｒｂ社製のＴｈｅｒｍａｘ Ｎ−９９０
・シリカ：塩野義製薬株式会社製のカープレックス＃１１２０

次に、ゴム組成物を製造する方法について説明する。加硫剤（架橋剤），加硫促進助剤以外の材料をバンバリーミキサーに投入し、混練りを行った（第一混練工程）。混練りした材料をバンバリーミキサーから取り出し、２本ロールを有するゴム用混練ロールに投入した。そして、加硫剤（架橋剤），加硫促進助剤を投入し、均一になるまで切り返し操作を行った（第二混練工程）。
得られたゴム組成物をシート状に成形し、ＳＰＣＣ材製の芯金とともにシール成形用の加硫金型内に入れ、加熱及び加圧することによりシートと芯金とを一体化してゴムシールを製造した。

次に、上記のようにして得られたゴムシールのシールリップ部に、硬質炭素被膜を形成する処理を施した。まず、芯金部分にマスキングを施した後に真空容器中に入れ、株式会社栗田製作所製の３Ｄプラズマパック表面処理装置を用いて、シールリップ部のうち軌道輪（内輪）のシール接触面に滑り接触する部分に、膜厚１μｍの硬質炭素被膜を形成した。なお、硬質炭素被膜の形成前に、窒素によるプラズマイオンスパッタクリーニングに続けてプラズマによるカーボンイオン注入を行い、基材と硬質炭素被膜との剥離強度を向上させる傾斜組成層（厚さは０．１μｍ）を形成してある。

このようにして得られたゴムシールを、深溝玉軸受（内径１７ｍｍ，外径５２ｍｍ，幅１６ｍｍ）に装着して試験軸受を得て、日本精工株式会社製の回転試験機を用いて回転トルク（内輪回転）を測定して、その結果から摩擦係数を求めた。なお、ゴムシールは、外輪の内周面に取り付け、内輪の外周面に滑り接触するものとした。また、回転試験時の雰囲気温度は室温とし、回転速度は１０００ｍｉｎ^-1とした。さらに、回転トルクは、９０分間回転させた後の回転が安定した状態において測定した。さらに、深溝玉軸受の内部には、ポリα−オレフィンを基油とし、ウレア化合物を増ちょう剤とするグリースを封入した。グリースの封入量は、軸受の回転時にゴムシールとシール接触面との間が潤滑されないような量とした。

表１に、回転試験により得られた各試験軸受の摩擦係数を示す。なお、表１に記載の摩擦係数の数値は、硬質炭素被膜及び傾斜組成層が形成されていないゴムシールを有する軸受を基準とした場合の相対値である。すなわち、各試験軸受について、ゴムシールに硬質炭素被膜及び傾斜組成層が形成されていないことを除いては全く同一構成の軸受（基準軸受）をそれぞれ用意し、その基準軸受の摩擦係数を前述のような方法で測定した。そして、試験軸受の摩擦係数を、対応する基準軸受の摩擦係数を１００とした場合の相対値として表示した。

表１から分かるように、実施例１〜４の軸受は、硬質炭素被膜及び傾斜組成層が形成されていないものと比較して摩擦係数が小さく、硬質炭素被膜の優れた効果が確認された。実施例４の軸受は、硬質炭素被膜及び傾斜組成層が形成されていないものと比較して摩擦係数は小さかったが、実施例１〜３の場合と比べると硬質炭素被膜の効果は小さかった。この結果から、フッ素ゴムと比べると、アクリルゴム及びニトリルゴムの方が硬質炭素被膜を形成した効果が大きいことが分かる。そして、アクリルゴムは、硬質炭素被膜を形成した効果がより大きいことが分かる。

本発明の転動装置は、高温，高速，高荷重条件下で、しかも水が侵入しやすいような条件下での使用に好適である。例えば、本発明の転動装置は、自動車の電装部品、自動車のエンジン補機（オルタネータ，中間プーリ，カーエアコンディショナ用電磁クラッチ，水ポンプ等）、ガスヒートポンプ用電磁クラッチ、コンプレッサ等に使用される転動装置として好適である。

本発明に係る転動装置の一実施形態である深溝玉軸受の構造を示す部分縦断面図である。 図１の要部を拡大して示した断面図である。

符号の説明

１ 内輪
２ 外輪
３ 転動体
５ 接触形ゴムシール
７ 硬質炭素被膜
８ 傾斜組成層
１１ シール接触面
５１ シールリップ部
５１ａ 接触部

Claims (3)

1. 外面に軌道面を有する内方部材と、該内方部材の軌道面に対向する軌道面を有し前記内方部材の外方に配置された外方部材と、前記両軌道面間に転動自在に配置された複数の転動体と、前記内方部材及び前記外方部材のいずれか一方の部材に取り付けられ他方の部材に滑り接触する接触形ゴムシールと、を備える転動装置において、
   前記接触形ゴムシールのうち、前記他方の部材のシール接触面に滑り接触する接触部に硬質炭素被膜を被覆し、この硬質炭素被膜と前記接触部との間に、接触形ゴムシール側から硬質炭素被膜側に向かうにしたがって組成が徐々に変化する傾斜組成層を設けたことを特徴とする転動装置。
2. 前記硬質炭素被膜はダイヤモンドライクカーボンで構成されており、前記傾斜組成層は、炭素とゴムとが混合したミキシング層であり、接触形ゴムシール側から硬質炭素被膜側に向かうにしたがって炭素の割合が徐々に高くなっていることを特徴とする請求項１に記載の転動装置。
3. 自動車の電装部品又はエンジン補機に用いられる転がり軸受であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の転動装置。

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