JP2005048810A

JP2005048810A - スラストころ軸受とその製造方法

Info

Publication number: JP2005048810A
Application number: JP2003203984A
Authority: JP
Inventors: Masatake Uragami; 正剛浦上; Yoichi Matsumoto; 洋一松本
Original assignee: NSK Ltd
Current assignee: NSK Ltd
Priority date: 2003-07-30
Filing date: 2003-07-30
Publication date: 2005-02-24

Abstract

【課題】微量潤滑且つ高速回転及び高負荷スラスト荷重と言った厳しい使用条件下でも、スラストニードル軸受５ａの耐久性を十分に確保できる様にする。
【解決手段】各ニードル９、９の転動面の粗さ曲線に関する２つのパラメータＳ_ｐｅａｋ及びＲ_{ｖａｌｌｅｙ}を、それぞれ所定の範囲に規制する。これにより、上記各転動面を、滑らかな平坦面と潤滑剤溜りとなる微小な凹部とから成る面とする。この様な構成を採用する事により、上記各転動面と各軌道７、７との転がり接触部で油膜切れが生じる事と、上記各転動面に剥離の起点が生じる事とを有効に防止して、上記課題を解決する。
【選択図】図５

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、例えば、自動車用のトランスミッションや斜板式コンプレッサ等の回転軸に装着して使用するスラストころ軸受（ニードル軸受を含む。）と、その製造方法との改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車用空気調和装置に組み込まれる蒸気圧縮式冷凍機用のコンプレッサとして従来から、例えば図５に示す様な、斜板式コンプレッサ１が使用されている（例えば、特許文献１、２参照）。この斜板式コンプレッサ１は、ケーシング２の内側に回転軸３を、回転のみ自在に支持している。即ち、この回転軸３の軸方向（図５の左右方向）両端寄り部分を上記ケーシング２に対し、それぞれ１対のラジアルニードル軸受４、４により回転自在に支持している。これと共に、上記回転軸３に加わるスラスト荷重を、それぞれがスラストころ軸受の一種である、１対のスラストニードル軸受５ａ、５ｂにより支承可能としている。
【０００３】
これら１対のスラストニードル軸受５ａ、５ｂのうち、一方（図５の右方）のスラストニードル軸受５ａは、上記回転軸３の一端部（図５の右端部）と上記ケーシング２の一部との間に、この回転軸３と同心に設けている。これに対し、他方（図５の左方）のスラストニードル軸受５ｂは、上記回転軸３の他端（図５の左端）寄り部分に結合固定した支持ブラケット６と、上記ケーシング２の一部との間に、上記回転軸３と同心に設けている。又、これら各スラストニードル軸受５ａ、５ｂはそれぞれ、互いに対向する軸方向（図５の左右方向）側面に軌道７、７を形成した、それぞれが円輪状である１対の軌道輪（レース）８ａ、８ａ（８ｂ）と、上記両軌道７、７同士の間に放射状に且つ転動自在に設けた、それぞれがころの一種である複数本のニードル９、９とを備える。尚、これら各ニードル９、９は、図示しない保持器により転動自在に保持している。
【０００４】
又、上記回転軸３の中間部に、この回転軸３と共に回転する斜板１０を支持している。そして、これら回転軸３及び斜板１０を回転させる事に伴って、上記ケーシング２内の円周方向複数個所に設けたシリンダ１１の内側で、それぞれピストン１２を軸方向（図５の左右方向）に往復変位させられる様にしている。
【０００５】
この様な斜板式コンプレッサ１の運転時には、上記回転軸３及び斜板１０を回転させる事に伴い、上記ピストン１２を上記シリンダ１１の内側で軸方向に往復変位させる。これにより、この往復変位運動の１サイクル毎に、蒸気圧縮式冷凍機の回路を通じて送られてくる冷媒蒸気を、吸入ポート１３を通じて上記シリンダ１１内に吸入し、更にこのシリンダ１１内で圧縮した後、吐出ポート１４を通じて上記回路内に送り込む。尚、この際に、上記回転軸３には、上記ピストン１２を往復変位させる事に伴う反力として、大きなスラスト荷重が加わるが、この様なスラスト荷重は、前記１対のスラストニードル軸受５ａ、５ｂにより支承する。又、これら各スラストニードル軸受５ａ、５ｂを設置した空間内には、上述した冷媒蒸気の一部を送り込んでおり、この冷媒蒸気中に混在させた冷凍機油を利用して、上記各スラストニードル軸受５ａ、５ｂの転がり接触部を潤滑する。
【０００６】
【特許文献１】
特開平１１−２１０６１９号公報
【特許文献２】
特開２００３−９７５６６号公報
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
上記各スラストニードル軸受５ａ、５ｂの潤滑状態を良好にする観点からは、上記冷媒蒸気中の冷凍機油の混在量を多くするのが好ましい。ところが、この様に冷凍機油の混在量を多くすると、エバポレータ及びコンデンサの内面に形成される、伝熱不良の油膜の厚さが大きくなり、蒸気圧縮式冷凍機の冷房能力が低下する。この為、この冷媒蒸気中の冷凍機油の混在量は、少なくせざるを得ない。この様な理由から、上記各スラストニードル軸受５ａ、５ｂは、微量潤滑と言った、厳しい潤滑条件で使用されている。更に、近年の斜板式コンプレッサ１の小型化及び高性能化に伴い、上記各スラストニードル軸受５ａ、５ｂの回転速度及び負荷スラスト荷重が増大しており、これら各スラストニードル軸受５ａ、５ｂの使用条件が益々厳しくなっている。この様な状況から、上記各スラストニードル軸受５ａ、５ｂの耐久性を向上させる事、即ち、上述の様な厳しい使用条件下でも、上記各スラストニードル軸受５ａ、５ｂの転がり接触部で油膜切れが生じにくく、前記各ニードル９、９の転動面及び前記各軌道７、７にピーリングや剥離等の損傷が生じにくい構造を実現する事が望まれている。
本発明のスラストころ軸受とその製造方法は、この様な事情に鑑みて発明したものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明のスラストころ軸受（ニードル軸受を含む。）及びその製造方法のうち、請求項１に記載したスラストころ軸受は、上述した従来のスラストニードル軸受５ａ、５ｂと同様、それぞれが互いに対向する軸方向側面に軌道を有する１対の軌道輪（レースを含む。）と、これら両軌道同士の間に放射状に且つ転動自在に設けられた複数のころ（ニードルを含む。）とを備える。
【０００９】
特に、請求項１に記載したスラストころ軸受に於いては、上記各ころの転動面の表面粗さを、次の様に規制する。即ち、図１に示す様な、これら各ころの転動面の粗さ曲線のうち、この粗さ曲線の中心線α（周知の中心線平均粗さの中心線と同じ）を基準とする最大凸部（振幅値が最大となる山部）Ｐの振幅値［μｍ］をｙ_ｍａｘとし、同じく最大凹部（振幅値が最大となる谷部）Ｑの振幅値［μｍ］をｙ_ｍｉｎと規定する。又、図２に示す様な関係、即ち、上記粗さ曲線に関して上記中心線αを挟む両側（図１の上下両側）でそれぞれこの中心線αを基準とする振幅値［μｍ］とその相対頻度（上記粗さ曲線全体の中で、当該振幅値［μｍ］を持った波形部分が占める割合）［％］との関係を考えた場合に、上記両側を含めた全範囲でこの相対頻度［％］が最大となる振幅値［μｍ］をｙ_ｍｏｄｅとする。更に、上記粗さ曲線のうち、上記転動面の径方向（図１の上下方向）に関して上記振幅値ｙ_ｍｏｄｅの位置（図１の鎖線βの位置）から上記振幅値ｙ_ｍａｘの位置（図１の鎖線γの位置）までの範囲に存在する各波形部分の振幅値ｙ_ｉ［μｍ］とその相対頻度［％］とに関するパラメータ｛これら各振幅値ｙ_ｉのそれぞれに就いて、これら各振幅値ｙ_ｉと上記振幅値ｙ_ｍｏｄｅとの差（ｙ_ｉ −ｙ_ｍｏｄｅ）と、これら各振幅値ｙ_ｉの相対頻度［％］との積を求め、更にこれらを総て足し合わせたもの｝Ｓ_ｐｅａｋを、
【数３】

とする。これと共に、上記粗さ曲線のうち、上記転動面の径方向に関して上記振幅値ｙ_ｍｉｎの位置（図１の鎖線δの位置）から、上記振幅値ｙ_ｍｏｄｅの位置（図１の鎖線βの位置）よりも０．５μｍだけ深い位置（図１の鎖線εの位置）までの範囲に存在する各波形部分の振幅値ｙ_ｊ［μｍ］の相対頻度［％］に関するパラメータ｛これら各振幅値ｙ_ｊの相対頻度［％］の総和であり、言い換えれば、上記粗さ曲線のうち、その深さが上記振幅値ｙ_ｍｏｄｅの位置（図１の鎖線βの位置）を基準として０．５μｍ以下である波形部分の存在率）Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}を、
【数４】

とする。そして、この場合に、Ｓ_ｐｅａｋ≦２．５μｍ・％、且つ、２．０％≦Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}≦７．０％としている。
【００１０】
尚、この様な各ころの転動面の性状は、従来から使用されている表面粗さパラメータ（例えば、算術平均粗さ、二乗平均粗さ等）では、的確に表現する事ができない。この為、本発明では、上記各ころの転動面の性状を的確に表現できる様にすべく、上記各パラメータＳ_ｐｅａｋ、Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}を使用している。
【００１１】
尚、上述した様な請求項１に記載したスラストころ軸受を製造する場合、製造した上記各ころの転動面の性状が所望通り（Ｓ_ｐｅａｋ≦２．５μｍ・％、且つ、２．０％≦Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}≦７．０％）になっているか否かを確認する為に、品質検査を行なう。この場合、上記粗さ曲線を構成する各部分の振幅値［μｍ］を、所定寸法（例えば０．０１μｍ）刻みの値（実際の振幅値を四捨五入して得た値）として取り扱えば、上記品質検査の為の計算｛上記（１）式及び（２）式の計算｝を容易に行なう事ができる。但し、上記刻みを細かくした方が、計算の精度は高くなる。
【００１２】
又、請求項２に記載したスラストころ軸受は、斜板式コンプレッサの回転軸に加わるスラスト荷重を支承すると共に、この回転軸をケーシングに対して回転自在に支持する為、このケーシングの内側に上記回転軸と同心に設けて使用する、上述した請求項１に記載したスラストころ軸受である。
【００１３】
又、請求項２に記載したスラストころ軸受の製造方法は、上述した請求項１〜２の何れかに記載したスラストころ軸受の製造方法であって、先ず、各ころにバレル加工を施す（例えば、これら各ころを粗い研磨材と共に回転ドラム内に入れて、遠心流動バレルを施す）事により、上記各ころの転動面の形状を完成状態の形状（上述したＳ_ｐｅａｋ≦２．５μｍ・％、且つ、２．０％≦Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}≦７．０％の条件を満たす面で、理想的には、滑らかな平坦部と微小な凹部とから成る面）に比べて粗い凹凸形状（例えば、平均粗さ０．４Ｒａ程度のランダムな凹凸形状）とする。その後、（細かい研磨材を使用して、）開放タンブラー加工若しくは超仕上加工を施す事により、上記凹凸形状のうちの少なくとも一部（好ましくは、できるだけ多く）の凸部を除去する事で、上記各転動面の形状を上記完成状態の形状に仕上げる。
【００１４】
【作用】
上述した様に、本発明のスラストころ軸受の場合には、各ころの転動面の粗さ曲線のうち、その深さが振幅値ｙ_ｍｏｄｅの位置（図１の鎖線βの位置）を基準として０．５μｍ以下である波形部分の存在率Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}を、所定の範囲（２．０％≦Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}≦７．０％）に規制している。この為、上記各ころの転動面と各軌道との転がり接触部に、切断されにくい強力な油膜を形成する事ができる。即ち、上記各ころの転動面のうち、粗さ曲線の深さが振幅値ｙ_ｍｏｄｅの位置（図１の鎖線βの位置）を基準として０．５μｍ以下である波形部分に対応する凹部は、その内側に潤滑剤を保持して、上記転がり接触部に油膜を形成し易くする機能を有する。但し、上記存在率Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}を２．０％未満（Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}＜２．０％）とすると、上記油膜の形成効果を十分に得られなくなる。この為、本発明の場合には、上記油膜の形成効果を十分に得られる様にすべく、上記存在率Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}の下限値を２．０％（Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}≧２．０％）とした。一方、上記存在率Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}を７．０％よりも大きく（Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}＞７．０％）すると、上記転動面に存在する上記凹部の割合が多くなり過ぎる｛この転動面に存在する平端部（この転動面のうち、粗さ曲線の振幅値がｙ_ｍｏｄｅである波形部分に対応する部分）の割合が少なくなり過ぎる｝。この結果、上記凹部の開口周縁部に過大面圧が作用して、当該部分で油膜切れが生じ易くなったり、或は応力集中が起こり易くなる。この為、本発明の場合には、この様な不都合を防止すべく、上記存在率Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}の上限値を７．０％（Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}≦７．０％）とした。
【００１５】
又、上述した様に、本発明のスラストころ軸受の場合には、前記パラメータＳ_ｐｅａｋを所定の範囲（Ｓ_ｐｅａｋ≦２．５μｍ・％）に規制している。この為、上記各ころの転動面に剥離等の損傷に結び付く起点が生じる事を、有効に防止できる。即ち、上記パラメータＳ_ｐｅａｋは、上記転動面に存在する凸部（この転動面のうち、粗さ曲線の振幅値がｙ_ｍｏｄｅよりも大きい波形部分に対応する部分で、上記平坦部から径方向外方に飛び出した部分）の大きさ及び割合を示す量である。この様なパラメータＳ_ｐｅａｋの値が２．５μｍ・％よりも大きく（Ｓ_ｐｅａｋ＞２．５μｍ・％）なると、上記凸部が上記各軌道と金属接触して欠け易くなり、欠けた場合にはこの欠けた部分を起点として上記転動面に剥離等の損傷が生じ易くなる。この為、本発明の場合には、この様な不都合が生じるのを防止すべく、上記パラメータＳ_ｐｅａｋの値を２．５μｍ・％以下（Ｓ_ｐｅａｋ≦２．５μｍ・％）とした。
【００１６】
従って、上述した様な本発明のスラストころ軸受の場合には、例えば斜板式コンプレッサの回転軸に組み付けて使用する場合（請求項２の場合）の様に、微量潤滑且つ高速回転及び高負荷スラスト荷重と言った厳しい条件下で使用する場合でも、上記各ころの転動面と上記各軌道との転がり接触部で油膜切れが生じたり、或はこれら各転動面に応力集中や剥離等の損傷に結び付く起点が生じるのを、有効に防止できる。この結果、本発明のスラストころ軸受の場合には、上述の様な厳しい条件下で使用する場合でも、上記各軌道及び上記各転動面にピーリングや剥離等の損傷が発生するのを有効に防止でき、耐久性を十分に確保する事ができる。
【００１７】
又、請求項３に記載したスラストころ軸受の製造方法によれば、上述した様な本発明のスラストころ軸受を、適切に製造する事ができる。
【００１８】
【実施例】
本発明の効果を確認する為に行なった実験に就いて説明する。本実験では、以下の表１に示す様な、本発明のスラストニードル軸受（実施例１〜３）と、従来のスラストニードル軸受（比較例１〜４）とを試料として用意した。図３に示す様に、これら各スラストニードル軸受（実施例１〜３、比較例１〜４）はそれぞれ、互いに対向する軸方向（図３の上下方向）側面に軌道７、７を形成した、それぞれが円輪状である１対の軌道輪８ａ、８ｃと、上記両軌道７、７同士の間に放射状に且つ転動自在に設けた、それぞれがころの一種である複数本のニードル９、９とを備える。尚、これら各ニードル９、９は、図示しない保持器により転動自在に保持している。又、本実験では、上記各スラストニードル軸受（実施例１〜３、比較例１〜４）としてそれぞれ、全体の外径が６９ｍｍであり、同じく内径が４０ｍｍであり、上記各ころ９、９の本数が３８本であり、同じく外径が３．０ｍｍであり、同じく長さが６．７ｍｍであり、且つ、上記各軌道輪８ａ、８ｃの材料がＳＣＭ４１５であると共に上記各軌道７、７の平均粗さが０．１２Ｒａであり、且つ、上記各ころ９、９の材料がＳＵＪ２であると共にこれら各ころ９、９の転動面の性状｛前記式（１）で示したＳ_ｐｅａｋ及び前記式（２）で示したＲ_{ｖａｌｌｅｙ}の値｝が以下の表１に示されるものを使用した。尚、上記各スラストニードル軸受（実施例１〜３、比較例１〜４）の基本動定格荷重は、３７，６３２Ｎである。
【表１】

【００１９】
そして、上記各スラストニードル軸受（実施例１〜３、比較例１〜４）に就いて、上述の図３に示す様な試験装置を使用して、試験運転を行なった。具体的には、この試験装置を構成する受台１５の上面に、上記各スラストニードル軸受（実施例１〜３、比較例１〜４）を構成する一方（図３の下方）の軌道輪８ｃを回転不能に支持した状態で、上記試験装置を構成するスピンドル１６により、他方（図３の上方）の軌道輪８ａにスラスト荷重を負荷しつつ、この他方の軌道輪８ａを回転させた。詳しい試験条件は、以下の通りである。
負荷スラスト荷重：１１，２９０Ｎ
回転速度：７００ｍｉｎ^−１
潤滑条件：コンプレッサ用冷凍機油を使用し、流量を制御して枯渇潤滑とした。
試験運転時間：２００時間（ｈｒ）
【００２０】
上述の様にして行なった実験の結果を、図４に示す。
先ず、実施例１〜３に就いては、上記各転動面及び軌道７、７の摩耗は軽微なものであり、ピーリングや剥離等の損傷も生じる事がなく、本発明の効果を確認する事ができた。
【００２１】
次に、比較例１に就いては、上記各転動面が７μｍ程度、上記各軌道７、７が８μｍ程度、それぞれ摩耗し、更にこのうちの各転動面に、ピーリングが生じた。この様な結果が得られた理由は、Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}が２．０％よりも小さい（Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}＝１．２５％）為であると思われる。即ち、上記各転動面に、潤滑油溜りとなる凹部｛これら各転動面のうち、粗さ曲線の深さが振幅値ｙ_ｍｏｄｅの位置（図１の鎖線βの位置）を基準として０．５μｍ以下である波形部分に対応する凹部｝が不足して、潤滑不良の状態となった為であると思われる。
【００２２】
次に、比較例２に就いては、上記各転動面が１０μｍ程度、上記各軌道７、７が１２μｍ程度、それぞれ摩耗し、更にこのうちの各転動面に、ピーリングが生じた。この様な結果が得られた理由は、Ｓ_ｐｅａｋが２．５μｍ・％より大きい（Ｓ_ｐｅａｋ＝２．７８μｍ・％）為であると思われる。即ち、上記各転動面に存在する凸部（これら各転動面のうち、粗さ曲線の振幅値がｙ_ｍｏｄｅよりも大きい波形部分に対応する凸部）が欠け、この欠けた部分が上記ピーリングの発生起点になったものと思われる。
【００２３】
次に、比較例３に就いては、上記各転動面が１２μｍ程度、上記各軌道７、７が５μｍ程度、それぞれ摩耗し、更にこのうちの各転動面に、剥離が生じた。同様に、比較例４に就いては、上記各転動面が１４μｍ程度、上記各軌道７、７が１５μｍ程度、それぞれ摩耗し、更にこのうちの各転動面に、剥離が生じた。又、これら比較例３〜４の各転動面を走査型電子顕微鏡により観察したところ、上記剥離が、上記凹部の開口周縁部を起点として発生している事が分かった。この様な結果が得られた理由は、特に、Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}が７．０％よりも大きい（比較例３ではＲ_{ｖａｌｌｅｙ}＝７．２％、比較例４ではＲ_{ｖａｌｌｅｙ}＝７．８％）為であると思われる。即ち、これら比較例３、４の場合には、上記各転動面に存在する上記凹部の割合が多くなり過ぎる｛これら各転動面に存在する平面部（これら各転動面のうち、粗さ曲線の振幅値がｙ_ｍｏｄｅである波形部分に対応する部分）の割合が少なくなり過ぎる｝結果、上記凹部の開口周縁部に過大面圧が作用し、当該部分で油膜切れが生じたり、或は応力集中が起こって、当該部分に上記剥離の発生起点となる亀裂等の損傷が生じたものと思われる。
【００２４】
上述した実験結果及びその考察結果からも明らかな様に、本発明品（実施例１〜３）の様に、上記各パラメータＳ_ｐｅａｋ、Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}の双方が所定の範囲内にある（Ｓ_ｐｅａｋ≦２．５μｍ・％、且つ、２．０％≦Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}≦７．０％である）場合には、微量潤滑且つ高速回転及び高負荷スラスト荷重と言った厳しい条件下で使用した場合でも、十分な耐久性を確保できる。これに対し、従来品（比較例１〜４）の様に、上記各パラメータＳ_ｐｅａｋ、Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}のうちの少なくとも一方のパラメータが上記所定の範囲外にある場合には、上述の様な厳しい条件下で使用した場合に、十分な耐久性を確保するのが難しくなる。
【００２５】
【発明の効果】
本発明のスラストころ軸受とその製造方法は、以上に述べた様に構成され作用する為、このうちのスラストころ軸受に関しては、微量潤滑且つ高速回転及び高負荷スラスト荷重と言った厳しい条件下で使用する場合でも、十分な耐久性を確保する事ができる。従って、この様な厳しい条件下での使用が要求される、斜板式コンプレッサ等の機械装置の小型化及び高性能化の発展に寄与できる。又、上記スラストころ軸受の製造方法に関しては、上述の様な優れた効果を発揮するスラストころ軸受を、効率良く造る事ができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】ころの転動面の粗さ曲線、並びに、本発明により規制する寸法を示す図。
【図２】ころの転動面の粗さ曲線を構成する各波形部分の振幅値［μｍ］と、この振幅値［μｍ］の相対頻度［％］との関係を表す線図。
【図３】本発明の効果を確認する為に行なった実験で使用した装置の断面図。
【図４】同じく実験の結果を示す図。
【図５】本発明の対象となるスラストニードル軸受を組み込んだ、斜板式コンプレッサの１例を示す断面図。
【符号の説明】
１斜板式コンプレッサ
２ケーシング
３回転軸
４ラジアルニードル軸受
５ａ、５ｂスラストニードル軸受
６支持部ラケット
７軌道
８ａ、８ｂ、８ｃ軌道輪
９ニードル
１０斜板
１１シリンダ
１２ピストン
１３吸入ポート
１４吐出ポート
１５受台
１６スピンドル

Claims

それぞれが互いに対向する軸方向側面に軌道を有する１対の軌道輪と、これら両軌道同士の間に放射状に且つ転動自在に設けられた複数のころとを備えたスラストころ軸受に於いて、上記各ころの転動面の粗さ曲線のうち、この粗さ曲線の中心線を基準とする最大凸部の振幅値［μｍ］をｙ_ｍａｘとし、同じく最大凹部の振幅値［μｍ］をｙ_ｍｉｎとし、上記粗さ曲線に関して上記中心線を挟む両側でそれぞれこの中心線を基準とする振幅値［μｍ］とその相対頻度［％］との関係を考えた場合に、上記両側を含めた全範囲でこの相対頻度［％］が最大となる振幅値［μｍ］をｙ_ｍｏｄｅとし、更に、上記粗さ曲線のうち、上記転動面の径方向に関して上記振幅値ｙ_ｍｏｄｅの位置から上記振幅値ｙ_ｍａｘの位置までの範囲に存在する各波形部分の振幅値ｙ_ｉ［μｍ］とその相対頻度［％］とに関するパラメータＳ_ｐｅａｋを、

とすると共に、上記粗さ曲線のうち、上記転動面の径方向に関して上記振幅値ｙ_ｍｉｎの位置から上記振幅値ｙ_ｍｏｄｅの位置よりも０．５μｍだけ深い位置までの範囲に存在する各波形部分の振幅値ｙ_ｊ［μｍ］の相対頻度［％］に関するパラメータＲ_{ｖａｌｌｅｙ}を、

とした場合に、Ｓ_ｐｅａｋ≦２．５μｍ・％、且つ、２．０％≦Ｒ_{ｖａｌｌｅｙ}≦７．０％とした事を特徴とするスラストころ軸受。
斜板式コンプレッサの回転軸に加わるスラスト荷重を支承すると共に、この回転軸をケーシングに対して回転自在に支持する為、このケーシングの内側に上記回転軸と同心に設けて使用する、請求項１に記載したスラストころ軸受。
請求項１〜２の何れかに記載したスラストころ軸受の製造方法であって、各ころにバレル加工を施す事により、これら各ころの転動面の形状を完成状態の形状に比べて粗い凹凸形状とした後、開放タンブラー加工若しくは超仕上加工を施す事により、上記凹凸形状のうちの少なくとも一部の凸部を除去する事で、上記各転動面の形状を完成状態の形状に仕上げる、スラストころ軸受の製造方法。