JP2005015899A - 原子力用ステンレス鋼およびその製造方法 - Google Patents
原子力用ステンレス鋼およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2005015899A JP2005015899A JP2003185767A JP2003185767A JP2005015899A JP 2005015899 A JP2005015899 A JP 2005015899A JP 2003185767 A JP2003185767 A JP 2003185767A JP 2003185767 A JP2003185767 A JP 2003185767A JP 2005015899 A JP2005015899 A JP 2005015899A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- grain boundary
- corrosion resistance
- nuclear power
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
【課題】原子力発電所に用いられる配管、構造材および構成部品に最適な、耐粒界腐食性に優れたステンレス鋼を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．００１〜０．１０％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｎｉ：８〜３０％、Ｃｒ：１５〜３０％、Ｎ：０．００１〜０．１５％、Ｐ：０．０５％以下およびＳ：０．０５％以下を含み、残部がＦｅおよび不純物からなり、結晶粒界における方位差５０度以上のランダム粒界比率が２０％を超えることを特徴とする原子力用ステンレス鋼、およびその製造方法である。前記の原子力用ステンレス鋼では、さらに耐食性を向上させるため、Ｍｏ：０．０５〜３．０％を含有させるのが望ましい。また、熱間加工性を向上させるため、Ｃａ：０．０００３〜０．０１０％を含有させることができる。
【選択図】なし
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．００１〜０．１０％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｎｉ：８〜３０％、Ｃｒ：１５〜３０％、Ｎ：０．００１〜０．１５％、Ｐ：０．０５％以下およびＳ：０．０５％以下を含み、残部がＦｅおよび不純物からなり、結晶粒界における方位差５０度以上のランダム粒界比率が２０％を超えることを特徴とする原子力用ステンレス鋼、およびその製造方法である。前記の原子力用ステンレス鋼では、さらに耐食性を向上させるため、Ｍｏ：０．０５〜３．０％を含有させるのが望ましい。また、熱間加工性を向上させるため、Ｃａ：０．０００３〜０．０１０％を含有させることができる。
【選択図】なし
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、原子力発電所で用いられる配管、構造材および構成部品に供される部材に好適であって、耐食性、特に耐粒界腐食性に優れた原子力用ステンレス鋼、およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来技術】
原子力発電所で使用される配管には、ＪＩＳで規定するＳＵＳ３１６やＳＵＳ３０４等のオーステナイト系ステンレス鋼が用いられている。これらのステンレス鋼は、耐食性に優れているものの、原子力発電所での使用環境となる３００℃近くの高温水中では、残留応力等による引張り応力の存在下で応力腐食割れを発生し、重大な損傷を発生する恐れがある。粒界腐食は粒界応力腐食割れの発生起点となりうるため、原子力発電所で用いられるステンレス鋼では、優れた耐粒界腐食性を確保することが安全性の観点から重要である。
【０００３】
従来から、ステンレス鋼の粒界腐食を抑制する方法には、鋼の成分設計による手法として、例えば、ＣｒやＭｏといった耐食性に有効な元素の含有量を最適化したり、Ｃ添加を低減してＣｒ炭化物の粒界析出によるＣｒ欠乏領域の生成を防止したり、または耐粒界腐食性に有害な元素であるＰおよびＳの含有量を低減する手法がある。
【０００４】
最近では、鋼中の粒界構造に着目して、耐食性に有効な構造を有する粒界の比率を増やす方法が提案されている。例えば、特許文献１では、オーステナイトステンレス合金を対象として、加工度５〜３０％の冷間加工工程および９００〜１０５０℃×２〜１０分のアニール工程を繰り返すことにより、特別粒界（対応粒界）部分を増加させ、強化された耐粒界腐食性を示すような熱機械的処理が行われている。この処理では対応粒界の比率を６０％以上に増加させることで、耐粒界応力腐食割れ性を向上させるようにしている。
【０００５】
ここで、対応粒界とは規則的な配列構造を有し、結晶粒界を挟んだ隣り合う結晶粒の片方を結晶軸の周りに回転したときに格子点の一部が隣の結晶粒の格子点と一致する粒界である。そして、粒界での構造の整合性がよく、粒界蓄積エネルギーが一般的な粒界に比べて小さく、共通する副格子を形成する原子数の割合の逆数をΣ値として、Σ値が２９までを対応粒界としている。
【０００６】
しかしながら、特許文献１による熱機械的処理によれば、金属材料の成形に際し、低い加工度で冷間加工を繰り返す必要があり、冷間加工工程およびアニール工程を多数回繰り返すことによって、製造コストが増大することになる。
【０００７】
また、特許文献２および特許文献３では、耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼を得るため、構成部材を単結晶にして、耐食性の劣る粒界を本質的になくす構造用ステンレス鋼が提案されている。しかし、提案されたステンレス鋼を得るには、単結晶を作製するために高価なプロセスが必要になると同時に、得られたステンレス鋼は十分な機械的特性を確保することが難しい。
【０００８】
さらに、特許文献４では、結晶粒界の指標として粒界方位差が１５度以上で定義される高角粒界を取り上げて、その粒界割合を規定している。具体的には、オーステナイト系ステンレス鋼薄板の結晶組織を全結晶粒界に占める高角度結晶粒界の割合が８５％を超えるように制御し、薄板の表面品質を高めることにしている。
【０００９】
ところが、特許文献４に開示されるオーステナイト系ステンレス鋼薄板は、建築物の内装材や、家庭用機器の素材として使用されるステンレス鋼であって、需要者側から表面の平滑度や光沢等が問題とされることから、表面品質の点で、特に、冷間加工時に変形異方性を小さくすることによって、ローピングと呼ばれる肌荒れの発生を防止しようとするものである。
【００１０】
したがって、特許文献４のステンレス鋼薄板は、原子力発電所で用いられる配管、構造材および構成部品に適用することができる、耐食性、特に耐粒界腐食性に優れたステンレス鋼を対象としたものではない。
【００１１】
【特許文献１】
特許第２９８３２８９号公報（特許請求の範囲）
【特許文献２】
特許第２５７４９２７号公報
【特許文献３】
特許第２８９７６９４号公報
【特許文献４】
特開２００２−１４９５号公報（特許請求の範囲）
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
前述の通り、特許文献１で提案された熱機械的処理方法では、対応粒界が表面に存在する粒界の腐食抑制に対しては有効であることから、対応粒界の比率を増加させることによって耐食性を向上させることができるが、材料の成形に際し、低い加工度での冷間加工を繰り返す必要があり、製造コストが増大する。
【００１３】
また、特許文献２および特許文献３に記載のオーステナイト系ステンレス鋼では、粒界を本質的になくすため、単結晶を作製する必要があり、高価なプロセスが必要になる。
【００１４】
さらに、特許文献４では、結晶粒界の態様を表す指標として高角粒界に関する知見が開示されているが、建築物の内装材や、家庭用機器の素材として使用されるステンレス鋼であって、原子力発電所で用いられる配管、構造材および構成部品に採用される、耐粒界腐食性に優れたステンレス鋼を対象とするものではない。
【００１５】
本発明は、上述した結晶粒界の態様改善に関するものであるが、主に原子力発電所に用いられる配管、構造材および構成部品に使用される部材であって、その使用環境となる高温水中においても耐粒界腐食性に優れたステンレス鋼を提供することを目的としている。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記の課題を解決するため、鋼中の粒界構造と耐粒界腐食性の関係を調査した結果、従来から対応粒界に比べて耐粒界腐食性は低いと認識されていたランダム粒界のうち、方位差の大きい粒界は、逆に耐粒界腐食性に優れることを見出した。
【００１７】
すなわち、ランダム粒界のうち方位差５０度以上の粒界比率を増加させることにより、耐粒界腐食性が向上する。この理由は、鋼が溶接等により鋭敏化熱処理を受けた場合に、ランダム性の高い粒界では粒界部でＣｒの拡散が起こり易く、これにともなって結晶粒内でのＣｒ拡散が抑制され、鋭敏化が起こり難くなるためと推測される。
【００１８】
本発明は、上記の調査結果に基づいて完成されたものであり、下記（１）および（２）のステンレス鋼、並びに（３）の原子力用ステンレス鋼の製造方法を要旨としている。
（１）質量％で、Ｃ：０．００１〜０．１０％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｎｉ：８〜３０％、Ｃｒ：１５〜３０％、Ｎ：０．００１〜０．１５％、Ｐ：０．０５％以下およびＳ：０．０５％以下を含み、残部がＦｅおよび不純物からなり、結晶粒界における方位差５０度以上のランダム粒界比率が２０％を超えることを特徴とする原子力用ステンレス鋼である。
（２）上記（１）の原子力用ステンレス鋼では、さらに耐食性を向上させるため、Ｍｏ：０．０５〜３．０％を含有させるのが望ましい。また、熱間加工性を向上させるため、Ｃａ：０．０００３〜０．０１０％を含有させることができる。
【００１９】
さらに、ステンレス鋼の強度向上を図るため、必要に応じ、Ｔｉ：０．００１〜１．０％、Ｎｂ：０．００１〜１．０％、Ｖ：０．００１〜１．０％およびＺｒ：０．００１〜１．０％のいずれか１種以上を含有させることが望ましい。
（３）上記（１）および（２）のいずれかに記載の化学組成を有するステンレス鋼に６０％以上の加工度に相当する冷間加工を加えた後、再結晶温度以上で熱処理を施すことを特徴とする原子力用ステンレス鋼の製造方法である。
【００２０】
【発明の実施の形態】
上記に規定した本発明の内容を、化学組成、結晶組織および製造方法に区分して説明する。
１．化学組成（以下、％は質量％を示す）
Ｃ：０．００１〜０．１０％
Ｃは、強度を得るために有効な元素である。その効果を得るには、０．００１％以上を含有させる必要がある。その含有量が０．００１％未満であると、鋼の強度が不十分となる。一方、含有量が０．１０％を超えると、溶接熱影響部の粒界に炭化物が生成し、耐粒界腐食性が低下する。したがって、Ｃ含有量は０．００１〜０．１０％とし、より望ましい上限は０．０５０％とする。
【００２１】
Ｓｉ：０．１〜１．０％
Ｓｉは、脱酸剤として有効な元素であり、この効果を得るには０．１％以上を含有させる必要がある。一方、１．０％を超えて含有させると、溶接性が悪化するとともに清浄度が低下する。このため、Ｓｉ含有量は０．１〜１％とする。
【００２２】
Ｍｎ：０．１〜２．０％
Ｍｎは、不純物であるＳをＭｎＳとして固定し、熱間加工性を確保するとともに、脱酸剤として有効な元素である。これらの効果を確保するため０．１％以上を含有させる必要がある。しかし、Ｍｎ含有量が２．０％を超えて過剰に含有させると、鋼の清浄度が低下する。したがって、Ｍｎ含有量は０．１〜２．０％とする。
【００２３】
Ｎｉ：８〜３０％
Ｎｉは、鋼が耐食性を確保するのに有効な元素であるとともに、オーステナイト安定化元素でもある。その効果を得るため８％以上を含有させる必要がある。一方、３０％を超えて過剰に含有させると高価となる。このため、Ｎｉ含有量は８〜３０％とする。
【００２４】
Ｃｒ：１５〜３０％
Ｃｒは、鋼の耐食性を維持するために必要な元素である。その含有率が１５％未満では要求される耐食性が確保できない。一方、その含有量が３０％を超えると、熱間加工性が著しく悪化する。したがって、Ｃｒ含有量を１５〜３０％とする。
【００２５】
Ｎ：０．００１〜０．１５％
Ｎは、窒化物を形成して鋼強度の向上に有効である。これらの効果を確保するため、０．００１％以上を含有させる必要がある。一方、０．１５％を超えて含有しすぎると、窒化物を形成して鋼の耐食性を低下させる。このため、Ｎ含有量を０．００１〜０．１５％とする。
【００２６】
Ｐ、Ｓ：０．０５％以下
ＰおよびＳは、通常の製銑および製鋼工程において銑鉄やスクラップから不可避的に混入する不純物元素である。ＰまたはＳの含有量が０．０５％を超えると、粒界に偏析して耐粒界腐食性に悪影響を及ぼすので、これらの上限を０．０５％とする。
【００２７】
以上説明した含有成分は、本発明のステンレス鋼を構成する必須元素である。以上の元素の他に、本発明のステンレス鋼は更に下記の任意添加元素を含有することができる。
【００２８】
Ｍｏ：０．０５〜３．０％
Ｍｏは、鋼の耐食性に有効な元素であり、必要に応じて添加する。添加する場合にはその効果を得るために、０．０５％以上を含有させる必要がある。一方、３．０％を超えて含有してもその効果は飽和する。したがって、添加する場合には、Ｍｏ含有量を０．０５〜３．０％とする。
【００２９】
Ｃａ：０．０００３〜０．０１％
Ｃａは、Ｍｎと同様にＳを固定し、熱間加工性を向上させる効果があるが、その効果を得るには、０．０００３％以上の含有が必要である。一方、０．０１％を超えて過剰に含有させると清浄度が低下する。したがって、添加する場合には、Ｃａ含有量を０．０００３〜０．０１％とする。
【００３０】
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ：０．００１〜１．０％
Ｔｉ、Ｎｂ、ＶおよびＺｒのいずれも炭化物を形成して、強度を向上させるのに有効な元素である。その効果を得るには、０．００１％以上を含有させることが必要であるが、１．０％を超えて過剰に含有すると清浄度が低下する。したがって、添加する場合は、Ｔｉ、Ｎｂ、ＶおよびＺｒの含有量はそれぞれ０．００１〜１．０％とする。
２．結晶組織
前述の通り、対応粒界は、結晶粒界を挟んだ隣り合う結晶粒の片方を結晶軸の周りに回転したときに格子点の一部が隣の結晶粒の格子点と位置して、両結晶に共通する副格子を有する粒界である。そして、共通する副格子を形成する原子数の逆数をΣ値と呼び、Σ値が小さいほどエネルギーも小さいとして、対応粒界はΣ値が２９以下のものとしている。そして、対応粒界以外の粒界はランダム性が強く、ランダム粒界と呼ばれる。
【００３１】
本発明では、結晶粒界の態様を表す指標としてランダム粒界に着目しており、対象とする結晶組織を方位差５０度以上のランダム粒界比率が２０％を超える組織と規定している。
【００３２】
前述の通り、ランダム粒界のうち方位差５０度以上の粒界比率を増加させることにより、溶接等により鋭敏化熱処理を受けた場合に、ランダム性の高い粒界部ではＣｒの拡散が起こり易く、その結果、粒内でのＣｒ拡散は抑制されて、鋭敏化が起こり難くなる。
【００３３】
このように、本発明では、方位差５０度以上のランダム粒界比率をなるべく多くすることにより、耐応力腐食割れ性を向上できることから、該当するランダム粒界比率の上限を定めない。
【００３４】
対象とする方位差５０度以上のランダム粒界比率（％）は、下記（ａ）式によって算出される。
【００３５】
方位差５０度以上のランダム粒界比率＝（方位差５０度以上のランダム粒界長さ）／（全粒界長さ）×１００ ・・・（ａ）
以下に、ランダム粒界長さおよび全粒界長さの算出方法について、その一例を説明する。まず、供試サンプルの表面に電子線を入射して、電子線と結晶との相互作用で非弾性散乱による菊池パターンを形成させ、その菊池パターンを処理、解析することによって、電子線が当てられた結晶粒の結晶方位を求める。
【００３６】
次に、粒界を挟んだ隣り合う各結晶の粒界方位差を測定する。その測定結果から、粒界方位差５０度以上のランダム粒界を見つけ出し、そのランダム粒界の長さを割り出す。粒界長さ割り出しは、各粒界を点状にスキャンし、その結果を合算して粒界長さを換算する。
【００３７】
このとき、粒界方位差５０度を超える粒界長さを対象のランダム粒界長さとして把握したが、全方位差の合計を全粒界長さとして把握する。次に、測定されたランダム粒界長さおよび全粒界長さを用いて、上記（ａ）式により、方位差５０度以上のランダム粒界比率（％）を算出する。
３．製造方法
本発明の製造方法では、上記化学組成を満足するステンレス鋼に加工度が６０％以上の冷間加工を加えた後、再結晶温度以上で熱処理を施すことにしている。冷間加工後、再結晶温度以上で熱処理を施すことによって、方位差５０度以上のランダム粒界比率が２０％を超える結晶組織を得ることができる。
【００３８】
ここで、加工度は、冷間加工前の板厚または鋼管の厚みをＴｂ、冷間加工後の板厚または鋼管の厚みをＴａとしたとき、下記（ｂ）式によって定義する。
【００３９】
加工度＝｛（Ｔｂ−Ｔａ）／Ｔｂ｝×１００（％） ・・・（ｂ）
本発明のステンレス鋼では、冷間加工後、熱処理を施すことによって鋼表面に再結晶を生じさせて、方位差５０度以上のランダム粒界を所定の比率で確保するようにしている。このとき、ステンレス鋼表面に再結晶を生じさせるには、熱処理前に加える冷間加工はできるだけ高加工度にするのが望ましい。加工度が大きい程、再結晶が有効に促進するからである。
【００４０】
そこで、本発明の製造方法では、再結晶を促進させるため、加工度が６０％以上の冷間加工を加える必要がある。本発明で採用する冷間加工方法は、板材の場合には圧延加工であり、管材の場合には圧延加工または抽伸加工であるが、いずれの場合も、上記の加工度を確保する必要がある。
【００４１】
ところで、本発明のステンレス鋼が優れた耐粒界腐食性を発揮するには、鋼が具備すべき特性、すなわち、方位差５０度以上のランダム粒界が２０％超えの比率を満足するのは、鋼表面のみの場合であってもよい。しかも、鋼表面の加工度の目安は、その表面部分の硬さと同じ鋼を冷間加工したときの硬さとを比較することによっても可能であり、例えば、冷間加工を受けた鋼表面の硬さが加工度６０％以上の被加工鋼の硬さとほぼ等しければ、その鋼表面は加工度６０％以上の加工を受けたとすることができる。
【００４２】
したがって、本発明の製造方法では、ステンレス鋼の表面をグラインダーなどの機械加工によって加工を施した後、加工度６０％以上の冷間加工を加えたと等しい硬度を確認して、再結晶温度以上で熱処理を施すようにしてもよい。
【００４３】
【実施例】
本発明のステンレス鋼の効果を、実施例を基づいて説明する。表１に示す８種類の化学組成の鋼を真空溶解法で溶製した。表１に示す鋼は、いずれも本発明で規定する組成を満足する本発明鋼とした。
【００４４】
【表１】
【００４５】
溶製された本発明鋼を供試鋼として、熱間加工および冷間加工を施した。熱間加工として熱間鍛造および熱間圧延を実施し、１１００℃で熱処理を施した後、引き続き、表２に示す加工度で冷間圧延を行い、再結晶温度以上の１１００℃で最終熱処理を施した。
【００４６】
最熱処理を施した後、方位差５０度以上のランダム粒界比率の測定および耐粒界腐食性の評価を行った。供試鋼のランダム粒界比率は、ＳＥＭ−ＥＢＳＰ（Ｓｅｃｏｎｄａｒｙ Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ−Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｂａｃｋ Ｓｃａｔｔｅｒｉｎｇ Ｐａｔｔｅｒｎ）を用いて、供試鋼の冷間圧延方向に平行な断面を１５０倍程度の倍率で観察して測定した。測定した方位差５０度以上のランダム粒界比率（％）を表２に示す。
【００４７】
供試鋼の耐粒界腐食性の評価は、溶接熱影響部を模擬して６５０℃×２ｈ空冷熱処理後、蓚酸エッチングを行い、腐食の程度が低い段状粒界の割合を光学顕微鏡を用いて測定し、その結果から粒界腐食性を評価した。腐食の程度が低い段状またはみぞが部分的な粒界の割合が６０％以上の場合を◎とし、同じ段状またはみぞが部分的な粒界の割合が４０〜６０％未満の場合を○とし、同じ段状またはみぞが部分的な粒界の割合が４０％未満の場合を×と評価し、その結果を表２に示す。
【００４８】
【表２】
【００４９】
表２の結果から明らかなように、本発明例の鋼Ｎｏ．１〜８はいずれも方位差５０度以上のランダム粒界比率が２０％を超え、優れた耐粒界腐食性を示した。特に、本発明例の鋼Ｎｏ．１〜３では、冷間圧延で高加工度を加えたので、方位差５０度以上のランダム粒界比率が２２％を確保でき、著しく優れた耐粒界腐食性を得ることができた。
【００５０】
一方、比較例では、冷間圧延で加工度が３０％または５０％と低く、方位差５０度以上のランダム粒界比率が２０％超えを確保することができず、耐粒界腐食性も不良であった。
【００５１】
【発明の効果】
本発明のステンレス鋼によれば、鋼の化学組成を適切な範囲で制御するとともに、結晶粒界における方位差５０度以上のランダム粒界比率が２０％を超えるように規定することによって、耐粒界腐食性が優れたものとなる。
【００５２】
したがって、本発明の製造方法によれば、原子力発電所に用いられる配管、構造材およびボルト等の構成部品に最適なステンレス鋼部材を、効率的に製造することができる。
【発明の属する技術分野】
本発明は、原子力発電所で用いられる配管、構造材および構成部品に供される部材に好適であって、耐食性、特に耐粒界腐食性に優れた原子力用ステンレス鋼、およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来技術】
原子力発電所で使用される配管には、ＪＩＳで規定するＳＵＳ３１６やＳＵＳ３０４等のオーステナイト系ステンレス鋼が用いられている。これらのステンレス鋼は、耐食性に優れているものの、原子力発電所での使用環境となる３００℃近くの高温水中では、残留応力等による引張り応力の存在下で応力腐食割れを発生し、重大な損傷を発生する恐れがある。粒界腐食は粒界応力腐食割れの発生起点となりうるため、原子力発電所で用いられるステンレス鋼では、優れた耐粒界腐食性を確保することが安全性の観点から重要である。
【０００３】
従来から、ステンレス鋼の粒界腐食を抑制する方法には、鋼の成分設計による手法として、例えば、ＣｒやＭｏといった耐食性に有効な元素の含有量を最適化したり、Ｃ添加を低減してＣｒ炭化物の粒界析出によるＣｒ欠乏領域の生成を防止したり、または耐粒界腐食性に有害な元素であるＰおよびＳの含有量を低減する手法がある。
【０００４】
最近では、鋼中の粒界構造に着目して、耐食性に有効な構造を有する粒界の比率を増やす方法が提案されている。例えば、特許文献１では、オーステナイトステンレス合金を対象として、加工度５〜３０％の冷間加工工程および９００〜１０５０℃×２〜１０分のアニール工程を繰り返すことにより、特別粒界（対応粒界）部分を増加させ、強化された耐粒界腐食性を示すような熱機械的処理が行われている。この処理では対応粒界の比率を６０％以上に増加させることで、耐粒界応力腐食割れ性を向上させるようにしている。
【０００５】
ここで、対応粒界とは規則的な配列構造を有し、結晶粒界を挟んだ隣り合う結晶粒の片方を結晶軸の周りに回転したときに格子点の一部が隣の結晶粒の格子点と一致する粒界である。そして、粒界での構造の整合性がよく、粒界蓄積エネルギーが一般的な粒界に比べて小さく、共通する副格子を形成する原子数の割合の逆数をΣ値として、Σ値が２９までを対応粒界としている。
【０００６】
しかしながら、特許文献１による熱機械的処理によれば、金属材料の成形に際し、低い加工度で冷間加工を繰り返す必要があり、冷間加工工程およびアニール工程を多数回繰り返すことによって、製造コストが増大することになる。
【０００７】
また、特許文献２および特許文献３では、耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼を得るため、構成部材を単結晶にして、耐食性の劣る粒界を本質的になくす構造用ステンレス鋼が提案されている。しかし、提案されたステンレス鋼を得るには、単結晶を作製するために高価なプロセスが必要になると同時に、得られたステンレス鋼は十分な機械的特性を確保することが難しい。
【０００８】
さらに、特許文献４では、結晶粒界の指標として粒界方位差が１５度以上で定義される高角粒界を取り上げて、その粒界割合を規定している。具体的には、オーステナイト系ステンレス鋼薄板の結晶組織を全結晶粒界に占める高角度結晶粒界の割合が８５％を超えるように制御し、薄板の表面品質を高めることにしている。
【０００９】
ところが、特許文献４に開示されるオーステナイト系ステンレス鋼薄板は、建築物の内装材や、家庭用機器の素材として使用されるステンレス鋼であって、需要者側から表面の平滑度や光沢等が問題とされることから、表面品質の点で、特に、冷間加工時に変形異方性を小さくすることによって、ローピングと呼ばれる肌荒れの発生を防止しようとするものである。
【００１０】
したがって、特許文献４のステンレス鋼薄板は、原子力発電所で用いられる配管、構造材および構成部品に適用することができる、耐食性、特に耐粒界腐食性に優れたステンレス鋼を対象としたものではない。
【００１１】
【特許文献１】
特許第２９８３２８９号公報（特許請求の範囲）
【特許文献２】
特許第２５７４９２７号公報
【特許文献３】
特許第２８９７６９４号公報
【特許文献４】
特開２００２−１４９５号公報（特許請求の範囲）
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
前述の通り、特許文献１で提案された熱機械的処理方法では、対応粒界が表面に存在する粒界の腐食抑制に対しては有効であることから、対応粒界の比率を増加させることによって耐食性を向上させることができるが、材料の成形に際し、低い加工度での冷間加工を繰り返す必要があり、製造コストが増大する。
【００１３】
また、特許文献２および特許文献３に記載のオーステナイト系ステンレス鋼では、粒界を本質的になくすため、単結晶を作製する必要があり、高価なプロセスが必要になる。
【００１４】
さらに、特許文献４では、結晶粒界の態様を表す指標として高角粒界に関する知見が開示されているが、建築物の内装材や、家庭用機器の素材として使用されるステンレス鋼であって、原子力発電所で用いられる配管、構造材および構成部品に採用される、耐粒界腐食性に優れたステンレス鋼を対象とするものではない。
【００１５】
本発明は、上述した結晶粒界の態様改善に関するものであるが、主に原子力発電所に用いられる配管、構造材および構成部品に使用される部材であって、その使用環境となる高温水中においても耐粒界腐食性に優れたステンレス鋼を提供することを目的としている。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記の課題を解決するため、鋼中の粒界構造と耐粒界腐食性の関係を調査した結果、従来から対応粒界に比べて耐粒界腐食性は低いと認識されていたランダム粒界のうち、方位差の大きい粒界は、逆に耐粒界腐食性に優れることを見出した。
【００１７】
すなわち、ランダム粒界のうち方位差５０度以上の粒界比率を増加させることにより、耐粒界腐食性が向上する。この理由は、鋼が溶接等により鋭敏化熱処理を受けた場合に、ランダム性の高い粒界では粒界部でＣｒの拡散が起こり易く、これにともなって結晶粒内でのＣｒ拡散が抑制され、鋭敏化が起こり難くなるためと推測される。
【００１８】
本発明は、上記の調査結果に基づいて完成されたものであり、下記（１）および（２）のステンレス鋼、並びに（３）の原子力用ステンレス鋼の製造方法を要旨としている。
（１）質量％で、Ｃ：０．００１〜０．１０％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｎｉ：８〜３０％、Ｃｒ：１５〜３０％、Ｎ：０．００１〜０．１５％、Ｐ：０．０５％以下およびＳ：０．０５％以下を含み、残部がＦｅおよび不純物からなり、結晶粒界における方位差５０度以上のランダム粒界比率が２０％を超えることを特徴とする原子力用ステンレス鋼である。
（２）上記（１）の原子力用ステンレス鋼では、さらに耐食性を向上させるため、Ｍｏ：０．０５〜３．０％を含有させるのが望ましい。また、熱間加工性を向上させるため、Ｃａ：０．０００３〜０．０１０％を含有させることができる。
【００１９】
さらに、ステンレス鋼の強度向上を図るため、必要に応じ、Ｔｉ：０．００１〜１．０％、Ｎｂ：０．００１〜１．０％、Ｖ：０．００１〜１．０％およびＺｒ：０．００１〜１．０％のいずれか１種以上を含有させることが望ましい。
（３）上記（１）および（２）のいずれかに記載の化学組成を有するステンレス鋼に６０％以上の加工度に相当する冷間加工を加えた後、再結晶温度以上で熱処理を施すことを特徴とする原子力用ステンレス鋼の製造方法である。
【００２０】
【発明の実施の形態】
上記に規定した本発明の内容を、化学組成、結晶組織および製造方法に区分して説明する。
１．化学組成（以下、％は質量％を示す）
Ｃ：０．００１〜０．１０％
Ｃは、強度を得るために有効な元素である。その効果を得るには、０．００１％以上を含有させる必要がある。その含有量が０．００１％未満であると、鋼の強度が不十分となる。一方、含有量が０．１０％を超えると、溶接熱影響部の粒界に炭化物が生成し、耐粒界腐食性が低下する。したがって、Ｃ含有量は０．００１〜０．１０％とし、より望ましい上限は０．０５０％とする。
【００２１】
Ｓｉ：０．１〜１．０％
Ｓｉは、脱酸剤として有効な元素であり、この効果を得るには０．１％以上を含有させる必要がある。一方、１．０％を超えて含有させると、溶接性が悪化するとともに清浄度が低下する。このため、Ｓｉ含有量は０．１〜１％とする。
【００２２】
Ｍｎ：０．１〜２．０％
Ｍｎは、不純物であるＳをＭｎＳとして固定し、熱間加工性を確保するとともに、脱酸剤として有効な元素である。これらの効果を確保するため０．１％以上を含有させる必要がある。しかし、Ｍｎ含有量が２．０％を超えて過剰に含有させると、鋼の清浄度が低下する。したがって、Ｍｎ含有量は０．１〜２．０％とする。
【００２３】
Ｎｉ：８〜３０％
Ｎｉは、鋼が耐食性を確保するのに有効な元素であるとともに、オーステナイト安定化元素でもある。その効果を得るため８％以上を含有させる必要がある。一方、３０％を超えて過剰に含有させると高価となる。このため、Ｎｉ含有量は８〜３０％とする。
【００２４】
Ｃｒ：１５〜３０％
Ｃｒは、鋼の耐食性を維持するために必要な元素である。その含有率が１５％未満では要求される耐食性が確保できない。一方、その含有量が３０％を超えると、熱間加工性が著しく悪化する。したがって、Ｃｒ含有量を１５〜３０％とする。
【００２５】
Ｎ：０．００１〜０．１５％
Ｎは、窒化物を形成して鋼強度の向上に有効である。これらの効果を確保するため、０．００１％以上を含有させる必要がある。一方、０．１５％を超えて含有しすぎると、窒化物を形成して鋼の耐食性を低下させる。このため、Ｎ含有量を０．００１〜０．１５％とする。
【００２６】
Ｐ、Ｓ：０．０５％以下
ＰおよびＳは、通常の製銑および製鋼工程において銑鉄やスクラップから不可避的に混入する不純物元素である。ＰまたはＳの含有量が０．０５％を超えると、粒界に偏析して耐粒界腐食性に悪影響を及ぼすので、これらの上限を０．０５％とする。
【００２７】
以上説明した含有成分は、本発明のステンレス鋼を構成する必須元素である。以上の元素の他に、本発明のステンレス鋼は更に下記の任意添加元素を含有することができる。
【００２８】
Ｍｏ：０．０５〜３．０％
Ｍｏは、鋼の耐食性に有効な元素であり、必要に応じて添加する。添加する場合にはその効果を得るために、０．０５％以上を含有させる必要がある。一方、３．０％を超えて含有してもその効果は飽和する。したがって、添加する場合には、Ｍｏ含有量を０．０５〜３．０％とする。
【００２９】
Ｃａ：０．０００３〜０．０１％
Ｃａは、Ｍｎと同様にＳを固定し、熱間加工性を向上させる効果があるが、その効果を得るには、０．０００３％以上の含有が必要である。一方、０．０１％を超えて過剰に含有させると清浄度が低下する。したがって、添加する場合には、Ｃａ含有量を０．０００３〜０．０１％とする。
【００３０】
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ：０．００１〜１．０％
Ｔｉ、Ｎｂ、ＶおよびＺｒのいずれも炭化物を形成して、強度を向上させるのに有効な元素である。その効果を得るには、０．００１％以上を含有させることが必要であるが、１．０％を超えて過剰に含有すると清浄度が低下する。したがって、添加する場合は、Ｔｉ、Ｎｂ、ＶおよびＺｒの含有量はそれぞれ０．００１〜１．０％とする。
２．結晶組織
前述の通り、対応粒界は、結晶粒界を挟んだ隣り合う結晶粒の片方を結晶軸の周りに回転したときに格子点の一部が隣の結晶粒の格子点と位置して、両結晶に共通する副格子を有する粒界である。そして、共通する副格子を形成する原子数の逆数をΣ値と呼び、Σ値が小さいほどエネルギーも小さいとして、対応粒界はΣ値が２９以下のものとしている。そして、対応粒界以外の粒界はランダム性が強く、ランダム粒界と呼ばれる。
【００３１】
本発明では、結晶粒界の態様を表す指標としてランダム粒界に着目しており、対象とする結晶組織を方位差５０度以上のランダム粒界比率が２０％を超える組織と規定している。
【００３２】
前述の通り、ランダム粒界のうち方位差５０度以上の粒界比率を増加させることにより、溶接等により鋭敏化熱処理を受けた場合に、ランダム性の高い粒界部ではＣｒの拡散が起こり易く、その結果、粒内でのＣｒ拡散は抑制されて、鋭敏化が起こり難くなる。
【００３３】
このように、本発明では、方位差５０度以上のランダム粒界比率をなるべく多くすることにより、耐応力腐食割れ性を向上できることから、該当するランダム粒界比率の上限を定めない。
【００３４】
対象とする方位差５０度以上のランダム粒界比率（％）は、下記（ａ）式によって算出される。
【００３５】
方位差５０度以上のランダム粒界比率＝（方位差５０度以上のランダム粒界長さ）／（全粒界長さ）×１００ ・・・（ａ）
以下に、ランダム粒界長さおよび全粒界長さの算出方法について、その一例を説明する。まず、供試サンプルの表面に電子線を入射して、電子線と結晶との相互作用で非弾性散乱による菊池パターンを形成させ、その菊池パターンを処理、解析することによって、電子線が当てられた結晶粒の結晶方位を求める。
【００３６】
次に、粒界を挟んだ隣り合う各結晶の粒界方位差を測定する。その測定結果から、粒界方位差５０度以上のランダム粒界を見つけ出し、そのランダム粒界の長さを割り出す。粒界長さ割り出しは、各粒界を点状にスキャンし、その結果を合算して粒界長さを換算する。
【００３７】
このとき、粒界方位差５０度を超える粒界長さを対象のランダム粒界長さとして把握したが、全方位差の合計を全粒界長さとして把握する。次に、測定されたランダム粒界長さおよび全粒界長さを用いて、上記（ａ）式により、方位差５０度以上のランダム粒界比率（％）を算出する。
３．製造方法
本発明の製造方法では、上記化学組成を満足するステンレス鋼に加工度が６０％以上の冷間加工を加えた後、再結晶温度以上で熱処理を施すことにしている。冷間加工後、再結晶温度以上で熱処理を施すことによって、方位差５０度以上のランダム粒界比率が２０％を超える結晶組織を得ることができる。
【００３８】
ここで、加工度は、冷間加工前の板厚または鋼管の厚みをＴｂ、冷間加工後の板厚または鋼管の厚みをＴａとしたとき、下記（ｂ）式によって定義する。
【００３９】
加工度＝｛（Ｔｂ−Ｔａ）／Ｔｂ｝×１００（％） ・・・（ｂ）
本発明のステンレス鋼では、冷間加工後、熱処理を施すことによって鋼表面に再結晶を生じさせて、方位差５０度以上のランダム粒界を所定の比率で確保するようにしている。このとき、ステンレス鋼表面に再結晶を生じさせるには、熱処理前に加える冷間加工はできるだけ高加工度にするのが望ましい。加工度が大きい程、再結晶が有効に促進するからである。
【００４０】
そこで、本発明の製造方法では、再結晶を促進させるため、加工度が６０％以上の冷間加工を加える必要がある。本発明で採用する冷間加工方法は、板材の場合には圧延加工であり、管材の場合には圧延加工または抽伸加工であるが、いずれの場合も、上記の加工度を確保する必要がある。
【００４１】
ところで、本発明のステンレス鋼が優れた耐粒界腐食性を発揮するには、鋼が具備すべき特性、すなわち、方位差５０度以上のランダム粒界が２０％超えの比率を満足するのは、鋼表面のみの場合であってもよい。しかも、鋼表面の加工度の目安は、その表面部分の硬さと同じ鋼を冷間加工したときの硬さとを比較することによっても可能であり、例えば、冷間加工を受けた鋼表面の硬さが加工度６０％以上の被加工鋼の硬さとほぼ等しければ、その鋼表面は加工度６０％以上の加工を受けたとすることができる。
【００４２】
したがって、本発明の製造方法では、ステンレス鋼の表面をグラインダーなどの機械加工によって加工を施した後、加工度６０％以上の冷間加工を加えたと等しい硬度を確認して、再結晶温度以上で熱処理を施すようにしてもよい。
【００４３】
【実施例】
本発明のステンレス鋼の効果を、実施例を基づいて説明する。表１に示す８種類の化学組成の鋼を真空溶解法で溶製した。表１に示す鋼は、いずれも本発明で規定する組成を満足する本発明鋼とした。
【００４４】
【表１】
溶製された本発明鋼を供試鋼として、熱間加工および冷間加工を施した。熱間加工として熱間鍛造および熱間圧延を実施し、１１００℃で熱処理を施した後、引き続き、表２に示す加工度で冷間圧延を行い、再結晶温度以上の１１００℃で最終熱処理を施した。
【００４６】
最熱処理を施した後、方位差５０度以上のランダム粒界比率の測定および耐粒界腐食性の評価を行った。供試鋼のランダム粒界比率は、ＳＥＭ−ＥＢＳＰ（Ｓｅｃｏｎｄａｒｙ Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ−Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｂａｃｋ Ｓｃａｔｔｅｒｉｎｇ Ｐａｔｔｅｒｎ）を用いて、供試鋼の冷間圧延方向に平行な断面を１５０倍程度の倍率で観察して測定した。測定した方位差５０度以上のランダム粒界比率（％）を表２に示す。
【００４７】
供試鋼の耐粒界腐食性の評価は、溶接熱影響部を模擬して６５０℃×２ｈ空冷熱処理後、蓚酸エッチングを行い、腐食の程度が低い段状粒界の割合を光学顕微鏡を用いて測定し、その結果から粒界腐食性を評価した。腐食の程度が低い段状またはみぞが部分的な粒界の割合が６０％以上の場合を◎とし、同じ段状またはみぞが部分的な粒界の割合が４０〜６０％未満の場合を○とし、同じ段状またはみぞが部分的な粒界の割合が４０％未満の場合を×と評価し、その結果を表２に示す。
【００４８】
【表２】
表２の結果から明らかなように、本発明例の鋼Ｎｏ．１〜８はいずれも方位差５０度以上のランダム粒界比率が２０％を超え、優れた耐粒界腐食性を示した。特に、本発明例の鋼Ｎｏ．１〜３では、冷間圧延で高加工度を加えたので、方位差５０度以上のランダム粒界比率が２２％を確保でき、著しく優れた耐粒界腐食性を得ることができた。
【００５０】
一方、比較例では、冷間圧延で加工度が３０％または５０％と低く、方位差５０度以上のランダム粒界比率が２０％超えを確保することができず、耐粒界腐食性も不良であった。
【００５１】
【発明の効果】
本発明のステンレス鋼によれば、鋼の化学組成を適切な範囲で制御するとともに、結晶粒界における方位差５０度以上のランダム粒界比率が２０％を超えるように規定することによって、耐粒界腐食性が優れたものとなる。
【００５２】
したがって、本発明の製造方法によれば、原子力発電所に用いられる配管、構造材およびボルト等の構成部品に最適なステンレス鋼部材を、効率的に製造することができる。
Claims (5)
- 質量％で、Ｃ：０．００１〜０．１０％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｎｉ：８〜３０％、Ｃｒ：１５〜３０％、Ｎ：０．００１〜０．１５％、Ｐ：０．０５％以下およびＳ：０．０５％以下を含み、残部がＦｅおよび不純物からなり、結晶粒界における方位差５０度以上のランダム粒界比率が２０％を超えることを特徴とする原子力用ステンレス鋼。
- さらに、質量％で、Ｍｏ：０．０５〜３．０％を含むことを特徴とする請求項１に記載の原子力用ステンレス鋼。
- さらに、質量％で、Ｃａ：０．０００３〜０．０１０％を含むことを特徴とする請求項１または２に記載のに記載の原子力用ステンレス鋼。
- さらに、質量％で、Ｔｉ：０．００１〜１．０％、Ｎｂ：０．００１〜１．０％、Ｖ：０．００１〜１．０％およびＺｒ：０．００１〜１．０％のいずれか１種以上を含むことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の原子力用ステンレス鋼。
- 前記請求項１〜４のいずれかに記載の化学組成を有するステンレス鋼に６０％以上の加工度に相当する冷間加工を加えた後、再結晶温度以上で熱処理を施すことを特徴とする原子力用ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003185767A JP4062188B2 (ja) | 2003-06-27 | 2003-06-27 | 原子力用ステンレス鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003185767A JP4062188B2 (ja) | 2003-06-27 | 2003-06-27 | 原子力用ステンレス鋼およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2005015899A true JP2005015899A (ja) | 2005-01-20 |
| JP4062188B2 JP4062188B2 (ja) | 2008-03-19 |
Family
ID=34185116
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003185767A Expired - Fee Related JP4062188B2 (ja) | 2003-06-27 | 2003-06-27 | 原子力用ステンレス鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4062188B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2112237A1 (en) | 2008-04-21 | 2009-10-28 | Secretary, Department Of Atomic Energy | Development of a very high resistance to sensitization in austenitic stainless steel through special heat treatment resulting in grain boundary microstructural modification |
| JP2012251194A (ja) * | 2011-06-02 | 2012-12-20 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | ステンレス鋼およびその製造方法 |
| WO2013191202A1 (ja) * | 2012-06-20 | 2013-12-27 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト合金管 |
| CN106567012A (zh) * | 2016-11-07 | 2017-04-19 | 杨俊� | 深海油田控制阀门材质配方 |
-
2003
- 2003-06-27 JP JP2003185767A patent/JP4062188B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2112237A1 (en) | 2008-04-21 | 2009-10-28 | Secretary, Department Of Atomic Energy | Development of a very high resistance to sensitization in austenitic stainless steel through special heat treatment resulting in grain boundary microstructural modification |
| JP2012251194A (ja) * | 2011-06-02 | 2012-12-20 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | ステンレス鋼およびその製造方法 |
| WO2013191202A1 (ja) * | 2012-06-20 | 2013-12-27 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト合金管 |
| JP5459633B1 (ja) * | 2012-06-20 | 2014-04-02 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト合金管 |
| KR20150012288A (ko) * | 2012-06-20 | 2015-02-03 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 오스테나이트 합금관 |
| CN104379787A (zh) * | 2012-06-20 | 2015-02-25 | 新日铁住金株式会社 | 奥氏体合金管 |
| EP2865771A4 (en) * | 2012-06-20 | 2016-03-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | TUBE BASED ON AUSTENITIC ALLOY |
| KR101660154B1 (ko) * | 2012-06-20 | 2016-09-26 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 오스테나이트 합금관 |
| US9859026B2 (en) | 2012-06-20 | 2018-01-02 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Austenitic alloy tube |
| CN106567012A (zh) * | 2016-11-07 | 2017-04-19 | 杨俊� | 深海油田控制阀门材质配方 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4062188B2 (ja) | 2008-03-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1357198B1 (en) | Austenitic stainless alloy excellent in high temperature strength and corrosion resistance, heat resistant pressurized parts, and the manufacturing method thereof | |
| US20120237388A1 (en) | Austenitic stainless steel sheet and a method for its manufacture | |
| US20080110534A1 (en) | Method for manufacturing nickel alloy | |
| JP4007241B2 (ja) | 高温強度と耐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼ならびにこの鋼からなる耐熱耐圧部材とその製造方法 | |
| KR101692660B1 (ko) | 내열성이 우수한 페라이트계 스테인레스 강판 | |
| JP6379282B2 (ja) | せん断端面の耐食性に優れるフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼板 | |
| WO2011111871A1 (ja) | 耐酸化性に優れたフェライト系ステンレス鋼板並びに耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 | |
| JP2004360003A (ja) | プレス成形性，二次加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 | |
| WO2011155296A1 (ja) | 耐水蒸気酸化性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼管およびその製造方法 | |
| WO2017170611A1 (ja) | Ｎｂ含有フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JP7013302B2 (ja) | 二次加工性及び耐高温酸化性に優れるＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材および加工品 | |
| WO2018198834A1 (ja) | フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JP5675958B2 (ja) | 蒸気発生器用伝熱管、蒸気発生器及び原子力プラント | |
| JP6489254B2 (ja) | ステンレス冷延鋼板用素材およびその製造方法 | |
| JP6809325B2 (ja) | ２相ステンレス鋼形鋼およびその製造方法 | |
| JP6158769B2 (ja) | 高強度高延性鋼板 | |
| JP4062188B2 (ja) | 原子力用ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP7013301B2 (ja) | 二次加工性及び耐高温酸化性に優れるＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材 | |
| JP4059156B2 (ja) | 原子力用ステンレス鋼 | |
| JP7445125B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼管 | |
| JP4317517B2 (ja) | 加工性・溶接熱影響部靭性に優れた高耐食性熱延鋼板およびその製造法 | |
| JP4207447B2 (ja) | ステンレス鋼鉄筋及びその製造方法 | |
| JP3455047B2 (ja) | 加工性及びローピング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板及びその製造方法 | |
| JP3827986B2 (ja) | ステンレス鋼製フレキシブル管又はダクト管 | |
| JP7483049B2 (ja) | 二相ステンレス鋼板および二相ステンレス熱延板、ならびに二相ステンレス鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050720 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20070816 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070904 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20071102 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20071204 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20071217 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110111 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120111 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130111 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130111 Year of fee payment: 5 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130111 Year of fee payment: 5 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140111 Year of fee payment: 6 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |