JP2005001965A

JP2005001965A - 自己充填性を有する低収縮性のひずみ硬化型セメント系複合材料

Info

Publication number: JP2005001965A
Application number: JP2003169864A
Authority: JP
Inventors: Tetsushi Kanda; 徹志閑田; Noboru Sakata; 昇坂田
Original assignee: Kajima Corp
Current assignee: Kajima Corp
Priority date: 2003-06-13
Filing date: 2003-06-13
Publication date: 2005-01-06

Abstract

【課題】ひずみ硬化型セメント系複合材料の充填性と低収縮性を改善する。
【解決手段】材令２８日の硬化体の引張試験において引張ひずみが１％以上を示すクラック分散型の繊維補強セメント複合材料であって，下記〔Ｍ１〕の調合マトリックスに，下記〔Ｆ１〕のＰＶＡ短繊維を１超え〜３ｖｏｌ．％の量で配合してなる自己充填性を有する低収縮性のひずみ硬化型セメント系複合材料。
〔Ｍ１〕普通，低熱または中庸熱ポルトランドセメント使用で水結合材重量比：２５％以上，単位水量：２５０〜４００Ｋｇ／ｍ^３，細骨材結合材重量比（Ｓ／Ｃ）：１．５以下（０を含む），細骨材の最大粒径：０．８ｍｍ以下，細骨材の平均粒径：０．４ｍｍ以下，膨張材：１００Ｋｇ／ｍ^３未満，バイオサッカライド系増粘剤：０．０２５超え〜１．０Ｋｇ／ｍ^３未満。
〔Ｆ１〕繊維径：５０μｍ以下，繊維長さ：５〜２５ｍｍ，繊維引張強度：１５００〜２４００ＭＰａ。
【選択図】なし

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は，ＰＶＡ繊維（ＰｏｌｙｖｉｎｙｌＡｌｃｏｈｏｌ系繊維，通称ビニロン繊維と呼ばれている）を配合した高靭性の繊維補強セメント複合材料（ＦＲＣ材料）の施工性の改善に関する。
【０００２】
【従来の技術】
特許文献１には，引張ひずみが１％以上，場合によっては２〜３％パーセントに達するような極めて靭性に富むＦＲＣ材料（高靭性ＦＲＣ材料）が記載されている。このものは，安価なＰＶＡ繊維を用いており，その繊維の物性と調合マトリックスの配合を適正な関係に規制した場合には，マルチクラックの発生によって，安定して高い引張ひずみが得られると教示しており，経済的にも有利な材料である。
【０００３】
ここで，マルチクラックは，引張応力−ひずみ関係において，初期ひび割れ点以降のひずみは，載荷軸に垂直に発生する多数の微細クラックを意味しており，このマルチクラックを適切に発生させることがこの材料の特徴である。このようなマルチクラックの発生により引張ひずみ１％以上を達成する高靭性ＦＲＣ材料は「ひずみ硬化型セメント系複合材料」と呼ぶこともできる。
【０００４】
【特許文献１】特開２０００−７３９５号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ひずみ硬化型セメント系複合材料における問題の一つは，乾燥収縮や自己収縮による寸法変化が大きく，これに起因する拘束ひずみにより収縮ひび割れが発生する点があり，このために寸法変化の少ない低収縮性を実現しながら高い引張ひずみ性能を実現しなければならない。このことは必ずしも容易ではない。一般的な処法で低収縮性を実現しようとすると，フレッシュ時における粘性および降伏値を高めることになり，施工性に劣る材料すなわち充填性や流動性が低下した材料となり，流動性を高めようとすると材料分離が生じ易い材料となる。
【０００６】
したがって，本発明の課題は，特許文献１で提案されたようなひずみ硬化型セメント系複合材料の施工性を改善すること，より具体的には当該材料の低収縮性を実現しながら，自己充填性を有するような材料分離のない流動性を確保することによって，当該材料の施工性を高めることにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
特許文献１で提案した以降においても，本発明者らは前記の課題解決を目的として，ひずみ硬化型セメント系複合材料の低収縮性と硬化後の引張ひずみ性能の関係について種々の試験研究を続けてきたが，下記〔Ｍ１〕の調合マトリックスに，下記〔Ｆ１〕のＰＶＡ短繊維を１超え〜３ｖｏｌ．％の配合量で配合すると，低収縮性と自己充填性を同時に具備する低収縮性のひずみ硬化型セメント系複合材料が得られることを知見した。
【０００８】
すなわち，本発明によれば，材令２８日の硬化体の引張試験において引張ひずみが１％以上を示すクラック分散型の繊維補強セメント複合材料であって，下記〔Ｍ１〕の調合マトリックスに，下記〔Ｆ１〕のＰＶＡ短繊維を１超え〜３ｖｏｌ．％の量で配合してなる自己充填性を有する低収縮性のひずみ硬化型セメント系複合材料を提供する。なお，下記〔Ｍ１〕のバイオサッカライド系増粘剤として「ウエランガムを除く」と記載したのは，同一出願人に係る特願２００１−３８９４９８号の出願当初の請求項１に係る発明との重複を避けるためであり，それ以外の意味はない。
〔Ｍ１〕
普通ポルトランドセメントまたは低熱ポルトランドセメント使用で水結合材重量比：２５％以上，
単位水量：２５０〜４００Ｋｇ／ｍ^３，
細骨材結合材重量比（Ｓ／Ｃ）：１．５以下（０を含む），
細骨材の最大粒径：０．８ｍｍ以下，
細骨材の平均粒径：０．４ｍｍ以下，
膨張材：１００Ｋｇ／ｍ^３未満，
バイオサッカライド系増粘剤（但し，ウエランガムは除く）：０．０２５を超え〜１．０Ｋｇ／ｍ^３未満。
〔Ｆ１〕
繊維径：５０μｍ以下，
繊維長さ：５〜２５ｍｍ，
繊維引張強度：１５００〜２４００ＭＰａ。
【０００９】
また，本発明によれば，材令２８日の硬化体の引張試験において引張ひずみが１％以上を示すクラック分散型の繊維補強セメント複合材料であって，下記〔Ｍ１〕の調合マトリックスに，下記〔Ｆ１〕のＰＶＡ短繊維を１超え〜３ｖｏｌ．％の量で配合してなる自己充填性を有する低収縮性のひずみ硬化型セメント系複合材料を提供する。
〔Ｍ１〕
中庸熱ポルトランドセメント使用で水結合材重量比：２５％以上，
単位水量：２５０〜４００Ｋｇ／ｍ^３，
細骨材結合材重量比（Ｓ／Ｃ）：１．５以下（０を含む），
細骨材の最大粒径：０．８ｍｍ以下，
細骨材の平均粒径：０．４ｍｍ以下，
膨張材：１００Ｋｇ／ｍ^３未満，
バイオサッカライド系増粘剤：０．０２５を超え〜１．０Ｋｇ／ｍ^３未満。
〔Ｆ１〕
繊維径：５０μｍ以下，
繊維長さ：５〜２５ｍｍ，
繊維引張強度：１５００〜２４００ＭＰａ。
【００１０】
本発明材料は，合成床版として橋梁に適用すると，従来のものにはない優れた疲労耐力を示す。また，本発明材料は鉄筋内臓の型枠，若しくは鉄筋を内臓しない型枠として適用すると，この型枠を用いてコンクリートを打設した場合に，コンクリートと一体化して優れた耐震構造物を形成することができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】
ひずみ硬化型セメント系複合材料において，硬化後の高い引張ひずみ性能と低い収縮性を同時に実現するには，以下の条件が必要である。
（１）できるだけ小さな粒径の骨材，望ましくは最大粒径０．８ｍｍ以下で平均粒径０．４ｍｍ以下の骨材を使用する。
（２）できるだけ少ない単位水量，望ましくは４００Ｋｇ／ｍ^３以下の単位水量に抑制し，適切な収縮低減策を用いる。
（３）繊維分散を確実にし材料分離を抑えるためにフレッシュ時の粘性を高める。このために増粘剤を添加する。
【００１２】
しかし，単純に前記の（１）〜（３）の条件を満たそうとすると，フレッシュ時の粘性および降伏値を高めることになるので施工性を劣化させる結果となる。すなわち，繊維分散を確実にするレベルまで増粘剤の添加で粘度を高めると，粘り気が高く同時に降伏値も上昇して施工性に劣る材料となる傾向が顕著となり，反対に粘度を抑えると，繊維分散が不確実になり，硬化後の靭性（マルチクラック発生）に悪影響を与えることなるので，フレッシュ時の施工性と硬化後の引張ひずみ性能を両立させることは一般に困難である。さらに，単位水量を４００Ｋｇ／ｍ^３以下に抑えた場合であっても，通常のモルタルやコンクリートと比較して非常に多い水量となるので，乾燥収縮が大きくなり，乾燥収縮ひび割れの問題が生ずる。そしてひずみ硬化型セメント系複合材料では粉体量が必然的に多くなることから流動性の経時的低下が著しくなり（いわゆるスランプロスが大きく），練り上がりから施工までに短時間しかとれなくなる。
【００１３】
したがって，前記の（１）〜（３）の条件を満たしたうえで，さらに施工性を改善しようとすると，大きな困難に遭遇した。だが，この施工性の問題が解決されないと，ひずみ硬化型セメント系複合材料の実際の適用が制限されることがある。例えば，配筋が密であったり，充填し難い形状の型枠中に打設しようとすると，鉄筋の下部等に欠陥を生じるおそれがあった。
【００１４】
ところが，適量のバイオサッカライド系増粘剤を使用したうえで，前記〔Ｆ１〕で特定されるＰＶＡ繊維を前記〔Ｍ１〕で特定される調合のマトリックスに対して１超え〜３ｖｏｌ．％の量で配合した場合には，前記の施工性の問題が解決されて優れた自己充填性を示すフレッシュ性状となり，しかも，ひずみ硬化型セメント系複合材料としての引張ひずみ性能を満足し且つ低収縮性も満足するものが得られることがわかった。バイオサッカライド系増粘剤は，コーンシロップなどの原料に微生物を植え付けて好気発酵させて製造される微生物発酵多糖類であり，例えば代表的には菌体番号ＡｌｃａｌｉｇｅｎｅｓＡＴＣＣ３１５５５の菌種によって産出されるウエランガムや，菌体番号ＡｌｃａｌｉｇｅｎｅｓＡＴＣＣ５３１５９の菌種によって産出されるデュータンガムなどがある。このようなバイオサッカライド系増粘剤の配合量は０．０２５Ｋｇ／ｍ^３以下ではその効果が発現できず，他方１．０Ｋｇ／ｍ^３以上添加してもその効果が飽和し，かえって施工性が低下するようになるので０．０２５Ｋｇ／ｍ^３を超え〜１．０Ｋｇ／ｍ^３未満の範囲で添加するのがよい。
【００１５】
本発明で特定するその他の事項について以下さらに説明する。〔Ｍ１〕の調合において，マトリックスの水結合材比が２５％未満では〔Ｆ１〕の繊維にとってはマトリックスの弾性係数と破壊靭性が高くなってマルチクラックが発生せず，１％以上の引張ひずみが発生し難い。なお，水／結合材比は，詳しくは水／（セメント＋混和材）を意味している。セメントとしては普通ポルトランドセメント，低熱ポルトランドセメントまたは中庸熱ポルトランドセメントを使用できる。本発明で使用できる混和材としては，高炉スラグ微粉末，フライアッシュ，シリカフューム，石灰石微粉末等が挙げられる。
【００１６】
また，砂結合材比が１．５を超えるとＰＶＡ繊維にとってはマトリックスの弾性係数と破壊靭性が高くなってマルチクラックが発生せず，１％以上の引張ひずみが発生し難くなる。したがって，〔Ｆ１〕の繊維を用いる場合のマトリックスは水結合材比が２５％以上，好ましくは３０％以上とし，砂結合材比は１．５以下とする。しかし，この調合のマトリクスであっても，〔Ｆ１〕繊維の配合量が１ｖｏｌ．％以下ではマルチクラックが発生し難いので１ｖｏｌ．％より多くする必要がある。しかし，あまり多く配合しても効果は飽和するので３ｖｏｌ．％以下とする。
【００１７】
また，この繊維配合量であっても，繊維の長さが５ｍｍ未満であると，マルチクラックが発生しないので，５ｍｍ以上の長さのものを使用する必要がある。しかし，２５ｍｍより長いものを使用しても，前記の配合量ではマルチクラックが発生しなくなる。したがって〔Ｆ１〕の繊維の長さは５〜２５ｍｍとする必要があり，好ましくは６〜２０ｍｍ，さらに好ましくは８〜１５ｍｍである。
【００１８】
以下に，試験例を挙げて本発明をさらに説明する。
【００１９】
表１に材料配合の例を示した。表１において，セメントの種類として普通と記したものは普通ポルトランドセメント（太平洋セメント株式会社製），低熱は低熱ポルトランドセメント（太平洋セメント株式会社製），中庸熱は中庸熱ポルトランドセメント（太平洋セメント株式会社製）である。
【００２０】
膨張材は各例とも市販のカルシウムサルフォアルミネット系膨張材（電気化学工業株式会社製の商品名デンカＣＳＡ＃２０）を使用した。これに代えて生石灰系のものや石灰−エトリンガイト複合系のものも使用可能である。繊維は表１に表示の径，長さおよび引張強度を有するＰＶＡ繊維（ビニロン繊維）を使用した。ウエランガムは菌体番号ＡｌｃａｌｉｇｅｎｅｓＡＴＣＣ３１５５５の菌種によって産出される微生物発酵多糖類である。デュータンガムはＡｌｃａｌｉｇｅｎｅｓＡＴＣＣ５３１５９の菌種によって産出される微生物発酵多糖類である。各例とも粉末状のものを表示の量で添加した。ＨＥＣはヒロドキシエチルセルロースを表しており，住友精化株式会社製の商品名フジケミＨＥＣＡＶ−１５Ｆを使用した。
【００２１】
表１の配合の各材料を練り混ぜ，テーブルフローまたはスランプフローとポックス充填高さを測定すると共にそれらの試験において材料分離の程度を観察してそのフレッシュ性状を評価した。また，硬化後の特性としては，特開２０００−７３９５号公報に記載されたものと同様の材令２８日の引張試験に供し，引張応力−ひずみ曲線における最大引張応力値でのひずみ量（％）を求めマルチクラックの発生の有無を調べた。それらの結果を表１に併記した。
【００２２】
なお，ボックス充填高さは，土木学会の高流動コンクリート施工指針（１９９８）における土木学会基準案の充填装置を用いた間げき通過性試験方法に定めされたボックス型容器を用いた試験に準じ，その試験においてボックス高さを測定した。同指針ではボックス高さが３００ｍｍを超えるものを充填性があると定義しており，ここでもその定義に従って，３００ｍｍを超えるものを自己充填性の判定の基準として採用し，超えるものを◎，以下のものを×で表示した。またこの試験において材料分離を生じなかったものを◎印，生じたものを×印で表示した。また，ひずみ硬化型セメント系複合材料としての評価は，マルチクラックが発生して引張ひずみが１％以上であったものを◎印，引張ひずみが１％未満であったものを×印で表示した。
【００２３】
【表１】

【００２４】
表１より，実施例１〜９の配合のもの（普通，低熱または中庸熱ポルトランドセメント使用）は全てひずみ硬化型セメント系複合材料としての要件を充足しながら，そのフレッシュ性状としては自己充填性が良好で材料分離も生じていないことがわかる。なお，表示されていないが，これら実施例１〜９のものは１時間後であっても自己充填性を示してスランプロスの問題も生じないものであった。
【００２５】
これに対し，比較例１は，実施例７（普通セメント使用）のデュータンガムをＨＥＣに変えたものであるが，引張ひずみ１％の要件は充足するが，自己充填性の条件であるボックス高さ３００ｍｍを満足せず自己充填性が良好ではない。比較例２は，実施例２（低熱セメント使用）のウエランガムをＨＥＣに変えたものであるが，引張ひずみ１％の要件は充足するが同じく自己充填性を満足しない。比較例３は，比較例１よりもＨＥＣの量を減じることにより，降伏値を小さくして充填性の向上を目指したものであるが，材料分離を生じて良好な結果を得なかった。比較例４は実施例７（普通セメント使用）のデュータンガム配合量を０．０２５Ｋｇ／ｍ^３まで低下させたものであるが，デュータンガムを使用してもこの添加量では材料分離を生じて自己充填性および引張ひずみ１％を満足しないことを示している。比較例５は実施例７（普通セメント使用）のデュータンガム配合量を１．０Ｋｇ／ｍ^３まで増加させたものであるが，粘性が強すぎて自己充填性を悪くなったことを示している。なお，表示はしなかったが，ＨＥＣに変えて同系の増粘剤であるＭＣ（メチルセルロース）を用いた試験も行ったが，ＨＥＣとほぼ同様の結果となった。
【００２６】
次に収縮性状について，表１の実施例２の材料の乾燥収縮率を測定した結果を図１に示した。図１の結果から^，この材料の乾燥収縮量は，一般的なコンクリートの乾燥収縮量レベルの８×１０^−４と同等のレベルに抑えられていることがわかる。表１の各実施例では添加しなかったが，本発明材料においては，一般的なコンクリートの収縮低減剤例えば低級アルコール系，ポリエーテル系，グリコールエーテル系，アミノアルコール系，ポリエーテル系などの収縮低減剤を配合すると一層小さな収縮を実現できる。
【００２７】
このように，本発明のひずみ硬化型セメント系複合材料は，フレッシュ性状では自己充填性を有しながら硬化状態では高い靭性と低収縮性を有するので，耐久性が特に要求される構造物に有利に適用できる。その代表例を以下に挙げる。
【００２８】
図２は，橋梁の合成床版に本発明のひずみ硬化型セメント系複合材料を適用した例を示す略断面図である。図２において１は合成床版であり，この床版１は本発明に従うひずみ硬化型セメント系複合材料によって形成されている。この合成床版１は工場生産されたものであるが，現場打設で形成することも可能であり，橋軸方向の床版下端筋２と橋軸直角方向の床版下端筋３を内臓している。この合成床版１を型枠として使用し，さらに合成床版１ｎを橋軸方向に継ぎ足すさいには，下端筋２のフック接続７が形成できる間隔を設けておき，この間隔の位置で下端筋２および上端筋４のフック接続７を行う。この合成床版１の上に橋軸方向の床版上端筋４と橋軸直角方向の床版上端筋５を配筋したうえ，普通コンクリート８を打設して，橋梁の上部工コンクリート構造物が完成する。
【００２９】
図３は，本発明に従うひずみ硬化型セメント系複合材料を用いた柱型枠の水平断面を示している。この場合には，軸方向の主筋９および軸直角方向の剪断補強筋１０を内臓した状態で本発明のひずみ硬化型セメント系複合材料１２を用いて柱型枠１３を製作することができる。この柱型枠１３の内部空洞１４内に通常のコンクリートを打設することによって，耐震性能に優れた高強度のコンクリート柱が形成できる。柱に限らず梁部材等も梁型枠を用いて同様に形成することができる。なお，主筋９および剪断補強筋１０を内臓しない場合には，内部空洞１４内に配筋を行うことになるが，この場合にも，かぶりコンクリートが高靭性ＦＲＣとなっていることで大変形時のはく落が防止される高性能の柱とすることができる。
【００３０】
図４は，いずれも厚み１８０ｍｍで，長さ３０００ｍｍ，幅２２００ｍｍの３種の合成床版について，移動荷重載荷による曲げ疲労試験を行った結果を示したものである。図中のＥＣＣ試験体は，図２のものに相当する配合のひずみ硬化型セメント系複合材料からなるもの，ＲＣ試験体は通常のコンクリートを用いたもの，ＳＦＲＣ試験体は参考のために全断面が鋼繊維補強コンクリートを用いたものである。配筋はＥＣＣ試験体とＲＣ試験体は同一条件で行ってある。図４の結果から明らかなように，本発明のひずみ硬化型セメント系複合材料を用いた合成床版は，そのセメント系複合材料部分が全断面の１／４程度であるにも拘わらず全断面が鋼繊維補強コンクリートであるＳＦＲＣ試験体と同等以上の疲労耐力を有していることがわかる。
【００３１】
【発明の効果】
以上説明したように，本発明によるひずみ硬化型セメント系複合材料によれば次のような効果を奏することができる。
（１）自己充填性に優れるので密な配筋部でも密実に材料を充填できる。また，厚みの薄い材料の流し込み充填もできる。その結果，高靭性という本来のひずみ硬化型セメント系複合材料の特性を十分に発揮することができる。
（２）乾燥収縮が通常のコンクリートと少なくとも同程度であるので，収縮に起因するひび割れ発生の問題が少ない。
（３）優れた疲労耐力を有するのでその合成合版を橋梁等に適用した場合に疲労寿命を著しく高めることができる。
（４）過大な曲げモーメントやせん断力を受けても，ひび割れを微細なレベル（通常０．１ｍｍ程度）に抑制できるので，水分や化学物質の浸透を抑制することができ，部材の耐久性を高めることができる。
（５）地震載荷時に曲げせん断力による大きな変形を受けても，曲げ圧縮による本発明材料のかぶり部分は剥落を生じないため，急激な耐力低下が現れない。
（６）鉄筋内臓の型枠として使用した場合には，鉄筋と本発明材料との付着力および付着靭性が高いので，鉄筋付着破壊を抑制し，高い部材耐力と靭性を実現できる。
（７）鉄筋を内臓しない型枠して使用した場合には，本発明材料の高い引張強度および曲げ強度を利用することによって型枠を薄肉化することができるので，型枠の大幅な軽量化を図ることができる。
（８）本発明材料は鋸による切断，釘打ち，ビス止め，ボルト止めが可能であるので，現場加工が容易で加工効率の向上に寄与することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に従う材料の乾燥収縮率を測定した結果を示す図である。
【図２】本発明に従う材料からなる合成床版を用いた橋梁上部工のコンクリート構造物の略断面図である。
【図３】本発明に従う材料からなる柱状型枠の略断面図である。
【図４】本発明に従う材料の疲労試験結果を他の材料と比較して示した図である。
【符号の説明】
１本発明に従う合成床版
８打設された普通コンクリート
１３本発明に従う柱状型枠

Claims

材令２８日の硬化体の引張試験において引張ひずみが１％以上を示すクラック分散型の繊維補強セメント複合材料であって，下記〔Ｍ１〕の調合マトリックスに，下記〔Ｆ１〕のＰＶＡ短繊維を１超え〜３ｖｏｌ．％の量で配合してなる自己充填性を有する低収縮性のひずみ硬化型セメント系複合材料。
〔Ｍ１〕
普通ポルトランドセメントまたは低熱ポルトランドセメント使用で水結合材重量比：２５％以上，
単位水量：２５０〜４００Ｋｇ／ｍ^３，
細骨材結合材重量比（Ｓ／Ｃ）：１．５以下（０を含む），
細骨材の最大粒径：０．８ｍｍ以下，
細骨材の平均粒径：０．４ｍｍ以下，
膨張材：１００Ｋｇ／ｍ^３未満，
バイオサッカライド系増粘剤（但し，ウエランガムは除く）：０．０２５を超え〜１．０Ｋｇ／ｍ^３未満。
〔Ｆ１〕
繊維径：５０μｍ以下，
繊維長さ：５〜２５ｍｍ，
繊維引張強度：１５００〜２４００ＭＰａ。
材令２８日の硬化体の引張試験において引張ひずみが１％以上を示すクラック分散型の繊維補強セメント複合材料であって，下記〔Ｍ１〕の調合マトリックスに，下記〔Ｆ１〕のＰＶＡ短繊維を１超え〜３ｖｏｌ．％の量で配合してなる自己充填性を有する低収縮性のひずみ硬化型セメント系複合材料。
〔Ｍ１〕
中庸熱ポルトランドセメント使用で水結合材重量比：２５％以上，
単位水量：２５０〜４００Ｋｇ／ｍ^３，
細骨材結合材重量比（Ｓ／Ｃ）：１．５以下（０を含む），
細骨材の最大粒径：０．８ｍｍ以下，
細骨材の平均粒径：０．４ｍｍ以下，
膨張材：１００Ｋｇ／ｍ^３未満，
バイオサッカライド系増粘剤：０．０２５を超え〜１．０Ｋｇ／ｍ^３未満。
〔Ｆ１〕
繊維径：５０μｍ以下，
繊維長さ：５〜２５ｍｍ，
繊維引張強度：１５００〜２４００ＭＰａ。
バイオサッカライド系増粘剤はデュータンガムである請求項１または２に記載の自己充填性を有する低収縮性のひずみ硬化型セメント系複合材料。
コンクリートの打設空間を形成するための型枠であって，その型枠が請求項１または２に従うひずみ硬化型セメント系複合材料を用いて形成されていることを特徴とするコンクリート打設用型枠。
請求項１または２のひずみ硬化型セメント系複合材料を用いて形成された橋梁の合成床版。
請求項１または２のひずみ硬化型セメント系複合材料を用いて形成された柱または梁の型枠。