JP2004169054A

JP2004169054A - 被削性に優れる鋼

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Publication number: JP2004169054A
Application number: JP2002332707A
Authority: JP
Inventors: Masayuki Hashimura; 雅之橋村; Atsushi Mizuno; 水野　　淳; Hiroshi Hirata; 浩平田; Kenichiro Naito; 賢一郎内藤; Hiroshi Hagiwara; 博萩原
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2002-11-15
Filing date: 2002-11-15
Publication date: 2004-06-17
Anticipated expiration: 2022-11-15
Also published as: JP4213948B2

Abstract

【課題】切削工具寿命が長く、切削表面粗さが良好な被削性に優れた鋼を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．００５〜０．２％、Ｓｉ：０．００１〜０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：０．００３〜０．１２％、Ｓ：０．５〜１．０％、Ｂ：０．０００５〜０．００５％、ｔｏｔａｌ−Ｎ：０．００２〜０．０２％、ｔｏｔａｌ−Ｏ：０．００５〜０．０３５％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなり、ミクロ組織においてパーライト面積率が５％以下であることを特徴とする被削性に優れる鋼。
【選択図】図１

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車や一般機械などに用いられる鋼に関するもので、特に切削時の工具寿命と切削表面粗さおよび切り屑処理性に優れた被削性に優れた鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般機械や自動車は多種の部品を組み合わせて製造されているが、その部品は要求精度と製造効率の観点から、多くの場合、切削工程を経て製造されている。その際、コスト低減と生産能率の向上が求められ、鋼にも被削性の向上が求められている。特に従来ＳＵＭ２３やＳＵＭ２４Ｌは被削性を重要視して開発されてきた。これまで被削性を向上させるためにＳ，Ｐｂなどの被削性向上元素を添加するのが有効であることが知られている。しかし、需要家にとってはＰｂは環境負荷として使用を避ける場合も有り、その使用量を低減する方向にある。
【０００３】
これまでもＰｂを添加しない鋼の場合には、ＳのようにＭｎＳのような切削環境下で軟質となる介在物を形成して被削性を向上させる手法が使われている。しかし、いわゆる低炭鉛快削鋼ＳＵＭ２４Ｌには低炭硫黄快削鋼ＳＵＭ２３と同量のＳが添加されている。従って、従来以上のＳ量を添加する必要がある。しかし、多量Ｓ添加ではＭｎＳを単に粗大にするだけで、被削性向上に有効なＭｎＳ分布にならないだけでなく、圧延、鍛造等において破壊起点になって圧延疵等の製造上の問題を多く引き起こす。さらに、ＳＵＭ２３をベースとする硫黄快削鋼では構成刃先が付着しやすく、構成刃先の脱落および切り屑分離現象に伴う、切削表面に凹凸が生じ、表面粗さが劣化する。従って、被削性の観点からも表面粗さが劣化による精度低下が問題である。切り屑処理性においても、切り屑が短く分断しやすい方が良好とされているが、単なるＳ添加だけではマトリックスの延性が大きいため、十分に分断されず、大きく改善できなかった。
【０００４】
さらに、Ｓ以外の元素、Ｔｅ，Ｂｉ，Ｐ等も被削性向上元素として知られているが、ある程度被削性を向上させることができても、圧延や熱間鍛造時に割れを生じ易くなるため、極力少ない方が望ましいとされている。（例えば、特許文献１、特許文献２、特許文献３、特許文献４参照。）。
【０００５】
【特許文献１】
特開平９−７１８４０号公報
【特許文献２】
特開２０００−１６０２８４号公報
【特許文献３】
特開２０００−２１９９３６号公報
【特許文献４】
特開２００１−３２９３３５号公報
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、圧延や熱間鍛造における不具合を避けつつ、工具寿命と表面粗さの両者を改善し、従来の低炭鉛快削鋼と同等以上の被削性を有する鋼を提供する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
切削は切り屑を分離する破壊現象であり、それを促進させることが一つのポイントとなる。この効果はＳを単純に増量するだけでは限界がある。本発明者らは、Ｓを増量するだけでなく、マトリックスを脆化させることで破壊を容易にして工具寿命を延長するとともに切削表面の凹凸を抑制することで被削性が向上することを知見した。
【０００８】
本発明は以上の知見に基づいてなされたもので、その要旨は次のとおりである。
【０００９】
（１）質量％で、Ｃ：０．００５〜０．２％、Ｓ：０．５〜１．０％、Ｂ：０．００５０％以下を含み、かつＭｎ／Ｓ：１．２〜２．８で、ミクロ組織においてパーライト面積率が５％以下であることを特徴とする被削性に優れる鋼。
【００１０】
（２）質量％で、Ｃ：０．００５〜０．２％、Ｓｉ：０．００１〜０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：０．００３〜０．２％、Ｓ：０．５〜１．０％、ｔｏｔａｌ−Ｎ：０．００２〜０．０２％、ｔｏｔａｌ−Ｏ：０．００５〜０．０３５％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなり、ミクロ組織においてパーライト面積率が５％以下であることを特徴とする被削性に優れる鋼。
【００１１】
（３）前記鋼が、質量％で、更に、Ｂ：０．０００５〜０．００５％を含有することを特徴とする（２）記載の被削性に優れる鋼。
【００１２】
（４）前記鋼において、Ｍｎ／Ｓ：１．２〜２．８であることを特徴とする（２）または（３）記載の被削性に優れる鋼。
【００１３】
（５）前記鋼が、質量％で、更に、Ｖ：０．０１〜１．０％、Ｎｂ：０．００５〜０．２％、Ｃｒ：０．０１〜２．０％、Ｍｏ：０．０１〜１．０％、Ｗ：０．０５〜１．０％の１種または２種以上を含有することを特徴とする（１）〜（４）のいずれかの項に記載の被削性に優れる鋼。
【００１４】
（６）前記鋼が、質量％で、更に、Ｎｉ：０．０５〜２．０％、Ｃｕ：０．０１〜２．０％の１種または２種を含有することを特徴とする（１）〜（５）のいずれかの項に記載の被削性に優れる鋼。
【００１５】
（７）前記鋼が、質量％で、更に、Ｓｎ：０．００５〜２．０％、Ｚｎ：０．０００５〜０．５％の１種または２種を含有することを特徴とする（１）〜（６）のいずれかの項に記載の被削性に優れる鋼。
【００１６】
（８）前記鋼が、質量％で、更に、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｃａ：０．０００２〜０．０１％、Ｚｒ：０．０００５〜０．１％、Ｍｇ：０．０００３〜０．０１％の１種または２種以上を含有することを特徴とする（１）〜（７）のいずれかの項に記載の被削性に優れる鋼。
【００１７】
（９）前記鋼が、質量％で、更に、Ｔｅ：０．０００３〜０．２％、Ｂｉ：０．００５〜０．５％、Ｐｂ：０．０１〜０．５％の１種または２種以上を含有することを特徴とする（１）〜（８）のいずれかの項に記載の被削性に優れる鋼。
【００１８】
（１０）前記鋼において、Ａｌ：０．０１％以下に制限することを特徴とする（１）〜（９）のいずれかの項に記載の被削性に優れる鋼。
【００１９】
（１１）（１）〜（１０）のいずれかの項に記載の鋼で、抽出レプリカ法にて採取して透過型電子顕微鏡で観察するＭｎＳに関し、鋼材の圧延方向と平行な断面において円相当径にて０．１〜０．５μｍのものの存在密度が１０，０００個／ｍｍ^２以上であることを特徴とする被削性に優れる鋼。
【００２０】
【発明の実施の形態】
本発明は、鉛を添加することなく、十分な被削性、特に良好な表面粗さを有する鋼を得るものである。そのため、鋼のミクロ組織は極力均一な方がよく、鋼中のパーライトの分布ですら、不均一の原因となり、表面粗さを低下させる原因であることを見出した。そのため、均質化を徹底するためにパーライトの面積率を制限することで良好な表面粗さと工具寿命特性を得るものである。次に、本発明で規定する鋼成分の限定理由を説明する。
【００２１】
Ｃは、鋼材の基本強度と鋼中の酸素量に関係するので被削性に大きな影響を及ぼす。Ｃを多量に添加して強度を高めると被削性を低下させるのでその上限を０．２％とした。一方、被削性を低下させる硬質酸化物生成を防止しつつ、凝固過程でのピンホール等の高温での固溶酸素の弊害を抑制するため、酸素量を適量に制御する必要がある。単純に吹錬によってＣ量を低減させすぎるとコストが嵩むだけでなく、鋼中酸素量が多量に残留してピンホール等の不具合の原因となる。従って、ピンホール等の不具合を容易に防止できるＣ量として０．００５％を下限とした。
【００２２】
Ｓｉの過度な添加は硬質酸化物を生じて被削性を低下させるが、適量の添加は酸化物を軟質化させ、被削性を低下させることがないのでその上限は０．５％であり、それ以上では硬質酸化物を生じる。０．００１％以下では酸化物の軟質化が困難になるとともに工業的にはコストがかかる。
【００２３】
Ｍｎは、鋼中硫黄をＭｎＳとして固定・分散させるために必要である。また鋼中酸化物を軟質化させ、酸化物を無害化させるために必要である。その効果は添加するＳ量にも依存するが、０．５％以下では添加ＳをＭｎＳとして十分に固定できず、ＳがＦｅＳとなり脆くなる。Ｍｎ量が大きくなると素地の硬さが大きくなり被削性や冷間加工性が低下するので、３．０％を上限とした。
【００２４】
Ｐは、鋼中において素地の硬さが大きくなり、冷間加工性だけでなく、熱間加工性や鋳造特性が低下するので、その上限を０．２％にする必要がある。一方、被削性向上に効果がある元素なので下限値を０．００３％とした。
【００２５】
Ｓは、Ｍｎと結合してＭｎＳ介在物として存在する。ＭｎＳは被削性を向上させるが、伸延したＭｎＳは鍛造時の異方性を生じる原因の一つである。大きなＭｎＳは避けるべきであるが、被削性向上の観点からは多量の添加が好ましい。従って、ＭｎＳを微細分散させることが好ましい。Ｐｂを添加しない場合の被削性向上には０．５％以上の添加が必要である。一方、１％を越えると粗大ＭｎＳの生成が避けられないだけでなく、ＦｅＳ等による鋳造特性、熱間変形特性の劣化から製造中に鋼に割れを生じるので、１．０％を上限とした。
【００２６】
Ｎ（ｔｏｔａｌ−Ｎ）は、固溶Ｎの場合、鋼を硬化させる。特に、切削においては動的歪み時効によって刃先近傍で硬化し、工具の寿命を低下させるが、切削表面粗さを改善する効果もある。また、Ｂと結合してＢＮを生成して被削性を向上させる。０．００２％以下では固溶窒素による表面粗さ向上効果やＢＮによる被削性改善効果が得られないので、０．００２％を下限とした。また、０．０２％を越えると固溶窒素が多量に存在するため、かえって工具寿命を低下させる。また、鋳造途中に気泡を生成し、疵などの原因となる。従って、本発明ではそれらの弊害が顕著になる０．０２％を上限した。
【００２７】
Ｏ（ｔｏｔａｌ−Ｏ）は、高温の溶鋼中に固溶状態で存在する場合には冷却時に気泡となり、ピンホールの原因となる。また、酸化物を軟質化し、被削性に有害な硬質酸化物を抑制するためにも制御が必要である。ＭｎＳの微細分散させる際にも析出核として酸化物を利用する。０．００５％未満では十分にＭｎＳを微細分散させることができず、粗大なＭｎＳを生じ、機械的性質にも悪影響を及ぼすので０．００５％を下限とした。さらに、酸素量０．０３５％を越えると鋳造中に気泡となりピンホールとなるため上限を０．０３５％以下とした。
【００２８】
パーライト面積率を５％以下とする理由を説明する。一般に炭素を含む鋼を変態点以上の温度から冷却すると、フェライト−パーライト組織となる。本発明の対象となるＣ量の比較的少ない鋼の場合、変態点（Ａ_３点）以上の温度から空冷後、切り出してその内部を鏡面研磨してナイタールでエッチングすると、図１のようなミクロ組織を観察することができる。黒い粒がパーライトと呼ばれるフェライトとセメンタイトの複合組織であるが、通常、このようにナイタールによって黒く見える粒は白くみえるフェライト粒よりも硬質であり、鋼の変形／破断挙動において局部的にフェライト粒とは異なる挙動を示す。このことは切削において切り屑の破断挙動において、均一変形／破断を阻害するため、構成刃先の生成に大きく関与し、さらには切削面の表面粗さを劣化させる。従って、Ｃに起因する組織的不均一を極力排除することが重要である。そこでナイタールでエッチングされる黒い粒をパーライト粒とみなし、このパーライト粒が多すぎると組織不均一を引き起こし、表面粗さ劣化の原因になるのでその面積率を５％以下に制限した。図４にパーライト面積率と表面粗さの関係を示した。
【００２９】
ここで測定方法の詳細に関して述べる。圧延または鍛造後の鋼の長手方向断面（Ｌ断面）に切断、樹脂埋め込みサンプルを鏡面研磨し、ナイタールエッチングした。ナイタールにて黒色にエッチングされたものの内、灰色のＭｎＳを除いた粒径（円相当径）１μｍ以上の粒を画像処理装置で解析し、その面積率を求めた。面積率測定の画像処理時に、黒色に見えるパーライトに合わせた“しきい値”設定で画像濃淡を合わせ、グレーに見える介在物（ＭｎＳ等）を画面上から消すことで、パーライトのみを測定対象とした。この時の認識最小パーライトは約１μｍであるが、１μｍ未満のパーライトは被削性に影響を及ぼさないので、認識されなくても影響はない。
【００３０】
本発明での測定視野は、１視野０．２ｍｍ^２（０．４ｍｍ×０．５ｍｍ）を４００倍以上の倍率で２０視野測定し、計４ｍｍ^２の面積について、パーライト面積率を算出した。
【００３１】
Ｂは、ＢＮとして析出すると被削性向上に効果がある。これらの効果は０．０００５％未満では顕著でなく、０．００５％を超えて添加するとＢＮが多く析出し、鋳造特性、熱間変形特性の劣化から製造中に疵が発生しやすくなる。そこで０．０００５〜０．００５％を範囲とした。
【００３２】
Ｍｎ／Ｓに関してはすでに熱間延性に大きく影響し、通常、Ｍｎ／Ｓ＞３でなければ製造性を大きく低下させることが知られている。その原因はＦｅＳの生成であるが、本発明においては、低Ｃかつ高Ｓの領域ではその比率をさらに低下させることができることを見出し、Ｍｎ／Ｓ：１．２〜２．８に規制した。Ｍｎ／Ｓ：１．２以上ではＦｅＳが多く生成し、熱間延性を極端に低下させ、製造性を大きく低下させる。Ｍｎ／Ｓ：２．８以上では硬さが上昇し、更に微細ＭｎＳが生成しずらくなるので被削性が低下する。従って、Ｍｎ／Ｓ値は１．２〜２．８とすることが好ましい。
【００３３】
次に、本発明においては、上述した成分に加え、Ｖ，Ｎｂ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｎ，Ｚｎ，Ｔｉ，Ｃａ，Ｚｒ，Ｍｇ，Ｔｅ，Ｂｉ，Ｐｂの１種または２種以上を必要に応じて添加することができる。
【００３４】
Ｖは、炭窒化物を形成し、二次析出硬化により鋼を強化することができる。０．０１％以下では高強度化に効果はなく、１．０％を超えて添加すると多くの炭窒化物を析出し、かえって機械的性質を損なうので、これを上限とした。
【００３５】
Ｎｂも、炭窒化物を形成し、二次析出硬化により鋼を強化することができる。０．００５％以下では高強度化に効果はなく、０．２％を超えて添加すると多くの炭窒化物を析出し、かえって機械的性質を損なうので、これを上限とした。
【００３６】
Ｃｒは、焼入れ性向上、焼戻し軟化抵抗付与元素である。そのため高強度化が必要な鋼には添加される。その場合、０．０１％以上の添加を必要とする。しかし、多量に添加するとＣｒ炭化物を生成し脆化させるため、２．０％を上限とした。
【００３７】
Ｍｏは、焼戻し軟化抵抗を付与するとともに、焼入れ性を向上させる元素である。０．０１％未満ではその効果が認められず、１．０％を超えて添加してもその効果が飽和しているので、０．０１％〜１．０％を添加範囲とした。
【００３８】
Ｗは炭化物を形成し、二次析出硬化により鋼を強化することができる。０．０５％以下では高強度化に効果はなく、１．０％を超えて添加すると多くの炭化物が析出し、かえって機械的性質を損うので、これを上限とした。
【００３９】
Ｎｉは、フェライトを強化し、延性を延性向上させるとともに焼入れ性向上、耐食性向上にも有効である。０．０５％未満ではその効果は認められず、２．０％を超えて添加しても、機械的性質の点では効果が飽和するので、これを上限とした。
【００４０】
Ｃｕは、フェライトを強化し、焼入れ性向上、耐食性向上にも有効である。０．０１％未満ではその効果は認められず、２．０％を超えて添加しても、機械的性質の点では効果が飽和するので、これを上限とした。特に熱間延性を低下させ、圧延時の疵の原因となりやすいのでＮｉと同時に添加することが好ましい。
【００４１】
Ｓｎは、フェライトを脆化させ、工具寿命を延ばすとともに、表面粗さ向上に効果がある。０．０００５％未満ではその効果は認められず、２．０％を超えて添加しても、機械的性質の点では効果が飽和するので、これを上限とした。
【００４２】
Ｚｎは、フェライトを脆化させ、工具寿命を延ばすとともに、表面粗さ向上に効果がある。０．００５％未満ではその効果は認められず、０．５％を超えて添加しても、機械的性質の点では効果が飽和するので、これを上限とした。
【００４３】
Ｔｉも、炭窒化物を形成し、鋼を強化する。また脱酸元素でもあり、軟質酸化物を形成させることで被削性を向上させることが可能である。０．００５％以下ではその効果が認められず、０．１％を超えて添加してもその効果が飽和する。またＴｉは高温でも窒化物となりオーステナイト粒の成長を抑制する。そこで上限を０．１％とした。
【００４４】
Ｃａは、脱酸元素であり、軟質酸化物を生成し、被削性を向上させるだけでなく、ＭｎＳに固溶してその変形能を低下させ、圧延や熱間鍛造してもＭｎＳ形状の伸延を抑制する働きがある。したがって異方性の低減に有効な元素である。０．０００２％未満ではその効果は顕著ではなく、０．０１％以上添加しても歩留まりが極端に悪くなるばかりでなく、硬質のＣａＯを大量に生成し、かえって被削性を低下させる。したがって成分範囲を０．０００２−０．０１％と規定した。
【００４５】
Ｚｒは、脱酸元素であり、酸化物を生成する。酸化物はＭｎＳの析出核になりＭｎＳの微細均一分散に効果がある。またＭｎＳに固溶してその変形能を低下させ、圧延や熱間鍛造してもＭｎＳ形状の伸延を抑制する働きがある。したがって異方性の低減に有効な元素である。０．０００５％未満ではその効果は顕著ではなく、０．１％以上添加しても歩留まりが極端に悪くなるばかりでなく、硬質のＺｒＯ_２やＺｒＳなどを大量に生成し、かえって被削性を低下させる。したがって成分範囲を０．０００５−０．１％と規定した。
【００４６】
Ｍｇは、脱酸元素であり、酸化物を生成する。酸化物はＭｎＳの析出核になりＭｎＳの微細均一分散に効果がある。したがって異方性の低減に有効な元素である。０．０００３％未満ではその効果は研著ではなく、０．０１％以上添加しても歩留まりが極端に悪くなるばかりで効果は飽和する。従って、Ｍｇの添加範囲を０．０００３−０．０１％と規定した。
【００４７】
Ｔｅは、被削性向上元素である。またＭｎＴｅを生成したり、ＭｎＳと共存することでＭｎＳの変形能を低下させてＭｎＳ形状の伸延を抑制する働きがある。したがって、異方性の低減に有効な元素である。この効果は０．０００３％未満では認められず、０．２％を超えると効果が飽和する。また、熱間延性を大幅に低下させるため圧延疵当の原因になる。
【００４８】
Ｂｉは、被削性向上に効果のある元素である。その効果は０．００５％以下では認められず、０．５％を超えて添加しても被削性向上効果が飽和するだけでなく、熱間鍛造特性が低下して疵の原因となりやすいので、その範囲を０．００５〜０．５％とした。
【００４９】
Ｐｂは、被削性向上に効果のある元素である。その効果は０．０１％以下では認められず、０．５％を超えて添加しても被削性向上効果が飽和するだけでなく、熱間鍛造特性が低下して疵の原因となりやすい。
【００５０】
Ａｌは、脱酸元素で鋼中ではＡｌ_２Ｏ_３やＡｌＮを形成する。しかし、Ａｌ_２Ｏ_３は硬質なので切削時に工具損傷の原因となり、摩耗を促進させる。そこで、Ａｌ_２Ｏ_３を多量に生成しない０．０１％以下に制限した。特に酸化物の軟質化を優先させる場合には０．００５％以下が好ましい。
【００５１】
次に、本発明では、抽出レプリカ法にて採取して透過型電子顕微鏡で観察するＭｎＳに関し、円相当径で０．１〜０．５μｍのものの存在密度が１０，０００個／ｍｍ^２以上であることが好ましい。図２に発明鋼のＭｎＳをレプリカ法を用い、透過型電子顕微鏡にて観察した例を示す。従来鋼の成分範囲で従来どおりの熱履歴であれば、図２（ｂ）に示すように大型のＭｎＳのみとなり表面粗さを小さくすることができない。本発明では、上述のとおり、Ｍｎ／Ｓ：１．２〜２．８と規定することで図２（ａ）に示すような微細なＭｎＳを生成させることができる。この微細なＭｎＳは、連続鋳造やインゴットによる鋳造後、９００℃以上の加熱を繰り返すことにより、個数を増加させることができる。
【００５２】
なお、ＭｎＳとは、純粋なＭｎＳのみならず、ＭｎＳを主体に含み、Ｆｅ，Ｃａ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍｇ，ＲＥＭ等の硫化物がＭｎＳと固溶したり結合して共存している介在物や、ＭｎＴｅのようにＳ以外の元素がＭｎと化合物を形成してＭｎＳと固溶・結合して共存している介在物や、酸化物を核として析出した上記介在物が含まれるものであり、化学式では、（Ｍｎ，Ｘ）（Ｓ，Ｙ）（ここで、Ｘ：Ｍｎ以外の硫化物形成元素、Ｙ：Ｓ以外でＭｎと結合する元素）として表記できるＭｎ硫化物系介在物を総称して言うものである。
【００５３】
【実施例】
本発明の効果を実施例によって説明する。表１、表２（表１のつづき１）、表３（表１のつづき２）、表４（表１につづき３）に示す供試材のうち、実施例７は２７０ｔ転炉で、その他は２ｔ真空溶解炉で溶製後、ビレットに分解圧延、さらにφ５０ｍｍに圧延した。
【００５４】
材料は熱処理され、発明例に関してはその成分によって熱処理条件を変更した。表１〜表４熱処理の項において焼準と記された発明例の一部と比較例は９２０℃で１０ｍｉｎ以上保持し、空冷したものである。また急冷−焼鈍と記された発明例の一部は９２０℃から圧延ライン後端の水槽に投入して急冷後、焼鈍炉にて７００℃で１時間以上保持した。これらの熱処理により鋼中パーライト面積率を調整した。
【００５５】
ＭｎＳ密度は凝固時の冷却速度を制御することにより調整した。冷却速度を増大させると微細ＭｎＳが生成しやすくなる。
【００５６】
表１〜表４の実施例に示す材料の被削性評価はドリル穿孔試験で表５に切削条件を示す。累積穴深さ１０００ｍｍまで切削可能な最高の切削速度（いわゆるＶＬ１０００、単位はｍ／ｍｉｎ）で被削性を評価した。
【００５７】
さらに、切削における表面品質を示す切削表面粗さを評価した。その切削条件を表６に、その評価方法（以後、プランジ切削試験と記す）の概要を図３（ａ），（ｂ）に示す。プランジ切削試験では工具は短時間切削を繰り返す。一回の切削で工具は被削材長手方向に動かず、回転している被削材中心に向かって動くため、短時間の切削後、工具は引き抜かれるが、その形状は基本的には工具は刃先形状が被削材表面に転写される。構成刃先の付着や工具の磨耗損傷によりこの転写された切削面の表面粗さは影響を受ける。この表面粗さを表面粗さ計で測定した。１０点表面粗さＲｚ（μｍ）を表面粗さを示す指標とした。
【００５８】
円相当径にて０．１〜０．５μｍの寸法のＭｎＳの測定は、φ５０ｍｍ圧延後の圧延方向と平行な断面のＱ部より抽出レプリカ法にて採取して過型電子顕微鏡にて行った。測定は１００００倍で１視野８０μｍ^２を４０視野以上行い、それを１平方ミリメートル当たりのＭｎＳ数に換算して算出した。
【００５９】
切り屑処理性に関しては切り屑のカール時の曲率が小さいもの、あるいは分断されているものが好ましい。そこで切り屑が２０ｍｍを超えた曲率半径で３巻き以上連続してカールして長く延びた切り屑を不良とした。巻数が多くとも曲率半径が小さいもの、あるいは曲率半径が大きくとも切り屑長さが１００ｍｍに達しなかったものは良好とした。
【００６０】
発明例１〜６４はいずれも比較例６５〜７６に対してドリル工具寿命に優れるとともに、プランジ切削における表面粗さが良好であった。これは低パーライト面積率によってフェライトが局部的に脆化され、表面創成がスムーズに行われたために良好な表面粗さを得られたと考えられる。
【００６１】
さらに、ＭｎとＳの比率が従来鋼によく見られる３程度でも効果が認められるが、Ｍｎ／Ｓを小さくすると、より工具寿命が向上するとともに、表面粗さも向上する。
【００６２】
【表１】

【００６３】
【表２】

【００６４】
【表３】

【００６５】
【表４】

【００６６】
【表５】

【００６７】
【表６】

【００６８】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明は切削時の工具寿命と切削表面粗さ、および切り屑処理性に優れた特性を有するため自動車用部材、一般機械用部材に用いることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明による鋼のフェライト・パーライト組織を示す顕微鏡写真である。
【図２】（ａ）は本発明によるＭｎＳの微細分散状態を示す顕微鏡写真であり、（ｂ）は従来鋼における粗大ＭｎＳの存在状態を示す顕微鏡写真である。
【図３】（ａ），（ｂ）はプランジ切削試験を示す図である。
【図４】パーライト面積率と表面粗さの関係を示す図である。

Claims

質量％で、Ｃ：０．００５〜０．２％、Ｓ：０．５〜１．０％、Ｂ：０．００５０％以下を含み、かつＭｎ／Ｓ：１．２〜２．８で、ミクロ組織においてパーライト面積率が５％以下であることを特徴とする被削性に優れる鋼。
質量％で、Ｃ：０．００５〜０．２％、Ｓｉ：０．００１〜０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：０．００３〜０．２％、Ｓ：０．５〜１．０％、ｔｏｔａｌ−Ｎ：０．００２〜０．０２％、ｔｏｔａｌ−Ｏ：０．００５〜０．０３５％、を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなり、ミクロ組織においてパーライト面積率が５％以下であることを特徴とする被削性に優れる鋼。
前記鋼が、質量％で、更に、Ｂ：０．０００５〜０．００５％を含有することを特徴とする請求項２記載の被削性に優れる鋼。
前記鋼において、Ｍｎ／Ｓ：１．２〜２．８であることを特徴とする請求項２または３記載の被削性に優れる鋼。
前記鋼が、質量％で、更に、Ｖ：０．０１〜１．０％、Ｎｂ：０．００５〜０．２％、Ｃｒ：０．０１〜２．０％、Ｍｏ：０．０１〜１．０％、Ｗ：０．０５〜１．０％の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１〜４のいずれかの項に記載の被削性に優れる鋼。
前記鋼が、質量％で、更に、Ｎｉ：０．０５〜２．０％、Ｃｕ：０．０１〜２．０％の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１〜５のいずれかの項に記載の被削性に優れる鋼。
前記鋼が、質量％で、更に、Ｓｎ：０．００５〜２．０％、Ｚｎ：０．０００５〜０．５％の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１〜６のいずれかの項に記載の被削性に優れる鋼。
前記鋼が、質量％で、更に、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｃａ：０．０００２〜０．０１％、Ｚｒ：０．０００５〜０．１％、Ｍｇ：０．０００３〜０．０１％の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１〜７のいずれかの項に記載の被削性に優れる鋼。
前記鋼が、質量％で、更に、Ｔｅ：０．０００３〜０．２％、Ｂｉ：０．００５〜０．５％、Ｐｂ：０．０１〜０．５％の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１〜８のいずれかの項に記載の被削性に優れる鋼。
前記鋼において、Ａｌ：０．０１％以下に制限することを特徴とする請求項１〜９のいずれかの項に記載の被削性に優れる鋼。
請求項１〜１０のいずれかの項に記載の鋼で、抽出レプリカ法にて採取して透過型電子顕微鏡で観察するＭｎＳに関し、鋼材の圧延方向と平行な断面において円相当径にて０．１〜０．５μｍのものの存在密度が１０，０００個／ｍｍ^２以上であることを特徴とする被削性に優れる鋼。