JP2004088834A - スコット結線変圧器用開閉器 - Google Patents
スコット結線変圧器用開閉器 Download PDFInfo
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Abstract
【課題】鉄心断面積を増大することなく、また、接合部にバットギャップを設けることなく残留磁束密度の低減を可能とし、大きな励磁突入電流の低減を図ることのできるスコット結線変圧器用開閉器を提供する。
【解決手段】第１ないし第３の開閉装置をそれぞれ独立に開閉制御できる制御装置を備え、制御装置は三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか一つの開閉装置を開放し、該開放から第１の所定時間経過後にまだ開放されていない二つの開閉装置をそれぞれ開放し、スコット結線変圧器を架電するとき、第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか二つの開閉装置を閉成することにより三相交流電源との閉回路を構成し、該閉成から第２の所定時間経過後にまだ閉成されていない一つの開閉装置を閉成する。
【選択図】 図１
【解決手段】第１ないし第３の開閉装置をそれぞれ独立に開閉制御できる制御装置を備え、制御装置は三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか一つの開閉装置を開放し、該開放から第１の所定時間経過後にまだ開放されていない二つの開閉装置をそれぞれ開放し、スコット結線変圧器を架電するとき、第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか二つの開閉装置を閉成することにより三相交流電源との閉回路を構成し、該閉成から第２の所定時間経過後にまだ閉成されていない一つの開閉装置を閉成する。
【選択図】 図１
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、スコット結線変圧器用開閉器に関し、特にスコット結線変圧器を電源に投入する時に発生する励磁突入電流を低減するスコット結線変圧器用開閉器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来の三相開閉器は、三相交流電源の各相にそれぞれ接続された開閉器が同時に開閉するように構成されている。図５は従来の三相開閉器４とスコット結線変圧器５の接続図、図６は従来の図５を三相交流電源１０３に接続した変電装置１０１の接続図および変電装置１０１における磁束の方向性を示した等価回路図である。
【０００３】
図５，６において、４は三相開閉器であり、１は三相開閉器４の開閉器部で第一相目の開閉装置Ｓ１、第二相目の開閉装置Ｓ２、第三相目の開閉装置Ｓ３が同時に開閉するように連結棒１４により結合された構成となっている。
また、５はスコット結線変圧器、６は変圧器鉄心、６ａ〜６ｃはスコット結線変圧器５の鉄心脚、７は主座巻線、８はＴ座巻線、９は変圧器鉄心６内を通過する磁束、１０，１１は主座巻線７の端子、１２はＴ座巻線８の端子であり、１０１は変電装置、１０３は三相交流電源である。
【０００４】
また、φＳ，φＣ，φＴは、スコット結線変圧器５の各相の鉄心脚６ａ〜６ｃにそれぞれ発生する磁束であり、端子１０，１１，１２の３端子が三相交流電源１０３に接続されていた時の磁束の大きさをφｍとしたとき、上記各磁束の大きさは、次のような関係が成り立つ。
｜φＳ｜＝φｍ
｜φＣ｜＝φＳ＋φＴ
｜φＴ｜＝φｍ×√３／２
【０００５】
ここで、この三相開閉器４によりスコット結線変圧器５に対し三相交流電源１０３を投入する時、投入位相によって異なるが、定格電流の数十倍の励磁突入電流が流れ、その後時間と共に減衰して定常状態になるという過渡現象の生じる事が知られている。励磁突入電流の大きさは、投入位相以外にもスコット結線変圧器５が三相交流電源１０３から開放された時に変圧器鉄心６に残る残留磁束によっても大きく影響される。この励磁突入電流は、保護装置の誤動作を誘発したり、周辺電力系統の電圧変動に大きな影響を与えるため、従来から励磁突入電流を低減する種々の対策が講じられている。
【０００６】
励磁突入電流を低減する対策の一つとして、変圧器鉄心６の残留磁束を低減する方法が有る。残留磁束を零にしても励磁突入電流が零になるわけではないが、確実に低減できることが知られている。
スコット結線変圧器５の励磁突入電流は、電源電圧の瞬時値が０の時に発生し、かつ、変圧器鉄心６内の残留磁束と電圧投入直後の磁束の方向が一致した場合に最大となる。この場合、励磁突入電流が最大となる第一サイクルの電流の最大値Ｉｍａｘは、次式で表される。
Ｉｍａｘ＝Ｋ×（２×Ｂｍ＋Ｂｒ−２） ・・・・・（１）
但し、Ｋは比例定数、Ｂｍは常規磁束密度、Ｂｒは残留磁束密度である。
【０００７】
励磁突入電流の最大値Ｉｍａｘを低減させるために常規磁束密度Ｂｍを減少させる以外に、変圧器鉄心６の接合部にバットギャップを設けることにより残留磁束密度Ｂｒを低減している。（１）式から明らかなように、励磁突入電流の最大値Ｉｍａｘは、常規磁束密度Ｂｍを低減する他に、残留磁束密度Ｂｒを低減することにより、大きな励磁突入電流の低減が可能となる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、常規磁束密度Ｂｍを低減しようとすると鉄心断面積が常規磁束密度Ｂｍの低減度合いに比例して大きくなり、変圧器寸法・重量の大型化、コストアップ等の問題や、所定の変圧器特性が得にくいという問題がある。
また、接合部にバットギャップを設けることにより残留磁束密度の減少を達成できるが、バットギャップ部に大きな磁気力による振動性の力が作用し、バットギャップ部が騒音源になるという問題や、接合部を振動力に耐える構造とするために、一般の変圧器に比べて強固な鉄心締め付け構造とする対策を講じなければならないといった問題がある。
【０００９】
本発明は、以上のような問題点を解決するためになされたものであり、鉄心断面積を増大することなく、また、接合部にバットギャップを設けることなく、一般のスコット結線変圧器の鉄心と同一の構造（標準スコット結線変圧器）を適用して、残留磁束密度の低減を可能とし、電源投入時の主座巻線とＴ座巻線の分担電圧を低減することにより、大きな励磁突入電流の低減を図ることのできるスコット結線変圧器用開閉器を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
この発明に係るスコット結線変圧器用開閉器は、主座巻線と前記主座巻線の中点に一端が接続されたＴ座巻線とを有するスコット結線変圧器に対して三相交流電源からの電圧供給を行い、前記主座巻線の一端と前記三相交流電源の三相のうちいずれか一相との間に接続した第１の開閉装置と、前記主座巻線の他端と前記三相交流電源の他の二相のうちいずれか一相との間に接続した第２の開閉装置と、前記Ｔ座巻線の前記主座巻線と接続されていない一端と前記三相交流電源の残る一相との間に接続した第３の開閉装置とからなるスコット結線変圧器用開閉器において、前記第１ないし第３の開閉装置をそれぞれ独立に開閉制御できる制御装置を備え、前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、前記第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか一つの開閉装置を最初に開放し、該開放から第１の所定時間経過後にまだ開放されていない二つの開閉装置をそれぞれ開放し、前記スコット結線変圧器を架電するとき、前記第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか二つの開閉装置を閉成することにより前記三相交流電源との閉回路を最初に構成し、該閉成から第２の所定時間経過後にまだ閉成されていない一つの開閉装置を閉成するものである。
【００１１】
また、前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、前記第１の開閉装置または前記第２の開閉装置のいずれかを最初に開放し、前記スコット結線変圧器を架電するとき、前記第３の開閉装置と前記第１の開閉装置または第２の開閉装置のいずれかを閉成することにより前記三相交流電源との閉回路を最初に構成するものである。
【００１２】
また、前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、前記第１の開閉装置または前記第２の開閉装置のいずれかを最初に開放し、前記スコット結線変圧器を架電するとき、前記第１の開閉装置と前記第２の開閉装置を閉成することにより前記三相交流電源との閉回路を最初に構成するものである。
【００１３】
また、前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、前記第３の開閉装置を最初に開放し、前記スコット結線変圧器を架電するとき、前記第３の開閉装置と前記第１の開閉装置または第２の開閉装置のいずれかを閉成することにより前記三相交流電源との閉回路を最初に構成するものである。
【００１４】
また、前記制御装置は、前記スコット結線変圧器を架電するとき、最初に閉回路を構成する二つの開閉装置を同時に閉成するものである。
【００１５】
また、前記第１ないし第３の開閉装置をそれぞれ独立に開閉制御できる制御装置を備え、前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、前記第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか一つの開閉装置を最初に開放し、該開放から第１の所定時間経過後にまだ開放されていない二つの開閉装置をそれぞれ開放し、前記スコット結線変圧器を架電するとき、前記第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか一つの開閉装置を最初に閉成し、該閉成から第２の所定時間経過後にまだ閉成されていない二つの開閉装置を同時に閉成するものである。
【００１６】
また、前記第１ないし第３の開閉装置をそれぞれ独立に開閉制御できる制御装置を備え、前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、前記第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか一つの開閉装置を最初に開放し、該開放から第１の所定時間経過後にまだ開放されていない二つの開閉装置をそれぞれ開放し、前記スコット結線変圧器を架電するとき、前記第１ないし第３の開閉装置を同時に閉成するものである。
【００１７】
また、前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、一つの開閉装置を最初に開放した後、該開放から前記第１の所定時間経過後に開放する二つの開閉装置を同時に開放するものである。
【００１８】
【発明の実施の形態】
実施の形態１．
図１はこの発明の実施の形態１に係る三相開閉器４とスコット結線変圧器５の接続図、図２は図１を三相交流電源１０３に接続した変電装置１０１の接続図および変電装置１０１における磁束の方向性を示した等価回路図である。以下、本実施の形態１に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成について図１，図２に基づいて説明する。
【００１９】
図１において、従来技術で説明した図５および図６と同一符号は同一箇所を示し、その説明は省略する。ただし、本実施の形態１に係る三相開閉器４は電磁式であって、１はスコット結線変圧器５の主座巻線７の一端である端子１０と三相交流電源１０３の三相のうちいずれか一相との間に接続した開閉装置Ｓ１、２は前記主座巻線７の他端である端子１１と三相交流電源１０３の他の二相のうちいずれか一相との間に接続した開閉装置Ｓ２、３はスコット結線変圧器５のＴ座巻線８の前記主座巻線７と接続されていない一端である端子１２と三相交流電源１０３の残る一相との間に接続した開閉装置Ｓ３であって、従来と異なり連結棒１４で結合されていない。
【００２０】
なお、本実施の形態１に係る変圧器鉄心６は、一般的に製造を容易にするため、主座巻線脚６ａとＴ座巻線脚６ｃの断面形状および断面積を同一とし、中央脚６ｂの断面積は主座巻線脚６ａの約１．４倍に構成している。
【００２１】
また、スコット結線変圧器５の各相の鉄心脚６ａ〜６ｃにそれぞれ発生する磁束φＳ，φＣ，φＴは、端子１０，１１，１２の３端子が三相交流電源１０３に接続されていた時の磁束の大きさをφｍとしたとき、上記各磁束の大きさは、次のような関係が成り立つ。
｜φＳ｜＝（φｍ×√３／２）／（１／２＋√３／２）
｜φＣ｜＝φＳ＋φＴ
｜φＴ｜＝（φｍ×１／２）／（１／２＋√３／２）
【００２２】
図２において、新たな符号として、１０５は三相開閉器４内の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３をそれぞれ時間差をもって独立に開閉制御することのできる制御装置である。この制御装置１０５は、開閉装置（Ｓ１）１，（Ｓ２）２，（Ｓ３）３にそれぞれ対応した独立のコイルＣ１，Ｃ２，Ｃ３を有しており、開放制御手段及び投入制御手段の機能を有する。
【００２３】
また、三相開閉器４の投入及び開放指令となる指令スイッチＳａを介してコイルＣ２が接続され、開閉装置（Ｓ２）２と同期して開閉する補助常開接点Ｓ２１と、オフタイマＡ１０７とを介してコイルＣ３に接続されており、開閉装置（Ｓ３）３と同期して開閉する補助常開接点Ｓ３１と、オンタイマＢ１０９とを介してコイルＣ１に接続されている。
【００２４】
オフタイマＡ１０７は、信号が入力されると即座にＯＮとなり、信号が開放されてから時間ｔａ後にＯＦＦされるものであり、オンタイマＢ１０９は、信号が入力されてから時間ｔｂ後にＯＮされ、信号が開放されて即座にＯＦＦとなるものである。
【００２５】
ここで、時間ｔａ，ｔｂは、好ましくは三相交流電源１０３の電源周波数の１周期以上に設定されている。これは、開閉装置（Ｓ１）１，（Ｓ２）２，（Ｓ３）３の投入、開放の時間のずれを電源周波数の１周期以上とすることにより、スコット結線変圧器５の鉄心脚６ａ〜６ｃにおけるヒステリシスループを１回循環して磁化を確立させるためである。
【００２６】
図４は、本実施の形態１に係る変電装置の各部の動作を示したタイムチャートである。以下、上記構成における三相開閉器４の動作について図４を参照しながら説明する。
三相開閉器４が全相投入され、この三相開閉器４側からスコット結線変圧器５に電圧供給されている時、変圧器端子１０と１１の間には線路電圧Ｖが、主座巻線７の中点１３と変圧器端子１０及び１１との間には線路電圧Ｖの１／２の電圧が印加されている。変圧器端子１２と主座巻線７の中点１３との間の電圧は、線路電圧Ｖの√３／２が印加されている。したがって、スコット結線変圧器５の各相の鉄心には、磁束の大きさ｜φＳ｜，｜φＣ｜，｜φＴ｜の比が１：１．４１：１である磁束が流れることとなる。
【００２７】
三相開閉器４を動作させ、スコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離して電圧供給を停止しようとする時、時間ｔｓｆで指令スイッチＳａを閉成状態から開放状態にすると、コイルＣ２の励磁が解除され、開閉装置（Ｓ２）２が開放されると共に、補助常開接点Ｓ２１が開放する。この状態の時、スコット結線変圧器５は変圧器端子１０と１２の間が単相電源に接続されたのと同一の状態に有る。この時、変圧器端子１０と主座巻線７の中点１３、変圧器端子１２と主座巻線７の中点１３間の電圧は、線路電圧Ｖのそれぞれ３６．６％、６３．４％の電圧になる。図３はこの状態を示した変電装置１０１の接続図および変電装置１０１における磁束の方向性を示した等価回路図である。
【００２８】
この結果、三相交流電源１０３に接続されていた時に比べ、主座巻線７の電圧は３６．６％に、Ｔ座巻線８の電圧は７３．２％にそれぞれ低減される。このため、スコット結線変圧器５の主座巻線脚６ａの磁束の大きさ｜φＳ｜は、端子１０，１１，１２の３端子が三相交流電源１０３に接続されていた時の磁束の大きさに対し３６．６％、Ｔ座巻線脚６ｃの磁束の大きさ｜φＴ｜は７３．２％に低減される。
【００２９】
その後、開閉装置（Ｓ３）３，開閉装置（Ｓ１）１を開放状態にするが、補助常開接点Ｓ２１を開放してから時間ｔａ後にオフタイマＡ１０７の出力がＯＦＦとなり、コイルＣ３の励磁が解除されて時間ｔ１で開閉装置（Ｓ３）３を開放する。すなわち、開放指令から第１の所定時間後に開閉装置（Ｓ３）３が開放される。開閉装置（Ｓ３）３の開放と同時に補助常開接点Ｓ３１が開放してオンタイマＢ１０９がＯＦＦになり、コイルＣ１の励磁が解除されて時間ｔ２で開閉装置（Ｓ１）１を開放する。すなわち、開放指令から第２の所定時間後にスイッチ（Ｓ１）１が開放される。
【００３０】
したがって、スコット結線変圧器５の各相の鉄心脚６ａ〜６ｃには開放直前の磁束の大きさに比例した残留磁束が残る。すなわち、スコット結線変圧器５の各鉄心脚６ａ〜６ｃの残留磁束は、主座巻線脚６ａは３６．６％、Ｔ座巻線脚６ｃは７３．２％に比例した残留磁束となる。
【００３１】
次に、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時、Ｔ座巻線８の開閉装置（Ｓ３）３と主座巻線７の開閉装置（Ｓ１）１または開閉装置（Ｓ２）２のいずれか（本実施の形態１では、開閉装置（Ｓ１）１とする。）との間で三相交流電源１０３に対し最初に閉回路を構成するように各開閉装置をそれぞれ閉成し、最後に主座巻線７の残りの開閉装置（Ｓ２）２が閉成するような順序で、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成する。
【００３２】
例えば、時間ｔｓＮで、指令スイッチＳａを開放から閉成すると、コイルＣ２が励磁され、開閉装置（Ｓ２）２が投入されると共に、常開補助接点Ｓ２１が閉成され、オフタイマＡ１０７がＯＮしてコイルＣ３を励磁し、時間ｔ３で開閉装置（Ｓ３）３を投入する。すなわち、投入指令から第３の所定時間後に開閉装置（Ｓ３）３が投入される。開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３の投入により、スコット結線変圧器５の端子１１，１２に三相交流電源１０３の電圧が印加され励磁突入電流が生じる。
【００３３】
この場合、開閉装置（Ｓ２）２の次に、開閉装置（Ｓ３）３が閉成状態となった時点で、スコット結線変圧器５の端子１１，１２間に線路電圧Ｖが架電され、端子１１，１３間は線路電圧Ｖの３６．６％、端子１２，１３間は線路電圧Ｖの６３．４％となる。
すなわち、主座巻線７の開放された時の電圧は定格励磁時の３６．６％で、印加された時の電圧は定格励磁時の３６．６％であり、Ｔ座巻線８の開放された時の電圧は定格励磁時の７３．２％で、印加された時の電圧は定格励磁時の７３．６％である。
【００３４】
次に、開閉装置（Ｓ３）３の投入と共に、補助常開接点Ｓ３１が閉成してから時間ｔｂ後に、オンタイマＢ１０９がＯＮし、コイルＣ１を励磁して時間ｔ４で開閉装置（Ｓ１）１を投入する。すなわち、投入指令から第４の所定時間後に開閉装置（Ｓ１）１を投入することにより、端子１２，１０が端子１１，１２よりも所定時間遅れて三相交流電源１０３から電圧が印加される。
【００３５】
この開閉装置（Ｓ１）１の投入時には、大きな励磁突入電流は生じない。これは、すでに開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３の投入によってスコット結線変圧器５の端子１２，１３に三相交流電源１０３から単相電圧Ｖが印加され、各鉄心脚６ａ〜６ｃに磁束が流れているので、残留磁束がなくなるからである。
【００３６】
ここで（１）式を使って主座巻線７、Ｔ座巻線８の最大励磁突入電流の数値的な計算をする。
常規磁束密度Ｂｍ＝１．７テスラ、残留磁束密度Ｂｒ＝０．９×Ｂｍとすれば、本実施の形態１による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、
（２×１．７×０．３６６＋０．９×１．７×０．３６６−２）／（２×１．７＋０．９×１．７−２）＝−０．０６７
Ｔ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、
（２×１．７×０．７３２＋０．９×１．７×０．７３２−２）／（２×１．７＋０．９×１．７−２）＝０．５５
となり、主座巻線７の励磁突入電流は非常に小さく、Ｔ座巻線８には従来の最大励磁突入電流の３９％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００３７】
以上より、本実施の形態１に係るスコット結線変圧器用開閉器によれば、制御装置１０５は開閉装置１〜３をそれぞれ独立に開閉制御し、三相交流電源１０３からの電圧供給を停止するとき、開閉装置１〜３のうちいずれか一つの開閉装置を開放し、該開放から所定時間経過後にまだ開放されていない二つの開閉装置をそれぞれ開放することにより、スコット結線変圧器５は単相電源に接続されたのと同一の状態となり、主座巻線７およびＴ座巻線８の電圧は低減され、残留磁束密度Ｂｒを低減することができる。また、スコット結線変圧器５を架電するとき、開閉装置１，２，３の閉成の順序を組み合わせることにより、三相交流電源１０３投入時の主座巻線７とＴ座巻線８の分担電圧を低減することができ、大きな励磁突入電流の減少を図ることができる。
【００３８】
実施の形態２．
本実施の形態２に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。
本実施の形態２の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００３９】
本実施の形態２では、三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時、まず三相開閉器４の開閉装置（Ｓ１）１を開放する。他の相の開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３は閉成状態のままである。この時、上記実施の形態１と同様に、スコット結線変圧器５の主座巻線脚６ａの磁束の大きさ｜φＳ｜は、端子１０，１１，１２の３端子が三相交流電源１０３に接続されていた時の磁束の大きさに対し３６．６％、Ｔ座巻線脚６ｃの磁束の大きさ｜φＴ｜は７３．２％に低減される。その後、開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３を開放する。
【００４０】
次に、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時、主座巻線７の開閉装置（Ｓ１）１と開閉装置（Ｓ２）２の間で三相交流電源１０３に対し最初に閉回路を構成するように各開閉装置（Ｓ１）１，（Ｓ２）２をそれぞれ閉成し、最後にＴ座巻線８の開閉装置（Ｓ３）３を閉成するような順序で、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成する。
【００４１】
この順序で各開閉装置を閉成すれば、開閉装置（Ｓ１）１，（Ｓ２）２間が最初に三相交流電源１０３に対して閉回路を構成する。この場合、開閉装置（Ｓ１）１の次に開閉装置（Ｓ２）２が閉成状態となった時点で、主座巻線７の端子１０，１１間に線路電圧Ｖが架電され、開閉装置（Ｓ３）３が閉成状態になった時点でＴ座巻線８には線路電圧Ｖの０．８６６倍の電圧が印加される。
【００４２】
すなわち、主座巻線７の開放された時の電圧は定格励磁時の３６．６％で、印加された時の電圧は定格励磁時の１００％であり、Ｔ座巻線８の開放された時の電圧は定格励磁時の７３．２％で、印加された時の電圧は定格励磁時の８６．６％である。
【００４３】
ここで、（１）式を使って主座巻線７、Ｔ座巻線８の最大励磁突入電流の数値的な計算をすれば、本実施の形態２による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、
（２×１．７×１．０＋０．９×１．７×０．３６６−２）／（２×１．７＋０．９×１．７−２）＝０．６７
Ｔ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、
（２×１．７×１．０＋０．９×１．７×０．７３２−２）／（２×１．７×１．０＋０．９×１．７×１．０−２）＝０．８６
となり、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の６７％、６５％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００４４】
以上のように、本実施の形態２に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１と同様の効果を奏することができる。
【００４５】
実施の形態３．
本実施の形態３に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１および２と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。本実施の形態３の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００４６】
本実施の形態３におけるスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は、上記実施の形態２と全く同じである。したがって、スコット結線変圧器５の主座巻線脚６ａの磁束の大きさ｜φＳ｜は、端子１０，１１，１２の３端子が三相交流電源１０３に接続されていた時の磁束の大きさに対し３６．６％、Ｔ座巻線脚６ｃの磁束の大きさ｜φＴ｜は７３．２％に低減される。
また、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序は、上記実施の形態１と同様であるが、本実施の形態３では、Ｔ座巻線８の開閉装置（Ｓ３）３と主座巻線７の開閉装置（Ｓ１）１または（Ｓ２）２のいずれかとの間で三相交流電源１０３に対し最初に閉回路を構成する場合に、２つの各開閉装置を同時に閉成する。
【００４７】
最後に主座巻線７の残りの開閉装置（Ｓ２）２または（Ｓ１）１が閉成するような順序で、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成する。例えば、開閉装置（Ｓ１）１と（Ｓ３）３とを同時に、次に開閉装置（Ｓ２）２の順番に時間差をもって閉成するとする。この場合、上記実施の形態１と同様に、開閉装置（Ｓ１）１と（Ｓ３）３が閉成状態となった時点で、スコット結線変圧器５の端子１０，１２間に線路電圧Ｖが架電され、端子１０，１３間は線路電圧Ｖの３６．６％、端子１２，１３間は線路電圧Ｖの６３．４％となる。
【００４８】
したがって、本実施の形態３による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態１と全く同様の値が得られ、主座巻線７の励磁突入電流は非常に小さく、Ｔ座巻線８には従来の最大励磁突入電流の３９％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００４９】
以上より、本実施の形態３に係るスコット結線変圧器用開閉器によれば、上記実施の形態１，２と同様の効果を奏することができる。
【００５０】
実施の形態４．
本実施の形態４に係るスコット結線変圧器用開閉器は、上記実施の形態２と同様の実施の形態であるため異なる点についてのみ説明する。
上記実施の形態２では、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時、主座巻線７の開閉装置（Ｓ１）１と開閉装置（Ｓ２）２の間で三相交流電源１０３に対し最初に閉回路を構成していたが、本実施の形態４においては、各開閉装置（Ｓ１）１，（Ｓ２）２を同時に閉成する。
【００５１】
本実施の形態４による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態２と全く同様の値が得られ、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の６７％、６５％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００５２】
以上のように、本実施の形態４に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜３と同様の効果を奏することができる。
【００５３】
実施の形態５．
本実施の形態５に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜４と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。
本実施の形態５の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００５４】
本実施の形態５における三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は、上記実施の形態２と同様であるが、三相開閉器４の開閉装置（Ｓ１）１を最初に開放した後の開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３の開放を同時のタイミングで行う。
また、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序は、上記実施の形態１と全く同じである。
【００５５】
したがって、本実施の形態５による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態１と全く同様の値が得られ、主座巻線７の励磁突入電流は非常に小さく、Ｔ座巻線８には従来の最大励磁突入電流の３９％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００５６】
以上のように、本実施の形態５に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜４と同様の効果を奏することができる。
【００５７】
実施の形態６．
本実施の形態６に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜５と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。
本実施の形態６の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００５８】
本実施の形態６において三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は、上記実施の形態５と同様である。即ち、三相開閉器４の開閉装置（Ｓ１）１を最初に開放した後の開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３の開放を同時のタイミングで行う。
また、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序は、上記実施の形態２と全く同じである。
【００５９】
したがって、本実施の形態６による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態２および４と全く同様の値が得られ、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の６７％、６５％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００６０】
以上のように、本実施の形態６に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜５と同様の効果を奏することができる。
【００６１】
実施の形態７．
本実施の形態７に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜６と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。
本実施の形態７の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００６２】
本実施の形態７において三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は、上記実施の形態５，６と全く同じである。
また、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序は、上記実施の形態３と全く同じである。即ち、Ｔ座巻線８の開閉装置（Ｓ３）３と主座巻線７の開閉装置（Ｓ１）１または（Ｓ２）２のいずれかとの間で三相交流電源１０３に対し最初に閉回路を構成する場合に、２つの各開閉装置を同時に閉成する。
【００６３】
したがって、本実施の形態７による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態１と全く同様の値が得られ、主座巻線７の励磁突入電流は非常に小さく、Ｔ座巻線８には従来の最大励磁突入電流の３９％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００６４】
以上より、本実施の形態７に係るスコット結線変圧器用開閉器によれば、上記実施の形態１〜６と同様の効果を奏することができる。
【００６５】
実施の形態８．
本実施の形態８に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜７と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。
本実施の形態８の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００６６】
本実施の形態８において三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は、上記実施の形態５〜７と全く同じである。
また、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３のうち任意の一つの開閉装置を閉成し、次に残りの二つの開閉装置を同時に閉成するような順序で開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成する。例えば、開閉装置（Ｓ１）１を閉成し、次に開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３を同時に閉成する場合、開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３が閉成状態となった時点で、スコット結線変圧器５の端子１０と１１、端子１１と１２、端子１２と１０の各端子間に線路電圧Ｖが架電され、端子１２と１３間は線路電圧の８６．６％となる。
【００６７】
即ち、主座巻線７の開放された時の電圧は定格励磁時の３６．６％で、印加されたときの電圧は定格励磁時の１００％であり、Ｔ字巻線８の開放された時の電圧は定格励磁時の７３．２％で、印加された時の電圧は定格励磁時の１００％であり、上記実施の形態２，４，６と同様となる。
【００６８】
したがって、本実施の形態８による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態２と全く同じ値が得られ、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の６７％、６５％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００６９】
以上のように、本実施の形態８に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜７と同様の効果を奏することができる。
【００７０】
実施の形態９．
本実施の形態９に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜８と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。
本実施の形態９の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００７１】
本実施の形態９において、三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は上記実施の形態２〜４と全く同じである。
異なる点は、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序であり、本実施の形態９では、三相開閉器４の各相の３つの開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を同時に閉成する。よって、閉成装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３が閉成状態となった時点で、スコット結線変圧器５の端子１０と１１、端子１１と１２、端子１２と１０の各端子間に線路電圧Ｖが架電され、端子１２と１３間は線路電圧の８６．６％となる。
【００７２】
即ち、主座巻線７の開放された時の電圧は定格励磁時の３６．６％で、印加されたときの電圧は定格励磁時の１００％であり、Ｔ字巻線８の開放された時の電圧は定格励磁時の７３．２％で、印加された時の電圧は定格励磁時の１００％であり、上記実施の形態２，４，６，８と同様になる。
【００７３】
したがって、本実施の形態９による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態２と全く同様の値が得られ、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の６７％、６５％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００７４】
以上のように、本実施の形態９に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜８と同様の効果を奏することができる。
【００７５】
実施の形態１０．
本実施の形態１０に係るスコット結線変圧器開閉器は、上記実施の形態９とほぼ同様の実施の形態であり、異なる点は三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時、上記実施の形態５〜８と同様にして、三相開閉器４の開閉装置（Ｓ１）１を最初に開放した後の開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３の開放を同時のタイミングで行う。
【００７６】
その他は上記実施の形態９と全く同様であり、閉成装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３が閉成状態となった時点で、スコット結線変圧器５の端子１０と１１、端子１１と１２、端子１２と１０の各端子間に線路電圧Ｖが架電され、端子１２と１３間は線路電圧の８６．６％となる。
【００７７】
したがって、本実施の形態１０による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態９と全く同様の値が得られ、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の６７％、６５％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００７８】
以上のように、本実施の形態１０に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜９と同様の効果を奏することができる。
【００７９】
実施の形態１１．
本実施の形態１１に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜１０と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。本実施の形態１１の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００８０】
本実施の形態１１において三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時、まず三相開閉器４の開閉装置（Ｓ３）３を開放にする。他の相の開閉装置（Ｓ１）１，（Ｓ２）２は閉成状態のままである。この時、主座巻線７の電圧は三相交流電源１０３に接続されていた時と同じ線間電圧Ｖが印加される。このため、スコット結線変圧器５の主座巻線脚６ａの磁束の大きさ｜φＳ｜は、端子１０，１１，１２の３端子が三相交流電源１０３に接続されていた時の磁束の大きさφｍと同じである。この後、開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３を開放する。
【００８１】
次に、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）〜（Ｓ３）３を閉成して、スコット結線変圧器５を架電する時、Ｔ座巻線８の開閉装置（Ｓ３）３と主座巻線７の開閉装置（Ｓ１）１または（Ｓ２）２のいずれかとの間で三相交流電源１０３に対し最初に閉回路を構成するように２つの各開閉器を同時に閉成し、最後に主座巻線７の残りの開閉装置（Ｓ２）２または（Ｓ１）１が閉成するような順序で、開閉装置（Ｓ１）〜（Ｓ３）３を閉成する。
【００８２】
例えば、開閉装置（Ｓ１）１と（Ｓ３）３を同時に、次に開閉装置（Ｓ２）２の順番に時間差をもって閉成するとする。この場合、開閉装置（Ｓ１）１，（Ｓ３）３が閉成状態となった時点で、スコット結線変圧器５の端子１０，１２間に線路電圧Ｖが架電され、端子１０，１３間は線路電圧Ｖの３６．６％、端子１２，１３間には６３．４％となる。
【００８３】
すなわち、主座巻線７の遮断された時の電圧は定格励磁時の１００％で、印加された時の電圧は定格励磁時の３６．６％であり、Ｔ座巻線８の遮断された時の電圧は定格励磁時の１００％で、印加された時の電圧は定格励磁時の７３．２％である。
【００８４】
ここで（１）式を使って主座巻線、Ｔ座巻線の最大励磁突入電流の数値的な計算をすれば、本実施の形態１１による三相開閉器を適用した場合のスコット結線変圧器の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、
（２×１．７×０．３６６×０．９×１．７×１．０−２）／（２×１．７＋０．９×１．７−２）＝０．２６
Ｔ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、
（２×１．７×０．７３２＋０．９×１．７×１．０−２）／（２×１．７×１．０＋０．９×１．７×１．０−２）＝０．６９
となり、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の２６％、５１％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００８５】
以上のように、本実施の形態１１に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜１０と同様の効果を奏することができる。
【００８６】
実施の形態１２．
本実施の形態１２に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜１１と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。本実施の形態１１の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００８７】
本実施の形態１２において、三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は上記実施の形態２〜４と全く同じである。
異なる点は、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序であり、本実施の形態１２では、任意の１つの開閉装置を閉成し、次に残りの２つの開閉装置を同時に閉成するような順序で開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成する。例えば、開閉装置（Ｓ１）１を最初に、次に開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３を同時に閉成する場合、開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３が閉成状態となった時点で、スコット結線変圧器５の端子１０と１１、端子１１と１２、端子１２と１０の各端子間に線路電圧Ｖが架電され、端子１２，１３間は線路電圧Ｖの８６．６％となる。
【００８８】
すなわち、主座巻線７の遮断された時の電圧は定格励磁時の３６．６％で、印加された時の電圧は定格励磁時の１００％であり、Ｔ座巻線８の遮断された時の電圧は定格励磁時の７３．２％で、印加された時の電圧は定格励磁時の１００％である。
【００８９】
したがって、本実施の形態１２による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態２と全く同じ値が得られ、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の６７％、６５％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００９０】
以上のように、本実施の形態１２に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜１１と同様の効果を奏することができる。
【００９１】
実施の形態１３．
本実施の形態１３に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜１２と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。本実施の形態１３の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００９２】
本実施の形態１３において三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は、上記実施の形態１１と全く同じである。
また、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序は、上記実施の形態１と全く同じである。
【００９３】
すなわち、主座巻線７の遮断された時の電圧は定格励磁時の１００％で、印加された時の電圧は定格励磁時の３６．６％であり、Ｔ座巻線８の遮断された時の電圧は定格励磁時の１００％で、印加された時の電圧は定格励磁時の７３．２％である。
【００９４】
よって、本実施の形態１３による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、実施の形態１１と同一となり、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の２６％、５１％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００９５】
以上のように、本実施の形態１３に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜１２と同様の効果を奏することができる。
【００９６】
実施の形態１４．
本実施の形態１４に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜１３と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。本実施の形態１４の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００９７】
本実施の形態１４において三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は、上記実施の形態１１，１３と同様であるが、本実施の形態１４では最初に三相開閉器４の開閉装置（Ｓ３）３を開放にした後、開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３を開放するとき同時タイミングで開放をする点のみ異なる。
また、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序は、上記実施の形態１３と全く同じである。
【００９８】
したがって、主座巻線７の遮断された時の電圧は定格励磁時の１００％で、印加された時の電圧は定格励磁時の３６．６％であり、Ｔ座巻線８の遮断された時の電圧は定格励磁時の１００％で、印加された時の電圧は定格励磁時の７３．２％であり、上記実施の形態１３と同様にして主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の２６％、５１％の励磁突入電流しか発生しない。
【００９９】
以上のように、本実施の形態１４に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜１２と同様の効果を奏することができる。
【０１００】
実施の形態１５．
本実施の形態１５に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜１４と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。本実施の形態１５の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【０１０１】
本実施の形態１５において三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は、上記実施の形態１４と全く同じである。
また、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序は、上記実施の形態１３と全く同じである。
【０１０２】
したがって、主座巻線７の遮断された時の電圧は定格励磁時の１００％で、印加された時の電圧は定格励磁時の３６．６％であり、Ｔ座巻線８の遮断された時の電圧は定格励磁時の１００％で、印加された時の電圧は定格励磁時の７３．２％であり、上記実施の形態１３と全く同様の計算に基づいて主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の２６％、５１％の励磁突入電流しか発生しないことがわかる。
【０１０３】
以上のように、本実施の形態１４に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜１２と同様の効果を奏することができる。
【０１０４】
実施の形態１６．
本実施の形態１６に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜１５と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。本実施の形態１６の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【０１０５】
本実施の形態１６において、三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は上記実施の形態５〜８と全く同じである。
また、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序は、上記実施の形態４と全く同じである。
【０１０６】
したがって、主座巻線７の遮断された時の電圧は定格励磁時の３６．６％で、印加された時の電圧は定格励磁時の１００％であり、Ｔ座巻線８の遮断された時の電圧は定格励磁時の７３．２％で、印加された時の電圧は定格励磁時の１００％である。
【０１０７】
よって、本実施の形態１６による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態４と同じであり、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の６７％、６５％の励磁突入電流しか発生しないことになる。
【０１０８】
以上、実施の形態１〜１６によるスコット結線変圧器用開閉器を適用した場合、スコット結線変圧器５の最大励磁突入電流を約３９〜６７％程度に低減できるほか、約３９〜６７％に低減した励磁突入電流の発生する確率を少なくとも１／３に低減することができる。
【０１０９】
【発明の効果】
この発明に係るスコット結線変圧器用開閉器によれば、制御装置は第１ないし第３の開閉装置をそれぞれ独立に開閉制御し、前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか一つの開閉装置を開放し、該開放から所定時間経過後にまだ開放されていない二つの開閉装置をそれぞれ開放することにより、スコット結線変圧器は単相電源に接続されたのと同一の状態となり、主座巻線およびＴ座巻線の電圧は低減され、残留磁束密度を低減することができる。また、スコット結線変圧器を架電するとき、第１ないし第３の開閉装置の閉成の順序を組み合わせることにより、三相交流電源投入時の主座巻線とＴ座巻線の分担電圧を低減することができ、大きな励磁突入電流の減少を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の実施の形態１に係る三相開閉器とスコット結線変圧器の接続図である。
【図２】この発明の実施の形態１に係る三相開閉器を三相交流電源に接続した変電装置の接続図および変電装置における磁束の方向性を示した等価回路図である。
【図３】この発明の実施の形態１に係る三相開閉器を三相交流電源に接続した変電装置の接続図および変電装置における磁束の方向性を示した等価回路図である。
【図４】この発明の実施の形態１に係る変電装置の各部の動作を示したタイムチャートである。
【図５】従来の三相開閉器とスコット結線変圧器の接続図である。
【図６】従来の三相開閉器を三相交流電源に接続した変電装置の接続図および変電装置における磁束の方向性を示した等価回路図である。
【符号の説明】
１ 開閉装置（Ｓ１）、２ 開閉装置（Ｓ２）、３ 開閉装置（Ｓ３）、４ 三相開閉器、５ スコット結線変圧器、６ 変圧器鉄心、６ａ〜６ｃ 鉄心脚、７ 主座巻線、８ Ｔ座巻線、９ 磁束、１０〜１２ スコット巻線変圧器の端子、１３ 主座巻線とＴ座巻線の接続部、１４ 連結棒、１０１ 変電装置、１０３ 三相交流電源、１０５ 制御装置、１０７ オフタイマＡ、１０９ オンタイマＢ。
【発明の属する技術分野】
本発明は、スコット結線変圧器用開閉器に関し、特にスコット結線変圧器を電源に投入する時に発生する励磁突入電流を低減するスコット結線変圧器用開閉器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来の三相開閉器は、三相交流電源の各相にそれぞれ接続された開閉器が同時に開閉するように構成されている。図５は従来の三相開閉器４とスコット結線変圧器５の接続図、図６は従来の図５を三相交流電源１０３に接続した変電装置１０１の接続図および変電装置１０１における磁束の方向性を示した等価回路図である。
【０００３】
図５，６において、４は三相開閉器であり、１は三相開閉器４の開閉器部で第一相目の開閉装置Ｓ１、第二相目の開閉装置Ｓ２、第三相目の開閉装置Ｓ３が同時に開閉するように連結棒１４により結合された構成となっている。
また、５はスコット結線変圧器、６は変圧器鉄心、６ａ〜６ｃはスコット結線変圧器５の鉄心脚、７は主座巻線、８はＴ座巻線、９は変圧器鉄心６内を通過する磁束、１０，１１は主座巻線７の端子、１２はＴ座巻線８の端子であり、１０１は変電装置、１０３は三相交流電源である。
【０００４】
また、φＳ，φＣ，φＴは、スコット結線変圧器５の各相の鉄心脚６ａ〜６ｃにそれぞれ発生する磁束であり、端子１０，１１，１２の３端子が三相交流電源１０３に接続されていた時の磁束の大きさをφｍとしたとき、上記各磁束の大きさは、次のような関係が成り立つ。
｜φＳ｜＝φｍ
｜φＣ｜＝φＳ＋φＴ
｜φＴ｜＝φｍ×√３／２
【０００５】
ここで、この三相開閉器４によりスコット結線変圧器５に対し三相交流電源１０３を投入する時、投入位相によって異なるが、定格電流の数十倍の励磁突入電流が流れ、その後時間と共に減衰して定常状態になるという過渡現象の生じる事が知られている。励磁突入電流の大きさは、投入位相以外にもスコット結線変圧器５が三相交流電源１０３から開放された時に変圧器鉄心６に残る残留磁束によっても大きく影響される。この励磁突入電流は、保護装置の誤動作を誘発したり、周辺電力系統の電圧変動に大きな影響を与えるため、従来から励磁突入電流を低減する種々の対策が講じられている。
【０００６】
励磁突入電流を低減する対策の一つとして、変圧器鉄心６の残留磁束を低減する方法が有る。残留磁束を零にしても励磁突入電流が零になるわけではないが、確実に低減できることが知られている。
スコット結線変圧器５の励磁突入電流は、電源電圧の瞬時値が０の時に発生し、かつ、変圧器鉄心６内の残留磁束と電圧投入直後の磁束の方向が一致した場合に最大となる。この場合、励磁突入電流が最大となる第一サイクルの電流の最大値Ｉｍａｘは、次式で表される。
Ｉｍａｘ＝Ｋ×（２×Ｂｍ＋Ｂｒ−２） ・・・・・（１）
但し、Ｋは比例定数、Ｂｍは常規磁束密度、Ｂｒは残留磁束密度である。
【０００７】
励磁突入電流の最大値Ｉｍａｘを低減させるために常規磁束密度Ｂｍを減少させる以外に、変圧器鉄心６の接合部にバットギャップを設けることにより残留磁束密度Ｂｒを低減している。（１）式から明らかなように、励磁突入電流の最大値Ｉｍａｘは、常規磁束密度Ｂｍを低減する他に、残留磁束密度Ｂｒを低減することにより、大きな励磁突入電流の低減が可能となる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、常規磁束密度Ｂｍを低減しようとすると鉄心断面積が常規磁束密度Ｂｍの低減度合いに比例して大きくなり、変圧器寸法・重量の大型化、コストアップ等の問題や、所定の変圧器特性が得にくいという問題がある。
また、接合部にバットギャップを設けることにより残留磁束密度の減少を達成できるが、バットギャップ部に大きな磁気力による振動性の力が作用し、バットギャップ部が騒音源になるという問題や、接合部を振動力に耐える構造とするために、一般の変圧器に比べて強固な鉄心締め付け構造とする対策を講じなければならないといった問題がある。
【０００９】
本発明は、以上のような問題点を解決するためになされたものであり、鉄心断面積を増大することなく、また、接合部にバットギャップを設けることなく、一般のスコット結線変圧器の鉄心と同一の構造（標準スコット結線変圧器）を適用して、残留磁束密度の低減を可能とし、電源投入時の主座巻線とＴ座巻線の分担電圧を低減することにより、大きな励磁突入電流の低減を図ることのできるスコット結線変圧器用開閉器を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
この発明に係るスコット結線変圧器用開閉器は、主座巻線と前記主座巻線の中点に一端が接続されたＴ座巻線とを有するスコット結線変圧器に対して三相交流電源からの電圧供給を行い、前記主座巻線の一端と前記三相交流電源の三相のうちいずれか一相との間に接続した第１の開閉装置と、前記主座巻線の他端と前記三相交流電源の他の二相のうちいずれか一相との間に接続した第２の開閉装置と、前記Ｔ座巻線の前記主座巻線と接続されていない一端と前記三相交流電源の残る一相との間に接続した第３の開閉装置とからなるスコット結線変圧器用開閉器において、前記第１ないし第３の開閉装置をそれぞれ独立に開閉制御できる制御装置を備え、前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、前記第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか一つの開閉装置を最初に開放し、該開放から第１の所定時間経過後にまだ開放されていない二つの開閉装置をそれぞれ開放し、前記スコット結線変圧器を架電するとき、前記第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか二つの開閉装置を閉成することにより前記三相交流電源との閉回路を最初に構成し、該閉成から第２の所定時間経過後にまだ閉成されていない一つの開閉装置を閉成するものである。
【００１１】
また、前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、前記第１の開閉装置または前記第２の開閉装置のいずれかを最初に開放し、前記スコット結線変圧器を架電するとき、前記第３の開閉装置と前記第１の開閉装置または第２の開閉装置のいずれかを閉成することにより前記三相交流電源との閉回路を最初に構成するものである。
【００１２】
また、前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、前記第１の開閉装置または前記第２の開閉装置のいずれかを最初に開放し、前記スコット結線変圧器を架電するとき、前記第１の開閉装置と前記第２の開閉装置を閉成することにより前記三相交流電源との閉回路を最初に構成するものである。
【００１３】
また、前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、前記第３の開閉装置を最初に開放し、前記スコット結線変圧器を架電するとき、前記第３の開閉装置と前記第１の開閉装置または第２の開閉装置のいずれかを閉成することにより前記三相交流電源との閉回路を最初に構成するものである。
【００１４】
また、前記制御装置は、前記スコット結線変圧器を架電するとき、最初に閉回路を構成する二つの開閉装置を同時に閉成するものである。
【００１５】
また、前記第１ないし第３の開閉装置をそれぞれ独立に開閉制御できる制御装置を備え、前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、前記第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか一つの開閉装置を最初に開放し、該開放から第１の所定時間経過後にまだ開放されていない二つの開閉装置をそれぞれ開放し、前記スコット結線変圧器を架電するとき、前記第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか一つの開閉装置を最初に閉成し、該閉成から第２の所定時間経過後にまだ閉成されていない二つの開閉装置を同時に閉成するものである。
【００１６】
また、前記第１ないし第３の開閉装置をそれぞれ独立に開閉制御できる制御装置を備え、前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、前記第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか一つの開閉装置を最初に開放し、該開放から第１の所定時間経過後にまだ開放されていない二つの開閉装置をそれぞれ開放し、前記スコット結線変圧器を架電するとき、前記第１ないし第３の開閉装置を同時に閉成するものである。
【００１７】
また、前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、一つの開閉装置を最初に開放した後、該開放から前記第１の所定時間経過後に開放する二つの開閉装置を同時に開放するものである。
【００１８】
【発明の実施の形態】
実施の形態１．
図１はこの発明の実施の形態１に係る三相開閉器４とスコット結線変圧器５の接続図、図２は図１を三相交流電源１０３に接続した変電装置１０１の接続図および変電装置１０１における磁束の方向性を示した等価回路図である。以下、本実施の形態１に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成について図１，図２に基づいて説明する。
【００１９】
図１において、従来技術で説明した図５および図６と同一符号は同一箇所を示し、その説明は省略する。ただし、本実施の形態１に係る三相開閉器４は電磁式であって、１はスコット結線変圧器５の主座巻線７の一端である端子１０と三相交流電源１０３の三相のうちいずれか一相との間に接続した開閉装置Ｓ１、２は前記主座巻線７の他端である端子１１と三相交流電源１０３の他の二相のうちいずれか一相との間に接続した開閉装置Ｓ２、３はスコット結線変圧器５のＴ座巻線８の前記主座巻線７と接続されていない一端である端子１２と三相交流電源１０３の残る一相との間に接続した開閉装置Ｓ３であって、従来と異なり連結棒１４で結合されていない。
【００２０】
なお、本実施の形態１に係る変圧器鉄心６は、一般的に製造を容易にするため、主座巻線脚６ａとＴ座巻線脚６ｃの断面形状および断面積を同一とし、中央脚６ｂの断面積は主座巻線脚６ａの約１．４倍に構成している。
【００２１】
また、スコット結線変圧器５の各相の鉄心脚６ａ〜６ｃにそれぞれ発生する磁束φＳ，φＣ，φＴは、端子１０，１１，１２の３端子が三相交流電源１０３に接続されていた時の磁束の大きさをφｍとしたとき、上記各磁束の大きさは、次のような関係が成り立つ。
｜φＳ｜＝（φｍ×√３／２）／（１／２＋√３／２）
｜φＣ｜＝φＳ＋φＴ
｜φＴ｜＝（φｍ×１／２）／（１／２＋√３／２）
【００２２】
図２において、新たな符号として、１０５は三相開閉器４内の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３をそれぞれ時間差をもって独立に開閉制御することのできる制御装置である。この制御装置１０５は、開閉装置（Ｓ１）１，（Ｓ２）２，（Ｓ３）３にそれぞれ対応した独立のコイルＣ１，Ｃ２，Ｃ３を有しており、開放制御手段及び投入制御手段の機能を有する。
【００２３】
また、三相開閉器４の投入及び開放指令となる指令スイッチＳａを介してコイルＣ２が接続され、開閉装置（Ｓ２）２と同期して開閉する補助常開接点Ｓ２１と、オフタイマＡ１０７とを介してコイルＣ３に接続されており、開閉装置（Ｓ３）３と同期して開閉する補助常開接点Ｓ３１と、オンタイマＢ１０９とを介してコイルＣ１に接続されている。
【００２４】
オフタイマＡ１０７は、信号が入力されると即座にＯＮとなり、信号が開放されてから時間ｔａ後にＯＦＦされるものであり、オンタイマＢ１０９は、信号が入力されてから時間ｔｂ後にＯＮされ、信号が開放されて即座にＯＦＦとなるものである。
【００２５】
ここで、時間ｔａ，ｔｂは、好ましくは三相交流電源１０３の電源周波数の１周期以上に設定されている。これは、開閉装置（Ｓ１）１，（Ｓ２）２，（Ｓ３）３の投入、開放の時間のずれを電源周波数の１周期以上とすることにより、スコット結線変圧器５の鉄心脚６ａ〜６ｃにおけるヒステリシスループを１回循環して磁化を確立させるためである。
【００２６】
図４は、本実施の形態１に係る変電装置の各部の動作を示したタイムチャートである。以下、上記構成における三相開閉器４の動作について図４を参照しながら説明する。
三相開閉器４が全相投入され、この三相開閉器４側からスコット結線変圧器５に電圧供給されている時、変圧器端子１０と１１の間には線路電圧Ｖが、主座巻線７の中点１３と変圧器端子１０及び１１との間には線路電圧Ｖの１／２の電圧が印加されている。変圧器端子１２と主座巻線７の中点１３との間の電圧は、線路電圧Ｖの√３／２が印加されている。したがって、スコット結線変圧器５の各相の鉄心には、磁束の大きさ｜φＳ｜，｜φＣ｜，｜φＴ｜の比が１：１．４１：１である磁束が流れることとなる。
【００２７】
三相開閉器４を動作させ、スコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離して電圧供給を停止しようとする時、時間ｔｓｆで指令スイッチＳａを閉成状態から開放状態にすると、コイルＣ２の励磁が解除され、開閉装置（Ｓ２）２が開放されると共に、補助常開接点Ｓ２１が開放する。この状態の時、スコット結線変圧器５は変圧器端子１０と１２の間が単相電源に接続されたのと同一の状態に有る。この時、変圧器端子１０と主座巻線７の中点１３、変圧器端子１２と主座巻線７の中点１３間の電圧は、線路電圧Ｖのそれぞれ３６．６％、６３．４％の電圧になる。図３はこの状態を示した変電装置１０１の接続図および変電装置１０１における磁束の方向性を示した等価回路図である。
【００２８】
この結果、三相交流電源１０３に接続されていた時に比べ、主座巻線７の電圧は３６．６％に、Ｔ座巻線８の電圧は７３．２％にそれぞれ低減される。このため、スコット結線変圧器５の主座巻線脚６ａの磁束の大きさ｜φＳ｜は、端子１０，１１，１２の３端子が三相交流電源１０３に接続されていた時の磁束の大きさに対し３６．６％、Ｔ座巻線脚６ｃの磁束の大きさ｜φＴ｜は７３．２％に低減される。
【００２９】
その後、開閉装置（Ｓ３）３，開閉装置（Ｓ１）１を開放状態にするが、補助常開接点Ｓ２１を開放してから時間ｔａ後にオフタイマＡ１０７の出力がＯＦＦとなり、コイルＣ３の励磁が解除されて時間ｔ１で開閉装置（Ｓ３）３を開放する。すなわち、開放指令から第１の所定時間後に開閉装置（Ｓ３）３が開放される。開閉装置（Ｓ３）３の開放と同時に補助常開接点Ｓ３１が開放してオンタイマＢ１０９がＯＦＦになり、コイルＣ１の励磁が解除されて時間ｔ２で開閉装置（Ｓ１）１を開放する。すなわち、開放指令から第２の所定時間後にスイッチ（Ｓ１）１が開放される。
【００３０】
したがって、スコット結線変圧器５の各相の鉄心脚６ａ〜６ｃには開放直前の磁束の大きさに比例した残留磁束が残る。すなわち、スコット結線変圧器５の各鉄心脚６ａ〜６ｃの残留磁束は、主座巻線脚６ａは３６．６％、Ｔ座巻線脚６ｃは７３．２％に比例した残留磁束となる。
【００３１】
次に、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時、Ｔ座巻線８の開閉装置（Ｓ３）３と主座巻線７の開閉装置（Ｓ１）１または開閉装置（Ｓ２）２のいずれか（本実施の形態１では、開閉装置（Ｓ１）１とする。）との間で三相交流電源１０３に対し最初に閉回路を構成するように各開閉装置をそれぞれ閉成し、最後に主座巻線７の残りの開閉装置（Ｓ２）２が閉成するような順序で、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成する。
【００３２】
例えば、時間ｔｓＮで、指令スイッチＳａを開放から閉成すると、コイルＣ２が励磁され、開閉装置（Ｓ２）２が投入されると共に、常開補助接点Ｓ２１が閉成され、オフタイマＡ１０７がＯＮしてコイルＣ３を励磁し、時間ｔ３で開閉装置（Ｓ３）３を投入する。すなわち、投入指令から第３の所定時間後に開閉装置（Ｓ３）３が投入される。開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３の投入により、スコット結線変圧器５の端子１１，１２に三相交流電源１０３の電圧が印加され励磁突入電流が生じる。
【００３３】
この場合、開閉装置（Ｓ２）２の次に、開閉装置（Ｓ３）３が閉成状態となった時点で、スコット結線変圧器５の端子１１，１２間に線路電圧Ｖが架電され、端子１１，１３間は線路電圧Ｖの３６．６％、端子１２，１３間は線路電圧Ｖの６３．４％となる。
すなわち、主座巻線７の開放された時の電圧は定格励磁時の３６．６％で、印加された時の電圧は定格励磁時の３６．６％であり、Ｔ座巻線８の開放された時の電圧は定格励磁時の７３．２％で、印加された時の電圧は定格励磁時の７３．６％である。
【００３４】
次に、開閉装置（Ｓ３）３の投入と共に、補助常開接点Ｓ３１が閉成してから時間ｔｂ後に、オンタイマＢ１０９がＯＮし、コイルＣ１を励磁して時間ｔ４で開閉装置（Ｓ１）１を投入する。すなわち、投入指令から第４の所定時間後に開閉装置（Ｓ１）１を投入することにより、端子１２，１０が端子１１，１２よりも所定時間遅れて三相交流電源１０３から電圧が印加される。
【００３５】
この開閉装置（Ｓ１）１の投入時には、大きな励磁突入電流は生じない。これは、すでに開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３の投入によってスコット結線変圧器５の端子１２，１３に三相交流電源１０３から単相電圧Ｖが印加され、各鉄心脚６ａ〜６ｃに磁束が流れているので、残留磁束がなくなるからである。
【００３６】
ここで（１）式を使って主座巻線７、Ｔ座巻線８の最大励磁突入電流の数値的な計算をする。
常規磁束密度Ｂｍ＝１．７テスラ、残留磁束密度Ｂｒ＝０．９×Ｂｍとすれば、本実施の形態１による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、
（２×１．７×０．３６６＋０．９×１．７×０．３６６−２）／（２×１．７＋０．９×１．７−２）＝−０．０６７
Ｔ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、
（２×１．７×０．７３２＋０．９×１．７×０．７３２−２）／（２×１．７＋０．９×１．７−２）＝０．５５
となり、主座巻線７の励磁突入電流は非常に小さく、Ｔ座巻線８には従来の最大励磁突入電流の３９％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００３７】
以上より、本実施の形態１に係るスコット結線変圧器用開閉器によれば、制御装置１０５は開閉装置１〜３をそれぞれ独立に開閉制御し、三相交流電源１０３からの電圧供給を停止するとき、開閉装置１〜３のうちいずれか一つの開閉装置を開放し、該開放から所定時間経過後にまだ開放されていない二つの開閉装置をそれぞれ開放することにより、スコット結線変圧器５は単相電源に接続されたのと同一の状態となり、主座巻線７およびＴ座巻線８の電圧は低減され、残留磁束密度Ｂｒを低減することができる。また、スコット結線変圧器５を架電するとき、開閉装置１，２，３の閉成の順序を組み合わせることにより、三相交流電源１０３投入時の主座巻線７とＴ座巻線８の分担電圧を低減することができ、大きな励磁突入電流の減少を図ることができる。
【００３８】
実施の形態２．
本実施の形態２に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。
本実施の形態２の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００３９】
本実施の形態２では、三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時、まず三相開閉器４の開閉装置（Ｓ１）１を開放する。他の相の開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３は閉成状態のままである。この時、上記実施の形態１と同様に、スコット結線変圧器５の主座巻線脚６ａの磁束の大きさ｜φＳ｜は、端子１０，１１，１２の３端子が三相交流電源１０３に接続されていた時の磁束の大きさに対し３６．６％、Ｔ座巻線脚６ｃの磁束の大きさ｜φＴ｜は７３．２％に低減される。その後、開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３を開放する。
【００４０】
次に、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時、主座巻線７の開閉装置（Ｓ１）１と開閉装置（Ｓ２）２の間で三相交流電源１０３に対し最初に閉回路を構成するように各開閉装置（Ｓ１）１，（Ｓ２）２をそれぞれ閉成し、最後にＴ座巻線８の開閉装置（Ｓ３）３を閉成するような順序で、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成する。
【００４１】
この順序で各開閉装置を閉成すれば、開閉装置（Ｓ１）１，（Ｓ２）２間が最初に三相交流電源１０３に対して閉回路を構成する。この場合、開閉装置（Ｓ１）１の次に開閉装置（Ｓ２）２が閉成状態となった時点で、主座巻線７の端子１０，１１間に線路電圧Ｖが架電され、開閉装置（Ｓ３）３が閉成状態になった時点でＴ座巻線８には線路電圧Ｖの０．８６６倍の電圧が印加される。
【００４２】
すなわち、主座巻線７の開放された時の電圧は定格励磁時の３６．６％で、印加された時の電圧は定格励磁時の１００％であり、Ｔ座巻線８の開放された時の電圧は定格励磁時の７３．２％で、印加された時の電圧は定格励磁時の８６．６％である。
【００４３】
ここで、（１）式を使って主座巻線７、Ｔ座巻線８の最大励磁突入電流の数値的な計算をすれば、本実施の形態２による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、
（２×１．７×１．０＋０．９×１．７×０．３６６−２）／（２×１．７＋０．９×１．７−２）＝０．６７
Ｔ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、
（２×１．７×１．０＋０．９×１．７×０．７３２−２）／（２×１．７×１．０＋０．９×１．７×１．０−２）＝０．８６
となり、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の６７％、６５％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００４４】
以上のように、本実施の形態２に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１と同様の効果を奏することができる。
【００４５】
実施の形態３．
本実施の形態３に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１および２と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。本実施の形態３の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００４６】
本実施の形態３におけるスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は、上記実施の形態２と全く同じである。したがって、スコット結線変圧器５の主座巻線脚６ａの磁束の大きさ｜φＳ｜は、端子１０，１１，１２の３端子が三相交流電源１０３に接続されていた時の磁束の大きさに対し３６．６％、Ｔ座巻線脚６ｃの磁束の大きさ｜φＴ｜は７３．２％に低減される。
また、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序は、上記実施の形態１と同様であるが、本実施の形態３では、Ｔ座巻線８の開閉装置（Ｓ３）３と主座巻線７の開閉装置（Ｓ１）１または（Ｓ２）２のいずれかとの間で三相交流電源１０３に対し最初に閉回路を構成する場合に、２つの各開閉装置を同時に閉成する。
【００４７】
最後に主座巻線７の残りの開閉装置（Ｓ２）２または（Ｓ１）１が閉成するような順序で、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成する。例えば、開閉装置（Ｓ１）１と（Ｓ３）３とを同時に、次に開閉装置（Ｓ２）２の順番に時間差をもって閉成するとする。この場合、上記実施の形態１と同様に、開閉装置（Ｓ１）１と（Ｓ３）３が閉成状態となった時点で、スコット結線変圧器５の端子１０，１２間に線路電圧Ｖが架電され、端子１０，１３間は線路電圧Ｖの３６．６％、端子１２，１３間は線路電圧Ｖの６３．４％となる。
【００４８】
したがって、本実施の形態３による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態１と全く同様の値が得られ、主座巻線７の励磁突入電流は非常に小さく、Ｔ座巻線８には従来の最大励磁突入電流の３９％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００４９】
以上より、本実施の形態３に係るスコット結線変圧器用開閉器によれば、上記実施の形態１，２と同様の効果を奏することができる。
【００５０】
実施の形態４．
本実施の形態４に係るスコット結線変圧器用開閉器は、上記実施の形態２と同様の実施の形態であるため異なる点についてのみ説明する。
上記実施の形態２では、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時、主座巻線７の開閉装置（Ｓ１）１と開閉装置（Ｓ２）２の間で三相交流電源１０３に対し最初に閉回路を構成していたが、本実施の形態４においては、各開閉装置（Ｓ１）１，（Ｓ２）２を同時に閉成する。
【００５１】
本実施の形態４による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態２と全く同様の値が得られ、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の６７％、６５％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００５２】
以上のように、本実施の形態４に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜３と同様の効果を奏することができる。
【００５３】
実施の形態５．
本実施の形態５に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜４と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。
本実施の形態５の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００５４】
本実施の形態５における三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は、上記実施の形態２と同様であるが、三相開閉器４の開閉装置（Ｓ１）１を最初に開放した後の開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３の開放を同時のタイミングで行う。
また、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序は、上記実施の形態１と全く同じである。
【００５５】
したがって、本実施の形態５による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態１と全く同様の値が得られ、主座巻線７の励磁突入電流は非常に小さく、Ｔ座巻線８には従来の最大励磁突入電流の３９％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００５６】
以上のように、本実施の形態５に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜４と同様の効果を奏することができる。
【００５７】
実施の形態６．
本実施の形態６に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜５と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。
本実施の形態６の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００５８】
本実施の形態６において三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は、上記実施の形態５と同様である。即ち、三相開閉器４の開閉装置（Ｓ１）１を最初に開放した後の開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３の開放を同時のタイミングで行う。
また、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序は、上記実施の形態２と全く同じである。
【００５９】
したがって、本実施の形態６による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態２および４と全く同様の値が得られ、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の６７％、６５％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００６０】
以上のように、本実施の形態６に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜５と同様の効果を奏することができる。
【００６１】
実施の形態７．
本実施の形態７に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜６と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。
本実施の形態７の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００６２】
本実施の形態７において三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は、上記実施の形態５，６と全く同じである。
また、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序は、上記実施の形態３と全く同じである。即ち、Ｔ座巻線８の開閉装置（Ｓ３）３と主座巻線７の開閉装置（Ｓ１）１または（Ｓ２）２のいずれかとの間で三相交流電源１０３に対し最初に閉回路を構成する場合に、２つの各開閉装置を同時に閉成する。
【００６３】
したがって、本実施の形態７による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態１と全く同様の値が得られ、主座巻線７の励磁突入電流は非常に小さく、Ｔ座巻線８には従来の最大励磁突入電流の３９％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００６４】
以上より、本実施の形態７に係るスコット結線変圧器用開閉器によれば、上記実施の形態１〜６と同様の効果を奏することができる。
【００６５】
実施の形態８．
本実施の形態８に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜７と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。
本実施の形態８の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００６６】
本実施の形態８において三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は、上記実施の形態５〜７と全く同じである。
また、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３のうち任意の一つの開閉装置を閉成し、次に残りの二つの開閉装置を同時に閉成するような順序で開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成する。例えば、開閉装置（Ｓ１）１を閉成し、次に開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３を同時に閉成する場合、開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３が閉成状態となった時点で、スコット結線変圧器５の端子１０と１１、端子１１と１２、端子１２と１０の各端子間に線路電圧Ｖが架電され、端子１２と１３間は線路電圧の８６．６％となる。
【００６７】
即ち、主座巻線７の開放された時の電圧は定格励磁時の３６．６％で、印加されたときの電圧は定格励磁時の１００％であり、Ｔ字巻線８の開放された時の電圧は定格励磁時の７３．２％で、印加された時の電圧は定格励磁時の１００％であり、上記実施の形態２，４，６と同様となる。
【００６８】
したがって、本実施の形態８による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態２と全く同じ値が得られ、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の６７％、６５％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００６９】
以上のように、本実施の形態８に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜７と同様の効果を奏することができる。
【００７０】
実施の形態９．
本実施の形態９に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜８と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。
本実施の形態９の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００７１】
本実施の形態９において、三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は上記実施の形態２〜４と全く同じである。
異なる点は、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序であり、本実施の形態９では、三相開閉器４の各相の３つの開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を同時に閉成する。よって、閉成装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３が閉成状態となった時点で、スコット結線変圧器５の端子１０と１１、端子１１と１２、端子１２と１０の各端子間に線路電圧Ｖが架電され、端子１２と１３間は線路電圧の８６．６％となる。
【００７２】
即ち、主座巻線７の開放された時の電圧は定格励磁時の３６．６％で、印加されたときの電圧は定格励磁時の１００％であり、Ｔ字巻線８の開放された時の電圧は定格励磁時の７３．２％で、印加された時の電圧は定格励磁時の１００％であり、上記実施の形態２，４，６，８と同様になる。
【００７３】
したがって、本実施の形態９による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態２と全く同様の値が得られ、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の６７％、６５％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００７４】
以上のように、本実施の形態９に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜８と同様の効果を奏することができる。
【００７５】
実施の形態１０．
本実施の形態１０に係るスコット結線変圧器開閉器は、上記実施の形態９とほぼ同様の実施の形態であり、異なる点は三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時、上記実施の形態５〜８と同様にして、三相開閉器４の開閉装置（Ｓ１）１を最初に開放した後の開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３の開放を同時のタイミングで行う。
【００７６】
その他は上記実施の形態９と全く同様であり、閉成装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３が閉成状態となった時点で、スコット結線変圧器５の端子１０と１１、端子１１と１２、端子１２と１０の各端子間に線路電圧Ｖが架電され、端子１２と１３間は線路電圧の８６．６％となる。
【００７７】
したがって、本実施の形態１０による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態９と全く同様の値が得られ、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の６７％、６５％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００７８】
以上のように、本実施の形態１０に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜９と同様の効果を奏することができる。
【００７９】
実施の形態１１．
本実施の形態１１に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜１０と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。本実施の形態１１の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００８０】
本実施の形態１１において三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時、まず三相開閉器４の開閉装置（Ｓ３）３を開放にする。他の相の開閉装置（Ｓ１）１，（Ｓ２）２は閉成状態のままである。この時、主座巻線７の電圧は三相交流電源１０３に接続されていた時と同じ線間電圧Ｖが印加される。このため、スコット結線変圧器５の主座巻線脚６ａの磁束の大きさ｜φＳ｜は、端子１０，１１，１２の３端子が三相交流電源１０３に接続されていた時の磁束の大きさφｍと同じである。この後、開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３を開放する。
【００８１】
次に、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）〜（Ｓ３）３を閉成して、スコット結線変圧器５を架電する時、Ｔ座巻線８の開閉装置（Ｓ３）３と主座巻線７の開閉装置（Ｓ１）１または（Ｓ２）２のいずれかとの間で三相交流電源１０３に対し最初に閉回路を構成するように２つの各開閉器を同時に閉成し、最後に主座巻線７の残りの開閉装置（Ｓ２）２または（Ｓ１）１が閉成するような順序で、開閉装置（Ｓ１）〜（Ｓ３）３を閉成する。
【００８２】
例えば、開閉装置（Ｓ１）１と（Ｓ３）３を同時に、次に開閉装置（Ｓ２）２の順番に時間差をもって閉成するとする。この場合、開閉装置（Ｓ１）１，（Ｓ３）３が閉成状態となった時点で、スコット結線変圧器５の端子１０，１２間に線路電圧Ｖが架電され、端子１０，１３間は線路電圧Ｖの３６．６％、端子１２，１３間には６３．４％となる。
【００８３】
すなわち、主座巻線７の遮断された時の電圧は定格励磁時の１００％で、印加された時の電圧は定格励磁時の３６．６％であり、Ｔ座巻線８の遮断された時の電圧は定格励磁時の１００％で、印加された時の電圧は定格励磁時の７３．２％である。
【００８４】
ここで（１）式を使って主座巻線、Ｔ座巻線の最大励磁突入電流の数値的な計算をすれば、本実施の形態１１による三相開閉器を適用した場合のスコット結線変圧器の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、
（２×１．７×０．３６６×０．９×１．７×１．０−２）／（２×１．７＋０．９×１．７−２）＝０．２６
Ｔ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、
（２×１．７×０．７３２＋０．９×１．７×１．０−２）／（２×１．７×１．０＋０．９×１．７×１．０−２）＝０．６９
となり、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の２６％、５１％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００８５】
以上のように、本実施の形態１１に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜１０と同様の効果を奏することができる。
【００８６】
実施の形態１２．
本実施の形態１２に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜１１と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。本実施の形態１１の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００８７】
本実施の形態１２において、三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は上記実施の形態２〜４と全く同じである。
異なる点は、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序であり、本実施の形態１２では、任意の１つの開閉装置を閉成し、次に残りの２つの開閉装置を同時に閉成するような順序で開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成する。例えば、開閉装置（Ｓ１）１を最初に、次に開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３を同時に閉成する場合、開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３が閉成状態となった時点で、スコット結線変圧器５の端子１０と１１、端子１１と１２、端子１２と１０の各端子間に線路電圧Ｖが架電され、端子１２，１３間は線路電圧Ｖの８６．６％となる。
【００８８】
すなわち、主座巻線７の遮断された時の電圧は定格励磁時の３６．６％で、印加された時の電圧は定格励磁時の１００％であり、Ｔ座巻線８の遮断された時の電圧は定格励磁時の７３．２％で、印加された時の電圧は定格励磁時の１００％である。
【００８９】
したがって、本実施の形態１２による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態２と全く同じ値が得られ、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の６７％、６５％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００９０】
以上のように、本実施の形態１２に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜１１と同様の効果を奏することができる。
【００９１】
実施の形態１３．
本実施の形態１３に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜１２と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。本実施の形態１３の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００９２】
本実施の形態１３において三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は、上記実施の形態１１と全く同じである。
また、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序は、上記実施の形態１と全く同じである。
【００９３】
すなわち、主座巻線７の遮断された時の電圧は定格励磁時の１００％で、印加された時の電圧は定格励磁時の３６．６％であり、Ｔ座巻線８の遮断された時の電圧は定格励磁時の１００％で、印加された時の電圧は定格励磁時の７３．２％である。
【００９４】
よって、本実施の形態１３による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、実施の形態１１と同一となり、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の２６％、５１％の励磁突入電流しか発生しないといえる。
【００９５】
以上のように、本実施の形態１３に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜１２と同様の効果を奏することができる。
【００９６】
実施の形態１４．
本実施の形態１４に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜１３と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。本実施の形態１４の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【００９７】
本実施の形態１４において三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は、上記実施の形態１１，１３と同様であるが、本実施の形態１４では最初に三相開閉器４の開閉装置（Ｓ３）３を開放にした後、開閉装置（Ｓ２）２，（Ｓ３）３を開放するとき同時タイミングで開放をする点のみ異なる。
また、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序は、上記実施の形態１３と全く同じである。
【００９８】
したがって、主座巻線７の遮断された時の電圧は定格励磁時の１００％で、印加された時の電圧は定格励磁時の３６．６％であり、Ｔ座巻線８の遮断された時の電圧は定格励磁時の１００％で、印加された時の電圧は定格励磁時の７３．２％であり、上記実施の形態１３と同様にして主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の２６％、５１％の励磁突入電流しか発生しない。
【００９９】
以上のように、本実施の形態１４に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜１２と同様の効果を奏することができる。
【０１００】
実施の形態１５．
本実施の形態１５に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜１４と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。本実施の形態１５の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【０１０１】
本実施の形態１５において三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は、上記実施の形態１４と全く同じである。
また、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序は、上記実施の形態１３と全く同じである。
【０１０２】
したがって、主座巻線７の遮断された時の電圧は定格励磁時の１００％で、印加された時の電圧は定格励磁時の３６．６％であり、Ｔ座巻線８の遮断された時の電圧は定格励磁時の１００％で、印加された時の電圧は定格励磁時の７３．２％であり、上記実施の形態１３と全く同様の計算に基づいて主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の２６％、５１％の励磁突入電流しか発生しないことがわかる。
【０１０３】
以上のように、本実施の形態１４に係るスコット結線変圧器用開閉器によっても、上記実施の形態１〜１２と同様の効果を奏することができる。
【０１０４】
実施の形態１６．
本実施の形態１６に係るスコット結線変圧器用開閉器の構成は、上記実施の形態１〜１５と同一であるが、開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３の動作順序が異なる。本実施の形態１６の三相用開閉器４においても、各相を開閉する開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３はそれぞれ時間差をもって独立に開閉する。
【０１０５】
本実施の形態１６において、三相開閉器４を動作させスコット結線変圧器５を三相交流電源１０３から切り離そうとする時の順序は上記実施の形態５〜８と全く同じである。
また、三相開閉器４の各相の開閉装置（Ｓ１）１〜（Ｓ３）３を閉成してスコット結線変圧器５を架電する時の順序は、上記実施の形態４と全く同じである。
【０１０６】
したがって、主座巻線７の遮断された時の電圧は定格励磁時の３６．６％で、印加された時の電圧は定格励磁時の１００％であり、Ｔ座巻線８の遮断された時の電圧は定格励磁時の７３．２％で、印加された時の電圧は定格励磁時の１００％である。
【０１０７】
よって、本実施の形態１６による三相開閉器４を適用した場合のスコット結線変圧器５の主座巻線７の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比、およびＴ座巻線８の最大励磁突入電流と一般の三相開閉器を適用した場合の最大励磁突入電流の比は、上記実施の形態４と同じであり、主座巻線７、Ｔ座巻線８は従来の最大励磁突入電流の６７％、６５％の励磁突入電流しか発生しないことになる。
【０１０８】
以上、実施の形態１〜１６によるスコット結線変圧器用開閉器を適用した場合、スコット結線変圧器５の最大励磁突入電流を約３９〜６７％程度に低減できるほか、約３９〜６７％に低減した励磁突入電流の発生する確率を少なくとも１／３に低減することができる。
【０１０９】
【発明の効果】
この発明に係るスコット結線変圧器用開閉器によれば、制御装置は第１ないし第３の開閉装置をそれぞれ独立に開閉制御し、前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか一つの開閉装置を開放し、該開放から所定時間経過後にまだ開放されていない二つの開閉装置をそれぞれ開放することにより、スコット結線変圧器は単相電源に接続されたのと同一の状態となり、主座巻線およびＴ座巻線の電圧は低減され、残留磁束密度を低減することができる。また、スコット結線変圧器を架電するとき、第１ないし第３の開閉装置の閉成の順序を組み合わせることにより、三相交流電源投入時の主座巻線とＴ座巻線の分担電圧を低減することができ、大きな励磁突入電流の減少を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の実施の形態１に係る三相開閉器とスコット結線変圧器の接続図である。
【図２】この発明の実施の形態１に係る三相開閉器を三相交流電源に接続した変電装置の接続図および変電装置における磁束の方向性を示した等価回路図である。
【図３】この発明の実施の形態１に係る三相開閉器を三相交流電源に接続した変電装置の接続図および変電装置における磁束の方向性を示した等価回路図である。
【図４】この発明の実施の形態１に係る変電装置の各部の動作を示したタイムチャートである。
【図５】従来の三相開閉器とスコット結線変圧器の接続図である。
【図６】従来の三相開閉器を三相交流電源に接続した変電装置の接続図および変電装置における磁束の方向性を示した等価回路図である。
【符号の説明】
１ 開閉装置（Ｓ１）、２ 開閉装置（Ｓ２）、３ 開閉装置（Ｓ３）、４ 三相開閉器、５ スコット結線変圧器、６ 変圧器鉄心、６ａ〜６ｃ 鉄心脚、７ 主座巻線、８ Ｔ座巻線、９ 磁束、１０〜１２ スコット巻線変圧器の端子、１３ 主座巻線とＴ座巻線の接続部、１４ 連結棒、１０１ 変電装置、１０３ 三相交流電源、１０５ 制御装置、１０７ オフタイマＡ、１０９ オンタイマＢ。
Claims (8)
- 主座巻線と前記主座巻線の中点に一端が接続されたＴ座巻線とを有するスコット結線変圧器に対して三相交流電源からの電圧供給を行い、
前記主座巻線の一端と前記三相交流電源の三相のうちいずれか一相との間に接続した第１の開閉装置と、
前記主座巻線の他端と前記三相交流電源の他の二相のうちいずれか一相との間に接続した第２の開閉装置と、
前記Ｔ座巻線の前記主座巻線と接続されていない一端と前記三相交流電源の残る一相との間に接続した第３の開閉装置とからなるスコット結線変圧器用開閉器において、
前記第１ないし第３の開閉装置をそれぞれ独立に開閉制御できる制御装置を備え、
前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、前記第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか一つの開閉装置を最初に開放し、該開放から第１の所定時間経過後にまだ開放されていない二つの開閉装置をそれぞれ開放し、
前記スコット結線変圧器を架電するとき、前記第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか二つの開閉装置を閉成することにより前記三相交流電源との閉回路を最初に構成し、該閉成から第２の所定時間経過後にまだ閉成されていない一つの開閉装置を閉成することを特徴とするスコット結線変圧器用開閉器。 - 請求項１に記載のスコット結線変圧器用開閉器において、
前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、前記第１の開閉装置または前記第２の開閉装置のいずれかを最初に開放し、
前記スコット結線変圧器を架電するとき、前記第３の開閉装置と前記第１の開閉装置または第２の開閉装置のいずれかを閉成することにより前記三相交流電源との閉回路を最初に構成することを特徴とするスコット結線変圧器用開閉器。 - 請求項１に記載のスコット結線変圧器用開閉器において、
前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、前記第１の開閉装置または前記第２の開閉装置のいずれかを最初に開放し、
前記スコット結線変圧器を架電するとき、前記第１の開閉装置と前記第２の開閉装置を閉成することにより前記三相交流電源との閉回路を最初に構成することを特徴とするスコット結線変圧器用開閉器。 - 請求項１に記載のスコット結線変圧器用開閉器において、
前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、前記第３の開閉装置を最初に開放し、
前記スコット結線変圧器を架電するとき、前記第３の開閉装置と前記第１の開閉装置または第２の開閉装置のいずれかを閉成することにより前記三相交流電源との閉回路を最初に構成することを特徴とするスコット結線変圧器用開閉器。 - 請求項１ないし４のいずれか一項に記載のスコット結線変圧器用開閉器において、
前記制御装置は、前記スコット結線変圧器を架電するとき、最初に閉回路を構成する二つの開閉装置を同時に閉成することを特徴とするスコット結線変圧器用開閉器。 - 主座巻線と前記主座巻線の中点に一端が接続されたＴ座巻線とを有するスコット結線変圧器に対して三相交流電源からの電圧供給を行い、
前記主座巻線の一端と前記三相交流電源の三相のうちいずれか一相との間に接続した第１の開閉装置と、
前記主座巻線の他端と前記三相交流電源の他の二相のうちいずれか一相との間に接続した第２の開閉装置と、
前記Ｔ座巻線の前記主座巻線と接続されていない一端と前記三相交流電源の残る一相との間に接続した第３の開閉装置とからなるスコット結線変圧器用開閉器において、
前記第１ないし第３の開閉装置をそれぞれ独立に開閉制御できる制御装置を備え、
前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、前記第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか一つの開閉装置を最初に開放し、該開放から第１の所定時間経過後にまだ開放されていない二つの開閉装置をそれぞれ開放し、
前記スコット結線変圧器を架電するとき、前記第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか一つの開閉装置を最初に閉成し、該閉成から第２の所定時間経過後にまだ閉成されていない二つの開閉装置を同時に閉成することを特徴とするスコット結線変圧器用開閉器。 - 主座巻線と前記主座巻線の中点に一端が接続されたＴ座巻線とを有するスコット結線変圧器に対して三相交流電源からの電圧供給を行い、
前記主座巻線の一端と前記三相交流電源の三相のうちいずれか一相との間に接続した第１の開閉装置と、
前記主座巻線の他端と前記三相交流電源の他の二相のうちいずれか一相との間に接続した第２の開閉装置と、
前記Ｔ座巻線の前記主座巻線と接続されていない一端と前記三相交流電源の残る一相との間に接続した第３の開閉装置とからなるスコット結線変圧器用開閉器において、
前記第１ないし第３の開閉装置をそれぞれ独立に開閉制御できる制御装置を備え、
前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、前記第１ないし第３の開閉装置のうちいずれか一つの開閉装置を最初に開放し、該開放から第１の所定時間経過後にまだ開放されていない二つの開閉装置をそれぞれ開放し、
前記スコット結線変圧器を架電するとき、前記第１ないし第３の開閉装置を同時に閉成することを特徴とするスコット結線変圧器用開閉器。 - 請求項１乃至７のいずれか一項に記載のスコット結線変圧器用開閉器において、
前記制御装置は、三相交流電源からの電圧供給を停止するとき、一つの開閉装置を最初に開放した後、該開放から前記第１の所定時間経過後に開放する二つの開閉装置を同時に開放することを特徴とするスコット結線変圧器用開閉器。
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|---|---|---|---|
| JP2002243341A JP2004088834A (ja) | 2002-08-23 | 2002-08-23 | スコット結線変圧器用開閉器 |
Applications Claiming Priority (1)
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| JP2002243341A JP2004088834A (ja) | 2002-08-23 | 2002-08-23 | スコット結線変圧器用開閉器 |
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| Publication Number | Publication Date |
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011154974A (ja) * | 2010-01-28 | 2011-08-11 | Toshiba Corp | 励磁突入電流抑制装置 |
| WO2012026423A1 (ja) * | 2010-08-23 | 2012-03-01 | 株式会社 東芝 | 励磁突入電流抑制装置 |
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-
2002
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Cited By (6)
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|---|---|---|---|---|
| JP2011154974A (ja) * | 2010-01-28 | 2011-08-11 | Toshiba Corp | 励磁突入電流抑制装置 |
| JP2012043711A (ja) * | 2010-08-20 | 2012-03-01 | Toshiba Corp | 励磁突入電流抑制装置 |
| WO2012026423A1 (ja) * | 2010-08-23 | 2012-03-01 | 株式会社 東芝 | 励磁突入電流抑制装置 |
| JP2012043744A (ja) * | 2010-08-23 | 2012-03-01 | Toshiba Corp | 励磁突入電流抑制装置 |
| CN102918618A (zh) * | 2010-08-23 | 2013-02-06 | 株式会社东芝 | 励磁涌流抑制装置 |
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