JP2004027138A

JP2004027138A - 非熱可塑性ポリイミドの製造方法

Info

Publication number: JP2004027138A
Application number: JP2002189095A
Authority: JP
Inventors: Koki Ogaki; 大垣　弘毅; Naohiro Ueda; 植田　直浩; Wataru Yamashita; 山下　渉; Takahisa Oguchi; 小口　貴久
Original assignee: Mitsui Chemicals Inc
Current assignee: Mitsui Chemicals Inc
Priority date: 2002-06-28
Filing date: 2002-06-28
Publication date: 2004-01-29
Anticipated expiration: 2022-06-28
Also published as: JP3865661B2

Abstract

【課題】ポリイミドが本来有する優れた諸物性を損なうことなく、従来の煩雑な製造工程を大きく改善した、生産効率の高い製造方法を提供すること。
【解決手段】非熱可塑性ポリイミドの製造法であって、
第１工程（液相反応工程）としてジアミン成分とテトラカルボン酸二無水物成分を含有する原料混合物の少なくとも一部を、有機溶媒に溶解してなる反応系を、混合して液相反応させることによりポリイミドプレポリマーを製造する工程、
第２工程（乾燥工程）として、第１工程で得られたポリイミドプレポリマーから有機溶媒を除去する工程、
第３工程（固相反応工程）として、第２工程で得られたポリイミドプレポリマーを、さらに、固相反応させて、ポリイミドプレポリマーよりも大きな分子量を有する非熱可塑性ポリイミドを製造する工程とを含んで構成されることを特徴とする、非熱可塑性ポリイミドの製造方法。
【選択図】　なし

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、耐熱性に優れた非熱可塑性ポリイミドの製造方法に関する。更に詳しくは、プレ重合したポリマーを用い固相にて反応を行い非熱可塑性ポリイミドを効率良く製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
芳香族ポリイミド粉末の製造方法は、以下の方法が一般的に知られている。芳香族テトラカルボン酸二無水物と芳香族ジアミンとを有機極性溶媒に長時間で溶解、さらに両モノマーを長時間重合して、ポリイミドの前駆体である高分子量のポリアミド酸を生成し、次いでその反応液にポリアミド酸不溶性の溶媒を多量添加し、ポリアミド酸粉末を析出させ単離、そのポリアミド酸粉末を高温でイミド化してポリイミド粉末を得る方法、あるいは前記高分子量のポリアミド酸を含有する反応液にイミド化剤を添加するか、またはその反応液を高温に加熱して、前記ポリアミド酸をイミド化してポリイミド粉末として析出させ単離してポリイミド粉末を得る方法である。
【０００３】
しかし、前述の公知の方法では、高分子量の芳香族ポリアミド酸の生成工程とそのポリアミド酸のイミド化工程の二工程が必要であるので、全体として製造工程が複雑であり長時間を要するという欠点があった。特に、ポリアミド酸の生成工程において、有機極性溶媒または反応液を実質的に無水の状態にしなければ高分子量のポリアミド酸が生成しないこと、高分子量のポリアミド酸の生成した反応液が高い回転粘度となり、取扱いが極めて困難になるなどの問題点等があった。
【０００４】
その他の製造法としては、原料であるテトラカルボン酸あるいはテトラカルボン酸ジエステルとジアミンから得られる「塩モノマー」を固相で重縮合させる方法（例えば、ＰＯＬＹＭＥＲ　ＬＥＴＴＥＲＳ，５巻，９４６ページ　（１９６７年））、脂肪族ジアミンとピロメリット酸類からなる「塩モノマー」を用い、固相で重縮合を行う合成法（米国特許２，７１０，８５３号、米国特許２，８６７，６０９号）、および脂肪族ジアミンあるいは芳香族テトラカルボン酸類からなる「塩モノマー」を用い、固相で重縮合する合成法（例えば、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，２７巻，４１０１ページ（１９９４年）、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，２８巻，６３６８ページ（１９９５年）等）等が報告されている。しかしながら、これらの手法で得られる「塩モノマー」は単離する必要があり、また得られた「塩モノマー」は非常に不安定であり、工業的な製造には応用しにくかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、ポリイミドが本来有する優れた諸物性、すなわち耐熱性、機械物性、摺動特性、低吸水性、電気特性、耐薬品性、および耐放射線性等を損なうことなく、従来の煩雑な製造工程を大きく改善した、生産効率の高い製造方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは前記の目的を達成するために鋭意検討を重ねた結果、ポリイミドの原料であるジアミン化合物と酸二無水物を高濃度で反応して、オリゴマーを生成させ、さらに脱溶媒、固相反応を行うことにより、非熱可塑性ポリイミド粉末を効率的に製造できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００７】
すなわち、本発明は以下［１］〜［７］に記載した事項により特定される。
【０００８】
［１］　　一般式（１）
【０００９】
【化５】

（式（１）中ｎは、１以上の整数、Ｘは炭素数６以上３０以下であり、かつ単環式芳香族基、縮合多環式芳香族基、あるいは芳香族基が直接結合または架橋員により相互に連結された非縮合多環式芳香族基であり、Ｘは２価の基を示し、Ｙは４価の基で以下のいずれかの構造を示す。）
【００１０】
【化６】

で表される繰り返し構造を有する非熱可塑性ポリイミドの製造法であって、
第１工程（液相反応工程）として一般式（２）
【００１１】
【化７】

（化学式（２）中Ｘは、前記と同じ意味を示す。）で表されるジアミン成分、一般式（３）
【００１２】
【化８】

（式（３）中Ｙは、前記と同じ意味を示す。）で表されるテトラカルボン酸二無水物成分を含有する原料混合物の少なくとも一部を、有機溶媒に溶解してなる反応系を、混合して液相反応させることによりポリイミドプレポリマーを製造する工程、
第２工程（乾燥工程）として、第１工程で得られたポリイミドプレポリマーから有機溶媒を除去する工程、
第３工程（固相反応工程）として、第２工程で得られたポリイミドプレポリマーを、さらに、固相反応させて、ポリイミドプレポリマーよりも大きな分子量を有する非熱可塑性ポリイミドを製造する工程
とを含んで構成されることを特徴とする、非熱可塑性ポリイミドの製造方法。
【００１３】
［２］　　第１工程（液相反応工程）において、一般式（２）で表されるジアミン成分と、一般式（３）で表されるテトラカルボン酸二無水物成分との量比が、ジアミン成分１モルを基準として、テトラカルボン酸二無水物成分が、０．９００〜１．０００モルの範囲である［１］記載の非熱可塑性ポリイミドの製造方法。
【００１４】
［３］　　第１工程（液相反応工程）において、使用する有機溶媒の沸点が１００℃以上であり、反応温度が、１００℃以上かつ使用する有機溶媒の沸点以下である［１］乃至［２］記載の非熱可塑性ポリイミドの製造方法。
【００１５】
［４］　　第１工程（液相反応工程）において、一般式（２）で表されるジアミン成分および一般式（３）で表されるテトラカルボン酸二無水物成分の固形分合計重量が、反応系合計重量を基準として、３０〜７０重量％である［１］乃至［３］記載の非熱可塑性ポリイミドの製造方法。
【００１６】
［５］　　第１工程（液相反応工程）および／または第３工程（固相反応工程）において使用する反応機が、少なくとも二つの回転翼を有し、かつ、それぞれの回転翼が独立した回転軸を有すると共に、各回転軸を同時に回転させても、各回転翼同士の衝突または接触が起こらないように配列された構造を有する混練機を使用したものである［１］乃至［４］記載の非熱可塑性ポリイミドの製造方法。
【００１７】
［６］　　第１工程（液相反応工程）および／または第３工程（固相反応工程）において使用する反応機が、駆動軸に対し、１つ以上の従動軸を有し、該従動軸に１つ以上の翼を有し、すべての翼の運転経路が、衝突または接触が起こらないように配列された構造を有する混練機を使用したものである［１］乃至［５］記載の非熱可塑性ポリイミドの製造方法。
【００１８】
［７］　　第３工程（固相反応工程）において、反応温度が２００〜３００℃であることを特徴とする、［１］乃至［６］に記載した非熱可塑性ポリイミドの製造方法。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下に本発明を詳細に説明する。
本発明の製造方法で得られる非熱可塑性ポリイミドは、一般式（１）
【００２０】
【化９】

（式（１）中ｎ、Ｘ、Ｙは、前記と同じ意味を示す。）
【００２１】
【化１０】

で表される繰り返し構造単位を有するものである。その原料としては、一般式（２）
【００２２】
【化１１】

（式（２）中Ｘは、前記と同じ意味を示す。）で表されるジアミンと、一般式（３）
【００２３】
【化１２】

（式（３）中Ｙは、前記と同じ意味を示す。）で表されるテトラカルボン酸二無水物、または、その全加水分解開環物または一部加水分解開環物が必須モノマーである。
【００２４】
［ジアミン成分］
ジアミン成分としては、１つのベンゼン環を有する単環式芳香族基、ナフタレン環等を有する縮合多環芳香族基、あるいは複数の芳香族基が直接結合、ハロゲン原子が置換していてもよいアルキレン基、カルボニル基、スルホン基、スルホキシド基、エーテル基またはスルフィド基の架橋員により相互に連結された非縮合多環式芳香族基を有するジアミンを用いることができ、前述の一般式（２）で表される化合物である。
【００２５】
ジアミン成分の具体的な化合物としては、以下に示すアミンを用いることができる。
ｏ−、ｐ−、ｍ−フェニレンジアミン、ｍ−アミノベンジルアミン、ｐ−アミノベンジルアミン、３，３’−ジアミノジフェニルエーテル、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル、ビス（３−アミノフェニル）スルフィド、ビス（４−アミノフェニル）スルフィド、ビス（３−アミノフェニル）スルホキシド、ビス（４−アミノフェニル）スルホキシド、ビス（３−アミノフェニル）スルホン、ビス（４−アミノフェニル）スルホン、３，３’−ジアミノベンゾフェノン、４，４’−ジアミノベンゾフェノン、３，４’−ジアミノベンゾフェノン、３，３’−ジアミノジフェニルメタン、４，４’−ジアミノジフェニルメタン、３，４’−ジアミノジフェニルメタン、ビス［４−（３−アミノフェノキシ）フェニル］メタン、ビス［４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］メタン、２，２−ビス［４−（３−アミノフェノキシ）フェニル］プロパン、２，２−ビス［４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］プロパン、２，２−ビス［３−（３−アミノフェノキシ）フェニル］１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロプロパン、２，２−ビス［４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロプロパン、１，３−ビス（３−アミノフェノキシ）ベンゼン、１，４−ビス（３−アミノフェノキシ）ベンゼン、１，４−ビス（４−アミノフェノキシ）ベンゼン、４，４’−ビス（４−アミノフェノキシ）ビフェニル、４，４’−（１，３−フェニレンジイソプロピリデン）ビスアニリン、４，４’−（１，４−フェニレンジイソプロピリデン）ビスアニリン、ビス［４−（３−アミノフェノキシ）フェニル］ケトン、ビス［４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］ケトン、ビス［４−（３−アミノフェノキシ）フェニル］スルフィド、ビス［４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］スルフィド、ビス［４−（３−アミノフェノキシ）フェニル］スルホキシド、ビス［４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］スルホキシド、ビス［４−（３−アミノフェノキシ）フェニル］スルホン、ビス［４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］スルホン、ビス［４−（３−アミノフェノキシ）フェニル］エーテル、ビス［４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］エーテル、２，６−ビス［４−（４−アミノ−α，α−ジメチルベンジル）フェノキシ］ベンゾニトリル、６，６’−ビス（２−アミノフェノキシ）−３，３，３’，３’−テトラメチル−１，１’−スピロビインダン、６，６’−ビス（３−アミノフェノキシ）−３，３，３’，３’−テトラメチル−１，１’−スピロビインダン、６，６’−ビス（４−アミノフェノキシ）−３，３，３’，３’−テトラメチル−１，１’−スピロビインダン等が挙げられ、またこれらは単独または２種以上を混合して使用される。
【００２６】
［テトラカルボン酸二無水物］
テトラカルボン酸二無水物としては、一般式（３）で表される化合物であり、具体例としてピロメリット酸二無水物、および３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物等が挙げられ、使用は、これらいずれかの化合物、あるいは両方を混合して用いることができる。そして、上記テトラカルボン酸二無水物の全てまたは一部が加水分解した化合物も使用する事ができる。
【００２７】
［原料の使用量比］
ジアミン成分、テトラカルボン酸二無水物成分（あるいはその全部または一部加水分解開環物）の量比によって、得られるポリイミドの分子量を調節することができる。使用量はジアミン成分１モルに対して、テトラカルボン酸二無水物成分は好ましくは０．９００〜１．０００モルの範囲で、更に好ましくは０．９２０〜０．９９０モルである。テトラカルボン酸二無水物の使用量比が０．９００未満であれば得られるポリイミドの分子量が不足し、耐熱性・機械物性が悪化する可能性がある。
【００２８】
［反応溶媒］
本発明の製造方法において第１工程（液相反応工程）で使用できる溶媒は、特に限定されるものではないが、通常、沸点が１００℃以上であることが好ましい。一般にポリイミドの重合に用いられる公知の溶媒を採用することができる。例えば、少なくとも一つの反応物質、好ましくは酸無水物類とジアミン類の両方を溶解するものである。具体的にはＮ，Ｎ−ジメチルホルムアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、クレゾール、ジメチルスルホキシド、Ｎ−メチル−２−ピロリドン、テトラメチル尿素等が挙げられる。これらの溶媒類は、単独、あるいはベンゾニトリル、ジオキサン、キシレン或いはトルエン等の他の溶媒との組み合わせで用いることができる。
【００２９】
［触媒］
本発明の製造方法においては、触媒を用いることもできる。触媒は、脱水重縮合反応の進行を実質的に促進するか、架橋等の副反応の進行を阻害するものである限り、特に制限されない。また、触媒の使用量は、触媒の揮散性や酸強度等の触媒自身の性質、反応条件を考慮して、実質的に反応を促進させるか、架橋等の副反応の進行を阻害させることができれば特に制限されない。
【００３０】
また、触媒とは、触媒自身に前述したような性質がなくても、流通ガスや、反応溶媒と反応することにより上記の性質を有する化合物に変化する触媒も含まれる。
【００３１】
触媒としてはポリイミドの重合に用いられる一般的な公知触媒のほか、例えば、有機スルホン酸等の酸触媒が挙げられる。さらに具体例を挙げると例えば、メタンスルホン酸、エタンスルホン酸、１−プロパンスルホン酸、１−ブタンスルホン酸、１−ペンタンスルホン酸、１−ヘキサンスルホン酸、１−ヘプタンスルホン酸、１−オクタンスルホン酸、等のアルカンスルホン酸、トリフルオロメタンスルホン酸、等のハロゲン化置換アルカンスルホン酸、ベンゼンスルホン酸、ｐ−トルエンスルホン酸、ｐ−キシレン−２−スルホン酸、ｐ−クロロベンゼンスルホン酸、ｐ−ニトロベンゼンスルホン酸、等のベンゼンスルホン酸誘導体、ナフタレン−１−スルホン酸、ナフタレン−２−スルホン酸、２，５−ナフタレンジスルホン酸、等のナフタレンスルホン酸誘導体等が挙げられる。これらは、単独でまたは２種類以上組み合わせて使用することができる。
【００３２】
［仕込み方法］
第１工程（液相反応工程）において、原料・溶媒および必要に応じて加えられるその他の触媒等の仕込み順序・方法は特に限定されない。
【００３３】
［反応温度］
第１工程（液相反応工程）において、重合が進行するのであれば、反応温度は、特に制限されるものではないが、好ましくは１００℃以上、溶媒の沸点以下である。反応時間は必要な重合度を得るのに充分である範囲であれば特に限定されない。また、反応に際しては窒素等の不活性ガス雰囲気下で行うことが好ましい。
【００３４】
［反応濃度］
第１工程（液相反応工程）において、反応系内（反応機内）の固形分濃度は３０％以上であることが好ましく、７０％以下であることが好ましい。より具体的には、第１工程（液相反応工程）において、一般式（２）で表されるジアミン成分、および一般式（３）で表されるテトラカルボン酸二無水物成分の固形分合計重量が、反応系合計重量を基準として、３０〜７０重量％であることが好ましい。
【００３５】
［反応装置］
本発明方法において使用する反応装置は、これらの原料・溶媒および必要に応じて加えられるその他の触媒等を撹拌、混合できれば、装置は特に限定されないが、第１工程（液相反応工程）および／または第３工程（固相反応工程）においては、少なくとも二つの回転翼を有し、かつ、それぞれの回転翼が独立した回転軸を有すると共に、各回転軸を同時に回転させても、各回転翼同士が衝突または接触が起こらないように配列された構造を有する混練機が好ましい。具体的にはニーダー、スーパーブレンド（住友重機械工業製）等が挙げられる。さらに好ましくは、駆動軸に対し１つ以上の従動軸を有し、該従動軸に１つ以上の翼を有し、すべての翼の運転経路が、衝突または接触しないように配列された混練機である。さらに詳しくは、主駆動軸が回転し、従動軸がそれぞれ個別に回転することで撹拌子の動きがプラネタリーアクション、換言すると自転・公転運動を行うことにより、強力で効率のよい撹拌を行う装置である。具体的には、愛工ケミカルミキサー（愛工舎製作所製）、プラネタリーミキサー（井上製作所製）、トリミックス（井上製作所製）のような縦形の混練機が挙げられる。
また、反応に際しては窒素等の不活性ガス雰囲気下で行うことが好ましい。
【００３６】
［脱溶媒］
第２工程（乾燥工程）における脱溶媒の条件としては、ポリイミドプレポリマー中の溶媒量が５重量％以下になれば、常圧でも減圧下でも良く、特に限定されない。温度と減圧度に関しては、好ましくは、温度が５０〜３００℃、減圧度が１〜３０ｋＰａであり、さらに好ましくは温度が１００〜２００℃、減圧度が１．５〜２０ｋＰａである。時間に関しては３０分間〜２０時間であり、さらに好ましくは１〜１５時間以下である。
また、脱溶媒に際しても窒素等の不活性ガス雰囲気下で行うことが好ましい。
【００３７】
［固相反応］
第３工程（固相反応工程）における固相反応は、第２工程（乾燥工程）で脱溶媒して得られたプレポリマーを固相状態で、脱水重縮合することを特徴とする。この固相反応は、反応系に存在するポリマー（プレポリマー及び反応生成物）が実質的に固体状態を維持し、固相反応終了後のポリイミドの分子量が、固相反応開始前のプレポリマーの分子量以上であれば特に限定されない。
【００３８】
［固相反応温度］
固相反応温度は脱溶媒温度以上であるが、２００〜３００℃が好ましい。反応時間は必要な重合度を得るのに充分である範囲内に限って限定されない。
また、反応に際しては窒素等の不活性ガス雰囲気下で行うことが好ましい。
【００３９】
【実施例】
以下、実施例により本発明を更に詳細に説明する。
なお、実施例の記載は、本発明の内容の理解を支援するためのものであって、本発明の技術的範囲を狭く解釈する根拠となる性格のものではない。
【００４０】
実施例１
ねじれ枠型のステンレス製の翼を内部に三本有する内容積５０Ｌのステンレス製の井上製作所製トリミックス（型式ＴＸ−５０）に、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル３，９４５ｇ（１９．７ｍｏｌ）、ピロメリット酸二無水物４，２９７ｇ（１９．７ｍｏｌ）、およびクレゾール１２．２ｋｇを装入（固形分濃度４０％）し、攪拌しながら、反応容器内を十分に窒素置換した。これを１５０℃まで昇温し、この後、１５０℃で１時間攪拌した。温度を２００℃に昇温し、圧力を徐々に下げていき、１．３ｋＰａまで減圧して５時間乾燥することにより、反応系からクレゾールを留去した。
このプレポリマーを同一反応機中、窒素雰囲気下、３００℃で４時間固相反応して、黄色粉末７，５３２ｇを得た。ここで得られたポリイミド粉は、赤外線吸収スペクトルでイミド結合の特性吸収ピーク１７７０ｃｍ^−１、１７２０ｃｍ^−１付近の吸収が顕著に認められた。このポリイミド粉と、固相反応前のプレポリマーの一部を用いて、３５０℃空気中における重量減少率の経時変化を測定した。この結果を図１に示した。ポリイミド粉はプレポリマーより熱的に安定であり、重合が進んで分子量が増加していることがわかった。
【００４１】
実施例２
等速Σ型のステンレス製の翼を内部に二本有する内容積１Ｌのステンレス製の入江卓上型ニーダー（型式ＰＮＶ−１Ｈ）に、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル７６．８９ｇ（０．３８４ｍｏｌ）、ピロメリット酸二無水物８２．８９ｇ（０．３８０ｍｏｌ）、およびクレゾール１０６．５２ｇを装入（固形分濃度６０％）し、攪拌しながら、反応容器内を十分に窒素置換した。これを１５０℃まで昇温し、この後、１５０℃で１時間攪拌した。温度は１５０℃のまま２０ｋＰａに減圧し、１５時間乾燥することにより、反応系からクレゾールを留去した。
このプレポリマーを棚段乾燥機中、窒素雰囲気下、３００℃で４時間固相反応して、黄色粉末１４６．１０ｇを得た。ここで得られたポリイミド粉は、赤外線吸収スペクトルでイミド結合の特性吸収ピーク１７７０ｃｍ^−１、１７２０ｃｍ^−１付近の吸収が顕著に認められた。
【００４２】
実施例３
等速Σ型のステンレス製の翼を内部に二本有する内容積１Ｌのステンレス製の入江卓上型ニーダー（型式ＰＮＶ−１Ｈ）に、ｐ−フェニレンジアミン６２．２９ｇ（０．５７６ｍｏｌ）、３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物１６６．０８ｇ（０．５６４ｍｏｌ）、およびＮ−メチル−２−ピロリドン３４２．５６ｇを装入（固形分濃度４０％）し、攪拌しながら、反応容器内を十分に窒素置換した。これを１５０℃まで昇温し、この後、１５０℃で１時間攪拌した。温度は１５０℃のまま２０ｋＰａに減圧し、１５時間乾燥することにより、反応系からクレゾールを留去した。
このプレポリマーを棚段乾燥機中、窒素雰囲気下、３００℃で４時間固相反応して、黄色粉末２０８．０６ｇを得た。ここで得られたポリイミド粉は、赤外線吸収スペクトルでイミド結合の特性吸収ピーク１７７０ｃｍ^−１、１７２０ｃｍ^−１付近の吸収が顕著に認められた。
【００４３】
実施例４
等速Σ型のステンレス製の翼を内部に二本有する内容積１Ｌのステンレス製の入江卓上型ニーダー（型式ＰＮＶ−１Ｈ）に、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル８０．１０ｇ（０．４００ｍｏｌ）、ピロメリット酸二無水物４３．６２ｇ（０．２００ｍｏｌ）、３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物５８．８４ｇ（０．２００ｍｏｌ）、およびクレゾール１８０．５４ｇを装入（固形分濃度５０％）し、攪拌しながら、反応容器内を十分に窒素置換した。これを１５０℃まで昇温し、この後、１５０℃で１時間攪拌した。温度は１５０℃のまま９ｋＰａに減圧し、１５時間乾燥することにより、反応系からクレゾールを留去した。
このプレポリマーを棚段乾燥機中、窒素雰囲気下、３００℃で４時間固相反応して、黄色粉末１６８．１６ｇを得た。ここで得られたポリイミド粉は、赤外線吸収スペクトルでイミド結合の特性吸収ピーク１７７０ｃｍ^−１、１７２０ｃｍ^−１付近の吸収が顕著に認められた。
【００４４】
実施例５
ダブルヘリカルリボン翼及び翼の内部に４本の邪魔板を有する内容積２０Ｌの住友重機械工業製スーパーブレンド（型式ＳＢＲ−２２）に、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル１，２０９ｇ（６．０４ｍｏｌ）、ｐ−フェニレンジアミン６５３ｇ、ピロメリット酸二無水物２，６３５ｇ（１２．０８ｍｏｌ）、およびクレゾール６，７４５ｇを装入（固形分濃度４０％）し、攪拌しながら、反応容器内を十分に窒素置換した。これを１５０℃まで昇温し、この後、１５０℃で１時間攪拌した。温度は１５０℃のまま２０ｋＰａに減圧し、１５時間乾燥することにより、反応系からクレゾールを留去した。
このプレポリマーを同一混合機中、窒素雰囲気下、３００℃で４時間固相反応して、黄色粉末４，２７９ｇを得た。ここで得られたポリイミド粉は、赤外線吸収スペクトルでイミド結合の特性吸収ピーク１７７０ｃｍ^−１、１７２０ｃｍ^−１付近の吸収が顕著に認められた。
【００４５】
実施例６
スパイラルフック型のステンレス製の翼を内部に二本有する内容積５ｌのステンレス製の愛工舎製作所製愛工ケミカルミキサー（型式ＡＣＭ−５ＬＶＴ）に、ｐ−フェニレンジアミン２１６．３ｇ（２．００ｍｏｌ）、３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物５７０．８ｇ（１．９４ｍｏｌ）、およびクレゾール１，１８０ｇを装入（固形分濃度４０％）し、攪拌しながら、反応容器内を十分に窒素置換した。これを１５０℃まで昇温し、この後、１５０℃で１時間攪拌した。温度は１５０℃のまま２０ｋＰａに減圧し、１５時間乾燥することにより、反応系からクレゾールを留去した。
このプレポリマーを同一混合機中、窒素雰囲気下、３００℃で４時間固相反応して、黄色粉末７１７．２ｇを得た。ここで得られたポリイミド粉は、赤外線吸収スペクトルでイミド結合の特性吸収ピーク１７７０ｃｍ^−１、１７２０ｃｍ^−１付近の吸収が顕著に認められた。
【００４６】
実施例７
ねじれ枠型のステンレス製の翼を内部に二本有する内容積５０Ｌのステンレス製の井上製作所製プラネタリーミキサー（型式ＰＬＭ−５０）に、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル４，０２４ｇ（２０．１ｍｏｌ）、３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物５，８５５ｇ（１９．９ｍｏｌ）、およびクレゾール１４．８ｋｇを装入（固形分濃度４０％）し、攪拌しながら、反応容器内を十分に窒素置換した。これを１５０℃まで昇温し、この後、１５０℃で１時間攪拌した。温度を２００℃に昇温し、圧力を１．３ｋＰａに減圧して５時間乾燥することにより、反応系からクレゾールを留去した。このプレポリマーを同一混合機中、窒素雰囲気下、３００℃で４時間固相反応して、黄色粉末９，１６２ｇを得た。ここで得られたポリイミド粉は、赤外線吸収スペクトルでイミド結合の特性吸収ピーク１７７０ｃｍ^−１、１７２０ｃｍ^−１付近の吸収が顕著に認められた。
【００４７】
比較例１
撹拌機、還流冷却器、および窒素導入管を備えたフラスコに、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル１２０．１２ｇ（０．６００ｍｏｌ）およびＮ，Ｎ−ジメチルアセトアミド８９８．００ｇを装入し、室温で窒素雰囲気下にピロメリット酸二無水物１２４．３３ｇ（０．５７０ｍｏｌ）を溶液温度の上昇に注意しながら分割して加え、室温で１０時間撹拌した。得られたポリアミド酸溶液のうち５７５．６４ｇを別のフラスコにとり、トリエチルアミン１２１．２４ｇ（１．１９８ｍｏｌ）および無水酢酸１８３．６５ｇ（１．７９９ｍｏｌ）を滴下した。滴下終了後１時間で黄色のポリイミド粉が析出した。さらに室温で１０時間撹拌を続けて、濾過した。メタノールで分散洗浄した後濾過し、１８０℃で４時間乾燥し、ポリイミド粉１０４．２１ｇを得た。ここで得られたポリイミド粉の一部を用いて、実施例１と同様にして３５０℃空気中における重量減少率の経時変化を測定した。この結果を実施例１の結果とともに図１に示した。図１の結果より実施例１の固相重合後のポリイミド粉はポリアミド酸から合成されたポリイミド粉と同等の熱的安定性を有し、同等の分子量であることがわかる。
【００４８】
【発明の効果】
プレ重合したポリマーを用い、固相にて反応を行うことにより、前駆体であるポリアミド酸製造の後イミド化を行うという複雑な工程・反応設備を必要とせず、非熱可塑性ポリイミドの生産効率を向上させることが可能となった。また、高濃度でプレポリマーを合成することにより、さらに生産効率を向上させることが可能となった。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例１で得られたプレポリマー、ポリイミド粉および比較例１で得られたポリイミド粉の空気中３５０℃における等温重量減少率の経時変化である。

Claims

一般式（１）

（式（１）中ｎは、１以上の整数、Ｘは炭素数６以上３０以下であり、かつ単環式芳香族基、縮合多環式芳香族基、あるいは芳香族基が直接結合または架橋員により相互に連結された非縮合多環式芳香族基であり、Ｘは２価の基を示し、Ｙは４価の基で以下のいずれかの構造を示す。）

で表される繰り返し構造を有する非熱可塑性ポリイミドの製造法であって、
第１工程（液相反応工程）として一般式（２）

（式（２）中Ｘは、前記と同じ意味を示す。）で表されるジアミン成分と一般式（３）

（式（３）中Ｙは、前記と同じ意味を示す。）で表されるテトラカルボン酸二無水物成分を含有する原料混合物の少なくとも一部を、有機溶媒に溶解してなる反応系を、混合して液相反応させることによりポリイミドプレポリマーを製造する工程、
第２工程（乾燥工程）として、第１工程で得られたポリイミドプレポリマーから有機溶媒を除去する工程、
第３工程（固相反応工程）として、第２工程で得られたポリイミドプレポリマーを、さらに、固相反応させて、ポリイミドプレポリマーよりも大きな分子量を有する非熱可塑性ポリイミドを製造する工程とを含んで構成されることを特徴とする、非熱可塑性ポリイミドの製造方法。
第１工程（液相反応工程）において、一般式（２）で表されるジアミン成分と、一般式（３）で表されるテトラカルボン酸二無水物成分との量比が、ジアミン成分１モルを基準として、テトラカルボン酸二無水物成分が、０．９００〜１．０００モルの範囲であることを特徴とする請求項１に記載の非熱可塑性ポリイミドの製造方法。
第１工程（液相反応工程）において、使用する有機溶媒の沸点が１００℃以上であり、反応温度が、１００℃以上かつ使用する有機溶媒の沸点以下であることを特徴とする請求項１または２記載の非熱可塑性ポリイミドの製造方法。
第１工程（液相反応工程）において、一般式（２）で表されるジアミン成分および一般式（３）で表されるテトラカルボン酸二無水物成分の固形分合計重量が、反応系合計重量を基準として、３０〜７０重量％であることを特徴とする、請求項１乃至３記載の非熱可塑性ポリイミドの製造方法。
第１工程（液相反応工程）および／または第３工程（固相反応工程）において使用する反応機が、少なくとも二つの回転翼を有し、かつ、それぞれの回転翼が独立した回転軸を有すると共に、各回転軸を同時に回転させても、各回転翼同士の衝突または接触が起こらないように配列された構造を有する混練機を使用したものであることを特徴とする請求項１乃至４記載の非熱可塑性ポリイミドの製造方法。
第１工程（液相反応工程）および／または第３工程（固相反応工程）において使用する反応機が、駆動軸に対し、１つ以上の従動軸を有し、該従動軸に１つ以上の翼を有し、すべての翼の運転経路が、衝突または接触が起こらないように配列された構造を有する混練機を使用したものであることを特徴とする請求項１乃至５記載の非熱可塑性ポリイミドの製造方法。
第３工程（固相反応工程）において、反応温度が２００〜３００℃であることを特徴とする請求項１乃至６記載の非熱可塑性ポリイミドの製造方法。