JP2003516512A - シース型グロープラグ - Google Patents
シース型グロープラグInfo
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23Q—IGNITION; EXTINGUISHING-DEVICES
- F23Q7/00—Incandescent ignition; Igniters using electrically-produced heat, e.g. lighters for cigarettes; Electrically-heated glowing plugs
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F23Q7/001—Glowing plugs for internal-combustion engines
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Resistance Heating (AREA)
Abstract
(57)【要約】
本発明は、熱燃焼過程に点火する、特に自己着火式の内燃機関を始動させるためのシース型グロープラグであって、燃焼室の壁に密に配置可能なハウジングが設けられており、該ハウジングが、燃焼室内に突入するセラミックス製のグローシースを収容しており、該グローシースが、電気抵抗を有する、電圧源に接続可能な加熱導体を形成しており、該加熱導体の、グローシース先端部の領域における導電性の横断面が、グローシースボディの領域における導電性の横断面よりも小さく寸法設定されている形式のものに関する。グローシース先端部(38)が、少なくとも1つの円錐台形の区分(46,50,52)を有していることが提案されている。
Description
【0001】
背景技術
本発明は、請求項1の上位概念部に記載した特徴を備えた、熱燃焼過程に点火
する、特に自己着火式の内燃機関を始動させるためのシース型グロープラグに関
する。
する、特に自己着火式の内燃機関を始動させるためのシース型グロープラグに関
する。
【0002】
冒頭で述べた形式のシース型グロープラグは知られている。このシース型グロ
ープラグは、自己着火式の内燃機関(ディーゼルエンジン)を始動させるために
使用される。周知のように、自己着火燃焼過程を開始するためには、起爆が要求
される。このためには、グローシースが燃焼室(内燃機関におけるシリンダ室)
内に突入するように燃焼室の壁に密に挿入されたシース型グロープラグが使用さ
れる。この場合、グローシースは、着火させたい燃料・空気混合物に接触してい
る。
ープラグは、自己着火式の内燃機関(ディーゼルエンジン)を始動させるために
使用される。周知のように、自己着火燃焼過程を開始するためには、起爆が要求
される。このためには、グローシースが燃焼室(内燃機関におけるシリンダ室)
内に突入するように燃焼室の壁に密に挿入されたシース型グロープラグが使用さ
れる。この場合、グローシースは、着火させたい燃料・空気混合物に接触してい
る。
【0003】
セラミックス製のグローシースの使用が知られている。このグローシースの赤
熱区分は導電性のセラミックス材料から成っている。このセラミックス材料は、
燃焼室内に形成される雰囲気に対する高い強度および高い耐性の点で優れている
。さらに、セラミックス製のグローシースは高い耐熱性を有している。
熱区分は導電性のセラミックス材料から成っている。このセラミックス材料は、
燃焼室内に形成される雰囲気に対する高い強度および高い耐性の点で優れている
。さらに、セラミックス製のグローシースは高い耐熱性を有している。
【0004】
自己着火式の内燃機関を始動させるためには、グローシースが電圧源(自動車
では一般的に自動車バッテリ)に接続されている。グローシースの電気抵抗に相
応して、グローシースの赤熱区分を加熱する電流が通電される。
では一般的に自動車バッテリ)に接続されている。グローシースの電気抵抗に相
応して、グローシースの赤熱区分を加熱する電流が通電される。
【0005】
グローシースのグローシース先端部の迅速な加熱を達成するためには、グロー
シース先端部の領域に局所的に、グローシースボディのその他の領域よりも高い
固有の電気抵抗を備えたセラミックス材料を設けることが知られている。これに
よって、グローシースのグローシース先端部に電気抵抗が集中されるので、そこ
には、局所的により激しくて迅速な加熱が生ぜしめられる。この場合、このよう
な形式のグローシースは、種々異なる固有の電気抵抗を有する種々異なる材料に
よって極めて手間をかけてひいては費用をかけてしか製作することができないと
いう欠点がある。
シース先端部の領域に局所的に、グローシースボディのその他の領域よりも高い
固有の電気抵抗を備えたセラミックス材料を設けることが知られている。これに
よって、グローシースのグローシース先端部に電気抵抗が集中されるので、そこ
には、局所的により激しくて迅速な加熱が生ぜしめられる。この場合、このよう
な形式のグローシースは、種々異なる固有の電気抵抗を有する種々異なる材料に
よって極めて手間をかけてひいては費用をかけてしか製作することができないと
いう欠点がある。
【0006】
ドイツ連邦共和国特許出願公開第19506950号明細書に基づき、グロー
シース先端部の領域で導電性の横断面が減少しているシース型グロープラグが公
知である。この導電性の横断面の減少によって、そこには、グローシースのその
他の領域よりも激しい加熱が生ぜしめられる。導電性の横断面の減少は、シース
型グロープラグに孔が設けられ、次いで、この孔が、電気的に絶縁性の材料で充
填されることによって獲得される。この場合、このような形式の横断面減少は、
付加的な製作法ステップによって手間をかけてしか獲得することができないとい
う欠点がある。特に電気的に絶縁性の材料をシース型グロープラグの最も高い加
熱の領域に供給する場合には、使用される材料の種々異なる熱膨張係数に基づき
、シース型グロープラグの損傷もしくは破壊を生ぜしめ得る機械的な応力が形成
され得る。
シース先端部の領域で導電性の横断面が減少しているシース型グロープラグが公
知である。この導電性の横断面の減少によって、そこには、グローシースのその
他の領域よりも激しい加熱が生ぜしめられる。導電性の横断面の減少は、シース
型グロープラグに孔が設けられ、次いで、この孔が、電気的に絶縁性の材料で充
填されることによって獲得される。この場合、このような形式の横断面減少は、
付加的な製作法ステップによって手間をかけてしか獲得することができないとい
う欠点がある。特に電気的に絶縁性の材料をシース型グロープラグの最も高い加
熱の領域に供給する場合には、使用される材料の種々異なる熱膨張係数に基づき
、シース型グロープラグの損傷もしくは破壊を生ぜしめ得る機械的な応力が形成
され得る。
【0007】
発明の利点
請求項1に記載した特徴を備えた本発明によるシース型グロープラグは従来の
ものに比べて、グローシース先端部の領域における電気抵抗の増加が簡単に獲得
可能であるという利点を提供している。グローシースのグローシース先端部の領
域における赤熱区分の導電性の横断面が、グローシースボディの領域における導
電性の横断面よりも小さく寸法設定されていて、グローシース先端部が、シース
型グロープラグの長手方向軸線に対して延びる円錐台形の区分を有していること
によって、有利には、グローシース先端部に、グローシースボディ全体と同じ材
料を、同じ固有の電気抵抗で使用することができる。グローシース先端部の領域
における導電性の横断面の減少によって、電気抵抗と、通電される導体の横断面
との既知の関係に基づき、抵抗が局所的に増加する。したがって、シース型グロ
ープラグのグローシース先端部の領域における特殊な形状付与によって、極めて
短い加熱時間と相俟って、所要の赤熱温度に最適な電気抵抗を調整することがで
きる。いま、電気抵抗が形状付与に関連していることによって、このような形式
のシース型グロープラグは相応の成形型によって簡単に製作することができる。
いずれにせよ、シース型グロープラグは形状付与によって獲得されるので、減少
させられる導電性の横断面の製作にかかる手間は無視することができる。
ものに比べて、グローシース先端部の領域における電気抵抗の増加が簡単に獲得
可能であるという利点を提供している。グローシースのグローシース先端部の領
域における赤熱区分の導電性の横断面が、グローシースボディの領域における導
電性の横断面よりも小さく寸法設定されていて、グローシース先端部が、シース
型グロープラグの長手方向軸線に対して延びる円錐台形の区分を有していること
によって、有利には、グローシース先端部に、グローシースボディ全体と同じ材
料を、同じ固有の電気抵抗で使用することができる。グローシース先端部の領域
における導電性の横断面の減少によって、電気抵抗と、通電される導体の横断面
との既知の関係に基づき、抵抗が局所的に増加する。したがって、シース型グロ
ープラグのグローシース先端部の領域における特殊な形状付与によって、極めて
短い加熱時間と相俟って、所要の赤熱温度に最適な電気抵抗を調整することがで
きる。いま、電気抵抗が形状付与に関連していることによって、このような形式
のシース型グロープラグは相応の成形型によって簡単に製作することができる。
いずれにせよ、シース型グロープラグは形状付与によって獲得されるので、減少
させられる導電性の横断面の製作にかかる手間は無視することができる。
【0008】
このような形式の円錐台形の区分によって、グローシース先端部の領域におけ
る赤熱区分の導電性の横断面の、正確に再現可能な減少が可能となる。さらに、
円錐台形の区分は単純な成形型によって、材料製造に対して適切な再現可能な形
式で繰り返すことができる。
る赤熱区分の導電性の横断面の、正確に再現可能な減少が可能となる。さらに、
円錐台形の区分は単純な成形型によって、材料製造に対して適切な再現可能な形
式で繰り返すことができる。
【0009】
本発明の有利な構成では、グローシース先端部の、シース型グロープラグの長
手方向軸線に対して垂直に延びる面が、斜め面取り部を介して円錐台形の区分に
移行している。斜め面取り部の加工成形によって、先端部の横断面減少ひいては
抵抗増加が得られる。円錐台形に対する後加工によって、この円錐台形の高さを
減少させることができる。したがって、グローシース先端部における赤熱区分の
、規定された導電性の横断面の調整が可能となる。これによって、円錐台形高さ
の初期加工および/または後加工が抵抗測定の間に行われることによって、特に
グローシース全体の電気抵抗を正確に調整することができる。これによって、所
望のパラメータ、特にグローシース先端部の領域に達成したい温度への電気抵抗
の適合を行うことができる。このような形式のプロセスステップは、材料製造に
対して適切な形式で自動化することができる。
手方向軸線に対して垂直に延びる面が、斜め面取り部を介して円錐台形の区分に
移行している。斜め面取り部の加工成形によって、先端部の横断面減少ひいては
抵抗増加が得られる。円錐台形に対する後加工によって、この円錐台形の高さを
減少させることができる。したがって、グローシース先端部における赤熱区分の
、規定された導電性の横断面の調整が可能となる。これによって、円錐台形高さ
の初期加工および/または後加工が抵抗測定の間に行われることによって、特に
グローシース全体の電気抵抗を正確に調整することができる。これによって、所
望のパラメータ、特にグローシース先端部の領域に達成したい温度への電気抵抗
の適合を行うことができる。このような形式のプロセスステップは、材料製造に
対して適切な形式で自動化することができる。
【0010】
本発明の別の有利な構成は、従属請求項に記載したその他の特徴から得られる
。
。
【0011】
実施例の説明
以下に、本発明の実施例を図面につき詳しく説明する。
【0012】
図1には、シース型グロープラグ10が示してある。このシース型グロープラ
グ10は、自己着火式の内燃機関を始動させるために使用可能である。シース型
グロープラグ10はプラグハウジング12を有している。このプラグハウジング
12はほぼ中空円筒状に形成されている。プラグハウジング12はグローシース
14を収容している。プラグハウジング12はシリンダハウジングの壁に密に配
置可能であるので、グローシース14は燃焼室内に突入している。グローシース
14はコンタクトばね16を介してコンタクトピン18に導電的に接続されてい
る。このコンタクトピン18は、図示しない形式で電圧源(自動車では自動車バ
ッテリ)に接続可能であるので、コンタクトピン18とコンタクトばね16とを
介して、グローシース14は電圧U+で負荷可能である。グローシース14自体
は、導電性のセラミックス材料から成る層(赤熱区分)を有している。このセラ
ミックス材料は、非導電性のセラミックスから成る外側の層内に埋め込まれてい
る。これによって、導電性のセラミックスから成るU字形の導体ループが形成さ
れる。この導体ループは加熱導体を形成している。シース型グロープラグ10は
複数の別の構成部分を有している。これらの構成部分のうち、ここでは、さらに
、シール部材20;22と、セラミックススリーブ24と、金属リング26と、
締付けエレメント28とが図示してある。シール部材20は、同時にプラグハウ
ジング12に対する電気的な接続が形成されるように構成することができる。プ
ラグハウジング12を介してやはりアース接続Uが実現されている。このような
形式のシース型グロープラグ10の構造および機能は一般的に知られているので
、これについては、本発明の枠内では説明しないことにする。
グ10は、自己着火式の内燃機関を始動させるために使用可能である。シース型
グロープラグ10はプラグハウジング12を有している。このプラグハウジング
12はほぼ中空円筒状に形成されている。プラグハウジング12はグローシース
14を収容している。プラグハウジング12はシリンダハウジングの壁に密に配
置可能であるので、グローシース14は燃焼室内に突入している。グローシース
14はコンタクトばね16を介してコンタクトピン18に導電的に接続されてい
る。このコンタクトピン18は、図示しない形式で電圧源(自動車では自動車バ
ッテリ)に接続可能であるので、コンタクトピン18とコンタクトばね16とを
介して、グローシース14は電圧U+で負荷可能である。グローシース14自体
は、導電性のセラミックス材料から成る層(赤熱区分)を有している。このセラ
ミックス材料は、非導電性のセラミックスから成る外側の層内に埋め込まれてい
る。これによって、導電性のセラミックスから成るU字形の導体ループが形成さ
れる。この導体ループは加熱導体を形成している。シース型グロープラグ10は
複数の別の構成部分を有している。これらの構成部分のうち、ここでは、さらに
、シール部材20;22と、セラミックススリーブ24と、金属リング26と、
締付けエレメント28とが図示してある。シール部材20は、同時にプラグハウ
ジング12に対する電気的な接続が形成されるように構成することができる。プ
ラグハウジング12を介してやはりアース接続Uが実現されている。このような
形式のシース型グロープラグ10の構造および機能は一般的に知られているので
、これについては、本発明の枠内では説明しないことにする。
【0013】
さらに、グローシース14は、電気的に絶縁性の材料から成るコア30を有し
ている。
ている。
【0014】
図1aには、グローシース14が個別に示してある。この場合、切換手段32
を介してグローシース14が電圧Uで負荷可能であることが概略的に図示してあ
る。図1aには、導電性のセラミックス層の縦断面図が示してある。したがって
、切換手段32が閉じられている場合には、電流Iがグローシース14にわたっ
て通電している。このグローシース14の層構造によって、導電性のセラミック
スはU字形のエレメントを形成している。このU字形のエレメントはコア30を
電流Iの通電方向で取り囲んでいる。グローシース14は長さlのグローシース
ボディ34を有している。このグローシースボディ34はほぼ円筒状に形成され
ている。プラグハウジング12の内部には、グローシースボディ34が環状張出
し部36を形成している。この環状張出し部36はシール部材20を介してプラ
グハウジング12に支持されている。グローシースボディ34は、環状張出し部
36とは反対の側の端部でグローシース先端部38に移行している。このグロー
シース先端部38は長さl1を有している。
を介してグローシース14が電圧Uで負荷可能であることが概略的に図示してあ
る。図1aには、導電性のセラミックス層の縦断面図が示してある。したがって
、切換手段32が閉じられている場合には、電流Iがグローシース14にわたっ
て通電している。このグローシース14の層構造によって、導電性のセラミック
スはU字形のエレメントを形成している。このU字形のエレメントはコア30を
電流Iの通電方向で取り囲んでいる。グローシース14は長さlのグローシース
ボディ34を有している。このグローシースボディ34はほぼ円筒状に形成され
ている。プラグハウジング12の内部には、グローシースボディ34が環状張出
し部36を形成している。この環状張出し部36はシール部材20を介してプラ
グハウジング12に支持されている。グローシースボディ34は、環状張出し部
36とは反対の側の端部でグローシース先端部38に移行している。このグロー
シース先端部38は長さl1を有している。
【0015】
グローシース14の、このような形式の形状構造によって、グローシース14
の、全部で3つの導電性の区分、つまり、環状張出し部36からグローシース先
端部38までの第1の区分40と、グローシース先端部38の内部の第2の区分
42と、グローシース先端部38から環状張出し部36にまで戻る第3の区分4
4とが得られる。グローシース14の導電性のセラミックス材料は既知の固有の
電気抵抗を有しているので、グローシース14は、図1bに示した等価回路図に
置き換えることができる。この場合、区分40の電気抵抗R40と、区分42の
電気抵抗R42と、区分44の電気抵抗R44との直列回路が得られる。したが
って、グローシース14に対する総抵抗RはR=R40+R42+R44から得
られる。
の、全部で3つの導電性の区分、つまり、環状張出し部36からグローシース先
端部38までの第1の区分40と、グローシース先端部38の内部の第2の区分
42と、グローシース先端部38から環状張出し部36にまで戻る第3の区分4
4とが得られる。グローシース14の導電性のセラミックス材料は既知の固有の
電気抵抗を有しているので、グローシース14は、図1bに示した等価回路図に
置き換えることができる。この場合、区分40の電気抵抗R40と、区分42の
電気抵抗R42と、区分44の電気抵抗R44との直列回路が得られる。したが
って、グローシース14に対する総抵抗RはR=R40+R42+R44から得
られる。
【0016】
シース型グロープラグ10の規定通りの使用時にグローシース先端部38の領
域において、グローシース14の材料の既知の固有の電気抵抗と、極めて短い加
熱時間内で、予め規定された赤熱温度、たとえば最高で2s内で950℃とを達
成するためには、互いに個々の抵抗の比率に対して、規定された必要性が生ぜし
められる。この場合、総抵抗Rに対する抵抗R42の割合は、総抵抗Rに対する
抵抗R40と抵抗R44との合計R40+R44の割合よりも過度に大きくなけ
ればならない。さらに、コア30の抵抗R30はグローシース14の抵抗Rより
も極めて過度に大きいことが認められている。
域において、グローシース14の材料の既知の固有の電気抵抗と、極めて短い加
熱時間内で、予め規定された赤熱温度、たとえば最高で2s内で950℃とを達
成するためには、互いに個々の抵抗の比率に対して、規定された必要性が生ぜし
められる。この場合、総抵抗Rに対する抵抗R42の割合は、総抵抗Rに対する
抵抗R40と抵抗R44との合計R40+R44の割合よりも過度に大きくなけ
ればならない。さらに、コア30の抵抗R30はグローシース14の抵抗Rより
も極めて過度に大きいことが認められている。
【0017】
抵抗R42が抵抗R40と抵抗R44との合計R40+R44よりも過度に大
きいことによって、電圧Uが一定である場合に電気抵抗Rに相応して赤熱電流I
の量が得られる。電圧Uと電流Iとが一定である場合には、部分抵抗R40,R 42 ,R44に関する電圧降下は、最大の電気抵抗が存在しているところで最大
となる。この最大の電気抵抗が抵抗R42に位置している場合には、そこに、最
大の電圧降下が生ぜしめられる。抵抗R40と抵抗R44との合計に対する抵抗
R42の量比率を規定することによって、抵抗R42が相応に大きく設定されて
いる場合には、そこに、最大の電圧降下を集中させることができる。提供される
加熱出力もやはり一定の電流と電圧降下とに直接関連しているので、したがって
、グローシース先端部38の領域に最大の加熱出力が得られることが達成される
。
きいことによって、電圧Uが一定である場合に電気抵抗Rに相応して赤熱電流I
の量が得られる。電圧Uと電流Iとが一定である場合には、部分抵抗R40,R 42 ,R44に関する電圧降下は、最大の電気抵抗が存在しているところで最大
となる。この最大の電気抵抗が抵抗R42に位置している場合には、そこに、最
大の電圧降下が生ぜしめられる。抵抗R40と抵抗R44との合計に対する抵抗
R42の量比率を規定することによって、抵抗R42が相応に大きく設定されて
いる場合には、そこに、最大の電圧降下を集中させることができる。提供される
加熱出力もやはり一定の電流と電圧降下とに直接関連しているので、したがって
、グローシース先端部38の領域に最大の加熱出力が得られることが達成される
。
【0018】
抵抗Rに対して、一方では、この抵抗Rが、電気的な導体の長さlと、電気的
な導体の横断面Aと、電気的な導体の固有の電気抵抗とに関連していることが知
られている。長さlが一定であると同時に固有の電気抵抗が同じで横断面積Aが
小さければ小さいほど、抵抗Rは益々大きくなる。この関係を使用して、図2〜
図4には、グローシース先端部38の、最適化された構造の種々異なる実施例が
示してある。最適化された幾何学的形状は、グローシース先端部38の領域にお
いてグローシースボディ34およびグローシース先端部38のために使用される
導電性のセラミックス材料の固有の電気抵抗値が同じである場合に高い電気抵抗
R42を集中させるために役立つ。図2〜図4には、グローシース先端部38の
、それぞれ拡大された概略図が示してある。
な導体の横断面Aと、電気的な導体の固有の電気抵抗とに関連していることが知
られている。長さlが一定であると同時に固有の電気抵抗が同じで横断面積Aが
小さければ小さいほど、抵抗Rは益々大きくなる。この関係を使用して、図2〜
図4には、グローシース先端部38の、最適化された構造の種々異なる実施例が
示してある。最適化された幾何学的形状は、グローシース先端部38の領域にお
いてグローシースボディ34およびグローシース先端部38のために使用される
導電性のセラミックス材料の固有の電気抵抗値が同じである場合に高い電気抵抗
R42を集中させるために役立つ。図2〜図4には、グローシース先端部38の
、それぞれ拡大された概略図が示してある。
【0019】
図2に示したように、グローシース先端部38は最初の円錐台形の区分46を
有している。この円錐台形の区分46には半球形の区分48が続いている。この
半球形の区分48は直径dを有している。この直径dはグローシースボディ34
の直径d1よりも小さく寸法設定されている。円錐台形の区分46を介して、直
径dへの直径d1の適合が行われている。これによって、グローシース先端部3
8の長さl1にわたって、図面によれば紙面に対して垂直方向で見て、グローシ
ースボディ34から半球形の区分48への横断面の減少が得られる。したがって
、半球形の区分48の直径dの選択によって、グローシース先端部38の導電性
の区分42の最小の横断面Aを規定することができる。この最小の横断面Aは円
錐台形の区分46と半球形の区分48との間の移行領域に得られる。したがって
、使用される材料の電圧Uと固有の電気抵抗とが知られている場合には、半球形
の区分48の直径dの選択と、長さl1の選択とによって、グローシース先端部
38の抵抗R42を最適化させることができる。
有している。この円錐台形の区分46には半球形の区分48が続いている。この
半球形の区分48は直径dを有している。この直径dはグローシースボディ34
の直径d1よりも小さく寸法設定されている。円錐台形の区分46を介して、直
径dへの直径d1の適合が行われている。これによって、グローシース先端部3
8の長さl1にわたって、図面によれば紙面に対して垂直方向で見て、グローシ
ースボディ34から半球形の区分48への横断面の減少が得られる。したがって
、半球形の区分48の直径dの選択によって、グローシース先端部38の導電性
の区分42の最小の横断面Aを規定することができる。この最小の横断面Aは円
錐台形の区分46と半球形の区分48との間の移行領域に得られる。したがって
、使用される材料の電圧Uと固有の電気抵抗とが知られている場合には、半球形
の区分48の直径dの選択と、長さl1の選択とによって、グローシース先端部
38の抵抗R42を最適化させることができる。
【0020】
図3に示した実施例では、グローシースボディ34が第1の円錐台形の区分5
0を介して第2の円錐台形の区分52に移行している。円錐台形の区分50の入
口直径はグローシースボディ34の直径d1に相当している。円錐台形の区分5
0の出口直径d2は円錐台形の区分52の入口直径に相当している。この入口直
径は直径dにまで減径されている。直径d1に対する直径比d,d2の選択によ
って、線路区分42の横断面Aの調整を達成することができる。直径d;d2が
小さく選択されればされるほど、線路区分42の横断面Aは益々小さくなり、次
いで、直径d;d2と長さl1との選択によって、グローシース先端部38の抵
抗R42を最適化させることができる。
0を介して第2の円錐台形の区分52に移行している。円錐台形の区分50の入
口直径はグローシースボディ34の直径d1に相当している。円錐台形の区分5
0の出口直径d2は円錐台形の区分52の入口直径に相当している。この入口直
径は直径dにまで減径されている。直径d1に対する直径比d,d2の選択によ
って、線路区分42の横断面Aの調整を達成することができる。直径d;d2が
小さく選択されればされるほど、線路区分42の横断面Aは益々小さくなり、次
いで、直径d;d2と長さl1との選択によって、グローシース先端部38の抵
抗R42を最適化させることができる。
【0021】
区分57の層厚さdRの減少によって、抵抗の後続の修正がある程度の範囲内
で可能となる。
で可能となる。
【0022】
図4には、特に有利な変化形が示してある。この変化形では、円錐台形の区分
52が斜め面取り部54を備えている。これによって、グローシース先端部38
に別の円錐台形の区分56が得られる。この円錐台形の区分56は入口直径d4 から直径d3に移行している。グローシース14の長手方向軸線に対する斜め面
取り部54の角度αに相応して、直径d3;d4の比率を調整することができる
。角度αが大きければ大きいほど、線路区分42の横断面積Aは円錐台形の区分
56の領域において益々小さくなる。次いで、区分56の層厚さdRの減少によ
って、抵抗の修正がある程度の範囲内で可能となる。これによって、既知の関係
に相応して抵抗R42の増加が得られる。
52が斜め面取り部54を備えている。これによって、グローシース先端部38
に別の円錐台形の区分56が得られる。この円錐台形の区分56は入口直径d4 から直径d3に移行している。グローシース14の長手方向軸線に対する斜め面
取り部54の角度αに相応して、直径d3;d4の比率を調整することができる
。角度αが大きければ大きいほど、線路区分42の横断面積Aは円錐台形の区分
56の領域において益々小さくなる。次いで、区分56の層厚さdRの減少によ
って、抵抗の修正がある程度の範囲内で可能となる。これによって、既知の関係
に相応して抵抗R42の増加が得られる。
【0023】
実施例に基づき、単純な幾何学的な構造によって、線路区分42の横断面Aの
減少ひいては抵抗R42の増加が獲得可能となることが容易に明らかとなる。こ
れによって、極めて小さな加熱時間をシース型グロープラグ10に達成すること
ができる。使用される材料の固有の電気抵抗と材料の温度係数とに相応して、長
さl1に相俟って横断面Aひいては抵抗R42を最適化させることによって、特
にグローシース先端部38でのグローシース14の最大の赤熱温度を調整するこ
とができる。グローシース34に用いられる材料として、正の温度係数を備えた
セラミックスが使用される、すなわち、温度が増加するにつれて抵抗Rが増加す
ると、自己調整するグローシース温度を赤熱電流Iの減少と同時に抵抗Rの増加
によって獲得することができる。
減少ひいては抵抗R42の増加が獲得可能となることが容易に明らかとなる。こ
れによって、極めて小さな加熱時間をシース型グロープラグ10に達成すること
ができる。使用される材料の固有の電気抵抗と材料の温度係数とに相応して、長
さl1に相俟って横断面Aひいては抵抗R42を最適化させることによって、特
にグローシース先端部38でのグローシース14の最大の赤熱温度を調整するこ
とができる。グローシース34に用いられる材料として、正の温度係数を備えた
セラミックスが使用される、すなわち、温度が増加するにつれて抵抗Rが増加す
ると、自己調整するグローシース温度を赤熱電流Iの減少と同時に抵抗Rの増加
によって獲得することができる。
【0024】
グローシース14の、提案された幾何学的形状は簡単に製作することができる
。周知のように、グローシース14は、「未処理の状態」で付与されたセラミッ
クス材料から成形され、次いで、焼成される。射出成形技術でのセラミックス製
のグローシースの製作も同じく可能である。グローシースの焼成時には、形状付
与の間、適宜な成形型によって円錐台形の区分46,50,52もしくは半球形
の区分48が形成される。特に図4に示した実施例では、層厚さdRの後続の減
少によって、グローシース先端部38の抵抗R42の、規定された調整を行うこ
とができる。したがって、たとえばグローシース14の長手方向軸線に対するコ
ア30のずれによってまたは固有の電気抵抗における偏差において生ぜしめられ
得るグローシース14の製造誤差は補償することができる。この過程はグローシ
ース製作時に自動化することができる。抵抗の測定と同時に研削加工が行われる
。これによって、層厚さdRが減少させられるので、抵抗は増加する。目標抵抗
の達成時には研削加工は中止される。
。周知のように、グローシース14は、「未処理の状態」で付与されたセラミッ
クス材料から成形され、次いで、焼成される。射出成形技術でのセラミックス製
のグローシースの製作も同じく可能である。グローシースの焼成時には、形状付
与の間、適宜な成形型によって円錐台形の区分46,50,52もしくは半球形
の区分48が形成される。特に図4に示した実施例では、層厚さdRの後続の減
少によって、グローシース先端部38の抵抗R42の、規定された調整を行うこ
とができる。したがって、たとえばグローシース14の長手方向軸線に対するコ
ア30のずれによってまたは固有の電気抵抗における偏差において生ぜしめられ
得るグローシース14の製造誤差は補償することができる。この過程はグローシ
ース製作時に自動化することができる。抵抗の測定と同時に研削加工が行われる
。これによって、層厚さdRが減少させられるので、抵抗は増加する。目標抵抗
の達成時には研削加工は中止される。
【0025】
製造に基づき、グローシース14の個々の区分は半径Rdを介して互いに移行
することができる。ただし、この半径Rdは、グローシース先端部38の、調整
したい横断面Aひいては調整したい抵抗R42に対して、無視できる程度の小さ
な影響しか与えない。
することができる。ただし、この半径Rdは、グローシース先端部38の、調整
したい横断面Aひいては調整したい抵抗R42に対して、無視できる程度の小さ
な影響しか与えない。
【0026】
自己着火式の内燃機関を始動させる他に、本発明によるシース型グロープラグ
10は、たとえばガスボイラにおける熱燃焼過程に点火するためにも使用するこ
とができる。
10は、たとえばガスボイラにおける熱燃焼過程に点火するためにも使用するこ
とができる。
【0027】
本発明の思想は、抵抗に与える影響の、前述した可能性に対して付加的に、グ
ローシース先端部38が、グローシース14のその他の領域とは異なる固有の電
気抵抗を備えた材料から成っている場合にも当てはまる。
ローシース先端部38が、グローシース14のその他の領域とは異なる固有の電
気抵抗を備えた材料から成っている場合にも当てはまる。
【図1】
シース型グロープラグの断面図である。
【図1a】
グローシースの縦断面図である。
【図1b】
グローシースの等価回路図である。
【図2】
グローシース先端部の第1実施例の概略的な断面図である。
【図3】
グローシース先端部の第2実施例の概略的な断面図である。
【図4】
グローシース先端部の第3実施例の概略的な断面図である。
10 シース型グロープラグ、 12 プラグハウジング、 14 グローシ
ース、 16 コンタクトばね、 18 コンタクトピン、 20 シール部材
、 22 シール部材、 24 セラミックススリーブ、 26 金属リング、
28 締付けエレメント、 30 コア、 32 切換手段、 34 グロー
シースボディ、 36 環状張出し部、 38 グローシース先端部、 40
区分、 42 区分、 44 区分、 46 円錐台形の区分、 48 半球形
の区分、 50 円錐台形の区分、 52 円錐台形の区分、 54 斜め面取
り部、 56 円錐台形の区分、 57 区分、 d 直径、 d1 直径、
d2 直径、 d3 直径、 d4 直径、 dR 層厚さ、 I 電流、 l
長さ、 l1 長さ、 R40 電気抵抗、 R42 電気抵抗、 R44
電気抵抗、 Rd 半径、 U 電圧、 α 角度
ース、 16 コンタクトばね、 18 コンタクトピン、 20 シール部材
、 22 シール部材、 24 セラミックススリーブ、 26 金属リング、
28 締付けエレメント、 30 コア、 32 切換手段、 34 グロー
シースボディ、 36 環状張出し部、 38 グローシース先端部、 40
区分、 42 区分、 44 区分、 46 円錐台形の区分、 48 半球形
の区分、 50 円錐台形の区分、 52 円錐台形の区分、 54 斜め面取
り部、 56 円錐台形の区分、 57 区分、 d 直径、 d1 直径、
d2 直径、 d3 直径、 d4 直径、 dR 層厚さ、 I 電流、 l
長さ、 l1 長さ、 R40 電気抵抗、 R42 電気抵抗、 R44
電気抵抗、 Rd 半径、 U 電圧、 α 角度
Claims (8)
- 【請求項1】 熱燃焼過程に点火する、特に自己着火式の内燃機関を始動さ
せるためのシース型グロープラグであって、燃焼室の壁に密に配置可能なハウジ
ングが設けられており、該ハウジングが、燃焼室内に突入するセラミックス製の
グローシースを収容しており、該グローシースが、電気抵抗を有する、電圧源に
接続可能な加熱導体を形成しており、該加熱導体の、グローシース先端部の領域
における導電性の横断面が、グローシースボディの領域における導電性の横断面
よりも小さく寸法設定されている形式のものにおいて、グローシース先端部(3
8)が、少なくとも1つの円錐台形の区分(46,50,52)を有しているこ
とを特徴とする、シース型グロープラグ。 - 【請求項2】 グローシース先端部(38)が、半球形の区分(48)を有
しており、該区分(48)の直径(d)が、グローシースボディ(34)の直径
(d1)よりも小さく寸法設定されている、請求項1記載のシース型グロープラ
グ。 - 【請求項3】 直径(d1)に対する直径(d)の比率を長さ(l1)に相
俟って規定することによって、導電性の横断面(A)が調整可能である、請求項
1または2記載のシース型グロープラグ。 - 【請求項4】 グローシース先端部(38)が、2つの円錐台形の区分(5
0,52)を有しており、第1の区分(50)の出口直径が、第2の区分(52
)の入口直径に相当している、請求項1から3までのいずれか1項記載のシース
型グロープラグ。 - 【請求項5】 終端直径(d)を有する円錐台形の区分(52)が、斜め面
取り部(54)を有している、請求項1から4までのいずれか1項記載のシース
型グロープラグ。 - 【請求項6】 斜め面取り部(54)の角度(α)をグローシース(14)
の長手方向軸線に対して選択することによって、導電性の横断面(A)が調整可
能である、請求項5記載のシース型グロープラグ。 - 【請求項7】 終端直径(d)を有する円錐台形の区分(52,56)の層
厚さ(dR)を選択することによって、導電性の横断面(A)が調整可能である
、請求項1から6までのいずれか1項記載のシース型グロープラグ。 - 【請求項8】 グローシース(14)が、グローシース先端部(38)の領
域において、グローシースボディ(34)の領域とは異なる固有の電気抵抗を備
えた材料から成っている、請求項1から7までのいずれか1項記載のシース型グ
ロープラグ。
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19959768A DE19959768A1 (de) | 1999-12-11 | 1999-12-11 | Glühstiftkerze |
DE19959768.5 | 1999-12-11 | ||
PCT/DE2000/003800 WO2001042714A1 (de) | 1999-12-11 | 2000-10-27 | Glühstiftkerze |
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2003516512A true JP2003516512A (ja) | 2003-05-13 |
Family
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2001543960A Pending JP2003516512A (ja) | 1999-12-11 | 2000-10-27 | シース型グロープラグ |
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---|---|
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US7533435B2 (en) | 2003-05-14 | 2009-05-19 | Karcher North America, Inc. | Floor treatment apparatus |
FR2884298B1 (fr) | 2005-04-12 | 2007-08-10 | Siemens Vdo Automotive Sas | Bougie de prechauffage a capteur de pression integre |
US20070119153A1 (en) * | 2005-11-29 | 2007-05-31 | Pierz Patrick M | Superheated urea injection for aftertreatment applications |
JP4969641B2 (ja) * | 2007-02-22 | 2012-07-04 | 京セラ株式会社 | セラミックヒータ、このセラミックヒータを用いたグロープラグ |
JP5469249B2 (ja) * | 2011-04-19 | 2014-04-16 | 日本特殊陶業株式会社 | セラミックヒータおよびその製造方法 |
US8978190B2 (en) | 2011-06-28 | 2015-03-17 | Karcher North America, Inc. | Removable pad for interconnection to a high-speed driver system |
US9097734B2 (en) | 2012-01-04 | 2015-08-04 | Amphenol Thermometrics, Inc. | Ceramic heating device |
USD693529S1 (en) | 2012-09-10 | 2013-11-12 | Karcher North America, Inc. | Floor cleaning device |
FR3043460B1 (fr) * | 2015-11-05 | 2019-01-25 | Continental Automotive France | Embout anti-resonnance de cavitation et anti-suie pour capteur de pression d'un moteur a combustion interne |
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US4475029A (en) * | 1982-03-02 | 1984-10-02 | Nippondenso Co., Ltd. | Ceramic heater |
JPH0789589B2 (ja) * | 1983-12-16 | 1995-09-27 | 日本電装株式会社 | グロープラグ型発電装置 |
JPS61225517A (ja) | 1985-03-29 | 1986-10-07 | Ngk Spark Plug Co Ltd | セラミツクグロ−プラグ |
JPS62731A (ja) * | 1985-06-27 | 1987-01-06 | Jidosha Kiki Co Ltd | デイ−ゼルエンジン用グロ−プラグ |
JPS62148869U (ja) * | 1986-03-11 | 1987-09-19 | ||
JPH0311575Y2 (ja) * | 1986-04-11 | 1991-03-20 | ||
DE3802233A1 (de) * | 1987-01-22 | 1988-08-04 | Jidosha Kiki Co | Gluehkerze fuer einen dieselmotor |
JPS63297924A (ja) * | 1987-05-29 | 1988-12-05 | Jidosha Kiki Co Ltd | デイ−ゼルエンジン用グロ−プラグ |
IT1240312B (it) | 1990-01-16 | 1993-12-07 | B 80 Srl | Candela ad incandescenza per motori diesel di autoveicoli provvista diguaina tubolare presentante una riduzione di diametro in corrispondenza dell'estremita' chiusa |
US5304778A (en) * | 1992-11-23 | 1994-04-19 | Electrofuel Manufacturing Co. | Glow plug with improved composite sintered silicon nitride ceramic heater |
DE19506950C2 (de) * | 1995-02-28 | 1998-07-23 | Bosch Gmbh Robert | Glühstiftkerze für Dieselmotoren |
US5993722A (en) * | 1997-06-25 | 1999-11-30 | Le-Mark International Ltd. | Method for making ceramic heater having reduced internal stress |
DE19852785A1 (de) * | 1998-09-28 | 2000-03-30 | Bosch Gmbh Robert | Keramische Glühstiftkerze |
US6184497B1 (en) * | 1999-06-16 | 2001-02-06 | Le-Mark International Ltd. | Multi-layer ceramic heater element and method of making same |
US6727473B2 (en) * | 2001-03-09 | 2004-04-27 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Ceramic heater device and method for manufacturing the device |
-
1999
- 1999-12-11 DE DE19959768A patent/DE19959768A1/de not_active Withdrawn
-
2000
- 2000-10-27 KR KR1020027006750A patent/KR100670574B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2000-10-27 US US10/149,484 patent/US6849829B1/en not_active Expired - Fee Related
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- 2000-10-27 DE DE50007813T patent/DE50007813D1/de not_active Revoked
- 2000-10-27 ES ES00987035T patent/ES2226966T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-10-27 JP JP2001543960A patent/JP2003516512A/ja active Pending
- 2000-10-27 WO PCT/DE2000/003800 patent/WO2001042714A1/de active IP Right Grant
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