JP2003513120A - 高反応性ポリイソブテンの製造法 - Google Patents
高反応性ポリイソブテンの製造法Info
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Abstract
Description
流ノズルに関する。
、久しく公知である。このポリイソブテンは、多くの場合にルイス酸触媒、例え
ば塩化アルミニウム、アルミニウムアルキルクロリドまたは三弗化硼素を用いて
製造され、多くの場合に末端二重結合10モル%未満(ビニリデン基)および幅
広の分子量分布を有し、2〜5の分散度によって特徴付けられている。この分散
度Dは、数平均分子量Mn(D=Mw/Mn)によって除された重量平均分子量
からの商として定義される。
および有利に60モル%を超える末端ビニリデン基の高い含量を有する所謂高反
応性ポリイソブテンとは、区別することができる。末端ビニリデン基または末端
二重結合は、本発明の範囲内で、ポリイソブテン高分子中の二重結合の位置が一
般式
テン単位の周囲で短縮されたポリイソブテン基を表わす。ポリイソブテン中に存
在する二重結合の種類および含量は、13C−MR−分光分析法により測定され
ることができる。
造するための中間生成物として使用され、例えばこれは、ドイツ連邦共和国特許
出願公開第2702604号明細書に記載されている。末端ビニリデン基は、最
も高い反応性を示し、これに対してさらに高分子の内部に存在する二重結合は、
高分子中での位置に応じて通常の官能化反応において反応性を全く示さないかま
たは僅かな反応性を示すにすぎない。従って、分子中の末端ビニリデン基の含量
は、このポリイソブテン型に対して最も重要な品質の判断基準である。
重合させることによって行なわれる。固有の触媒は、三弗化硼素とBF3での複
合体形成の能力を有する少なくとも1つの化合物との複合体である。この化合物
は、一般に少なくとも1個の2価の酸素原子を有する酸素含有化合物、例えば水
、アルコール、エーテルおよびカルボン酸から選択されたものであり、助触媒と
呼称されている。
ブテン中に含有されている高分子の分散度とも呼称される分子量分布である。一
般には、500〜50000ダルトンの平均分子量(Mn)を有するポリイソブ
テンを得ようと努力されている。燃料添加剤の製造に使用されるポリイソブテン
は、その良好な作用のために500〜5000ダルトン、有利に600〜300
0ダルトン、殊に700〜2500ダルトンの分子量が好ましい。
子量または高分子量のポリイソブテンを製造された生成物中で制限し、こうして
その品質を改善するために達成される努力が為されている。
を製造するための方法は、公知である。この場合、イソブテンおよび/またはイ
ソブテン含有炭化水素は、BF3とアルコールとからの複合体からなる重合触媒
の存在で製造される。この複合体は、重合反応とは別に場合によっては不活性溶
剤中でBF3をそれぞれのアルコール中に導入するか、通気するか、または圧縮
することによって製造され、引続きイソブテンの重合に供給される。更に、付加
的な複合体形成剤を別の量の流れと一緒にかまたは溶剤中でイソブテンに供給す
るかまたはイソブテン含有炭化水素中に供給することが提案されている。しかし
、三弗化硼素複合体触媒の製造は、常に別の反応で行なわれ、したがって費用が
かかる。複合体形成の発熱反応のために、付加的に冷却装置が必要とされる。
ンを製造するための方法が記載されている。重合は、0℃〜−60℃の温度で三
弗化硼素および3〜20個の炭素原子を有する第二級アルコールの存在で行なわ
れる。また、三弗化硼素複合体の別の製造および反応流中への次の導入と共に、
複合体をその場で製造することが提案されている。そのために、当該第二級アル
コールは、場合によっては溶剤およびイソブテンと一緒に重合装置中に供給され
、三弗化硼素は、必要量で反応体の前記混合物中で分散され、この混合物中でア
ルコールと反応され、三弗化硼素複合体触媒に変わる。
には、BF3と以下助触媒と呼称される複合体形成剤との比を反応混合物中で意
図的に調節することは、問題である。BF3または助触媒の濃度の変動は、触媒
活性の変動、ひいては製造されたポリイソブテンの分子量の変動をまねく。分子
量の変動およびこれから生じる、生成物の非均質性(これは、高められた分散度
値を減少させる)は、生成物の品質を劣化させる。
でBF3と助触媒とからなる複合体の存在で陽イオン重合することによってポリ
イソブテンを連続的に製造する方法を準備することであり、この場合このBF3 /助触媒複合体は、その場でBF3および助触媒を添加することにより反応流中
で製造され、その際に反応器中での反応経過の正確な制御が可能である。
流中にBF3のための出口および助触媒のための出口を有する共通の二物質流ノ
ズルを介して添加することによって解決される。
を液相中でBF3と有利に酸素含有化合物から選択された少なくとも1つの助触
媒とからなる複合体、この場合このBF3/助触媒複合体は、その場でBF3お
よび助触媒を添加することにより反応流中で製造される、の存在で、陽イオン重
合することによってポリイソブテンを連続的に製造する方法に関するものであり
、この方法は、BF3および助触媒を反応流中にBF3のための出口および酸素
含有助触媒のための出口を有する共通の二物質流ノズルを介して添加することに
よって特徴付けられる。
ノズルの出口開口は、空間的に直ぐ近くに配置されている。
弗化硼素および酸素含有助触媒は、以下、反応流とも呼称される反応混合物中に
直接に供給され、この場合これは別個に供給されてもよいし、新しいイソブテン
またはイソブテン含有炭化水素と別個に供給されてもよい。助触媒は、これが反
応条件下で液状である限り、物質中に供給されることができるか、または液状溶
液として不活性溶剤中に供給されることができる。
たはイソブテン含有炭化水素の流入口の上流で、即ちイソブテンまたはイソブテ
ン含有炭化水素混合物が重合反応器中に導入される位置で配置されている。この
配置によって、それぞれ新しい触媒は、最も高いモノマー濃度の位置でイソブテ
ンの流入口およびイソブテン流入口の上流で製造される。特に、これは、BF3 および酸素含有助触媒の添加口がイソブテン流入口と隣接して配置されている場
合に当てはまる。有利に、前記配置の場合には、新しいイソブテンまたはイソブ
テン含有炭化水素は、BF3および助触媒の流入によって発生される円錐形の流
れ中に流入される。本発明の1つの好ましい実施態様において、二物質流ノズル
は、反応器中で、BF3および助触媒の流入による円錐形の流れがイソブテン流
入口の方向に形成されることを補償するために、二物質流ノズルの出口開口が反
応混合物の流れ方向、即ち反応流の流れ方向に向くように配置されている。勿論
、本発明による二物質流ノズルは、反応器中でもう1つの別の位置に配置されて
いてもよい。多数の二物質流ノズルの使用は、同様に可能であり、しばしば好ま
しい。
る、BF3および助触媒の局部的濃度が発生される。同時に、反応流中での迅速
な分布が行なわれ、それによって反応熱は導出される。反応流中での複合化され
ないBF3の過剰濃度も同様に回避される。局部的に高い触媒濃度に基づくポリ
マー中での二重結合の移動の危険は、分子量の変動と同様に回避される。
れた、酸素含有助触媒のための環状出口を備えている場合には、少なくとも短時
間で二物質流ノズルの下流方向に助触媒からの円筒形の流れが形成され、この流
れの中にBF3は導入される。このBF3は触媒複合体を形成し、この場合には
、成分の急速な混合および形成された三弗化硼素複合体の分布が反応流中で生じ
る。
反応流がBF3および助触媒の添加場所の範囲内ならびにイソブテンおよび/ま
たはイソブテン含有炭化水素の流入口の範囲内で攪乱流を有する場合に支持され
る。各乱流を発生させる方法は、当業者に公知である。
も1つの助触媒からの触媒の存在で不活性有機溶剤中で連続的に重合させてポリ
イソブテンに変える方法は、自体公知である。連続的方法の場合には、連続的に
重合反応器中で生成される反応混合物の一部分が搬出される。搬出量に相当する
量の使用物質、この場合にはイソブテンまたはイソブテン含有炭化水素が重合反
応器に連続的に供給されることは、自明のことである。重合反応器中の存在する
物質量と搬出される量との比は、循環量/流入量の比によって定められ、ポリイ
ソブテンへのイソブテンの連続的重合の場合には、一般に1000:1〜1:1
v/vの範囲内、本発明によれば有利に500:1〜5:1v/vの範囲内、殊
に50:1〜200:1v/vの範囲内である。重合反応器中で重合すべきイソ
ブテンの平均滞留時間は、5秒間ないし数時間であることができる。1〜30分
間、殊に2〜2分間の滞留時間は、特に好ましい。
状反応器、管束反応器および環状反応器中で行なわれ、この場合には、攪拌釜特
性を有する環状反応器、即ち管状(管束)反応器が好ましい。この場合、特に好
ましいのは、部分的範囲内で攪乱を生じる、管状断面を有する管状反応器である
。
特に有利に−5℃〜−40℃の範囲内、特に−10℃〜−30℃の範囲内の重合
温度で実施される。重合熱は、相応して冷却装置により導出される。この冷却装
置は、例えば冷媒としての液状アンモニアにより運転されることができる。重合
熱を導出する別の方法は、沸騰冷却である。この場合には、イソブテンおよび/
またはイソブテン原料の別の揮発性成分または場合による揮発性溶剤の蒸発によ
って放出される熱が導出される。特に、本発明による重合法においては等温条件
下で作業され、即ち重合反応器中での液状反応混合物の温度は、定常値を有し、
反応器の運転の間に変化しないかまたは僅かな程度にのみ変化する。
0質量%の範囲内、有利に0.5〜20質量%の範囲内にある。500〜500
0ダルトンの範囲内の数平均分子量Mnを有するポリイソブテンを製造する場合
には、殊に1〜20質量%の範囲内、特に有利に1.5〜15質量%の範囲内の
イソブテン濃度で作業される。5000ダルトンを超える数平均分子量Mnを有
するポリイソブテンを製造する場合には、有利に4〜50質量%の範囲内のイソ
ブテン濃度で作業される。
て低いイソブテン変換率の場合には、本方法の経済性は疑わしいが、これに対し
て99%を超える極めて高いイソブテン変換率の場合には、二重結合の移動の危
険が常に大きくなり、よりいっそう短い反応時間および改善された熱導出が必要
とされることは、自明のことである。通常、イソブテン変換率は、前記の理由か
ら20%〜99%の範囲内の値までが導かれる。特に好ましいのは、70%〜9
8%の範囲内のイソブテン変換率である。また、本方法は、WO 96/408
08の記載と同様に、2段階または数段階で実施されることができる。主要反応
器の残留イソブテンを後反応器中で約0.5%に反応させる2段階方法は、本発
明による方法にとって好ましい運転形式である。
ブテン含有C4−炭化水素流、例えばC4−ラフィネート、イソブテン脱水によ
るC4−留分、水蒸気分解によるC4−留分、FCC−分解(FCC:Fluid Cataly
sed Cracking)によるC4−留分は、これが前記使用物質中に含有されている1
,3−ブタジエンから十分に遊離される限り、適当である。本発明による適当な
C4−炭化水素流は、一般にブタジエンを500ppm未満、有利に200pp
m未満含有する。ブテン−1、シス−ブテン−2およびトランス−ブテン−2の
存在は、本発明による方法にとってあまり重要ではなく、選択的損失を生じない
。典型的には、C4−炭化水素流中での濃度は、40〜60質量%の範囲内であ
る。C4−留分を使用物質として使用する場合には、イソブテンとは異なる炭化
水素は、不活性溶剤の役割を演じる。イソブテン原料は、微少量の汚染物、例え
ば水、カルボン酸または鉱酸を含有することができるが、しかし、この場合この
原料は、重合の際に重大な収量または選択性の急激な変化を生じない。この結果
、僅かなアルコール/エーテル消費量を生じ、この場合この消費量は、BF3の
ために前記モル比を変化させる。このような有害物質を、例えば固体吸着剤、例
えば活性炭、モレキュラーシーブまたはイオン交換体でイソブテン含有原料から
の吸着によって除去することにより、装置中での不純物の含量の増加を回避させ
ることは、目的に適ったことである。
混合物が適している。適当な溶剤は、例えば飽和炭化水素、例えばブタン、ペン
タン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、例えばn−ヘキサン、イソオクタン、シ
クロブタンまたはシクロペンタン、ハロゲン化炭化水素、例えば塩化メチル、ジ
クロロメタンまたはトリクロロメタンならびに前記化合物の混合物である。好ま
しくは、溶剤からは、本発明による方法への使用前に不純物、例えば水、カルボ
ン酸または鉱酸が、例えば固体の吸着剤、例えば活性炭、モレキュラーシーブま
たはイオン交換体での吸着によって除去されている。
硼素が利用され、この場合には、工業的になお微少量の二酸化硫黄およびSiF 4 を含有する三弗化硼素(純度:96.5質量%)、有利には高純度の三弗化硼
素(純度:99.5質量%)を使用することができる。
含有化合物である。適した酸素含有化合物は、水と共に30個までの炭素原子を
有する有機化合物である。このための例は、C1〜C30−アルカノールおよび
シクロアルカノール、C2〜C10−ジオール、C1〜C20−カルボン酸、C 4 〜C12−カルボン酸無水物ならびにC2〜C20−ジアルキルエーテルであ
る。その中で好ましいのは、1〜20個のC原子、殊に1〜4個のC原子を有す
る1価のアルカノールであり、これは、場合によってはC1〜C20−ジアルキ
ルエーテルと一緒に使用されてもよい。本発明によれば、好ましくは、三弗化硼
素複合体触媒において三弗化硼素と酸素含有化合物とのモル比は、1:1〜1:
10の範囲内、殊に1:1.1〜1:1の範囲内、特に1:1.2〜1:2.5
の範囲内にある。反応器中のBF3濃度は、一般に液状反応相に対して0.01
〜1質量%の範囲内、殊に0.02〜0.7質量%の範囲内、特に0.03〜0
.5質量%の範囲内で変動する。
3〜20個の炭素原子を有する少なくとも1つの1価の第二級アルコールを含む
。適当な第二級アルコールの例は、以下に記載される:イソプロパノール、2−
ブタノール、ならびにさらに第二級ペンタノール、第二級ヘキサノール、第二級
ヘプタノール、第二級オクタノール、第二級ノナノール、第二級デカノールまた
は第二級トリデカノール。また、一価の第二級アルコール以外に、プロペンおよ
びブテンオキシドの(ポリ)エーテロールも本発明によれば、使用されてよい。
好ましくは、2−ブタノールおよび殊にイソプロパノールが使用される。
る末端ビニリデン基の含量および500〜50000、有利に500〜5000
の平均分子量を有する。殊に、本発明による方法を用いた場合には、意図的に8
00〜3000ダルトン、特に有利に900〜2500ダルトンの範囲内の平均
分子量を有するポリイソブテンを得ることができる。分散度Mw/Mnは、有利
に1.6以下である。
応を中断させる媒体中に導入される。そのために、例えば水、アルコール、アセ
トニトリル、アンモニアまたは鉱物塩基もしくは炭酸塩の水溶液を使用すること
ができる。先に、触媒は、WO 99/31151の記載により反応流から分離
されてもよく、重合反応に再び供給されてもよい。例えば、こうして分離された
三弗化硼素複合体触媒は、助触媒と一緒に重合反応の本発明による二物質流ノズ
ル上に供給されることができる。
をこの混合物に対して2質量%未満、有利に1質量%、殊に0.5質量%未満の
値に減少させることが望ましい。この目的のために、好ましくは重合法は、2段
階で実施される。有利に、この第二の重合段階は、第一の重合段階と同じ温度ま
たは第一の重合段階よりも低い重合温度で運転される。この場合には、一般に温
度差は、0〜20ケルビン、有利に0〜10ケルビンである。
の除去のために1回以上の洗浄の後に蒸留により未反応のイソブテン、溶剤およ
びオリゴマーと分離され、塔底生成物として蒸留塔から取り出されうる。
であり、このことは、狭い分子量分布およびポリマー中での末端ビニリデン基の
高い含量を生じる。三弗化硼素複合体の形成の際に放出されるエネルギーは、反
応流中に導出され、それによって触媒の冷却における付加的な冷却は不用となる
。反応器の反応流中で直接に三弗化硼素複合体触媒が製造されることによって、
さらに予め完成されたBF3複合体を使用する際に必要とされる、この複合体を
製造および貯蔵するための装置も不用となる。
60%以上、殊に70%以上によって特徴付けられる、狭い分子量分布を有する
ポリイソブテンを製造することができる。こうして得られたポリイソブテンの数
平均分子量(市販のポリイソブテン標準に対してゲル透過クロマトグラフィーに
より測定された)は、有利に500〜5000ダルトンの範囲内、殊に600〜
2000ダルトンの範囲内にある。勿論、本発明による方法により高分子量ポリ
イソブテン、即ち5000〜50000ダルトンの数平均分子量および比較可能
な高いビニリデン末端基含量および比較可能な分散度を有するポリイソブテンを
製造することもできる。
この二物質流ノズルは、BF3のための出口および酸素含有助触媒のための出口
を有し、この場合BF3のための出口は、中心の特に円形または楕円形の開口と
して形成されており、酸素含有助触媒のための出口は、BF3のための出口の周
囲に環状で配置されている。助触媒ための設けられた出口は、例えば円弧形の開
口として形成されていてもよく、これは、場合によっては1回以上の段階によっ
て中断されている。また、助触媒のために設けられた出口は、半径方向に配置さ
れた円弧または円弧セグメントの形の多数のスリットまたは開口によって形成さ
れていてもよい。有利に、触媒のための出口開口の面積は、二物質流ノズル中の
助触媒供給管の断面積よりも小さい。
めの出口との間には、半径方向の間隔が設けられている。半径方向の間隔の寸法
決定は、反応器の寸法および種類ならびに反応流における条件、例えば流速に依
存し、当業者により相応する試験によって測定されうる。
管路(1)には、反応混合物が循環路中で矢印方向に流れる。反応混合物は、主
に未反応のイソブテン、場合によっては溶剤、触媒ならびにオリゴマーおよびポ
リマーからなる。固定支持管(3)を備えた供給管(2)を介して、イソブテン
原料は供給される。これは、好ましくは場合により不活性溶剤で希釈された純粋
なイソブテンであるが、しかし、イソブテン含有炭化水素混合物、例えばブタジ
エンに乏しく、イソブテンに富んだC4−留分であってもよい。供給管(2)の
上流には、三弗化硼素触媒の成分のための本発明による二物質流ノズルの形で配
置されている。供給管(4)の出口は、供給管(2)の出口付近で環状反応器の
管路(1)内の中心に配置されており、したがって新しく形成された三弗化硼素
複合体は、イソブテン原料の搬入位置に直接に運搬され、そこでは最も高いモノ
マー濃度が存在する。供給管(4)は、二物質流ノズルとして形成されており、
助触媒のための管状引込管(5)ならびに三弗化硼素のための管状引込管(6)
を含む。供給管(4)の上流には、ポリイソブテン含有の流去流のための(図示
されていない)流去管が配置されている。
る。図2aは、供給管の一断面を示す。この供給管は、助触媒のための管状引込
管(5)を備え、この管状引込管の壁面を通して環状反応器の外側で三弗化硼素
のための管状引込管(6)が案内されている。三弗化硼素のための管状引込管(
6)は、助触媒のための管状引込管(5)内で環状反応器の管路(1)内の管状
引込管(5)の出口まで案内されている。管状引込管(5)の反応器側の端部に
は、環状のインサート(7)および場合によっては環状のインサート(10)(
図2aでは省略した)が設けられており、このインサートによって管状引込管(
5)の出口断面(8)は減少されている。インサート(7)の開口内の中心には
、三弗化硼素のための管状引込管(6)の出口が配置されている。三弗化硼素の
ための管状引込管(6)およびインサート(7)および場合によっては存在する
インサート(10)は、同じ高さで終わっている。図2bには、二物質流ノズル
の出口が平面図で示されている。助触媒のための管状引込管(5)の外側壁面に
は、環状のインサート(7)が配置されている。インサート(7)の開口の中心
には、三弗化硼素のための管状引込管(6)の出口が配置されている。管状引込
管(6)の出口の周囲には、環状のインサート(10)が配置されており、した
がってインサート(10)の外側周面とインサート(7)の内側周面との間には
、環状間隙(8)が形成されている。インサート(7)は、結合ウェブ(9)に
よりインサート(10)に固定されている。助触媒を供給する場合には、円筒形
の流れが形成され、この円筒形の流れの内部に三弗化硼素が導入される。
ン高分子量中の位置が一般式II
本発明による製造されるポリイソブテン中に存在する二重結合の種類および含量
は、13C−NMR分光分析法により測定され、この場合これら二重結合の種類
および含量の双方は、末端二重結合のαおよびβ標識される炭素原子を有する式
IIaにおいて、その信号によって、13C−NMRスペクトルで143.6ま
たは114.4ppmの化学シフトで同定可能であり、二重結合の別の種類に関
連する末端二重結合のモル含量は、オレフィン信号の全積分に関連して信号のピ
ーク面積を測定することによって計算される。
トグラフィー(GPC)により測定され、この場合標準化されたポリイソブテン
は、較正のために使用された。得られたクロマトグラムから、数平均分子量Mn は、方程式
種の濃度を表わし、Miは、個々のポリマー種iの分子量を表わす。分子量分布
、以下分散度Dと呼称される、は、分子量の重量平均(Mw)と分子量の数平均
(Mn)との比から、方程式
75のヘキサンとイソブテンを供給した。反応器中での平均滞留時間は、約8.
4分間であった。イソブテン流入口の上流に配置された二物質流ノズルを介して
、供給されたイソブテン1kg当たりイソプロパノール143ミリモルおよび三
弗化硼素89ミリモルを反応器中に供給した。記載された滞留時間の場合には、
90%のイソブテン変換率が生じた。BF3/イソプロパノール流入口の上流に
配置されたタップ(Abgriff)を介して、反応生成物を取出し、攪拌容器中に移
し、そこで重合の中断時に10%の苛性ソーダ液を添加した。水での洗浄および
相分離の後、有機相を真空中で200℃を超える温度で脱気した。得られたポリ
イソブテンは、1000ダルトンの分子量(数平均Mn)、75モル%を超える
ビニリデン末端基含量および1.5〜1.8の範囲内の分散度Mw/Mnを有し
ていた。
ビニリデン末端基含量および1.6〜1.9の範囲内の分散度Mw/Mnを有す
るポリイソブテンを得ることができた。
図2b)で示す略図。
管、 6 管状引込管、 7 インサート、 8 環状間隙、 9 結合ウェブ
、 10 環状のインサート
Claims (9)
- 【請求項1】 イソブテンおよび/またはイソブテン含有炭化水素を液相中
でBF3と少なくとも1つの助触媒とからなる複合体、この場合このBF3/助
触媒複合体は、その場でBF3および助触媒を添加することにより反応流中で製
造される、の存在で、陽イオン重合することによってポリイソブテンを連続的に
製造する方法において、BF3および助触媒を反応流中にBF3のための出口お
よび酸素含有助触媒のための出口を有する二物質流ノズルを介して添加すること
を特徴とする、ポリイソブテンを連続的に製造する方法。 - 【請求項2】 二物質流ノズルがBF3のための中心出口とこの中心出口の
周囲に配置された、助触媒のための環状出口とを有する、請求項1記載の方法。 - 【請求項3】 BF3および助触媒を反応流へのイソブテンおよび/または
イソブテン含有炭化水素の流入口の上流へ添加する、請求項1または2記載の方
法。 - 【請求項4】 BF3および助触媒の添加場所の範囲内ならびに反応流への
イソブテンおよび/またはイソブテン含有炭化水素の流入口の範囲内で攪乱流を
有する、請求項1から3までのいずれか1項に記載の方法。 - 【請求項5】 イソブテン濃度を反応流中で一定に維持する、請求項1から
4までのいずれか1項に記載の方法。 - 【請求項6】 助触媒を、少なくとも1個の2価の酸素原子を有する酸素含
有化合物から選択する、請求項1から5までのいずれか1項に記載の方法。 - 【請求項7】 ポリイソブテンが60モル%を超える末端ビニリデン基の含
量および500〜50000、殊に500〜5000の平均分子量を有する、請
求項1から6までのいずれか1項に記載の方法。 - 【請求項8】 BF3のための出口および助触媒のための出口を備え、この
場合このBF3のための出口は、中心の開口として構成されており、助触媒のた
めの出口は、BF3のための出口の周囲に配置された環状開口として構成されて
いることを特徴とする、請求項1から7までのいずれか1項に記載の方法のため
の二物質流ノズル。 - 【請求項9】 BF3のための出口と助触媒のための出口との間に半径方向
の間隔が設けられている、請求項8記載の二物質流ノズル。
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