JP2003343554A - 自動調心ころ軸受 - Google Patents
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- roller
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- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C23/00—Bearings for exclusively rotary movement adjustable for aligning or positioning
- F16C23/06—Ball or roller bearings
- F16C23/08—Ball or roller bearings self-adjusting
- F16C23/082—Ball or roller bearings self-adjusting by means of at least one substantially spherical surface
- F16C23/086—Ball or roller bearings self-adjusting by means of at least one substantially spherical surface forming a track for rolling elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16C13/00—Rolls, drums, discs, or the like; Bearings or mountings therefor
- F16C13/02—Bearings
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- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/34—Rollers; Needles
- F16C33/36—Rollers; Needles with bearing-surfaces other than cylindrical, e.g. tapered; with grooves in the bearing surfaces
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- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/34—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load
- F16C19/38—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with two or more rows of rollers
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- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
- F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
- F16C2240/50—Crowning, e.g. crowning height or crowning radius
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Support Of The Bearing (AREA)
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 安価な規格品の自動調心ころ軸受を用いて、
その軌道面の偏摩耗を抑制することである。 【解決手段】 外輪１２の外径面に、軸受両端側に向か
ってドロップ量が大きくなるカットクラウニング１９を
施し、外輪１２が取り付けられる軸受箱等の取り付け面
との間に逃げ代を設けて、軸受荷重の負荷時に外輪１２
の弾性変形を積極的に許容し、ころ１６と外輪１２の軌
道面１３との接触面圧をころ１６の軸方向で均等化する
ことにより、規格品の自動調心ころ軸受１を用いても、
軌道面１３の偏摩耗を抑制できるようにした。
その軌道面の偏摩耗を抑制することである。 【解決手段】 外輪１２の外径面に、軸受両端側に向か
ってドロップ量が大きくなるカットクラウニング１９を
施し、外輪１２が取り付けられる軸受箱等の取り付け面
との間に逃げ代を設けて、軸受荷重の負荷時に外輪１２
の弾性変形を積極的に許容し、ころ１６と外輪１２の軌
道面１３との接触面圧をころ１６の軸方向で均等化する
ことにより、規格品の自動調心ころ軸受１を用いても、
軌道面１３の偏摩耗を抑制できるようにした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、自動調心ころ軸
受に関するものである。
受に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動調心ころ軸受は、球面状の外輪軌道
面と、軸受中心の左右両側に各１列ずつ２列に設けられ
た内輪軌道面との間に、たる形のころを２列に配したも
のであり、外輪の中心軸に対して内輪がある程度の自由
度で傾斜できる、いわゆる自動調心性を備えている。こ
のため、自動調心ころ軸受は、高負荷が作用して撓みを
生じやすい軸、例えば、連続鋳造設備のピンチロールや
ガイドロール等の軸支持に使用される。
面と、軸受中心の左右両側に各１列ずつ２列に設けられ
た内輪軌道面との間に、たる形のころを２列に配したも
のであり、外輪の中心軸に対して内輪がある程度の自由
度で傾斜できる、いわゆる自動調心性を備えている。こ
のため、自動調心ころ軸受は、高負荷が作用して撓みを
生じやすい軸、例えば、連続鋳造設備のピンチロールや
ガイドロール等の軸支持に使用される。
【０００３】連続鋳造設備のピンチロールは、低速で連
続的に鋳造される鋳片を鋳型から引き抜くもの、ガイド
ロールは、引き抜かれた鋳片を冷却水で冷却しながら、
所定のラインに沿って案内するものであり、いずれも慣
性重量の大きい鋳片を高負荷で挟持して、低速で回転す
る。このため、これらのロールの軸を支持する自動調心
ころ軸受は、高温で冷却水の水蒸気やスケールが飛散す
る劣悪な環境に加え、高負荷、極低速回転という条件下
で使用されるので、ころと軌道面間に潤滑グリースの油
膜が形成され難く、ころや軌道面が非常に摩耗しやす
い。
続的に鋳造される鋳片を鋳型から引き抜くもの、ガイド
ロールは、引き抜かれた鋳片を冷却水で冷却しながら、
所定のラインに沿って案内するものであり、いずれも慣
性重量の大きい鋳片を高負荷で挟持して、低速で回転す
る。このため、これらのロールの軸を支持する自動調心
ころ軸受は、高温で冷却水の水蒸気やスケールが飛散す
る劣悪な環境に加え、高負荷、極低速回転という条件下
で使用されるので、ころと軌道面間に潤滑グリースの油
膜が形成され難く、ころや軌道面が非常に摩耗しやす
い。
【０００４】このような過酷な条件下で使用される軸受
に対しては、一般的な転がり軸受を対象として、内外輪
や転動体をＣｒ、Ｍｏ、Ｖ等を含有する合金鋼で形成
し、その表面に浸炭処理や浸炭窒化処理を施して、軸受
部品の耐摩耗性を向上させることが提案されている（特
開平９−２６４３２８号公報、特開２００１−３２３９
３９号公報）。
に対しては、一般的な転がり軸受を対象として、内外輪
や転動体をＣｒ、Ｍｏ、Ｖ等を含有する合金鋼で形成
し、その表面に浸炭処理や浸炭窒化処理を施して、軸受
部品の耐摩耗性を向上させることが提案されている（特
開平９−２６４３２８号公報、特開２００１−３２３９
３９号公報）。
【０００５】一方、上述したように、自動調心ころ軸受
のころは、たる形であり、その軸方向での周長差に起因
して転動時の周速が軸方向で異なるので、純転がり点と
なるノンスリップライン以外の部分では軌道面との間に
すべりを生じる。このため、このノンスリップライン以
外の部分では軌道面に偏摩耗が生じやすい。
のころは、たる形であり、その軸方向での周長差に起因
して転動時の周速が軸方向で異なるので、純転がり点と
なるノンスリップライン以外の部分では軌道面との間に
すべりを生じる。このため、このノンスリップライン以
外の部分では軌道面に偏摩耗が生じやすい。
【０００６】この自動調心ころ軸受の偏摩耗に対して
は、たる形ころの替わりに円すいころを用いるととも
に、外輪の外周に球面で接触する調心輪を配置し、ころ
と軌道面間にすべりが発生しないようにした調心機構付
複列円すいころ軸受が提案されている（特開平１０−２
２０４６７号公報）。
は、たる形ころの替わりに円すいころを用いるととも
に、外輪の外周に球面で接触する調心輪を配置し、ころ
と軌道面間にすべりが発生しないようにした調心機構付
複列円すいころ軸受が提案されている（特開平１０−２
２０４６７号公報）。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上述したように、連続
鋳造設備のピンチロールやガイドロール等の軸支持に使
用される自動調心ころ軸受は、ノンスリップライン以外
の部分で軌道面に偏摩耗が生じ、この偏摩耗が過酷な使
用条件下で進行するので、ノンスリップラインの部分に
ころとの接触面圧が局部的に集中し、疲労剥離が発生し
やすい問題がある。この剥離は最終的に割損傷に至るこ
ともある。
鋳造設備のピンチロールやガイドロール等の軸支持に使
用される自動調心ころ軸受は、ノンスリップライン以外
の部分で軌道面に偏摩耗が生じ、この偏摩耗が過酷な使
用条件下で進行するので、ノンスリップラインの部分に
ころとの接触面圧が局部的に集中し、疲労剥離が発生し
やすい問題がある。この剥離は最終的に割損傷に至るこ
ともある。
【０００８】この軌道面の偏摩耗を抑制する手段として
は、前述したように、軸受部品を合金鋼で形成して浸炭
処理や浸炭窒化処理を施し、その耐摩耗性を向上させて
全体的な摩耗を抑制する方法と、前記調心機構付複列円
すいころ軸受のようにころと軌道面間にすべりが発生し
ないものを用いる方法が考えられる。
は、前述したように、軸受部品を合金鋼で形成して浸炭
処理や浸炭窒化処理を施し、その耐摩耗性を向上させて
全体的な摩耗を抑制する方法と、前記調心機構付複列円
すいころ軸受のようにころと軌道面間にすべりが発生し
ないものを用いる方法が考えられる。
【０００９】しかしながら、前者は、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ等
の高価な添加元素を必要とするとともに、熱処理や加工
コストも高くなるので、軸受が高価なものとなる。一
方、後者は、規格品でない特殊な軸受を用いる必要があ
るので、従来使用されている自動調心ころ軸受と寸法的
に互換性がなく、かつ、軸受箱、軸、押さえ蓋等の軸受
周辺部品の改造も必要となる。
の高価な添加元素を必要とするとともに、熱処理や加工
コストも高くなるので、軸受が高価なものとなる。一
方、後者は、規格品でない特殊な軸受を用いる必要があ
るので、従来使用されている自動調心ころ軸受と寸法的
に互換性がなく、かつ、軸受箱、軸、押さえ蓋等の軸受
周辺部品の改造も必要となる。
【００１０】そこで、この発明の課題は、安価な規格品
の自動調心ころ軸受を用いて、その軌道面の偏摩耗を抑
制することである。
の自動調心ころ軸受を用いて、その軌道面の偏摩耗を抑
制することである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、この発明は、内外輪の軌道面間に、たる形のころ
を軸受中心の左右両側で各１列ずつ２列に配列した自動
調心ころ軸受において、前記軸受中心の左右両側の外輪
外径面に、軸受両端側に向かってドロップ量が大きくな
るクラウニングを施した構成を採用したものである。
めに、この発明は、内外輪の軌道面間に、たる形のころ
を軸受中心の左右両側で各１列ずつ２列に配列した自動
調心ころ軸受において、前記軸受中心の左右両側の外輪
外径面に、軸受両端側に向かってドロップ量が大きくな
るクラウニングを施した構成を採用したものである。
【００１２】すなわち、軸受中心の両側の外輪外径面
に、軸受両端側に向かってドロップ量が大きくなるクラ
ウニングを施して、外輪が取り付けられる軸受箱等の取
り付け面との間に逃げ代を設け、軸受荷重の負荷時に外
輪の弾性変形を積極的に許容することにより、ころと内
外輪の軌道面との接触面圧をころの軸方向で均等化し、
規格品の自動調心ころ軸受を用いても、軌道面の偏摩耗
を抑制できるようにした。なお、クラウニングは、凸状
に丸みを持たせたものでも、直線的なカットクラウニン
グでもよい。
に、軸受両端側に向かってドロップ量が大きくなるクラ
ウニングを施して、外輪が取り付けられる軸受箱等の取
り付け面との間に逃げ代を設け、軸受荷重の負荷時に外
輪の弾性変形を積極的に許容することにより、ころと内
外輪の軌道面との接触面圧をころの軸方向で均等化し、
規格品の自動調心ころ軸受を用いても、軌道面の偏摩耗
を抑制できるようにした。なお、クラウニングは、凸状
に丸みを持たせたものでも、直線的なカットクラウニン
グでもよい。
【００１３】前記各クラウニングの開始点を、前記各列
のころと外輪の軌道面間における軸受荷重の作用中心点
よりも、軸受中心側に位置させることにより、軸受荷重
負荷時の外輪の弾性変形領域を効果的に拡げ、ころの軸
方向での軌道面との接触面圧をより均等化することがで
きる。
のころと外輪の軌道面間における軸受荷重の作用中心点
よりも、軸受中心側に位置させることにより、軸受荷重
負荷時の外輪の弾性変形領域を効果的に拡げ、ころの軸
方向での軌道面との接触面圧をより均等化することがで
きる。
【００１４】前記各クラウニングのドロップ量を、ドロ
ップ量が最大となる前記外輪外径面の軸受両端側位置
で、軸受荷重の負荷時に、その外周側の軸受取り付け面
に接触しないように設定することにより、荷重負荷時の
外輪の弾性変形を十分に許容することができる。なお、
通常、外輪外径面の両端には面取りが施されているの
で、面取りが施されている場合は、前記ドロップ量が最
大となる外輪外径面の軸受両端側位置は、この面取りと
の繋ぎ部となる。
ップ量が最大となる前記外輪外径面の軸受両端側位置
で、軸受荷重の負荷時に、その外周側の軸受取り付け面
に接触しないように設定することにより、荷重負荷時の
外輪の弾性変形を十分に許容することができる。なお、
通常、外輪外径面の両端には面取りが施されているの
で、面取りが施されている場合は、前記ドロップ量が最
大となる外輪外径面の軸受両端側位置は、この面取りと
の繋ぎ部となる。
【００１５】前記自動調心ころ軸受を、連続鋳造設備の
ピンチロールまたはガイドロールの軸支持に使用するこ
とにより、軌道面の偏摩耗を抑制して疲労剥離や割損傷
を防止し、そのメインテナンス周期を延長して、連続鋳
造設備の稼働率を向上させることができる。近年は、連
鋳鋳片を再加熱なしで圧延するダイレクト圧延や、連鋳
鋳片を熱い間に再加熱炉に装入するホットチャージド圧
延の比率が増加しているので、連続鋳造設備の稼働率向
上は、上工程の製鋼工程のみでなく、下工程の圧延工程
の稼働率向上にも寄与する。
ピンチロールまたはガイドロールの軸支持に使用するこ
とにより、軌道面の偏摩耗を抑制して疲労剥離や割損傷
を防止し、そのメインテナンス周期を延長して、連続鋳
造設備の稼働率を向上させることができる。近年は、連
鋳鋳片を再加熱なしで圧延するダイレクト圧延や、連鋳
鋳片を熱い間に再加熱炉に装入するホットチャージド圧
延の比率が増加しているので、連続鋳造設備の稼働率向
上は、上工程の製鋼工程のみでなく、下工程の圧延工程
の稼働率向上にも寄与する。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、図１乃至図４に基づき、こ
の発明の実施形態を説明する。図１は、本発明に係る自
動調心ころ軸受１を使用した連続鋳造設備を示す。この
連続鋳造設備は、取鍋２に入れられた溶鋼をタンディシ
ュ３を介して鋳型４に鋳入し、鋳型４内で表層部の凝固
した鋳片５を、ピンチロール６で鋳型４の下方へ引き抜
くものである。ピンチロール６で引き抜かれた鋳片５
は、多数のガイドロール７に挟持されて湾曲状に案内さ
れ、冷却水でスプレー冷却されて全体が凝固したのち、
湾曲部の出口に配置されたトーチ８で所定の長さに切断
される。この図には表示されていないが、自動調心ころ
軸受１は、２対のピンチロール６の軸を支持する各軸受
箱９と各ガイドロール７の軸受箱（図示省略）に組み込
まれている。
の発明の実施形態を説明する。図１は、本発明に係る自
動調心ころ軸受１を使用した連続鋳造設備を示す。この
連続鋳造設備は、取鍋２に入れられた溶鋼をタンディシ
ュ３を介して鋳型４に鋳入し、鋳型４内で表層部の凝固
した鋳片５を、ピンチロール６で鋳型４の下方へ引き抜
くものである。ピンチロール６で引き抜かれた鋳片５
は、多数のガイドロール７に挟持されて湾曲状に案内さ
れ、冷却水でスプレー冷却されて全体が凝固したのち、
湾曲部の出口に配置されたトーチ８で所定の長さに切断
される。この図には表示されていないが、自動調心ころ
軸受１は、２対のピンチロール６の軸を支持する各軸受
箱９と各ガイドロール７の軸受箱（図示省略）に組み込
まれている。
【００１７】前記ピンチロール６の軸受箱９は、図２に
示すように、ピンチロール６の軸６ａを自動調心ころ軸
受により回転自在に支持し、その両端を、それぞれシー
ルリング１０ａ、１０ｂとオイルシール１１ａ、１１ｂ
でシールしたものである。図示は省略するが、ガイドロ
ール７の軸受箱も同様の構成である。
示すように、ピンチロール６の軸６ａを自動調心ころ軸
受により回転自在に支持し、その両端を、それぞれシー
ルリング１０ａ、１０ｂとオイルシール１１ａ、１１ｂ
でシールしたものである。図示は省略するが、ガイドロ
ール７の軸受箱も同様の構成である。
【００１８】前記自動調心ころ軸受は、外輪１２の球面
軌道面１３と、内輪１４の２列の軌道面１５との間に、
たる形のころ１６を軸受中心の左右に２列に配列したも
のであり、外輪１２が軸受箱９の取り付け面９ａに固定
されている。各列のころ１６は保持器１７で保持され、
内輪１４の両端部と中央部に設けられた各鍔１８ａ、１
８ｂで、軸方向への移動を規制されるようになってい
る。
軌道面１３と、内輪１４の２列の軌道面１５との間に、
たる形のころ１６を軸受中心の左右に２列に配列したも
のであり、外輪１２が軸受箱９の取り付け面９ａに固定
されている。各列のころ１６は保持器１７で保持され、
内輪１４の両端部と中央部に設けられた各鍔１８ａ、１
８ｂで、軸方向への移動を規制されるようになってい
る。
【００１９】図３に示すように、前記軸受箱９に取り付
けられる外輪１２の外径面は、軸受中心のある中央部が
平坦に形成されて、その両側に軸受両端側に向かってド
ロップ量が直線的に大きくなるカットクラウニング１９
が施され、軸受箱９の取り付け面との間に、軸受荷重の
負荷時に外輪１２の弾性変形を積極的に許容する逃げ代
が設けられている。各カットクラウニング１９のドロッ
プ量が最大となる両端側は、外輪１２の両端に施された
面取り２０に滑らかに繋がれている。なお、カットクラ
ウニング１９の替わりに、凸状に丸みを持たせたクラウ
ニングを施してもよい。
けられる外輪１２の外径面は、軸受中心のある中央部が
平坦に形成されて、その両側に軸受両端側に向かってド
ロップ量が直線的に大きくなるカットクラウニング１９
が施され、軸受箱９の取り付け面との間に、軸受荷重の
負荷時に外輪１２の弾性変形を積極的に許容する逃げ代
が設けられている。各カットクラウニング１９のドロッ
プ量が最大となる両端側は、外輪１２の両端に施された
面取り２０に滑らかに繋がれている。なお、カットクラ
ウニング１９の替わりに、凸状に丸みを持たせたクラウ
ニングを施してもよい。
【００２０】前記各カットクラウニング１９の開始点Ｃ
は、各列のころ１６中央の最大径部が外輪１２の軌道面
１３に当接する軸受荷重の作用中心点Ｐよりも、軸受中
心側に位置しており、外輪１２が前記逃げ代により軸受
荷重の負荷時に弾性変形しやすくなっている。また、面
取り２０に繋がれたカットクラウニング１９のドロップ
量最大位置Ｑは、軸受荷重の負荷時に外輪１２が弾性変
形しても、軸受箱９の取り付け面９ａに接触しないよう
になっており、外輪１２の弾性変形が十分に許容され
る。
は、各列のころ１６中央の最大径部が外輪１２の軌道面
１３に当接する軸受荷重の作用中心点Ｐよりも、軸受中
心側に位置しており、外輪１２が前記逃げ代により軸受
荷重の負荷時に弾性変形しやすくなっている。また、面
取り２０に繋がれたカットクラウニング１９のドロップ
量最大位置Ｑは、軸受荷重の負荷時に外輪１２が弾性変
形しても、軸受箱９の取り付け面９ａに接触しないよう
になっており、外輪１２の弾性変形が十分に許容され
る。
【００２１】
【実施例】上述した外輪外径面にカットクラウニングを
施した自動調心ころ軸受を用意した。軸受寸法は、外径
１８０ｍｍ、内径１１０ｍｍ、幅６０ｍｍであり、図３
に示した軸受端面からカットクラウニングの開始点Ｃま
での距離ＬC は１５ｍｍ、ドロップ量最大位置Ｑにおけ
るドロップ量δは０．０５ｍｍとした。なお、軸受端面
から軸受荷重の作用中心点Ｐまでの距離ＬP は約１２．
５ｍｍである。また、比較例として、外輪外径面を平坦
に形成し、面取りのみを施した従来の自動調心ころ軸受
も用意した。軸受寸法と軸受部品の材質は、実施例のも
のと同じである。
施した自動調心ころ軸受を用意した。軸受寸法は、外径
１８０ｍｍ、内径１１０ｍｍ、幅６０ｍｍであり、図３
に示した軸受端面からカットクラウニングの開始点Ｃま
での距離ＬC は１５ｍｍ、ドロップ量最大位置Ｑにおけ
るドロップ量δは０．０５ｍｍとした。なお、軸受端面
から軸受荷重の作用中心点Ｐまでの距離ＬP は約１２．
５ｍｍである。また、比較例として、外輪外径面を平坦
に形成し、面取りのみを施した従来の自動調心ころ軸受
も用意した。軸受寸法と軸受部品の材質は、実施例のも
のと同じである。
【００２２】上記実施例と比較例の各自動調心ころ軸受
を、それぞれ回転試験機の撓み軸の両端部に取り付け、
撓み軸の中央部に試験荷重を垂直に負荷しながら低速回
転試験を行ない、試験後の外輪軌道面の摩耗プロフィル
を調査した。なお、試験時間を短縮するために、実施例
と比較例のいずれの軸受についても、熱処理による外輪
の硬度をＨＲＣ６０．０と低めにし、外輪軌道面の摩耗
が比較的短時間で進行するようにした。ころの硬度は、
実施例、比較例ともＨＲＣ６０．８とした。
を、それぞれ回転試験機の撓み軸の両端部に取り付け、
撓み軸の中央部に試験荷重を垂直に負荷しながら低速回
転試験を行ない、試験後の外輪軌道面の摩耗プロフィル
を調査した。なお、試験時間を短縮するために、実施例
と比較例のいずれの軸受についても、熱処理による外輪
の硬度をＨＲＣ６０．０と低めにし、外輪軌道面の摩耗
が比較的短時間で進行するようにした。ころの硬度は、
実施例、比較例ともＨＲＣ６０．８とした。
【００２３】試験条件は以下の通りである。
・試験荷重 ：１４７．１ｋＮ（軸受最大接触面圧：２
２００ＭＰａ） ・回転速度 ：４ｒｐｍ ・試験時間 ：８００時間 ・試験温度 ：常温 ・軸受潤滑 ：グリース（空間容積の５０％封入）
２００ＭＰａ） ・回転速度 ：４ｒｐｍ ・試験時間 ：８００時間 ・試験温度 ：常温 ・軸受潤滑 ：グリース（空間容積の５０％封入）
【００２４】図４（ａ）、（ｂ）は、試験後の外輪軌道
面の摩耗プロフィルを示す。（ａ）は実施例の摩耗プロ
フィル、（ｂ）は比較例の摩耗プロフィルであり、いず
れも初期プロフィルを基準とする相対プロフィルで表
す。比較例の摩耗プロフィルは、軸受中心の左側のころ
接触領域に１つと、軸受中心の右側のころ接触領域に２
つのノンスリップラインに起因する突起部Ｎが見られ、
最大９μｍの凹凸差が生じている。一方、実施例の摩耗
プロフィルは、ノンスリップラインに起因する突起部Ｎ
が、左右いずれのころ接触領域にも認められず、摩耗量
は軸受両端側に向かって滑らかに増加している。この試
験結果より、本発明に係る自動調心ころ軸受は、外輪外
径面にカットクラウニングを施したことにより、ノンス
リップラインに起因する偏摩耗をなくし、外輪軌道面を
滑らかなプロフィルに維持できることがわかる。
面の摩耗プロフィルを示す。（ａ）は実施例の摩耗プロ
フィル、（ｂ）は比較例の摩耗プロフィルであり、いず
れも初期プロフィルを基準とする相対プロフィルで表
す。比較例の摩耗プロフィルは、軸受中心の左側のころ
接触領域に１つと、軸受中心の右側のころ接触領域に２
つのノンスリップラインに起因する突起部Ｎが見られ、
最大９μｍの凹凸差が生じている。一方、実施例の摩耗
プロフィルは、ノンスリップラインに起因する突起部Ｎ
が、左右いずれのころ接触領域にも認められず、摩耗量
は軸受両端側に向かって滑らかに増加している。この試
験結果より、本発明に係る自動調心ころ軸受は、外輪外
径面にカットクラウニングを施したことにより、ノンス
リップラインに起因する偏摩耗をなくし、外輪軌道面を
滑らかなプロフィルに維持できることがわかる。
【００２５】
【発明の効果】以上のように、この発明の自動調心ころ
軸受は、軸受中心の両側の外輪外径面に、軸受両端側に
向かってドロップ量が大きくなるクラウニングを施し、
外輪が取り付けられる軸受箱等の取り付け面との間に逃
げ代を設けて、軸受荷重の負荷時に外輪の弾性変形を積
極的に許容することにより、ころと内外輪の軌道面との
接触面圧をころの軸方向で均等化するようにしたので、
規格品の自動調心ころ軸受を用いても軌道面の偏摩耗を
抑制でき、軌道面の疲労剥離や割損傷を防止することが
できる。
軸受は、軸受中心の両側の外輪外径面に、軸受両端側に
向かってドロップ量が大きくなるクラウニングを施し、
外輪が取り付けられる軸受箱等の取り付け面との間に逃
げ代を設けて、軸受荷重の負荷時に外輪の弾性変形を積
極的に許容することにより、ころと内外輪の軌道面との
接触面圧をころの軸方向で均等化するようにしたので、
規格品の自動調心ころ軸受を用いても軌道面の偏摩耗を
抑制でき、軌道面の疲労剥離や割損傷を防止することが
できる。
【００２６】また、本発明に係る自動調心ころ軸受を連
続鋳造設備のピンチロールやガイドロールの軸支持に用
いることにより、そのメインテナンス周期を延長し、連
続鋳造設備の稼働率を向上させることができる。
続鋳造設備のピンチロールやガイドロールの軸支持に用
いることにより、そのメインテナンス周期を延長し、連
続鋳造設備の稼働率を向上させることができる。
【図１】実施形態の自動調心ころ軸受をピンチロールと
ガイドロールの軸支持に用いた連続鋳造設備を示す外観
斜視図
ガイドロールの軸支持に用いた連続鋳造設備を示す外観
斜視図
【図２】図１のピンチロールの軸受部を示す縦断面図
【図３】図２の自動調心ころ軸受の縦断面形状を説明す
る模式図
る模式図
【図４】ａ、ｂは、それぞれ実施例と比較例の外輪軌道
面の摩耗プロフィルを示すグラフ
面の摩耗プロフィルを示すグラフ
１ 自動調心ころ軸受
２ 取鍋
３ タンディシュ
４ 鋳型
５ 鋳片
６ ピンチロール
６ａ 軸
７ ガイドロール
８ トーチ
９ 軸受箱
９ａ 取り付け面
１０ａ、１０ｂ シールリング
１１ａ、１１ｂ オイルシール
１２ 外輪
１３ 軌道面
１４ 内輪
１５ 軌道面
１６ ころ
１７ 保持器
１８ａ、１８ｂ 鍔
１９ クラウニング
２０ 面取り
フロントページの続き
Ｆターム(参考） 3J012 AB04 BB01 CB10 DB02 EB14
FB07
3J101 AA15 AA25 AA32 AA43 AA52
AA62 BA02 DA01 FA15 FA41
GA35
3J103 AA02 CA62 DA05 DA07 FA13
FA15 FA26 GA17 GA36 GA68
Claims (4)
- 【請求項１】 内外輪の軌道面間に、たる形のころを軸
受中心の左右両側で各１列ずつ２列に配列した自動調心
ころ軸受において、前記軸受中心の左右両側の外輪外径
面に、軸受両端側に向かってドロップ量が大きくなるク
ラウニングを施したことを特徴とする自動調心ころ軸
受。 - 【請求項２】 前記各クラウニングの開始点を、前記各
列のころと外輪の軌道面間における軸受荷重の作用中心
点よりも、軸受中心側に位置させた請求項１に記載の自
動調心ころ軸受。 - 【請求項３】 前記各クラウニングのドロップ量を、ド
ロップ量が最大となる前記外輪外径面の軸受両端側位置
で、軸受荷重の負荷時に、その外周側の軸受取り付け面
に接触しないように設定した請求項１または２に記載の
自動調心ころ軸受。 - 【請求項４】 前記自動調心ころ軸受が、連続鋳造設備
のピンチロールまたはガイドロールの軸を支持するもの
である請求項１乃至３のいずれかに記載の自動調心ころ
軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002151910A JP2003343554A (ja) | 2002-05-27 | 2002-05-27 | 自動調心ころ軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002151910A JP2003343554A (ja) | 2002-05-27 | 2002-05-27 | 自動調心ころ軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003343554A true JP2003343554A (ja) | 2003-12-03 |
Family
ID=29769360
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002151910A Pending JP2003343554A (ja) | 2002-05-27 | 2002-05-27 | 自動調心ころ軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003343554A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010274350A (ja) * | 2009-05-27 | 2010-12-09 | Asahi Machinery Ltd | ロータリーカッター装置 |
| JP2012202453A (ja) * | 2011-03-24 | 2012-10-22 | Jtekt Corp | 自動調心ころ軸受 |
| CN106956548A (zh) * | 2017-05-17 | 2017-07-18 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种微调心滚轮 |
| CN114576266A (zh) * | 2022-03-07 | 2022-06-03 | 山东华工轴承有限公司 | 基于搅拌设备使用的调心滚子轴承 |
-
2002
- 2002-05-27 JP JP2002151910A patent/JP2003343554A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010274350A (ja) * | 2009-05-27 | 2010-12-09 | Asahi Machinery Ltd | ロータリーカッター装置 |
| JP2012202453A (ja) * | 2011-03-24 | 2012-10-22 | Jtekt Corp | 自動調心ころ軸受 |
| CN106956548A (zh) * | 2017-05-17 | 2017-07-18 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种微调心滚轮 |
| CN114576266A (zh) * | 2022-03-07 | 2022-06-03 | 山东华工轴承有限公司 | 基于搅拌设备使用的调心滚子轴承 |
| CN114576266B (zh) * | 2022-03-07 | 2023-08-04 | 山东华工轴承有限公司 | 基于搅拌设备使用的调心滚子轴承 |
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