JP2003340299A - ミルの石炭粉砕性判定方法及び出炭特性制御方法 - Google Patents
ミルの石炭粉砕性判定方法及び出炭特性制御方法Info
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- JP2003340299A JP2003340299A JP2002150832A JP2002150832A JP2003340299A JP 2003340299 A JP2003340299 A JP 2003340299A JP 2002150832 A JP2002150832 A JP 2002150832A JP 2002150832 A JP2002150832 A JP 2002150832A JP 2003340299 A JP2003340299 A JP 2003340299A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 操作員が運転中の給炭機等から石炭をサンプ
リングすることなくリアルタイムで石炭の粉砕性を自動
的に確認でき、又、出炭特性を自動的に補正し得、出炭
特性の改善を図り得るミルの石炭粉砕性判定方法及び出
炭特性制御方法を提供する。 【解決手段】 ミル駆動電力Ｄとミル差圧ΔＰとに基づ
き石炭粉砕性Ｈを判定し、該石炭粉砕性Ｈに基づき、回
転式分級機回転数補正値ＪＮとミルローラ加圧圧力補正
値ＪＰと一次空気流量補正値ＪＶaとを求めて、回転式
分級機回転数Ｎとミルローラ加圧圧力と一次空気流量と
を補正することにより、ミルの出炭特性を制御するよう
構成する。
リングすることなくリアルタイムで石炭の粉砕性を自動
的に確認でき、又、出炭特性を自動的に補正し得、出炭
特性の改善を図り得るミルの石炭粉砕性判定方法及び出
炭特性制御方法を提供する。 【解決手段】 ミル駆動電力Ｄとミル差圧ΔＰとに基づ
き石炭粉砕性Ｈを判定し、該石炭粉砕性Ｈに基づき、回
転式分級機回転数補正値ＪＮとミルローラ加圧圧力補正
値ＪＰと一次空気流量補正値ＪＶaとを求めて、回転式
分級機回転数Ｎとミルローラ加圧圧力と一次空気流量と
を補正することにより、ミルの出炭特性を制御するよう
構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ミルの石炭粉砕性
判定方法及び出炭特性制御方法に関するものである。
判定方法及び出炭特性制御方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、石炭焚ボイラへ供給される石炭
等の粒状体を粉砕して微粉炭等の微粉を得るために、竪
型ミルが用いられている。
等の粒状体を粉砕して微粉炭等の微粉を得るために、竪
型ミルが用いられている。
【０００３】図８は従来の竪型ミルの一例を表わすもの
であって、ミル本体１のケーシング２内下部には、電動
機３により減速機４を介して回転駆動されるテーブル５
が配置され、該テーブル５上方の周方向所要位置には、
ピボットブラケット６が、ケーシング２のジャーナルカ
バー２ａに支承された水平軸７を支点として傾動自在に
配設され、該ピボットブラケット６の先端部には、ロー
ラ８が水平軸７と略直交する方向に延びる軸Ｏを中心と
して回転自在に取り付けられ、前記ケーシング２のジャ
ーナルカバー２ａには、油等の流体を用いた流体圧シリ
ンダ９が取り付けられており、該流体圧シリンダ９のロ
ッド９ａを伸長させ、プランジャハウジング１０に嵌挿
されたプランジャ１１を介して前記ピボットブラケット
６の押圧部６ａを押すことにより、ローラ８を水平回転
しているテーブル５上面に押し付け、ローラ８とテーブ
ル５を協働させ、テーブル５上の石炭等の粒状体を粉砕
し得るようになっている。
であって、ミル本体１のケーシング２内下部には、電動
機３により減速機４を介して回転駆動されるテーブル５
が配置され、該テーブル５上方の周方向所要位置には、
ピボットブラケット６が、ケーシング２のジャーナルカ
バー２ａに支承された水平軸７を支点として傾動自在に
配設され、該ピボットブラケット６の先端部には、ロー
ラ８が水平軸７と略直交する方向に延びる軸Ｏを中心と
して回転自在に取り付けられ、前記ケーシング２のジャ
ーナルカバー２ａには、油等の流体を用いた流体圧シリ
ンダ９が取り付けられており、該流体圧シリンダ９のロ
ッド９ａを伸長させ、プランジャハウジング１０に嵌挿
されたプランジャ１１を介して前記ピボットブラケット
６の押圧部６ａを押すことにより、ローラ８を水平回転
しているテーブル５上面に押し付け、ローラ８とテーブ
ル５を協働させ、テーブル５上の石炭等の粒状体を粉砕
し得るようになっている。
【０００４】前記ケーシング２内には、テーブル５の下
側に一次空気室３３が形成されると共に、テーブル５を
包囲するよう環状体１２が配設され、一次空気室３３に
は、一次空気供給ダクト３４から一次空気入口ノズル３
５を介して一次空気１３が供給されるようになってお
り、前記環状体１２には、一次空気室３３内へ導入され
た一次空気１３をケーシング２上部へ吹き込むためのエ
アポート１４が設けられている。
側に一次空気室３３が形成されると共に、テーブル５を
包囲するよう環状体１２が配設され、一次空気室３３に
は、一次空気供給ダクト３４から一次空気入口ノズル３
５を介して一次空気１３が供給されるようになってお
り、前記環状体１２には、一次空気室３３内へ導入され
た一次空気１３をケーシング２上部へ吹き込むためのエ
アポート１４が設けられている。
【０００５】前記ケーシング２の上部外側には、ケーシ
ング２内と連通するようにしたヘッドフレーム１５が設
置され、該ヘッドフレーム１５内には、上下へ延在する
よう軸受筒１６が固設され、該軸受筒１６には、上下へ
所要の間隔をあけて軸受１７，１８が嵌入されており、
又、ヘッドフレーム１５の側部には微粉炭等の微粉をボ
イラのバーナ（図示せず）へ送給するための微粉送給管
１９が接続されている。
ング２内と連通するようにしたヘッドフレーム１５が設
置され、該ヘッドフレーム１５内には、上下へ延在する
よう軸受筒１６が固設され、該軸受筒１６には、上下へ
所要の間隔をあけて軸受１７，１８が嵌入されており、
又、ヘッドフレーム１５の側部には微粉炭等の微粉をボ
イラのバーナ（図示せず）へ送給するための微粉送給管
１９が接続されている。
【０００６】前記軸受１７，１８には、上下へ延在する
中空円筒状の回転軸２０が嵌入され、該回転軸２０のケ
ーシング２内へ延在された部分には、回転式分級機２１
が装着され、前記回転軸２０の軸受筒１６より上方へ延
在された部分には、プーリ２２が嵌着されており、又、
前記ケーシング２上部外側に設置した竪型のモータ等の
駆動装置２３の出力軸２４には、プーリ２５が嵌着され
ており、該プーリ２５と前記回転軸２０に嵌着されたプ
ーリ２２との間には、無端状のベルト２６が掛け回され
ている。
中空円筒状の回転軸２０が嵌入され、該回転軸２０のケ
ーシング２内へ延在された部分には、回転式分級機２１
が装着され、前記回転軸２０の軸受筒１６より上方へ延
在された部分には、プーリ２２が嵌着されており、又、
前記ケーシング２上部外側に設置した竪型のモータ等の
駆動装置２３の出力軸２４には、プーリ２５が嵌着され
ており、該プーリ２５と前記回転軸２０に嵌着されたプ
ーリ２２との間には、無端状のベルト２６が掛け回され
ている。
【０００７】前記回転式分級機２１は、回転軸２０の下
端部に回転板２７を嵌着し、該回転板２７の外周部に、
上方へ延びる多数の平板状の回転翼２８を配設してなる
構成を有している。
端部に回転板２７を嵌着し、該回転板２７の外周部に、
上方へ延びる多数の平板状の回転翼２８を配設してなる
構成を有している。
【０００８】前記ケーシング２内には、回転式分級機２
１の下方に位置するよう、截頭逆円錐状のリジェクトシ
ュート３１が設置されており、該リジェクトシュート３
１の傾斜面には、一次空気１３によって吹き上げられる
石炭等の粒状体を粉砕した粉体が通過し得るよう傾斜面
に沿って延びるスリット３２が形成されている。
１の下方に位置するよう、截頭逆円錐状のリジェクトシ
ュート３１が設置されており、該リジェクトシュート３
１の傾斜面には、一次空気１３によって吹き上げられる
石炭等の粒状体を粉砕した粉体が通過し得るよう傾斜面
に沿って延びるスリット３２が形成されている。
【０００９】前記回転軸２０の内側には、図示していな
い給炭機のシュートに上端が接続されたシュート管３０
を、その下端が前記ケーシング２内におけるローラ８よ
り若干上方に開口するよう配置してある。
い給炭機のシュートに上端が接続されたシュート管３０
を、その下端が前記ケーシング２内におけるローラ８よ
り若干上方に開口するよう配置してある。
【００１０】図８に示す竪型ミルにおいては、図示して
いないコールバンカから給炭機へ切り出された石炭等の
粒状体は、該給炭機の駆動によりそのシュートからシュ
ート管３０を介してケーシング２内に投入され、テーブ
ル５上へ落下し、電動機３により減速機４を介して駆動
されて水平方向へ回転しているテーブル５と該テーブル
５に対し接触し回転しているローラ８との協働作業によ
り粉砕され、粉砕された石炭等の粉体は、エアポート１
４から吹き出す一次空気１３により同伴されてケーシン
グ２内を矢印に示す如く上昇し、リジェクトシュート３
１のスリット３２を通って、該リジェクトシュート３１
の上方へ吹き上げられ、駆動装置２３により駆動されて
回転軸２０と共に回転している回転式分級機２１により
粗粉を分級され、粗粉を分級された微粉炭等の微粉は、
回転式分級機２１を通ってヘッドフレーム１５へ入り、
該ヘッドフレーム１５から微粉送給管１９へ送出されて
ボイラのバーナ（図示せず）へ送給され、又、前記回転
式分級機２１で分級された粗粉は、リジェクトシュート
３１を滑落してテーブル５上へ戻されるようになってい
る。
いないコールバンカから給炭機へ切り出された石炭等の
粒状体は、該給炭機の駆動によりそのシュートからシュ
ート管３０を介してケーシング２内に投入され、テーブ
ル５上へ落下し、電動機３により減速機４を介して駆動
されて水平方向へ回転しているテーブル５と該テーブル
５に対し接触し回転しているローラ８との協働作業によ
り粉砕され、粉砕された石炭等の粉体は、エアポート１
４から吹き出す一次空気１３により同伴されてケーシン
グ２内を矢印に示す如く上昇し、リジェクトシュート３
１のスリット３２を通って、該リジェクトシュート３１
の上方へ吹き上げられ、駆動装置２３により駆動されて
回転軸２０と共に回転している回転式分級機２１により
粗粉を分級され、粗粉を分級された微粉炭等の微粉は、
回転式分級機２１を通ってヘッドフレーム１５へ入り、
該ヘッドフレーム１５から微粉送給管１９へ送出されて
ボイラのバーナ（図示せず）へ送給され、又、前記回転
式分級機２１で分級された粗粉は、リジェクトシュート
３１を滑落してテーブル５上へ戻されるようになってい
る。
【００１１】ところで、粉砕性の低い石炭では、竪型ミ
ルの場合、出炭特性が劣化傾向となってしまうが、この
ように、石炭の粉砕性は、竪型ミルの出炭特性に大きく
影響を与えるため、従来においては、操作員が運転中の
給炭機等から石炭をサンプリングし、ハードグローブ法
等による粉砕性試験を行うことによって、ハードグロー
ブ粉砕能指数（ＨＧＩ：Ｈａｒｄｇｒｏｖｅ Ｇｒｉｎ
ｄａｂｉｌｉｔｙ Ｉｎｄｅｘ）を求め、この指数を基
に、出炭特性が劣化しないよう運転操作を行っていた。
ルの場合、出炭特性が劣化傾向となってしまうが、この
ように、石炭の粉砕性は、竪型ミルの出炭特性に大きく
影響を与えるため、従来においては、操作員が運転中の
給炭機等から石炭をサンプリングし、ハードグローブ法
等による粉砕性試験を行うことによって、ハードグロー
ブ粉砕能指数（ＨＧＩ：Ｈａｒｄｇｒｏｖｅ Ｇｒｉｎ
ｄａｂｉｌｉｔｙ Ｉｎｄｅｘ）を求め、この指数を基
に、出炭特性が劣化しないよう運転操作を行っていた。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述の
如く、操作員が運転中の給炭機等から石炭をサンプリン
グして石炭の粉砕性を分析するのでは、竪型ミルへ投入
される石炭の炭種が変わった場合には、その都度、対応
する必要があり、しかも、分析結果がわかるまでに時間
がかかるため、リアルタイムで石炭の粉砕性を確認する
ことは困難となっていた。
如く、操作員が運転中の給炭機等から石炭をサンプリン
グして石炭の粉砕性を分析するのでは、竪型ミルへ投入
される石炭の炭種が変わった場合には、その都度、対応
する必要があり、しかも、分析結果がわかるまでに時間
がかかるため、リアルタイムで石炭の粉砕性を確認する
ことは困難となっていた。
【００１３】又、分析された石炭の粉砕性に基づいて操
作員が出炭特性の劣化を回避するように運転操作を行う
のでは、操作員に熟練が要求されると共に、個人差によ
ってその操作量が一律とならず不適切な操作となる虞も
あった。
作員が出炭特性の劣化を回避するように運転操作を行う
のでは、操作員に熟練が要求されると共に、個人差によ
ってその操作量が一律とならず不適切な操作となる虞も
あった。
【００１４】本発明は、斯かる実情に鑑み、操作員が運
転中の給炭機等から石炭をサンプリングすることなくリ
アルタイムで石炭の粉砕性を自動的に確認でき、又、出
炭特性を自動的に補正し得、出炭特性の改善を図り得る
ミルの石炭粉砕性判定方法及び出炭特性制御方法を提供
しようとするものである。
転中の給炭機等から石炭をサンプリングすることなくリ
アルタイムで石炭の粉砕性を自動的に確認でき、又、出
炭特性を自動的に補正し得、出炭特性の改善を図り得る
ミルの石炭粉砕性判定方法及び出炭特性制御方法を提供
しようとするものである。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明は、ミル駆動電力
とミル差圧とに基づき石炭粉砕性を判定することを特徴
とするミルの石炭粉砕性判定方法にかかるものである。
とミル差圧とに基づき石炭粉砕性を判定することを特徴
とするミルの石炭粉砕性判定方法にかかるものである。
【００１６】石炭粉砕性は、ミル駆動電力とミル差圧と
に相関関係があり、使用するミルで実際に数種類の石炭
を個別に投入して粉砕を行った各々の結果を基に、予め
計測してある石炭粉砕性と、ミル駆動電力並びにミル差
圧との相関関係を導き出すことができるため、該導き出
した相関関係を利用して、ミル駆動電力とミル差圧とに
基づき石炭粉砕性を判定すると、従来のように、操作員
が運転中の給炭機等から石炭をサンプリングして石炭の
粉砕性を分析する必要がなくなり、ミルへ投入される石
炭の炭種が変わった場合でも、その都度、対応しなくて
済み、しかも、分析結果がわかるまでに時間がかから
ず、リアルタイムで石炭の粉砕性を確認することが可能
となる。
に相関関係があり、使用するミルで実際に数種類の石炭
を個別に投入して粉砕を行った各々の結果を基に、予め
計測してある石炭粉砕性と、ミル駆動電力並びにミル差
圧との相関関係を導き出すことができるため、該導き出
した相関関係を利用して、ミル駆動電力とミル差圧とに
基づき石炭粉砕性を判定すると、従来のように、操作員
が運転中の給炭機等から石炭をサンプリングして石炭の
粉砕性を分析する必要がなくなり、ミルへ投入される石
炭の炭種が変わった場合でも、その都度、対応しなくて
済み、しかも、分析結果がわかるまでに時間がかから
ず、リアルタイムで石炭の粉砕性を確認することが可能
となる。
【００１７】前記ミルの石炭粉砕性判定方法におけるミ
ル差圧は、同じ粉砕性の石炭であっても、回転式分級機
回転数とミル処理水分量とによって変化するため、回転
式分級機回転数とミル処理水分量とによりミル差圧を補
正することが望ましい。
ル差圧は、同じ粉砕性の石炭であっても、回転式分級機
回転数とミル処理水分量とによって変化するため、回転
式分級機回転数とミル処理水分量とによりミル差圧を補
正することが望ましい。
【００１８】又、本発明は、石炭粉砕性に基づき、回転
式分級機回転数とミルローラ加圧圧力と一次空気流量と
を補正することにより、ミルの出炭特性を制御すること
を特徴とするミルの出炭特性制御方法にかかるものであ
る。
式分級機回転数とミルローラ加圧圧力と一次空気流量と
を補正することにより、ミルの出炭特性を制御すること
を特徴とするミルの出炭特性制御方法にかかるものであ
る。
【００１９】更に又、本発明は、ミル駆動電力とミル差
圧とに基づき石炭粉砕性を判定し、該石炭粉砕性に基づ
き、回転式分級機回転数とミルローラ加圧圧力と一次空
気流量とを補正することにより、ミルの出炭特性を制御
することを特徴とするミルの出炭特性制御方法にかかる
ものである。
圧とに基づき石炭粉砕性を判定し、該石炭粉砕性に基づ
き、回転式分級機回転数とミルローラ加圧圧力と一次空
気流量とを補正することにより、ミルの出炭特性を制御
することを特徴とするミルの出炭特性制御方法にかかる
ものである。
【００２０】このように、石炭粉砕性に基づき、回転式
分級機回転数とミルローラ加圧圧力と一次空気流量とを
補正することにより、ミルの出炭特性を制御すると、従
来のように、石炭の粉砕性に基づいて操作員が出炭特性
の劣化を回避するように運転操作を行うのとは異なり、
出炭特性を劣化させないための運転操作を自動的に行う
ことが可能となり、操作員に熟練が要求されなくなると
共に、個人差によらずその操作量が一律となって不適切
な操作となる心配もなくなり、出炭特性の改善が見込め
る。
分級機回転数とミルローラ加圧圧力と一次空気流量とを
補正することにより、ミルの出炭特性を制御すると、従
来のように、石炭の粉砕性に基づいて操作員が出炭特性
の劣化を回避するように運転操作を行うのとは異なり、
出炭特性を劣化させないための運転操作を自動的に行う
ことが可能となり、操作員に熟練が要求されなくなると
共に、個人差によらずその操作量が一律となって不適切
な操作となる心配もなくなり、出炭特性の改善が見込め
る。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図示
例と共に説明する。
例と共に説明する。
【００２２】図１〜図７は本発明を実施する形態の一例
である。
である。
【００２３】石炭粉砕性Ｈは、ミル駆動電力Ｄ（図８に
示す電動機３を駆動するために消費されている電力）
と、ミル差圧ΔＰ（図８に示す一次空気室３３の圧力と
ミル粉砕部出口圧力との差圧）とに相関関係があること
に着目し、使用するミルで実際に数種類の石炭を個別に
投入して粉砕を行った各々の結果を基に、予め計測して
ある石炭粉砕性Ｈと、ミル駆動電力Ｄ並びにミル差圧Δ
Ｐとの相関関係を導き出すことができるため、該導き出
した相関関係を利用して、ミル駆動電力Ｄとミル差圧Δ
Ｐとに基づき石炭粉砕性Ｈを判定するよう構成する。本
図示例の場合、実際に検出されるミル駆動電力Ｄと実際
に検出されるミル差圧ΔＰとに基づき石炭粉砕性Ｈを求
めて出力する補間演算器４０を設けてある。該補間演算
器４０は、前記導き出した相関関係を利用して、図２に
示す如く、ミル駆動電力Ｄとミル差圧ΔＰとに基づき石
炭粉砕性Ｈを補間演算するようになっている。尚、ミル
駆動電力Ｄが大きいほど、又、ミル差圧ΔＰが大きいほ
ど、石炭粉砕性Ｈは低い傾向を示す。
示す電動機３を駆動するために消費されている電力）
と、ミル差圧ΔＰ（図８に示す一次空気室３３の圧力と
ミル粉砕部出口圧力との差圧）とに相関関係があること
に着目し、使用するミルで実際に数種類の石炭を個別に
投入して粉砕を行った各々の結果を基に、予め計測して
ある石炭粉砕性Ｈと、ミル駆動電力Ｄ並びにミル差圧Δ
Ｐとの相関関係を導き出すことができるため、該導き出
した相関関係を利用して、ミル駆動電力Ｄとミル差圧Δ
Ｐとに基づき石炭粉砕性Ｈを判定するよう構成する。本
図示例の場合、実際に検出されるミル駆動電力Ｄと実際
に検出されるミル差圧ΔＰとに基づき石炭粉砕性Ｈを求
めて出力する補間演算器４０を設けてある。該補間演算
器４０は、前記導き出した相関関係を利用して、図２に
示す如く、ミル駆動電力Ｄとミル差圧ΔＰとに基づき石
炭粉砕性Ｈを補間演算するようになっている。尚、ミル
駆動電力Ｄが大きいほど、又、ミル差圧ΔＰが大きいほ
ど、石炭粉砕性Ｈは低い傾向を示す。
【００２４】ここで、前記ミル差圧ΔＰは、同じ粉砕性
の石炭であっても、回転式分級機回転数Ｎ（図８におけ
る回転式分級機２１の回転数）とミル処理水分量Ｗとに
よって変化する。即ち、回転式分級機回転数Ｎが高いほ
ど抵抗が大きくなってミル差圧ΔＰは大きくなる傾向を
示し、又、ミル処理水分量Ｗが多いほどミル差圧ΔＰは
大きくなる傾向を示すため、回転式分級機回転数Ｎとミ
ル処理水分量Ｗとによりミル差圧ΔＰを補正するよう構
成する。本図示例の場合、回転式分級機回転数Ｎに基づ
きミル差圧ΔＰの補正係数Ｊ１を求めて出力する第一関
数発生器４１と、該第一関数発生器４１から出力される
ミル差圧ΔＰの補正係数Ｊ１を実際に検出されるミル差
圧ΔＰに掛け補正ミル差圧ΔＰ’を出力する乗算器４２
と、ミル処理水分量Ｗに基づきミル差圧ΔＰの補正係数
Ｊ２を求めて出力する第二関数発生器４３と、該第二関
数発生器４３から出力されるミル差圧ΔＰの補正係数Ｊ
２を前記乗算器４２から出力される補正ミル差圧ΔＰ’
に掛け補正ミル差圧ΔＰ”を出力する乗算器４４とを設
け、該乗算器４４から出力される補正ミル差圧ΔＰ”を
前記補間演算器４０へ入力するようにしてある。尚、前
述したように、回転式分級機回転数Ｎが高いほど抵抗が
大きくなってミル差圧ΔＰは大きくなる傾向を示すこと
から、前記第一関数発生器４１には、図３に示す如く、
回転式分級機回転数Ｎが所定値である場合を基準として
ミル差圧ΔＰの補正係数Ｊ１を「１」とし、それより回
転式分級機回転数Ｎが高いときほどミル差圧ΔＰの補正
係数Ｊ１を「１」より低く設定し、逆に、回転式分級機
回転数Ｎが低いときほどミル差圧ΔＰの補正係数Ｊ１を
「１」より高く設定するような関数を入力してあり、
又、ミル処理水分量Ｗが多いほどミル差圧ΔＰは大きく
なる傾向を示すことから、前記第二関数発生器４３に
は、図４に示す如く、ミル処理水分量Ｗが所定値である
場合を基準としてミル差圧ΔＰの補正係数Ｊ２を「１」
とし、それよりミル処理水分量Ｗが多いときほどミル差
圧ΔＰの補正係数Ｊ２を「１」より低く設定し、逆に、
ミル処理水分量Ｗが少ないときほどミル差圧ΔＰの補正
係数Ｊ２を「１」より高く設定するような関数を入力し
てある。
の石炭であっても、回転式分級機回転数Ｎ（図８におけ
る回転式分級機２１の回転数）とミル処理水分量Ｗとに
よって変化する。即ち、回転式分級機回転数Ｎが高いほ
ど抵抗が大きくなってミル差圧ΔＰは大きくなる傾向を
示し、又、ミル処理水分量Ｗが多いほどミル差圧ΔＰは
大きくなる傾向を示すため、回転式分級機回転数Ｎとミ
ル処理水分量Ｗとによりミル差圧ΔＰを補正するよう構
成する。本図示例の場合、回転式分級機回転数Ｎに基づ
きミル差圧ΔＰの補正係数Ｊ１を求めて出力する第一関
数発生器４１と、該第一関数発生器４１から出力される
ミル差圧ΔＰの補正係数Ｊ１を実際に検出されるミル差
圧ΔＰに掛け補正ミル差圧ΔＰ’を出力する乗算器４２
と、ミル処理水分量Ｗに基づきミル差圧ΔＰの補正係数
Ｊ２を求めて出力する第二関数発生器４３と、該第二関
数発生器４３から出力されるミル差圧ΔＰの補正係数Ｊ
２を前記乗算器４２から出力される補正ミル差圧ΔＰ’
に掛け補正ミル差圧ΔＰ”を出力する乗算器４４とを設
け、該乗算器４４から出力される補正ミル差圧ΔＰ”を
前記補間演算器４０へ入力するようにしてある。尚、前
述したように、回転式分級機回転数Ｎが高いほど抵抗が
大きくなってミル差圧ΔＰは大きくなる傾向を示すこと
から、前記第一関数発生器４１には、図３に示す如く、
回転式分級機回転数Ｎが所定値である場合を基準として
ミル差圧ΔＰの補正係数Ｊ１を「１」とし、それより回
転式分級機回転数Ｎが高いときほどミル差圧ΔＰの補正
係数Ｊ１を「１」より低く設定し、逆に、回転式分級機
回転数Ｎが低いときほどミル差圧ΔＰの補正係数Ｊ１を
「１」より高く設定するような関数を入力してあり、
又、ミル処理水分量Ｗが多いほどミル差圧ΔＰは大きく
なる傾向を示すことから、前記第二関数発生器４３に
は、図４に示す如く、ミル処理水分量Ｗが所定値である
場合を基準としてミル差圧ΔＰの補正係数Ｊ２を「１」
とし、それよりミル処理水分量Ｗが多いときほどミル差
圧ΔＰの補正係数Ｊ２を「１」より低く設定し、逆に、
ミル処理水分量Ｗが少ないときほどミル差圧ΔＰの補正
係数Ｊ２を「１」より高く設定するような関数を入力し
てある。
【００２５】前記ミル処理水分量Ｗとは、ミル内で乾燥
が行われる石炭中の水分を意味し、ミル入熱量Ｑinとミ
ル出熱量Ｑoutとの熱バランスから計算することができ
る。即ち、ミル入熱量Ｑinは、
が行われる石炭中の水分を意味し、ミル入熱量Ｑinとミ
ル出熱量Ｑoutとの熱バランスから計算することができ
る。即ち、ミル入熱量Ｑinは、
【数１】粉砕機の発生熱量Ｑ１＝０．８６×Ｄ
給炭の保有熱量Ｑ２＝Ｃ×Ｍ×Ｔc＋Ｃ×（１−Ｍ）×
０．２×Ｔc 一次空気の保有熱量Ｑ３＝Ｖa×０．２４×Ｔa 但し、Ｄ：ミル駆動電力［ｋＷ］ Ｃ：給炭量［ｔ／ｈ］ Ｍ：石炭の水分割合［％］ Ｔc：石炭温度［℃］ Ｖa：一次空気流量［ｔ／ｈ］ Ｔa：一次空気温度［℃］ とした場合、Ｑin＝Ｑ１＋Ｑ２＋Ｑ３で表わされ、ミル
出熱量Ｑoutは、
０．２×Ｔc 一次空気の保有熱量Ｑ３＝Ｖa×０．２４×Ｔa 但し、Ｄ：ミル駆動電力［ｋＷ］ Ｃ：給炭量［ｔ／ｈ］ Ｍ：石炭の水分割合［％］ Ｔc：石炭温度［℃］ Ｖa：一次空気流量［ｔ／ｈ］ Ｔa：一次空気温度［℃］ とした場合、Ｑin＝Ｑ１＋Ｑ２＋Ｑ３で表わされ、ミル
出熱量Ｑoutは、
【数２】ボイラへ供給される微粉炭の保有熱量Ｑ４＝Ｃ
×（１−Ｍ）×０．２×Ｔm ボイラへ供給される一次空気の保有熱量Ｑ５＝Ｖa×
０．２４×Ｔm ボイラへ供給される水蒸気の保有熱量Ｑ６＝Ｃ×Ｍ×ｈ 放散熱量Ｑ７＝Ｒ 但し、Ｔm：ボイラへ供給される一次空気温度［℃］ ｈ：Ｔm［℃］における飽和蒸気エンタルピ Ｒ：放散熱量［ｋｃａｌ／ｈ］ とした場合、Ｑout＝Ｑ４＋Ｑ５＋Ｑ６＋Ｑ７で表わさ
れ、熱量保存の法則からＱin＝Ｑoutの式が成り立ち、
この式を変形することにより、ミル処理水分量Ｗは、
×（１−Ｍ）×０．２×Ｔm ボイラへ供給される一次空気の保有熱量Ｑ５＝Ｖa×
０．２４×Ｔm ボイラへ供給される水蒸気の保有熱量Ｑ６＝Ｃ×Ｍ×ｈ 放散熱量Ｑ７＝Ｒ 但し、Ｔm：ボイラへ供給される一次空気温度［℃］ ｈ：Ｔm［℃］における飽和蒸気エンタルピ Ｒ：放散熱量［ｋｃａｌ／ｈ］ とした場合、Ｑout＝Ｑ４＋Ｑ５＋Ｑ６＋Ｑ７で表わさ
れ、熱量保存の法則からＱin＝Ｑoutの式が成り立ち、
この式を変形することにより、ミル処理水分量Ｗは、
【数３】Ｗ＝（（２５．２×Ｔa−１１００）／Ｋ−１
２）／６．３ 但し、Ｋ＝（石炭発熱量／６８７０）2＋１ として求められる。尚、前記ミル処理水分量Ｗは、ミル
内の湿度を計測することにより直接求めることも可能で
ある。
２）／６．３ 但し、Ｋ＝（石炭発熱量／６８７０）2＋１ として求められる。尚、前記ミル処理水分量Ｗは、ミル
内の湿度を計測することにより直接求めることも可能で
ある。
【００２６】更に、本図示例の場合、前記補間演算器４
０から出力される石炭粉砕性Ｈに基づき回転式分級機回
転数補正値ＪＮを求めて出力する第三関数発生器４５
と、前記補間演算器４０から出力される石炭粉砕性Ｈに
基づきミルローラ加圧圧力補正値ＪＰを求めて出力する
第四関数発生器４６と、前記補間演算器４０から出力さ
れる石炭粉砕性Ｈに基づき一次空気流量補正値ＪＶaを
求めて出力する第五関数発生器４７とを設け、回転式分
級機回転数Ｎとミルローラ加圧圧力と一次空気流量Ｖa
とを補正することにより、ミルの出炭特性を制御するよ
うにしてある。尚、前記ミルローラ加圧圧力は、図８に
示すローラ８のテーブル５上面への押圧力であって、流
体圧シリンダ９により調整されるものである。
０から出力される石炭粉砕性Ｈに基づき回転式分級機回
転数補正値ＪＮを求めて出力する第三関数発生器４５
と、前記補間演算器４０から出力される石炭粉砕性Ｈに
基づきミルローラ加圧圧力補正値ＪＰを求めて出力する
第四関数発生器４６と、前記補間演算器４０から出力さ
れる石炭粉砕性Ｈに基づき一次空気流量補正値ＪＶaを
求めて出力する第五関数発生器４７とを設け、回転式分
級機回転数Ｎとミルローラ加圧圧力と一次空気流量Ｖa
とを補正することにより、ミルの出炭特性を制御するよ
うにしてある。尚、前記ミルローラ加圧圧力は、図８に
示すローラ８のテーブル５上面への押圧力であって、流
体圧シリンダ９により調整されるものである。
【００２７】ここで、石炭粉砕性Ｈが高い場合には回転
式分級機回転数Ｎを速くしてもミルの出炭特性が劣化せ
ず、ボイラへ供給される微粉炭をより細粒化できるが、
石炭粉砕性Ｈが低い場合には回転式分級機回転数Ｎを遅
くしないとミルの出炭特性が劣化してしまうため、前記
第三関数発生器４５には、図５に示すように、石炭粉砕
性Ｈが所定値である場合を基準として回転式分級機回転
数補正値ＪＮを±「０」とし、それより石炭粉砕性Ｈが
高いときほど回転式分級機回転数補正値ＪＮを「０」よ
り高く（ある上限値を定めて）設定し、逆に、石炭粉砕
性Ｈが低いときほど回転式分級機回転数補正値ＪＮを
「０」より低く（ある下限値を定めて）設定するような
関数を入力してある。
式分級機回転数Ｎを速くしてもミルの出炭特性が劣化せ
ず、ボイラへ供給される微粉炭をより細粒化できるが、
石炭粉砕性Ｈが低い場合には回転式分級機回転数Ｎを遅
くしないとミルの出炭特性が劣化してしまうため、前記
第三関数発生器４５には、図５に示すように、石炭粉砕
性Ｈが所定値である場合を基準として回転式分級機回転
数補正値ＪＮを±「０」とし、それより石炭粉砕性Ｈが
高いときほど回転式分級機回転数補正値ＪＮを「０」よ
り高く（ある上限値を定めて）設定し、逆に、石炭粉砕
性Ｈが低いときほど回転式分級機回転数補正値ＪＮを
「０」より低く（ある下限値を定めて）設定するような
関数を入力してある。
【００２８】又、石炭粉砕性Ｈが高い場合にはミルロー
ラ加圧圧力を増加させなくてもミルの出炭特性が劣化し
ないが、石炭粉砕性Ｈが低い場合にはミルローラ加圧圧
力を増加させないとミルの出炭特性が劣化してしまうた
め、前記第四関数発生器４６には、図６に示すように、
石炭粉砕性Ｈが所定値である場合を基準としてミルロー
ラ加圧圧力補正値ＪＰを±「０」とし、それより石炭粉
砕性Ｈが高いときはミルローラ加圧圧力補正値ＪＰを
「０」のまま設定し、逆に、石炭粉砕性Ｈが低いときほ
どミルローラ加圧圧力補正値ＪＰを「０」より高く（あ
る上限値を定めて）設定するような関数を入力してあ
る。
ラ加圧圧力を増加させなくてもミルの出炭特性が劣化し
ないが、石炭粉砕性Ｈが低い場合にはミルローラ加圧圧
力を増加させないとミルの出炭特性が劣化してしまうた
め、前記第四関数発生器４６には、図６に示すように、
石炭粉砕性Ｈが所定値である場合を基準としてミルロー
ラ加圧圧力補正値ＪＰを±「０」とし、それより石炭粉
砕性Ｈが高いときはミルローラ加圧圧力補正値ＪＰを
「０」のまま設定し、逆に、石炭粉砕性Ｈが低いときほ
どミルローラ加圧圧力補正値ＪＰを「０」より高く（あ
る上限値を定めて）設定するような関数を入力してあ
る。
【００２９】更に又、石炭粉砕性Ｈが高い場合には一次
空気流量Ｖaを増加させなくてもミルの出炭特性が劣化
しないが、石炭粉砕性Ｈが低い場合には一次空気流量Ｖ
aを増加させないとミルの出炭特性が劣化してしまうた
め、前記第五関数発生器４７には、図７に示すように、
石炭粉砕性Ｈが所定値である場合を基準として一次空気
流量補正値ＪＶaを±「０」とし、それより石炭粉砕性
Ｈが高いときは一次空気流量補正値ＪＶaを「０」のま
ま設定し、逆に、石炭粉砕性Ｈが低いときほど一次空気
流量補正値ＪＶaを「０」より高く（ある上限値を定め
て）設定するような関数を入力してある。但し、一次空
気流量Ｖaについては、ボイラから排出される排ガス中
のＮＯx量に影響を及ぼすため、ＮＯx排出量が規定範囲
内にある場合にのみ補正を行うようにしてある。
空気流量Ｖaを増加させなくてもミルの出炭特性が劣化
しないが、石炭粉砕性Ｈが低い場合には一次空気流量Ｖ
aを増加させないとミルの出炭特性が劣化してしまうた
め、前記第五関数発生器４７には、図７に示すように、
石炭粉砕性Ｈが所定値である場合を基準として一次空気
流量補正値ＪＶaを±「０」とし、それより石炭粉砕性
Ｈが高いときは一次空気流量補正値ＪＶaを「０」のま
ま設定し、逆に、石炭粉砕性Ｈが低いときほど一次空気
流量補正値ＪＶaを「０」より高く（ある上限値を定め
て）設定するような関数を入力してある。但し、一次空
気流量Ｖaについては、ボイラから排出される排ガス中
のＮＯx量に影響を及ぼすため、ＮＯx排出量が規定範囲
内にある場合にのみ補正を行うようにしてある。
【００３０】次に、上記図示例の作用を説明する。
【００３１】ミルの運転時には、ミル駆動電力Ｄとミル
差圧ΔＰと回転式分級機回転数Ｎとが検出され、且つミ
ル処理水分量Ｗが計算等で求められ、前記回転式分級機
回転数Ｎに基づき第一関数発生器４１においてミル差圧
ΔＰの補正係数Ｊ１が求められて乗算器４２へ出力され
ると共に、前記ミル処理水分量Ｗに基づき第二関数発生
器４３においてミル差圧ΔＰの補正係数Ｊ２が求められ
て乗算器４４へ出力され、前記乗算器４２において、前
記第一関数発生器４１から出力されるミル差圧ΔＰの補
正係数Ｊ１が前記ミル差圧ΔＰに掛けられて補正ミル差
圧ΔＰ’が前記乗算器４４へ出力され、該乗算器４４に
おいて、前記第二関数発生器４３から出力されるミル差
圧ΔＰの補正係数Ｊ２が前記乗算器４２から出力される
補正ミル差圧ΔＰ’に掛けられて補正ミル差圧ΔＰ”が
補間演算器４０へ出力され、該補間演算器４０におい
て、ミル駆動電力Ｄと、ミル差圧ΔＰを回転式分級機回
転数Ｎ及びミル処理水分量Ｗで補正した補正ミル差圧Δ
Ｐ”とに基づき石炭粉砕性Ｈが補間演算される。
差圧ΔＰと回転式分級機回転数Ｎとが検出され、且つミ
ル処理水分量Ｗが計算等で求められ、前記回転式分級機
回転数Ｎに基づき第一関数発生器４１においてミル差圧
ΔＰの補正係数Ｊ１が求められて乗算器４２へ出力され
ると共に、前記ミル処理水分量Ｗに基づき第二関数発生
器４３においてミル差圧ΔＰの補正係数Ｊ２が求められ
て乗算器４４へ出力され、前記乗算器４２において、前
記第一関数発生器４１から出力されるミル差圧ΔＰの補
正係数Ｊ１が前記ミル差圧ΔＰに掛けられて補正ミル差
圧ΔＰ’が前記乗算器４４へ出力され、該乗算器４４に
おいて、前記第二関数発生器４３から出力されるミル差
圧ΔＰの補正係数Ｊ２が前記乗算器４２から出力される
補正ミル差圧ΔＰ’に掛けられて補正ミル差圧ΔＰ”が
補間演算器４０へ出力され、該補間演算器４０におい
て、ミル駆動電力Ｄと、ミル差圧ΔＰを回転式分級機回
転数Ｎ及びミル処理水分量Ｗで補正した補正ミル差圧Δ
Ｐ”とに基づき石炭粉砕性Ｈが補間演算される。
【００３２】この結果、従来のように、操作員が運転中
の給炭機等から石炭をサンプリングして石炭の粉砕性を
分析する必要がなくなり、ミルへ投入される石炭の炭種
が変わった場合でも、その都度、対応しなくて済み、し
かも、分析結果がわかるまでに時間がかからず、リアル
タイムで石炭の粉砕性を確認することが可能となる。
の給炭機等から石炭をサンプリングして石炭の粉砕性を
分析する必要がなくなり、ミルへ投入される石炭の炭種
が変わった場合でも、その都度、対応しなくて済み、し
かも、分析結果がわかるまでに時間がかからず、リアル
タイムで石炭の粉砕性を確認することが可能となる。
【００３３】前記補間演算器４０において補間演算され
た石炭粉砕性Ｈは、第三関数発生器４５と、第四関数発
生器４６と、第五関数発生器４７とにそれぞれ入力さ
れ、前記第三関数発生器４５において、前記補間演算器
４０から出力される石炭粉砕性Ｈに基づき回転式分級機
回転数補正値ＪＮが求められて出力され、回転式分級機
２１（図８参照）の回転数即ち回転式分級機回転数Ｎが
石炭粉砕性Ｈに応じて補正され、又、前記第四関数発生
器４６において、前記補間演算器４０から出力される石
炭粉砕性Ｈに基づきミルローラ加圧圧力補正値ＪＰが求
められて出力され、ミルローラ加圧圧力が石炭粉砕性Ｈ
に応じて補正され、更に又、前記第五関数発生器４７に
おいて、前記補間演算器４０から出力される石炭粉砕性
Ｈに基づき一次空気流量補正値ＪＶaが求められて出力
され、一次空気流量Ｖaが石炭粉砕性Ｈに応じて補正さ
れ、ミルの出炭特性が制御される。
た石炭粉砕性Ｈは、第三関数発生器４５と、第四関数発
生器４６と、第五関数発生器４７とにそれぞれ入力さ
れ、前記第三関数発生器４５において、前記補間演算器
４０から出力される石炭粉砕性Ｈに基づき回転式分級機
回転数補正値ＪＮが求められて出力され、回転式分級機
２１（図８参照）の回転数即ち回転式分級機回転数Ｎが
石炭粉砕性Ｈに応じて補正され、又、前記第四関数発生
器４６において、前記補間演算器４０から出力される石
炭粉砕性Ｈに基づきミルローラ加圧圧力補正値ＪＰが求
められて出力され、ミルローラ加圧圧力が石炭粉砕性Ｈ
に応じて補正され、更に又、前記第五関数発生器４７に
おいて、前記補間演算器４０から出力される石炭粉砕性
Ｈに基づき一次空気流量補正値ＪＶaが求められて出力
され、一次空気流量Ｖaが石炭粉砕性Ｈに応じて補正さ
れ、ミルの出炭特性が制御される。
【００３４】このように、ミル駆動電力Ｄとミル差圧Δ
Ｐとから判定された石炭粉砕性に基づき、回転式分級機
回転数Ｎとミルローラ加圧圧力と一次空気流量Ｖaとを
補正することによって、ミルの出炭特性を制御するよう
にしたことにより、従来のように、石炭の粉砕性に基づ
いて操作員が出炭特性の劣化を回避するように運転操作
を行うのとは異なり、出炭特性を劣化させないための運
転操作を自動的に行うことが可能となり、操作員に熟練
が要求されなくなると共に、個人差によらずその操作量
が一律となって不適切な操作となる心配もなくなり、出
炭特性の改善が見込める。
Ｐとから判定された石炭粉砕性に基づき、回転式分級機
回転数Ｎとミルローラ加圧圧力と一次空気流量Ｖaとを
補正することによって、ミルの出炭特性を制御するよう
にしたことにより、従来のように、石炭の粉砕性に基づ
いて操作員が出炭特性の劣化を回避するように運転操作
を行うのとは異なり、出炭特性を劣化させないための運
転操作を自動的に行うことが可能となり、操作員に熟練
が要求されなくなると共に、個人差によらずその操作量
が一律となって不適切な操作となる心配もなくなり、出
炭特性の改善が見込める。
【００３５】こうして、操作員が運転中の給炭機等から
石炭をサンプリングすることなくリアルタイムで石炭の
粉砕性を自動的に確認でき、又、出炭特性を自動的に補
正し得、出炭特性の改善を図り得る。
石炭をサンプリングすることなくリアルタイムで石炭の
粉砕性を自動的に確認でき、又、出炭特性を自動的に補
正し得、出炭特性の改善を図り得る。
【００３６】尚、本発明のミルの石炭粉砕性判定方法及
び出炭特性制御方法は、上述の図示例にのみ限定される
ものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内におい
て種々変更を加え得ることは勿論である。
び出炭特性制御方法は、上述の図示例にのみ限定される
ものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内におい
て種々変更を加え得ることは勿論である。
【００３７】
【発明の効果】以上、説明したように本発明のミルの石
炭粉砕性判定方法及び出炭特性制御方法によれば、操作
員が運転中の給炭機等から石炭をサンプリングすること
なくリアルタイムで石炭の粉砕性を自動的に確認でき、
又、出炭特性を自動的に補正し得、出炭特性の改善を図
り得るという優れた効果を奏し得る。
炭粉砕性判定方法及び出炭特性制御方法によれば、操作
員が運転中の給炭機等から石炭をサンプリングすること
なくリアルタイムで石炭の粉砕性を自動的に確認でき、
又、出炭特性を自動的に補正し得、出炭特性の改善を図
り得るという優れた効果を奏し得る。
【図１】本発明を実施する形態の一例のブロック図であ
る。
る。
【図２】図１に示す補間演算器での補間演算の概念図で
ある。
ある。
【図３】図１に示す第一関数発生器に入力された関数を
表わす線図である。
表わす線図である。
【図４】図１に示す第二関数発生器に入力された関数を
表わす線図である。
表わす線図である。
【図５】図１に示す第三関数発生器に入力された関数を
表わす線図である。
表わす線図である。
【図６】図１に示す第四関数発生器に入力された関数を
表わす線図である。
表わす線図である。
【図７】図１に示す第五関数発生器に入力された関数を
表わす線図である。
表わす線図である。
【図８】一般的な竪型ミルの一例を表わす側断面図であ
る。
る。
１ ミル本体
３ 電動機
５ テーブル
８ ローラ
９ 流体圧シリンダ
１３ 一次空気
２１ 回転式分級機
４０ 補間演算器
４１ 第一関数発生器
４２ 乗算器
４３ 第二関数発生器
４４ 乗算器
４５ 第三関数発生器
４６ 第四関数発生器
４７ 第五関数発生器
Ｄ ミル駆動電力
ΔＰ ミル差圧
ΔＰ’ 補正ミル差圧
ΔＰ” 補正ミル差圧
Ｎ 回転式分級機回転数
Ｊ１ 補正係数
Ｗ ミル処理水分量
Ｊ２ 補正係数
Ｈ 石炭粉砕性
ＪＮ 回転式分級機回転数補正値
ＪＰ ミルローラ加圧圧力補正値
ＪＶa 一次空気流量補正値
Claims (4)
- 【請求項１】 ミル駆動電力とミル差圧とに基づき石炭
粉砕性を判定することを特徴とするミルの石炭粉砕性判
定方法。 - 【請求項２】 回転式分級機回転数とミル処理水分量と
によりミル差圧を補正するようにした請求項１記載のミ
ルの石炭粉砕性判定方法。 - 【請求項３】 石炭粉砕性に基づき、回転式分級機回転
数とミルローラ加圧圧力と一次空気流量とを補正するこ
とにより、ミルの出炭特性を制御することを特徴とする
ミルの出炭特性制御方法。 - 【請求項４】 ミル駆動電力とミル差圧とに基づき石炭
粉砕性を判定し、該石炭粉砕性に基づき、回転式分級機
回転数とミルローラ加圧圧力と一次空気流量とを補正す
ることにより、ミルの出炭特性を制御することを特徴と
するミルの出炭特性制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002150832A JP2003340299A (ja) | 2002-05-24 | 2002-05-24 | ミルの石炭粉砕性判定方法及び出炭特性制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002150832A JP2003340299A (ja) | 2002-05-24 | 2002-05-24 | ミルの石炭粉砕性判定方法及び出炭特性制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003340299A true JP2003340299A (ja) | 2003-12-02 |
Family
ID=29768588
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002150832A Pending JP2003340299A (ja) | 2002-05-24 | 2002-05-24 | ミルの石炭粉砕性判定方法及び出炭特性制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003340299A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007175561A (ja) * | 2005-12-27 | 2007-07-12 | Jfe Steel Kk | 微粉炭の製造設備および製造方法 |
| JP2013091054A (ja) * | 2011-10-27 | 2013-05-16 | Ihi Corp | ローラミル |
| JP2013542073A (ja) * | 2010-11-08 | 2013-11-21 | アルストム テクノロジー リミテッド | 微粉砕機の動作特性を監視するためのシステムおよび方法 |
| JP2015530922A (ja) * | 2012-08-22 | 2015-10-29 | ゲー・ベー・エフ ゲゼルシャフト フュア ベメッスングスフォアシュング ミット ベシュレンクテル ハフツングＧＢＦ Ｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ ｆｕｅｒ Ｂｅｍｅｓｓｕｎｇｓｆｏｒｓｃｈｕｎｇ ｍｂＨ | 粉砕方法 |
| CN109127105A (zh) * | 2018-07-24 | 2019-01-04 | 四川川润液压润滑设备有限公司 | 一种立磨加压液压系统智能化控制方法 |
| KR20200111211A (ko) * | 2018-02-21 | 2020-09-28 | 미츠비시 파워 가부시키가이샤 | 분쇄기의 열화 진단 장치, 분쇄 시스템, 및 열화 진단 방법 |
| WO2022045345A1 (ja) * | 2020-08-31 | 2022-03-03 | 三菱重工業株式会社 | 装置、発電プラント、装置の制御方法、プログラム、発電プラントシステム、及び発電プラントシステムの制御方法 |
-
2002
- 2002-05-24 JP JP2002150832A patent/JP2003340299A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| KR20200111211A (ko) * | 2018-02-21 | 2020-09-28 | 미츠비시 파워 가부시키가이샤 | 분쇄기의 열화 진단 장치, 분쇄 시스템, 및 열화 진단 방법 |
| KR102483606B1 (ko) * | 2018-02-21 | 2023-01-03 | 미츠비시 파워 가부시키가이샤 | 분쇄기의 열화 진단 장치, 분쇄 시스템, 및 열화 진단 방법 |
| CN109127105A (zh) * | 2018-07-24 | 2019-01-04 | 四川川润液压润滑设备有限公司 | 一种立磨加压液压系统智能化控制方法 |
| CN109127105B (zh) * | 2018-07-24 | 2021-02-26 | 四川川润液压润滑设备有限公司 | 一种立磨加压液压系统智能化控制方法 |
| WO2022045345A1 (ja) * | 2020-08-31 | 2022-03-03 | 三菱重工業株式会社 | 装置、発電プラント、装置の制御方法、プログラム、発電プラントシステム、及び発電プラントシステムの制御方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20050317 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
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| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20070418 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
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| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070605 |
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| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20071120 |