JP2003336703A

JP2003336703A - ベルト式無段変速機用転がり軸受

Info

Publication number: JP2003336703A
Application number: JP2002146069A
Authority: JP
Inventors: Hiromichi Takemura; 浩道武村; Yoshitaka Hayashi; 善貴林
Original assignee: NSK Ltd
Current assignee: NSK Ltd
Priority date: 2002-05-21
Filing date: 2002-05-21
Publication date: 2003-11-28

Abstract

(57)【要約】【課題】ＣＶＴフルードとして、動粘度が低いものを
使用し、しかも転がり軸受３の転動体設置空間内の流通
量が少ない場合でも、この転がり軸受３の耐久性を確保
する。【解決手段】上記転動体設置空間内に、４０℃での動
粘度が７５〜１２５mm²/sec であり、１００℃での動粘
度が１０〜２０mm²/sec である、エーテル系合成油を基
油としたグリースを充填する。充填量を、上記転動体設
置空間の静的内部容積の２０〜５０％の範囲に規制す
る。この構成により、上記ＣＶＴフルードによる潤滑が
不十分な場合でも、転がり接触部の潤滑性を良好にし
て、上記課題を解決する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、自動車のベルト
式無段変速機の回転軸を支持する為の転がり軸受の改良
に関する。具体的には、変速機の効率を向上させて低燃
費を実現すると共に、運転時に発生する騒音を抑え、駆
動側、従動側各プーリ及び無端ベルトの摩耗を抑えるべ
く、ＣＶＴフルード（ＡＴＦ兼用油）として低粘度のも
のを用いた場合でも、十分な耐久性を確保できる構造を
実現するものである。

【０００２】

【従来の技術】自動車用の自動変速機用の変速ユニット
としてベルト式無段変速機が、例えば実公平８−３０５
２６号公報等に記載されている様に、従来から各種考え
られ、その一部は実際に使用されている。図１は、この
様なベルト式無段変速機の基本構造を略示している。こ
のベルト式無段変速機は、互いに平行に配置された入力
側回転軸１と出力側回転軸２とを有する。これら各回転
軸１、２は、特許請求の範囲に記載した固定の部分であ
る、図示しない変速機ケースの内側に、それぞれ１対ず
つの転がり軸受３、３により、回転自在に支持してい
る。

【０００３】これら各転がり軸受３、３はそれぞれ、図
２に詳示する様に、互いに同心に設けられた外輪４と内
輪５とを有する。このうちの外輪４は、内周面に外輪軌
道６を、内輪５は外周面に内輪軌道７を、それぞれ有す
る。そして、これら外輪軌道６と内輪軌道７との間に複
数の転動体８、８を、保持器９により保持した状態で、
転動自在に設けている。それぞれがこの様に構成され
る、上記各転がり軸受３、３は、それぞれの外輪４を上
記変速機ケースの一部に内嵌固定し、それぞれの内輪５
を上記入力側回転軸１又は上記出力側回転軸２に外嵌固
定している。そして、この構成により、これら両回転軸
１、２を上記変速機ケースの内側に、回転自在に支持し
ている。尚、上記各転がり軸受３、３として従来は、外
輪４、内輪５、各転動体８、８を、一般的な軸受鋼２種
（ＳＵＪ２）により造ったものを使用していた。

【０００４】上記両回転軸１、２のうちの入力側回転軸
１は、エンジン等の駆動源１０により、トルクコンバー
タ或は電磁クラッチ等の発進クラッチ１１を介して回転
駆動される。又、上記入力側回転軸１の中間部で１対の
転がり軸受３、３の間に位置する部分に駆動側プーリ１
２を設け、この駆動側プーリ１２と上記入力側回転軸１
とが同期して回転する様にしている。この駆動側プーリ
１２を構成する１対の駆動側プーリ板１３ａ、１３ｂ同
士の間隔は、駆動側アクチュエータ１４で一方（図１の
左方）の駆動側プーリ板１３ａを軸方向に変位させる事
により調節自在である。即ち、上記駆動側プーリ１２の
溝幅は、上記駆動側アクチュエータ１４により拡縮自在
である。

【０００５】一方、上記出力側回転軸２の中間部で１対
の転がり軸受３、３の間に位置する部分に従動側プーリ
１５を設け、この従動側プーリ１５と上記出力側回転軸
２とが同期して回転する様にしている。この従動側プー
リ１５を構成する１対の従動側プーリ板１６ａ、１６ｂ
同士の間隔は、従動側アクチュエータ１７で一方（図１
の右方）の従動側プーリ板１６ａを軸方向に変位させる
事により調節自在である。即ち、上記従動側プーリ１５
の溝幅は、上記従動側アクチュエータ１７により拡縮自
在である。そして、この従動側プーリ１５と上記駆動側
プーリ１２とに、無端ベルト１８を掛け渡している。こ
の無端ベルト１８としては、金属製のものを使用してい
る。

【０００６】上述の様に構成するベルト式無段変速機で
は、前記駆動源１０から上記発進クラッチ１１を介して
上記入力側回転軸１に伝達された動力は、上記駆動側プ
ーリ１２から上記無端ベルト１８を介して、上記従動側
プーリ１５に伝達される。尚、この無端ベルト１８とし
て従来から、押し付け方向に動力を伝達するものと、引
っ張り方向に動力を伝達するものとが知られている。何
れにしても、上記従動側プーリ１５に伝達された動力
は、上記出力側回転軸２から減速歯車列１９、デファレ
ンシャルギヤ２０を介して駆動輪２１、２１に伝達され
る。上記入力側回転軸１と出力側回転軸２との間の変速
比を変える場合には、上記両プーリ１２、１５の溝幅を
互いに関連させつつ拡縮する。

【０００７】例えば、上記入力側回転軸１と出力側回転
軸２との間の減速比を大きくする場合には、上記駆動側
プーリ１２の溝幅を大きくすると共に、上記従動側プー
リ１５の溝幅を小さくする。この結果、上記無端ベルト
１８の一部でこれら両プーリ１２、１５に掛け渡された
部分の径が、上記駆動側プーリ１２部分で小さく、上記
従動側プーリ１５部分で大きくなり、上記入力側回転軸
１と出力側回転軸２との間で減速が行なわれる。反対に
上記入力側回転軸１と出力側回転軸２との間の増速比を
大きく（減速比を小さく）する場合には、上記駆動側プ
ーリ１２の溝幅を小さくすると共に、上記従動側プーリ
１５の溝幅を大きくする。この結果、上記無端ベルト１
８の一部でこれら両プーリ１２、１５に掛け渡された部
分の径が、上記駆動側プーリ１２部分で大きく、上記従
動側プーリ１５部分で小さくなり、上記入力側回転軸１
と出力側回転軸２との間で増速が行なわれる。

【０００８】上述の様に構成され作用するベルト式無段
変速機の運転時には、各可動部に潤滑油を供給して、こ
れら各可動部を潤滑する。ベルト式無段変速機の場合に
使用する潤滑油としては、ＣＶＴフルード（ＡＴＦ兼用
油）を使用している。この理由は、金属製の無端ベルト
１８と駆動側、従動側両プーリ１２、１５との摩擦係合
部の摩擦係数を増大し、且つ、安定させる為である。そ
して、上記ＣＶＴフルードを３００cc／min 以上の流量
で上記摩擦部に循環させて、この摩擦部を潤滑してい
る。又、上記ＣＶＴフルードの一部は、前記各転がり軸
受３、３の内部を（例えば２０cc／min 以上の流量で）
通過して、これら各転がり軸受３、３の転がり接触部を
潤滑する。従って、これら各転がり軸受３、３の内部
に、上記無端ベルト１８と上記両プーリ１２、１５との
摩擦に伴って発生する摩耗紛や、前記減速歯車列１９部
分での摩擦に伴って発生したギア紛等の異物が、ＣＶＴ
フルードに混入した状態で入り込む可能性が高い。この
様な異物は、上記各転がり軸受３、３の転がり接触部を
損傷させてその耐久性を低下させる原因となる。

【０００９】この為従来は、上記各転がり軸受３、３の
軸受サイズを大きくしたり、或は各転動体８、８の直径
（玉径）を大きくする等により、上記各転がり軸受３、
３の基本動定格荷重を大きくし、これら各転がり軸受
３、３の寿命に余裕を持たせていた。又、これら各転が
り軸受３、３の内部を流通する上記異物の量を少なく抑
える為、これら各転がり軸受３、３として、前記外輪４
の内周面と前記内輪５の外周面との間で前記各転動体
８、８を設置した転動体設置部分の両端開口部を塞ぐシ
ール手段を有するものを使用する事も考えられる。この
場合には、上記転動体設置部分にグリースを充填して、
上記各転動体８、８の転動面と前記外輪軌道６及び内輪
軌道７との転がり接触部の潤滑を行なう。但し、この場
合でも、上記転動体設置部分に上記ＣＶＴフルードが全
く流通しない状態にはならない。即ち、この転動体設置
部分には、比較的少量のＣＶＴフルードが流通する。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】近年、ベルト式無段変
速機の効率を確保し、運転時に発生する騒音を少なく抑
えると共に、駆動側、従動側両プーリ１２、１５や無端
ベルト１８の摩耗を抑える事を目的に、ＣＶＴフルード
としてより粘度の低いものを使用する事が考えられてい
る。この様な場合に、入力側、出力側各回転軸１、２を
支持する為の転がり軸受３、３として標準的なものを使
用すると、油膜形成不足による早期剥離が発生する可能
性が大きくなると考えられる。即ち、粘性の低いＣＶＴ
フルードを使用した場合には、ベルト変動に伴うラジア
ル方向及びアキシアル方向の振動の働きにより、外輪軌
道６及び内輪軌道７と転動体８、８の転動面との転がり
接触部の油膜形成状態が不足する可能性が大きくなる。
そして、この転がり接触部で、滑りによる早期剥離が発
生する可能性が大きくなると考えられる。

【００１１】この場合でも、転動体設置部分に充填した
グリースにより上記転がり接触部の潤滑を十分に行なえ
れば、上記各転がり軸受３、３の耐久性を十分に確保で
きるものと考えられる。但し、従来の標準的な転がり軸
受を使用した場合には、上記転動体設置部分に長期間に
亙って十分な量のグリースを残留させておく事が難し
く、グリースの潤滑により、十分な耐久性を確保する事
は難しかった。この理由は、標準的な転がり軸受に充填
されるグリースの粘度の値と、上記ＣＶＴフルードの粘
度の値とが近く、上記転動体設置部分を流通するＣＶＴ
フルードにより、上記グリースが流失する為である。

【００１２】即ち、従来一般的に使用されていた標準的
な転がり軸受に充填されているグリースの基油として
は、鉱油系の油をベースとし、４０℃での動粘度が６５
mm²/sec 若しくはそれ以下、１００℃での動粘度が８mm
²/sec 若しくはそれ以下のものを使用していた。この様
な基油を含むグリースの動粘度の値は、上記ＣＶＴフル
ードの動粘度の値と近い為、このＣＶＴフルードの流れ
に載って上記グリースが流失し易い。この結果、上記各
転がり軸受３、３の転動体設置部分を流通するＣＶＴフ
ルードの量が不十分になった場合には、上記転がり接触
部で金属接触が発生し、外輪軌道６、内輪軌道７、転動
体８、８の転動面に、滑りによる早期剥離が発生する可
能性が大きくなると考えられる。

【００１３】何となれば、ベルト式無段変速機の運転時
に上記転がり軸受３の温度は１００℃を超える場合があ
り、この転がり軸受３の内部に入り込んでこの転がり軸
受３の転がり接触部を潤滑する、ＣＶＴフルードの動粘
度は、１０mm² ／sec 以下の、相当に低い値となる。こ
の結果、上記転がり接触部に存在する油膜の強度が低く
なり、差動、公転、スピン等の影響により、この転がり
接触部分で油膜切れが起こり易くなる。そして、油膜切
れが起こった場合には、この転がり接触部分で金属接触
が発生し、表面層部分の疲労が促進し、早期剥離が発生
する。

【００１４】勿論、上記転がり軸受３の基本動定格荷重
を大きくし、この転がり軸受３の寿命に余裕を持たせる
事で、必要とする耐久性を確保する事は可能ではある
が、大型化に伴う重量増大や転がり抵抗の増大を招く
為、好ましくない。又、上記転がり軸受３を通過するＣ
ＶＴフルードの流量を多くする事で上記油膜切れの発生
を防止し、耐久性向上を図る事も可能ではある。但し、
この様な方法は、多量のＣＶＴフルードを循環させる事
に基づくポンプ損失の増大により、ベルト式無段変速機
全体としての効率を低下させる原因となる為、好ましく
ない。本発明は、この様な事情に鑑みて、優れた伝達効
率と十分な耐久性とを有するベルト式無段変速機を実現
すべく、粘性の低いＣＶＴフルードを使用した場合で
も、プーリを回転自在に支持する為の転がり軸受３、３
の転がり接触部を構成する外輪軌道６、内輪軌道７、転
動体８、８の転動面に、早期剥離等の損傷が発生しにく
いベルト式無段変速機用転がり軸受を実現すべく発明し
たものである。

【００１５】

【課題を解決するための手段】本発明のベルト式無段変
速機用転がり軸受は、外輪と、内輪と、複数個の転動体
と、保持器と、シール手段とを備える。このうちの外輪
は、内周面に外輪軌道を有する。又、上記内輪は、外周
面に内輪軌道を有する。又、上記各転動体は、上記外輪
軌道と内輪軌道との間に転動自在に設けられている。
又、上記保持器は、上記各転動体を転動自在に保持す
る。又、上記シール手段は、上記外輪の内周面と上記内
輪の外周面との間で上記各転動体を設置した転動体設置
部分の両端開口部を塞ぐ。そして、上記外輪を変速機ケ
ース等の固定の部分に内嵌支持し、上記内輪を、入力
側、出力側各回転軸の端部又は中間部等、ベルト式無段
変速機を構成するプーリと共に回転する部分に外嵌支持
して、このプーリを上記固定の部分に回転自在に支持す
る。

【００１６】特に、本発明のベルト式無段変速機用転が
り軸受に於いては、上記各転動体を設置した部分に、４
０℃での動粘度が７５〜１２５mm²/sec であり、１００
℃での動粘度が１０〜２０mm²/sec であるものを基油と
して使用したグリースを、上記転動体設置部分の静的空
間（１対のシールリングの間に位置し、グリース以外の
固体が存在しない空間）容積の２０〜５０％封入してい
る。尚、使用温度が高い場合には、上記基油として、エ
ーテル系の合成油を使用する。

【００１７】

【作用】上述の様に構成する本発明のベルト式無段変速
機用転がり軸受の場合には、粘度の低いＣＶＴフルード
を使用して、このＣＶＴフルードによっては、転がり接
触部に介在させる油膜の強度を十分に確保できない場合
でも、剥離寿命を十分に確保する事が可能になる。即
ち、シール手段により転動体設置部分の両端開口部を塞
ぐと共に、この転動体設置部分に充填したグリースの基
油の動粘度を、この転動体設置部分を流通するＣＶＴフ
ルードの動粘度よりも十分に大きく（例えば２倍以上
に）している為、上記グリースが上記転動体設置部分に
長期間に亙って残留する。従って、上記ＣＶＴフルード
の粘性が低く、しかも流量が少ない場合でも、上記グリ
ースにより、上記転がり接触部の油膜強度を確保して、
この転がり接触部の剥離寿命を十分に確保できる。

【００１８】従って、必要とする耐久性を確保する為
に、転がり軸受として、基本動定格荷重が大きい大型の
ものを使用する必要がなくなる。この為、入力側回転軸
及び出力側回転軸の回転支持部を小型且つ軽量に構成で
き、しかも回転抵抗の小さい構造で、十分な耐久性を確
保する事が可能となる。この場合に、転がり軸受の内部
に流通させる潤滑油の量を（例えば２０cc／min を大き
く上回る程）多量にする必要がなくなる。これらによ
り、小型且つ軽量で、しかも転がり抵抗が小さい転がり
軸受の転がり疲れ寿命を確保して、ベルト式無段変速機
の小型・軽量化及び伝達効率の向上を図れる。

【００１９】

【発明の実施の形態】本発明の特徴は、ベルト式無段変
速装置用の入力側、出力側両回転軸を支持する為の転が
り軸受の構造及びその内部に充填するグリースの性状を
工夫する事により、転がり軸受全体としての耐久性向上
を図る点にある。図面に表れる構造に関しては、前述の
図１に略示した構造を含めて、従来から知られているベ
ルト式無段変速機用転がり軸受と同様である。よって、
ベルト式無段変速機用転がり軸受の具体的構造の説明に
就いては省略する。

【００２０】

【実施例】次に、本発明の効果を確認する為に行なった
実験に就いて説明する。実験では、次の表１に示す様
な、４０℃での動粘度の値と１００℃での動粘度の値と
が何れも本発明の技術的範囲に属する３種類のグリース
（実施例Ａ〜Ｃ）を充填した試料と、本発明の技術的範
囲からは外れるグリース（比較例Ｄ）を充填した試料と
の、合計４種類のグリースを、次の表２に示した量だけ
充填した、合計１２種類の試料に就いて、それぞれの耐
久性を測定した。

【００２１】

【表１】

【００２２】

【表２】

【００２３】上記表１に記載した様なグリースを、表２
に示した量だけ充填した転がり軸受３は、図１に示す様
なベルト式無段変速機に組み込んで、入力側回転軸１を
変速機ケースに対し回転自在に支持する為に利用した。
軸受サイズは、ＪＩＳ名番６２０８（内径＝４０mm、外
径＝８０mm、幅＝１８mm）とした。転がり接触部を構成
する各面の粗さは、通常の転がり軸受と同様に、算術平
均粗さＲａで０．０１〜０．０３μｍとした。又、軸受
材料は、標準の軸受鋼２種（ＳＵＪ２、硬度＝ＨＲＣ６
０〜６５）とした。又、外輪４の内周面と内輪５の外周
面との間で複数の転動体８、８を設置した部分の両端開
口部は、図３にその一部を示す様な、ＴＭシールと呼ば
れる接触型のシールリング２２により塞いだ。更に、保
持器９は、鉄製の波型プレス保持器を使用した。尚、こ
れらの条件下で、上記転がり軸受３の転動体設置部分の
静的空間容積は２０cm³ （cc）である。又、グリースの
比重は、凡そ１である。従って、グリースの充填量が１
０ｇの場合には充填率は５０％、７ｇの場合には３５
％、４ｇの場合には２０％となる。又、上記転動体設置
部分にはＣＶＴフルードが、１０cc／min の割合で流通
する。

【００２４】そして、次述する条件下で、目標時間を１
０００時間とする耐久試験を行ない、試験後に転がり軸
受３を分解して、当該転がり軸受３の構成部品の破損の
有無の確認と、グリースの残留量の測定とを行なった。
尚、今回行なった実験では、入力側回転軸１の回転支持
部分に組み込む転がり軸受３、３の耐久性を求める為、
出力側回転軸２の回転支持部に組み込んだ転がり軸受
３、３に関しては、十分な量（２００cc／min ）の潤滑
油（ＣＶＴフルード）を供給した。そして、試験対象外
の転がり軸受３、３に、試験対象の転がり軸受３、３よ
りも前に損傷が発生しない様にした。試験条件は次の通
りである。

【００２５】試験装置：図１に示したベルト式無段変速機試料個数：各試料毎に１個判定方法：１０００時間運転後に分解。但し、途中で振動値が急上昇した場合にはその時点で打ち切り後、分解。エンジンから入力側回転軸１への入力トルク：２００Ｎ・ｍ入力側回転軸１の回転速度：６０００min^-1 潤滑油：ＣＶＴフルード｛４０℃での動粘度＝３５mm²/sec ＝３５×１０ ^-6 m² ／s （３５cSt ）、１００℃での粘度＝７mm²/sec ＝７×１０^-6 m² ／s （７cSt ）｝潤滑油流量：１０cc／min 軸受温度：１００〜１１０℃

【００２６】上述の様な条件で行なった実験の結果か
ら、次の事が分かる。先ず、本発明の技術的範囲に属す
る実施例１〜９に関しては、何れも目標時間である１０
００時間に達するまで転がり軸受３が損傷する事なく、
運転を継続できた。尚、転動体設置空間へのグリースの
封入量が多く（充填率が５０％に）なると、このグリー
スのうちでＣＶＴフルードにより運び去られる割合が多
くなり、封入量を多くする割合には耐久性を向上させら
れない事が分かる。グリースの封入量を多くする事は、
コスト上昇の要因になる他、攪拌抵抗の増大により上記
転がり軸受３の回転抵抗が増大し、ベルト式無段変速機
の伝達効率が悪化する原因となる。これらの事を考慮す
れば、上記転動体設置空間へのグリースの封入量は、前
記転動体設置部分の静的空間容積の２０〜３５％程度に
する事が好ましい。

【００２７】一方、動粘度が低いグリースを充填した比
較例１〜３に関しては、何れの場合も、早期に（９５〜
１３４時間経過した時点で）転がり接触部分に剥離を生
じ、著しい振動を発生した。そして、何れの場合も、分
解した転がり軸受３の内部に残留しているグリースの量
は僅少であった。この事から、動粘度が低いグリースを
使用した場合には、上記転動体設置部分を流通するＣＶ
Ｔフルードによりグリースが運び去られ易く、運び去ら
れた場合には、粘度が低いＣＶＴフルードのみでは転が
り接触部に十分な強度を有する油膜を形成できず、早期
剥離が生じる事が確認された。

【００２８】尚、本発明を実施する場合に、保持器の構
造及び材質に関しては、特に限定しないが、使用時の回
転速度が特に早い場合には、合成樹脂製の冠型保持器を
使用する事が、保持器と転動体との間の摩擦を低減する
と共に、硬い摩耗粉の発生を抑えて長寿命化を図る面か
らは好ましい。これに対して、大きな変動荷重が作用す
る為、保持器切れの発生が考えられる様な場合には、金
属製の波形保持器を使用する事が好ましい。

【００２９】又、上述した実験では、各試料の転がり軸
受の内部隙間はそれぞれ普通隙間とし、外輪軌道６及び
内輪軌道７の断面形状の曲率半径を、何れも各転動体
８、８の直径の５２％とした。これに対して、上記内部
隙間並びに上記各軌道６、７の断面形状の曲率半径を適
正に規制して（小さく抑えて）、ラジアル方向のがたつ
き及びアキシアル方向のがたつきを抑制すれば、耐久性
を中心とする性能を、更に向上させる事も可能になる。
又、転がり軸受３が、図示の様な単列深溝型玉軸受の場
合に限らず、アンギュラ型等の他の型式の玉軸受、更に
は円筒ころ軸受や円すいころ軸受、ニードル軸受等、他
の軸受の場合でも、同様の作用・効果を得られる。又、
シールリング２２若しくはこのシールリング２２と外輪
４との係合部の一部にブリーザ孔を設け、このシールリ
ング２２の両側の圧力に大きな差が生じない様にすれ
ば、このシールリング２２が上記外輪４から脱落するの
を防止する面から効果がある。尚、シールリングとして
は、図示の様なＴＭシールの他、金属板製で非接触型の
もの、接触型或は非接触型のアクリルシール又はフッ素
シール等も、使用温度を勘案して選択使用できる。又、
上述した実験では、優れた酸化安定性、熱安定性を備え
た、エーテル系合成油を基油として使用した。但し、使
用温度が、１００℃以下と低い場合には、特許請求の範
囲に記載した動粘度の値を満たすものであれば、エステ
ル系、鉱油系の油を、基油として使用しても、同様の作
用・効果を得る事ができる。

【００３０】更に、今回の実験では、上記転がり軸受３
を構成する外輪４、内輪５、転動体８、８を、それぞれ
残留オーステナイト量γ_R が５〜１５容量％である軸受
鋼２種により構成した。これに対して、ベルト式無段変
速機内部に存在し、前記ＣＶＴフルードに混入して上記
転がり軸受３の転動体設置空間を通過する異物の量が多
い場合には、外輪４、内輪５、転動体８、８を構成する
鋼材を浸炭処理若しくは浸炭窒化処理する事が好まし
い。この様な処理により、上記外輪４、内輪５、転動体
８、８の表面の残留オーステナイト量を２０〜４５容量
％とすると共に、この表面の硬度をＨＲＣ６２〜６７程
度にすれば、上記異物によるこの表面の損傷を防止し
て、上記転がり軸受３の耐久性向上を図れる。更に、こ
の転がり軸受３の使用温度が１５０℃以上に達する場合
には、上記シールリング２２として、耐熱性ゴムを備え
たものを使用する事に加えて、上記外輪４、内輪５、転
動体８、８に、残留オーステナイト量を０〜５％程度に
抑える、寸法安定化処理を施す事が好ましい。

【００３１】尚、上記転動体設置空間を流通するＣＶＴ
フルードの流量が５０cc／min 以上になると、前記表１
に実施例Ａ〜Ｃに示した様な、比較的動粘度が高いグリ
ースを使用した場合でも、上記転動体設置空間内のグリ
ースが早期に流失し、殆ど残らなくなる。但し、この場
合には、比較的多量のＣＶＴフルードにより十分な潤滑
を行なえる為、潤滑不足による耐久性低下が問題になる
事はない。従って、この場合には、上記転動体設置空間
へのグリースの充填量は、上記転動体設置部分の静的空
間容積の５〜２０％程度で十分である。これに対して、
この転動体設置空間を流通するＣＶＴフルードの流量が
極端に少なくなる場合でも、前述した様な、コスト並び
に攪拌抵抗の問題から、上記転動体設置空間へのグリー
スの充填量は、上記転動体設置部分の静的空間容積の５
０％程度に留め、その代わりに接触型でシール性能の良
好なシールリングを使用する事が好ましい。

【００３２】

【発明の効果】本発明のベルト式無段変速機用転がり軸
受は、以上に述べた通り構成され作用するので、粘性の
低いＣＶＴフルードを使用し、しかもその流量を少なく
抑えた場合でも十分な耐久性を得られる。この為、耐久
性を確保しつつ、ベルト式無段変速機の効率を向上させ
る事が可能になる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の対象となる転がり軸受を備えたベルト
式無段変速機を組み込んだ車両の駆動系の略断面図。

【図２】転がり軸受を取り出して示す拡大断面図。

【図３】シールリングの部分断面図。

【符号の説明】

１入力側回転軸２出力側回転軸３転がり軸受４外輪５内輪６外輪軌道７内輪軌道８転動体９保持器１０駆動源１１発進クラッチ１２駆動側プーリ１３ａ、１３ｂ駆動側プーリ板１４駆動側アクチュエータ１５従動側プーリ１６ａ、１６ｂ従動側プーリ板１７従動側アクチュエータ１８無端ベルト１９減速歯車列２０デファレンシャルギヤ２１駆動輪２２シールリング

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続きＦターム(参考） 3J050 AA03 BA03 CE05 DA02 3J101 AA03 AA32 AA42 AA54 AA62 CA40 EA63 FA32 GA01

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】内周面に外輪軌道を有する外輪と、外周
面に内輪軌道を有する内輪と、これら外輪軌道と内輪軌
道との間に転動自在に設けられた複数個の転動体と、上
記外輪の内周面と上記内輪の外周面との間でこれら各転
動体を設置した転動体設置部分の両端開口部を塞ぐシー
ル手段とを備え、上記外輪を固定の部分に内嵌支持し、
上記内輪をベルト式無段変速機を構成するプーリと共に
回転する部分に外嵌支持して、このプーリを上記固定の
部分に回転自在に支持するベルト式無段変速機用転がり
軸受に於いて、上記各転動体を設置した部分に、４０℃
での動粘度が７５〜１２５mm²/sec であり、１００℃で
の動粘度が１０〜２０mm ²/sec であるものを基油として
使用したグリースを、上記転動体設置部分の静的空間容
積の２０〜５０％封入した事を特徴とするベルト式無段
変速機用転がり軸受。
【請求項２】ベルト式無段変速機の全使用温度範囲に
亙って、グリースの基油の動粘度が、使用時にこのベル
ト式無段変速機の内部を流れるＣＶＴフルードの動粘度
の２倍以上である、請求項１に記載したベルト式無段変
速機用転がり軸受。