JP2003286895A - 内周面に表面処理皮膜を有するシリンダライナ及びその加工方法 - Google Patents
内周面に表面処理皮膜を有するシリンダライナ及びその加工方法Info
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Abstract
シリンダライナであって、皮膜表面は潤滑作用に有効な
油溜まりを有し、初期なじみ性が良好であり、かつ仕上
げ加工の容易な形状であるものを提供する。 【解決手段】水蒸気処理皮膜を、ホーニング盤におい
て、粒度4000以上のダイヤモンド砥粒を高集中度で
メタルボンドした砥石を使用して前記皮膜を研削し、前
記被膜表面を、表面粗さRz:0.8〜5.9μm、D
IN4776規格に基づく初期摩耗高さRpk:0.6
4μm以下、有効負荷粗さRk:0.05〜1.8μ
m、油溜まり深さ(Rvk):0.15〜3.3μmの
プラトー形状に仕上げる。
Description
理等による表面処理皮膜を形成した内燃機関用シリンダ
ライナ及びその加工方法に関するものである。
イナは、耐摩耗性を向上するため、りん酸塩処理又は窒
化処理を施して内周面に表面処理皮膜を形成する。表面
処理皮膜を形成したシリンダライナは、ホーニング盤に
おいて内周面を仕上げ加工する。従来の仕上げ加工は、
粒度3000以下の炭化珪素砥粒を砥粒率50%未満で
レジノイドボンドした砥石を使用して内周面を研削し、
表面処理皮膜の表面を潤滑作用に有効な油溜まりとなる
クロスハッチ模様の形状に仕上げる。
ガス対策により一段と過酷になり、シリンダライナには
耐摩耗性と共に耐腐食性が要求されるようになった。こ
の要求を満足するシリンダライナとして、国際公開公報
WO01/33065A1は、内周面に水蒸気処理によ
るの表面処理皮膜を形成したシリンダライナを開示して
いる。
て四三酸化鉄(Fe3O4)であり、耐摩耗性及び耐腐食
性に優れるが、非常に脆くて硬いため、水蒸気処理皮膜
を形成したシリンダライナ内周面の仕上げ加工は、従来
のりん酸塩又は窒化処理皮膜を形成したシリンダライナ
内周面の仕上げ加工に比べると非常に難しく、しかも、
その困難性は、水蒸気処理皮膜の膜厚と共に増大する。
して水蒸気処理皮膜を形成したシリンダライナ内周面を
研削すると、砥石の摩耗が激しい上に、加工時間が長く
なる。又、水蒸気処理皮膜を有するシリンダライナ内周
面をクロスハッチ模様の表面に仕上げるために、炭化珪
素砥粒の硬度を上げ、砥粒径を細かくすると、切り屑の
食い込みによる傷がシリンダライナ内周面に発生する。
が、初期なじみ性についての考慮はしていなかった。
決するためになされたものであり、その課題は、内周面
に水蒸気処理等による表面処理皮膜を形成した内燃機関
用シリンダライナであって、皮膜表面が、潤滑作用に有
効な油溜まりを有し、初期なじみ性にも優れ、かつ定常
領域における摺動特性に優れた形状のものを提供するこ
とである。
に水蒸気処理等を施して形成した表面処理皮膜の表面
を、潤滑作用に有効な油溜まりを有し、初期なじみ性に
も優れ、かつ仕上げ加工に使用する砥石の寿命を従来よ
りも長く、加工に要する時間を従来よりも短くすること
が可能な形状に加工する方法を提供することも課題とし
ている。
め、本発明が採用する手段の第一は、内周面に水蒸気処
理等による表面処理皮膜を形成したシリンダライナにお
いて、その皮膜表面を、表面粗さRz:08〜5.9μ
m、DIN4776規格に基づく初期摩耗高さRpk:
0.64μm以下、有効負荷粗さRk:0.05〜1.
8μm、油溜まり深さRvk:0.15〜3.3μmの
プラトー形状とすることである。
成しシリンダライナの内周面を、ホーニング盤におい
て、粒度4000以上のダイヤモンド砥粒をメタルボン
ドした砥石を使用して研削し、表面粗さRz:08〜
5.9μm、DIN4776規格に基づく初期摩耗高さ
Rpk:0.64μm以下、有効負荷粗さRk:0.0
5〜1.8μm、油溜まり深さRvk:0.15〜3.
3μmのプラトー形状の表面に仕上げることである。
度な四三酸化鉄皮膜のピークを楽に削り落として皮膜の
表面をプラトー形状にすることができる。ダイヤモンド
砥石の砥粒は高密度で細かいから、硬くて脆い四三酸化
鉄皮膜を崩壊させずに研削する。したがって、切り屑の
食い込みによりシリンダライナ内周面が傷付くおそれは
ない。また、ダイヤモンド砥石の砥粒はメタルボンドに
より結合しているから、細かなダイヤモンド砥粒が研磨
により切り屑と共に流れ、新しい研磨目が出ることによ
り一層良好な研磨状態となる。
シリンダライナの粗さ曲線、図4(b)は研磨後の従来
加工例シリンダライナの粗さ曲線、図4(c)は研磨後
の本発明品シリンダライナの粗さ曲線である。図4
(a)に示すように、水蒸気処理を施した研磨前のシリ
ンダライナの表面には鋭く表面側に飛び出すピークがあ
る。これと従来加工例の図4(b)を対比すると、鋭く
飛び出すピークはなくなり、表面はかなり改善されてい
るが、表面は未だ凹凸の大きい形状である。これに対
し、本発明品は、図4(c)に示すように、表面がプラ
トー形状であり、表面側にピークは殆ど見られない。
k、有効負荷粗さRk、油溜まり深さRvkは、主にプ
ラトーホーニング加工面の潤滑性を評価するパラメ−タ
である。これらの値は、図2に示すように、対象面の特
殊粗さ曲線3から負荷曲線4を作図し、ついで、負荷曲
線上で相対負荷長さ率tpの方向に40%の幅をとり、
その両端の高さの差が最小になるの2点を通る最小傾斜
線5を作図し、次に、最小傾斜線5と相対負荷長さ率t
p0及び100%限界線との交点a、b及びその交点
a、bを通る水平線と負荷曲線4の交点c、dを求めて
算出する。
めに、DIN又はJIS規格に基づいて図3(A)の断
面曲線6を求め、ついで、その断面曲線6からガウシア
位相補償ろ波器等を使用して位相補償ろ波うねり曲線の
フィルタ平均線7を求める。次に、図3(B)に示すよ
うに、断面曲線からフィルタ平均線以下の谷を除去して
谷除去断面曲線8を作図する。その谷除去断面曲線8を
ガウシア位相補償ろ波器等に通して図3(C)の参考フ
ィルタ平均線9求める。最後に、図3(D)に示すよう
に、断面曲線6から参考フィルタ平均線9を差し引いて
図3(E)の特殊粗さ曲線10を作図する。
cを底辺とし頂点が相対負荷長さ率tp0%限界線上に
ある直角三角形の高さであり、その値は、その直角三角
形の面積が、相対負荷長さ率tp0%限界線と辺acと
負荷曲線で囲まれる部分の面積と等しくなるように算出
する。
dを底辺とし頂点が相対負荷長さ率tp100%限界線
上にある直角三角形の高さであり、その値は、その直角
三角形の面積が、相対負荷長さ率tp100%限界線と
辺bdと負荷曲線で囲まれる部分の面積と等しくなるよ
うに算出する。
さの差であり、対象面が使用できなくなるまでの摩耗高
さを表す。
期摩耗高さRpk、有効負荷粗さRk、油溜まり深さR
vkは、表Iに示すように、表面処理皮膜の厚さによ
り、目標値及び範囲を調整することが望ましい。
内周面を仕上げる加工方法を図面に示す実施例に基づい
て説明する。図1は実施例のシリンダライナの横断面図
である。
面には水蒸気処理皮膜2が形成されている。シリンダラ
イナ1は鋳鉄材であり、その組成(質量%)は、C:
3.15、Si:2.0、Mn:0.75、P:0.3
5、S:0.06、Cu:0.4、Mo:0.3、B:
0.09、Fe:残部である。
気処理皮膜2の厚さは10〜30μmである。シリンダ
ライナ1は、外周面の仕上げ加工後、ホーニング盤にお
いて粒度5000、平均粒径2.5μm、粒度分布1.
5〜4.0μmのダイヤモンド砥粒を、結合材MH5と
の結合度Kでメタルボンドした砥石を使用して内周面の
研削加工を行う。その研削加工により、内周面の皮膜表
面を、平均粗さRz:0.8〜5.9μm、DIN47
76規格に基づく初期摩耗高さRpk:064μm以
下、有効負荷粗さRk:0.05〜1.8μm、油溜ま
り深さRvk:0.15〜3.3μmのプラトー形状に
仕上げる。
れ、特にピークの突出は顕著であるが、本発明実施例
は、初期摩耗高さRpkを0.64μm以下に設定し、
皮膜を破壊せずに大きなピークを取り除いて表面をプラ
トー形状に仕上げ、ピストンリングと摺動しても焼き付
きを生じない表面粗さRz0.8〜5.9μmとするか
ら、初期なじみ時の潤滑油保持性は良好であり、優れた
初期なじみ性を有する。
トとなるクロスハッチ模様を表面に形成しないが、皮膜
表面の有効負荷粗さRkを0.05〜1.8μm、油溜
まり深さRvkを0.15〜3.3μmに設定し、粗さ
の谷を油溜まりとしたから、初期なじみ後の定常域接触
面の潤滑油保持性は良好であり、焼き付きは防止され、
内周面は低フリクションでピストンリングと摺動する。
粒を結合材MH5でメタルボンドした砥石は、往復速度
を上げて少しずつ研削すると、シリンダライナ1の内周
面に形成した硬くて脆い水蒸気処理酸化鉄皮膜2を破壊
せずに比較的短時間で研削することが可能である。又、
この砥石は、従来のもに比べて研削による消耗量が小さ
いため、寿命が非常に長い。
シリンダライナの内周面を、ホーニング盤において、従
来の粒度3000以下の炭化珪素砥粒を砥粒率50%未
満でレジノイドボンドした砥石を使用し、従来のオイル
ポケットとなるクロスハッチ模様の表面に仕上げるとき
の砥石寿命及び加工時間を指数1とすると、本発明実施
例の砥石寿命は150、加工時間の指数は0.31とな
った。従来例比において、本発明実施例の砥石寿命は1
50倍に延長し、加工時間は69%も短縮する。
数2100RPMのディーゼルエンジン実機において実
施した本発明実施例、比較例、従来例の各シリンダライ
ナの摩耗試験について説明する。
ト系ステンレス鋼、外周面はイオンプレーティング法に
より形成したCr−N系合金の硬質皮膜、研磨ペーパで
仕上げた表面粗さRzは0.8μm、硬さは1800
(mHv)であった。
ナの皮膜厚さ、表面粗さRz、初期摩耗高さRpk、有
効負荷粗さRk、油溜まり深さRvkは表IIに示すと
おりであった。
耗量の測定結果は表IIIに示すとおりであった。表I
IIのシリンダライナ及びピストンリングの摩耗量は指
数表示であり、従来例のシリンダライナ及びピストンリ
ングの摩耗量を指数1としている。
ンダライナは自身の摩耗量も相手のピストンリングの摩
耗量も従来例より小さいことが確かめられた。また、こ
の表から、Rz、Rpk、Rk、Rvkの中の1つが発
明の範囲以上の比較例1〜4のシリンダライナは、自身
の摩耗量も相手のピストンリングの摩耗量も従来例より
大きくなることがわかった。さらに、Rzが発明の範囲
以下の比較例5〜7のシリンダライナは焼き付くことも
わかった。
面に窒化処理による表面処理皮膜を有するシリンダライ
ナにも適用することができる。
皮膜を有するシリンダライナは、皮膜表面を潤滑作用に
有効な油溜まりとなるクロスハッチ模様の形状に仕上げ
るため、皮膜が水蒸気処理による硬くて脆い酸化鉄から
なるときは、仕上げ加工が著しく困難となる。これに対
し、本発明の内周面に表面処理皮膜を有するシリンダラ
イナは、皮膜表面を、表面粗さRz:0.8〜5.3μ
m、DIN4776規格に基づく初期摩耗高さRpk:
0.64μm以下、有効負荷粗さRk:0.05〜1.
8μm、油溜まり深さRvk:0.15〜3.3μmの
プラトー形状に仕上げるため、摺動特性に優れ、初期な
じみ性が良好であり、ピストンリングへの攻撃性が小さ
く、皮膜が水蒸気処理による硬くて脆い酸化鉄からなる
ときでも、仕上げ加工は比較的容易であるという優れた
効果を奏する。
ナ内周面の加工方法は、粒度3000以下の炭化珪素砥
粒を砥粒率50%未満でレジノイドボンドした砥石を使
用して研削するため、皮膜が水蒸気処理による硬くて脆
い酸化鉄からなるときは、加工に要する時間が長くなる
だけでなく、砥石の寿命が短くなる。これに対し、本発
明の表面処理皮膜を有するシリンダライナ内周面の加工
方法は、粒度4000以上のダイヤモンド砥粒を高集中
度でメタルボンドした砥石を使用して研削するため、皮
膜が水蒸気処理による硬くて脆い酸化鉄からなるときで
も、加工に要する時間は短く、砥石の寿命は長くなると
いう優れた効果を奏する。
図、
さ曲線及び負荷曲線を示す図、
(a)は水蒸気処理を施した研磨前のシリンダライナの
粗さ曲線、図4(b)は研磨後の従来加工例シリンダラ
イナの粗さ曲線、図4(c)は研磨後の本発明品シリン
ダライナの粗さ曲線である。
Claims (4)
- 【請求項1】内周面に表面処理皮膜を有するシリンダラ
イナであって、前記表面処理皮膜の表面は、表面粗さR
z:0.8〜5.9μm、DIN4776規格に基づく
初期摩耗高さRpk:0.64μm以下、有効負荷粗さ
Rk:0.05〜1.8μm、油溜まり深さRvk:
0.15〜3.3μmのプラトー形状であることを特徴
とする内周面に表面処理皮膜を有するシリンダライナ。 - 【請求項2】表面処理皮膜は水蒸気処理によるものであ
ることを特徴とする請求項1記載の内周面に表面処理皮
膜を有するシリンダライナ。 - 【請求項3】内周面に表面処理皮膜を形成したシリンダ
ライナの加工方法であって、ホーニング盤において、粒
度4000以上のダイヤモンド砥粒をメタルボンドした
砥石を使用して前記内周面を研削し、前記表面処理皮膜
の表面を、表面粗さRz:0.8〜5.9μm、DIN
4776規格に基づく初期摩耗高さRpk:0.64μ
m以下、有効負荷粗さRk:0.05〜1.8μm、油
溜まり深さRvk:0.15〜3.3μmのプラトー形
状に仕上げることを特徴とする内周面に表面処理皮膜を
有するシリンダライナの加工方法。 - 【請求項4】表面処理皮膜は水蒸気処理によるものであ
ることを特徴とする請求項3記載の内周面に表面処理皮
膜を有するシリンダライナの加工方法。
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