JPWO2018073849A1

JPWO2018073849A1 - 有摺接面部材

Info

Publication number: JPWO2018073849A1
Application number: JP2018545718A
Authority: JP
Inventors: 大介金子; 政克佐藤
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 2016-10-20
Filing date: 2016-10-20
Publication date: 2019-04-04
Anticipated expiration: 2036-10-20
Also published as: US20200049099A1; WO2018073849A1; US10760525B2; CN109844292A; CN109844292B; JP6717964B2

Abstract

【課題】所定の部材に摺接する際の摩擦力が小さく、より潤滑油を均一に貯留しやすい摺接面を有する有摺接面部材を提供する。【解決手段】所定の部材が潤滑剤を介して摺接する摺接面を有する有摺接面部材であって、前記摺接面は平坦なプラトー部と溝部とを有するホーニング加工面であり、前記摺接面の断面曲線から導かれるＩＳＯ１３５６５−１に基づいて求められた平均線を用いて算出される前記摺接面の十点平均粗さ、切断レベル２０％における負荷長さ率、有効負荷粗さ、及び平均線から０．２μｍ以上の深さを有する前記溝部の間隔の平均値がそれぞれ、０．６μｍ以上７．０μｍ以下、６０％以上９８％以下、０μｍ以上１μｍ以下、且つ、７９μｍ以上２８０μｍ以下である。【選択図】図１０

Description

本発明は、所定の部材に摺接する面を有する有摺接面部材、特に、内燃機関のシリンダブロックに関する。

内燃機関の一つであるレシプロエンジンではシリンダブロックに設けられたシリンダボアの内部でピストンが往復運動を行う。その往復運動においてピストンの外周面とシリンダボアの内周壁面とが摺接するため、ピストンの外周面とシリンダボアの内周壁面との間には摩擦力が生じる。その摩擦力はエネルギー損失の原因となることから、シリンダボアの内周壁面は可能な限り平坦にすることによって、ピストンとシリンダボアとの間の摩擦力を抑えることが好ましい。しかしながら、シリンダボアの内周壁面が平坦になると、ピストンの外周面とシリンダボアの内周壁面との間に潤滑油が留まらず、ピストンとシリンダボアとの間の摩擦熱によって、ピストンとシリンダボアとに焼付が生じやすい。

そこで、ピストンとシリンダボアとの間の摩擦力を抑えつつ、ピストンの外周面とシリンダボアの内周壁面との間に潤滑油を貯留することを目的として、略平坦なプラトー面と潤滑油を貯留する溝部とがシリンダボアの内周壁面に形成されたシリンダブロックが知られている（例えば、特許文献１）。

特許第４６７８８０２号明細書

しかしながら、従来技術に基づくシリンダブロックでは、必ずしも所期の結果が得られないという問題があった。発明者が鋭意その原因を調査した結果、どのような形状の溝部が、どのような密度で形成されることにより最適な結果が得られるかについての考慮が不十分であったという知見を得た。

本発明は、このような従来技術の問題点及び発明者の知見に基づき、所定の部材に摺接する際の摩擦力が小さく、より潤滑油を均一に貯留しやすい摺接面を有する有摺接面部材を提供することを課題とする。

上記課題を解決するために、所定の部材（４）が潤滑剤を介して摺接する摺接面（４０）を有する有摺接面部材（２）であって、前記摺接面は平坦なプラトー部と溝部とを有するホーニング加工面であり、前記摺接面の断面曲線から導かれるＩＳＯ１３５６５−１に基づいて求められた平均線を用いて算出される前記摺接面の十点平均粗さ、切断レベル２０％における負荷長さ率、有効負荷粗さ、及び平均線から０．２μｍ以上の深さを有する前記溝部の間隔の平均値がそれぞれ、０．６μｍ以上７．０μｍ以下、６０％以上９８％以下、０μｍ以上１μｍ以下、且つ、７９μｍ以上２８０μｍ以下であることを特徴とする有摺接面部材が提供される。

この構成によれば、平均線から所定以上の深さを有する溝部の間隔の平均値を所定の範囲内に制御することによって、摺接面が所定の部材に摺接する際の摩擦力が小さく、より潤滑油を均一に貯留することができる。

また、上記の構成において、前記有摺接面部材が内燃機関（１）に用いられるシリンダブロック（２）であり、かつ前記摺接面がシリンダボア（３）の内周壁面であるとよい。

この構成によれば、ピストンに摺接する際の摩擦力が小さく、より潤滑油を均一に貯留することができる内燃機関のシリンダボアの内周壁面を構成することが可能となる。

上記課題を解決するために、平坦なプラトー部と溝部とを有し、所定の部材が潤滑剤を介して摺接する摺接面を備える有摺接面部材の、前記所定の部材と前記有摺接面部材との間の摩擦による単位時間当たりのエネルギー損失、及び、対焼付摺動時間の評価方法であって、前記摺接面の断面曲線（５０）から、ＩＳＯ１３５６５−１に基づいて前記溝部を除去し所定のフィルタをかけることによって平均線（５４）を算出し、前記摺接面の所定の範囲における、前記平均線を基準とする所定の閾値以上の深さを有する前記溝部の間隔の平均値を評価対象とすることを特徴とする前記有摺接面部材の評価方法が提供される。

この方法によれば、平均線から有摺接面部材との間の摩擦、及び、対焼付摺動時間に対して十分な相関を示す深さを有する溝部の間隔を求め、所定の範囲におけるその間隔の平均値を評価することによって、摩擦による単位時間当たりのエネルギー損失と対焼付摺動時間との評価を行うことができる。

また、前記所定の閾値が０．２μｍであるとよい。

この方法によれば、有摺接面部材との間の摩擦、及び、対焼付摺動時間に対して十分な相関を示す深さを有する溝部の間隔を求めることができる。

以上の構成によれば、所定の部材に摺接する際の摩擦力が小さくより潤滑油を均一に貯留しやすい摺接面を有する有摺接面部材を提供することが可能となる。

本発明に係る有摺接面部材が適用された内燃機関の概略図本発明に係る有摺接面の拡大図粗さ曲線の導出方法を説明する説明図十点平均粗さの定義を説明する説明図負荷長さ率の定義を説明する説明図有効負荷粗さの定義を説明する説明図溝部の間隔の定義を説明する説明図閾値に対するフリクションの低減効果についての相関係数及び対焼付摺動時間についての相関係数の変化を示す図平均線から０．２μｍ以上の深さを有する溝部の間隔とフリクションの低減効果及び対焼付摺動時間の関係を示す図本実施形態に係る有摺接面部材の粗さ曲線

以下に本発明による有摺接面部材を内燃機関に適用した実施形態を図１〜図９を参照して説明する。

本発明に係る内燃機関１は４ストロークレシプロエンジンからなる。図１に示されるように、内燃機関１ではシリンダブロック２にシリンダボア３が設けられ、このシリンダボア３の内部にピストン４が摺動可能に収容されている。ピストン４には、ピストンピン５を介してコネクティングロッド６の上端が連結され、コネクティングロッド６の下端はクランクピン７を介してクランクシャフト８に連結されている。

シリンダブロック２の上側には、吸気バルブ１１及び排気バルブ１２によりそれぞれ開閉される吸気ポート１３及び排気ポート１４が設けられたシリンダヘッド１５が結合され、このシリンダヘッド１５の内周壁面とピストン４の上面とシリンダボア３とによって燃焼室１６が画成される。

ピストン４は、燃焼ガスの圧力が作用する頂部２１と、この頂部２１から垂下した態様で設けられた一対のスカート部２２と、この一対のスカート部２２を互いに連結する態様で設けられた一対のサイドウォール部２３と、この一対のサイドウォール部２３に設けられた一対のピンボス部２４とを有している。頂部２１の外周には、３つのピストンリング２５〜２７がそれぞれ取り付けられている。なお、頂部２１の側の２つのピストンリング２５・２６はそれぞれ合口隙間２８を有するコンプレッションリングであり、最もクランクシャフト８に近い側に位置するピストンリング２７はオイルリングである。

膨張行程時に燃焼圧力によりピストン４が押下げられるとき、ピストン４に加わる力はコネクティングロッド６に伝達されるが、同時に、ピストン４はシリンダボア３の内周壁面、特にスラスト側のシリンダボア３の内周壁面から側圧を受ける。このため、スラスト側のピストン４のスカート部２２とシリンダボア３との間隙にある潤滑油の油膜厚さが小さくなって境界潤滑状態となり、スカート部２２とシリンダボア３との間に摩擦が発生する。また、ピストンリング２５、２６の外周面はシリンダボア３の内周壁面に摺接するため、それらの間にも摩擦が発生する。本実施形態においてピストン４及びピストンリング２５、２６の外周面に対向するシリンダボア３の内周壁面がピストン４及びピストンリング２５、２６の外周面に摺接する摺接面４０となっている。すなわち、シリンダブロック２は摺接面４０を有するシリンダボア３が形成された有摺接面部材として機能する。

図２に示されるように、摺接面４０となるシリンダボア３の内周壁面には、おおよそ同じ高さに形成された複数の略平坦なプラトー面部４１と、隣り合うプラトー面部４１との間に形成された溝部４２とが形成されている。溝部４２にはシリンダボア３の焼付を防止するための潤滑油が貯留される。

シリンダボア３の内周壁面のうちの、シリンダボア３の上死点にあるピストン４に対向する領域、上死点と下死点との中間の位置にあるピストン４に対向する領域、及び下死点にあるピストン４に対向する領域からなる３つの上下位置のそれぞれにおいて、周方向略９０度毎に４ヶ所、合計１２箇所に於いて断面曲線５０を測定する。断面曲線５０は、面の粗さを評価するために、所定の基準面からの高さの測定値の上下方向の分布を表す。図３（Ａ）には、そのようにして得られた断面曲線５０の一例が示されている。この例は、ＩＳＯ１３５６５−１から転記したものである。

得られた断面曲線５０にカットオフ波長λＣが０．８ｍｍのガウシアン位相補償フィルタをかけることによって、参考フィルタ平均線５２が求められる。次に、断面曲線５０から参考フィルタ平均線５２以下の部分を除去することによって、図３（Ｂ）に示されるような谷除去断面曲線５３が求められる。その谷除去断面曲線５３にガウシアン位相補償フィルタをかけることによって、図３（Ｃ）の平均線５４が求められる。図３（Ｄ）は断面曲線５０及び平均線５４を同一グラフ上に示す。最後に、断面曲線５０から平均線５４を差し引くことによって、図３（Ｅ）に示されるような粗さ曲線５１が求められる。

先ず、粗さ曲線５１からＪＩＳＢ０６０１：２００１に基づいて十点平均粗さＲｚを求める。十点平均粗さＲｚとは、図４に示されるように、粗さ曲線５１から上下方向に設定した基準長さ（０．８ｍｍ）について、最も高い凸部５５ａから５番目に高い凸部５５ｂまでのそれぞれの高さ（平均線５４から各凸部の頂点までの距離Ｙ_ｐ１〜Ｙ_ｐ５）の絶対値の平均値と、最も低い凹部５６ａから５番目に低い凹部５６ｂまでのそれぞれの深さ（平均線５４から各凹部の谷底までの距離Ｙ_ｖ１〜Ｙ_ｖ５）の絶対値の平均値の和である。すなわち、Ｒｚは、以下の（１）式のように表される。

シリンダボア３の内周壁面の十点平均粗さＲｚは、０．６μｍ以上７．０μｍ以下となるように形成されていると良い。Ｒｚが０．６μｍ未満であると、凹部５６が浅くなるので潤滑油を充分に貯留することができなくなる。すなわち、摺接面４０が潤滑油保持能に乏しくなる。また、７．０μｍを超えると、摺接面４０の摩擦抵抗が高くなる。

次に、全体に対するプラトー面部４１の割合を評価するために、ＩＳＯ４２８７に基づいて、負荷長さ率Ｒｍｒ（２０）を求める。負荷長さ率Ｒｍｒ（２０）とは、図５に示されるように、粗さ曲線５１に於いて、最も高い凸部５５ａの頂点の高さを１００％とし、最も低い凹部５６ａの底部の高さを０％とし、２０％に相当する高さを切断レベルとして凸部を切断したときに得られる切断長さ（図５におけるｂ_１、ｂ_２、...ｂ_ｉ、...ｂ_ｎ）の総和の、評価長さ（４．０ｍｍ）に対する比を百分率で表したものである。すなわち、負荷長さ率Ｒｍｒ（２０）は以下の（２）式のように表される。

摺接面４０の切断レベル２０％における負荷粗さＲｍｒ（２０）は６０％〜９８％の範囲内となるように形成すると良い。負荷粗さＲｍｒ（２０）が６０％未満であると、摺接面４０の摩擦抵抗が大きくなる。また、９８％を超えると、凹部５６の数が過度に少なくなる。すなわち、オイルピットの量が少なくなるので、摺接面４０が潤滑油保持能に乏しくなる。

一般に、負荷長さ率Ｒｍｒは切断レベルの関数として与えられる。以下では、切断レベルをｘ％としたときのＲｍｒの値をＲｍｒ（ｘ）と表記する。例えば、切断レベル０％における負荷長さ率はＲｍｒ（０）と表記され、Ｒｍｒ（０）は常に１００％となる。

次に、ＩＳＯ１３５６５−２に基づいて、プラトー構造表面の潤滑性評価パラメータとして知られている有効負荷粗さＲｋを評価する。図６に示されるように、最も高い凸部５５ａの頂点の高さを１００％とし、最も低い凹部５６ａの底部の高さを０％としたときの、ｘ％に対応する粗さ曲線５１に於ける高さｈを縦軸とし、横軸に負荷長さ率Ｒｍｒ（ｘ）を取って作図する。更に横軸即ち負荷長さ率Ｒｍｒ（ｘ）の方向に４０％の幅の２点（Ｃ点及びＤ点）間に於ける高さｈの勾配が最小となるように２点を設定する。このようにして、Ｃ点及びＤ点を結ぶことにより最小傾斜線６０が得られる。次に、最小傾斜線６０と負荷長さ率Ｒｍｒ（ｘ）＝０、及びＲｍｒ（ｘ）＝１００の限界線との交点Ａ、Ｂを求め、その縦軸方向の差を算出することによって、有効負荷粗さＲｋが求められる。

シリンダボア３の内周壁面の有効負荷粗さＲｋは１μｍ以下となるように形成するとよい。有効負荷粗さＲｋが１μｍよりも大きいと、摺接面４０の摩擦抵抗が高くなる。

図７に示されるように、平均線５４（図３）から或る閾値以上に深い部分を溝部４２とする。溝部４２の間隔の平均値ｄは、評価長さにおける溝部４２の始まりから次の溝部４２の始まりまでの長さ（図７におけるｃ_１、ｃ_２、...ｃ_ｉ、...ｃ_ｎ）の平均値、すなわち、溝部４２の波長（空間的な周期）の平均値とする。

摺接面４０の溝部４２の間隔の平均値ｄは７９μｍ以上２８０μｍ以下となるように形成されていると良い。ｄが７９μｍ以下であると、溝部４２によってピストン４とシリンダボア３との間の摺動抵抗が大きくなる。ｄが２８０μｍ以上であると、溝部４２の間隔が広すぎるため潤滑油が均一に貯留されにくくなる。

摺接面４０の溝部４２を判断するための深さの閾値Ｄ_ｔｈと溝部４２の間隔の平均値ｄの好適な値及び範囲は以下のようにして決められる。まず、基準となるシリンダボア３を１つ備えた１つのシリンダブロック２と、サンプルとしてそれぞれ１つずつのシリンダボア３を備えた９つのシリンダブロック２とを用意した。各シリンダボア３は、溝部４２の間隔及び又は溝部４２の深さが異なるように加工されている。

次に、サンプルとなるシリンダボア３（ｉ＝１〜９）の内周壁面の粗さを評価するため、シリンダボア３の内周壁面の断面曲線５０をそれぞれ測定した。測定された断面曲線５０に対して、それぞれＩＳＯ１３５６５−１に基づいて溝部４２を除去しフィルタをかけることによって平均線５４を求め、粗さ曲線５１を得た。次に、それぞれのシリンダボア３から得られた粗さ曲線５１を用いて、十点平均粗さＲｚ、切断レベル２０％における負荷長さ率Ｒｍｒ（２０）、有効負荷粗さＲｋをそれぞれ求めた。更に、粗さ曲線５１それぞれに対して、閾値Ｄ_ｔｈを０μｍから０．５μｍまで０．１μｍ間隔で、それぞれの閾値Ｄ_ｔｈに対応する溝部４２の間隔の評価長さにおける平均値ｄ_ｉ（Ｄ_ｔｈ）（ｉ＝１〜９）を求めた。

次に、基準となるシリンダボア３を有するシリンダブロック２を用いて内燃機関１を構成し、回転数１５００ｒｐｍ、油温８０℃の条件下でのモータリング試験を行うことによって、フリクションによる単位時間当たりのエネルギー損失を計測した。更に、サンプルとなるシリンダブロック２に対してそれぞれ内燃機関１を構成し、同様のモータリング試験を行うことによって、それぞれの内燃機関１におけるフリクションによる単位時間当たりのエネルギー損失を計測した。次に、基準となるシリンダボア３を有する内燃機関１におけるフリクションによる単位時間当たりのエネルギー損失から、サンプルとなるシリンダボア３を有する内燃機関１において測定されたフリクションによる単位時間当たりのエネルギー損失を引き、それぞれの内燃機関１に対応するフリクションの低減効果Ｗ_ｉ（ｉ＝１〜９）を求めた。

更に、それぞれの閾値Ｄ_ｔｈに対応する溝部４２の間隔の平均値ｄ_ｉ（Ｄ_ｔｈ）をサンプルの数について平均することによってｄ_ａｖ（Ｄ_ｔｈ）を求めた。また、フリクションの低減効果Ｗ_ｉをシリンダボアの数について平均することによってＷ_ａｖを求めた。これらの値を用いて、溝部４２の間隔とフリクションの低減効果との間の相関係数ρ_ｗ（Ｄ_ｔｈ）を以下の式に従って求めた。

更に、サンプルとなるシリンダブロック２を用いて内燃機関１のそれぞれに対して、周波数２０Ｈｚ、油温８０℃の条件下で単体試験片を利用した対焼付摺動試験を行い、対焼付摺動時間Ｔ_ｉ（秒）（ｉ＝１〜９）を求めた。対焼付摺動時間とはピストン４とシリンダボア３との間に焼付が生じるまでの時間である。

求められた対焼付摺動時間Ｔ_ｉをサンプルの数について平均することによって平均値Ｔ_ａｖを求めた。それぞれの閾値Ｄ_ｔｈに対応するｄ_ａｖ（Ｄ_ｔｈ）とＴ_ａｖとを用いて、溝部４２の間隔と対焼付摺動時間との間の相関係数ρ_Ｔ（Ｄ_ｔｈ）を以下の式に従って求めた。

次に、閾値Ｄ_ｔｈとして好適な値を導くため、閾値Ｄ_ｔｈを横軸とし、ρ_ｗ（Ｄ_ｔｈ）及びρ_Ｔ（Ｄ_ｔｈ）を縦軸して、図８にプロットした。閾値Ｄ_ｔｈはフリクションの低減効果Ｗ、及び対焼付摺動時間Ｔのどちらにも強い相関を示すことが好ましい。図８に示されるようにＤ_ｔｈが０．２μｍのとき、ρ_ｗ（Ｄ_ｔｈ）及びρ_Ｔ（Ｄ_ｔｈ）が共に大きくなっていることから、閾値Ｄ_ｔｈとして０．２μｍが好適であると判断した。

次に、各シリンダボア３それぞれに対応する十点平均粗さＲｚ、切断レベル２０％における負荷長さ率Ｒｍｒ（２０）、有効負荷粗さＲｋ、閾値Ｄ_ｔｈを０．２μｍとしたときの各シリンダボア３の溝部４２の間隔の平均値ｄ、フリクションの低減効果Ｗ、及び対焼付摺動時間Ｔを表１にまとめた。更に、溝部４２の間隔の平均値ｄを横軸とし、フリクションの低減効果Ｗ（Ｗ）、及び対焼付摺動時間Ｔ（秒）を縦軸として、図９にプロットした。

フリクションの低減効果Ｗが１０Ｗ以上であれば摩擦によるエネルギー損失が十分低減されると判定する。また、対焼付摺動時間Ｔは２６０秒以上であれば、シリンダボア３とピストン４との間の焼付が回避されると判定する。表１によれば、摺接面４０の十点平均粗さＲｚが０．６μｍ以上７．０μｍ以下であり、切断レベル２０％における負荷長さ率Ｒｍｒ（２０）が６０％以上９８％以下であり、有効負荷粗さＲｋが０μｍ以上１μｍ以下であり、かつ、平均線５４から０．２μｍ以上の深さを有する溝部４２の間隔の平均値ｄが７９μｍ以上２８０μｍ以下となるとき、摩擦によるエネルギー損失が抑えられ、かつ、ピストン４とシリンダボア３との間の焼付が回避されることが分かる。

更に、図９によれば、溝部４２の間隔の平均値ｄが増加すると対焼付摺動時間Ｔは短くなるがフリクションの低減効果Ｗが増加する。一方、溝部の間隔の平均値ｄが減少すると対焼付摺動時間Ｔは長くなるがフリクションの低減効果Ｗが減少する。フリクションの低減効果Ｗが１０Ｗ以上あり、かつ、対焼付摺動時間Ｔが２６０秒以上となるのは、溝部４２の間隔の平均値ｄが７９μｍ以上２８０μｍ以下である場合であることが確認できる。

次に、シリンダボア３の内周壁面の加工について説明する。シリンダボア３の内周壁面は少なくとも２種類の砥石を用いた粗加工、及び、粗加工の後に行われる仕上加工による２段階のホーニング加工によって形成されるホーニング加工面である。粗加工に用いられる砥石は１４０〜２７０メッシュのダイヤモンド砥粒であり、好ましくは２３０メッシュのダイヤモンド砥粒が銅、錫、鉄、コバルト、ニッケル、タングステン等の合金からなるメタルボンドで相互に結合されることにより構成されたメタルボンドダイヤモンド砥石である。研削回数は３０〜６０回であり好ましくは４０回である。

仕上加工に用いられる砥石は１５００メッシュ〜３５００メッシュのメタルボンドダイヤモンド砥粒であり、好ましくは３０００メッシュのビトリファイドボンド砥石である。研削回数は２０〜２００回であり好ましくは１５０回である。

上記の粗加工、仕上加工を行った後のシリンダボア３の内周壁面の断面曲線５０を計測し、ＩＳＯ１３５６５−１に基づいて求めた粗さ曲線７１の要部が図１０に示されている。図１０には平均線５４からの深さが０．２μｍとなるときに対応する高さが破線で示されている。粗さ曲線７１の高さ方向の分解能は０．０１μｍ程度であり、０．２μｍより深い溝部４２（例えば、図１０の７１ａ）が検出され評価される。平均線５４の高さはおおむねプラトー面部４１付近であるが、その高さは溝部４２の影響を受けて変動する。

粗さ曲線７１を用いて算出される十点平均粗さＲｚの値は２．０μｍであり、切断レベル２０％における負荷長さ率Ｒｍｒ（２０）の値は９４％であり、平均線５４から０．２μｍ以上の深さを有する溝部４２の間隔の平均値ｄが２７６μｍである。

上記の粗加工、仕上加工を行った後のシリンダボア３を有する内燃機関１に対してモータリング試験を行ったところ、測定されたフリクションの低減効果Ｗは３８Ｗであり、十分なフリクションの低減効果が確認された。また、その内燃機関１の対焼付摺動試験を行ったところ、測定された対焼付摺動時間Ｔは２６０秒以上であり、十分な耐焼付性能が確認された。

一方、特許第４６７８８０２号明細書の図６に示される粗さ曲線ＣＶ１に対応するシリンダボア３を有する内燃機関１では、十分なフリクションの低減効果Ｗと十分長い対焼付摺動時間Ｔを期待することはできない。なぜなら、粗さ曲線ＣＶ１は、高さ方向の分解能が０．４μｍ程度であって高さ方向の分解能が不十分であり、０．２μｍ程度の深さの溝部４２を正確に検出することができない。更に、粗さ曲線ＣＶ１がＩＳＯ１３５６５−１に基づいて求めた粗さ曲線であるとの記載がなく、溝部４２を判断するための平均線５４の求め方も不明である。そのため、粗さ曲線ＣＶ１に対応するシリンダボア３を有する内燃機関１では、ＩＳＯ１３５６５−１に基づいて求められた平均線を用いて算出される溝部の間隔の平均値ｄが７９μｍ以上２８０μｍ以下にはないからである。

以上で具体的実施形態の説明を終えるが、本発明は上記実施形態に限定されることなく幅広く変形実施することができる。有摺接面部材としてシリンダブロック２を挙げたが、潤滑油を介して所定の部材が摺接する部材であればどのような部材であってもよい。

１：内燃機関
２：シリンダブロック
３：シリンダボア
４：ピストン
４０：摺接面

Claims

所定の部材が潤滑剤を介して摺接する摺接面を有する有摺接面部材であって、
前記摺接面は平坦なプラトー部と溝部とを有するホーニング加工面であり、
前記摺接面の断面曲線から導かれるＩＳＯ１３５６５−１に基づいて求められた平均線を用いて算出される前記摺接面の十点平均粗さ、切断レベル２０％における負荷長さ率、有効負荷粗さ、及び平均線から０．２μｍ以上の深さを有する前記溝部の間隔の平均値がそれぞれ、０．６μｍ以上７．０μｍ以下、６０％以上９８％以下、０μｍ以上１μｍ以下、且つ、７９μｍ以上２８０μｍ以下であることを特徴とする有摺接面部材。
前記有摺接面部材が内燃機関に用いられるシリンダブロックであり、かつ前記摺接面がシリンダボアの内周壁面であることを特徴とする請求項１に記載の有摺接面部材。