JP2002138896A

JP2002138896A - 有摺接面部材

Info

Publication number: JP2002138896A
Application number: JP2000337444A
Authority: JP
Inventors: Shunsuke Kayama; 俊介香山; Noriyuki Nanba; 規之難波
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 2000-11-06
Filing date: 2000-11-06
Publication date: 2002-05-17
Anticipated expiration: 2020-11-06
Also published as: JP4678802B2

Abstract

(57)【要約】【課題】摺接面の潤滑剤保持能を向上するとともに摩擦
抵抗を低くする。【解決手段】内燃機関用シリンダブロック１０に設けら
れたシリンダボア１２ａ〜１２ｆの内周壁部１４ａ〜１
４ｆは、基準長さ０．８ｍｍ、評価長さ４ｍｍにおける
十点平均粗さ（Ｒｚ）、基準長さ０．８ｍｍ、評価長さ
４ｍｍ、切断レベル２０％における負荷長さ率（ｔ
ｐ）、基準長さ０．８ｍｍ、評価長さ４ｍｍにおける有
効負荷粗さ（Ｒｋ）を複数箇所測定した際の平均値が、
それぞれ、１μｍ≦Ｒｚ≦５μｍ、５５％≦ｔｐ≦９８
％、Ｒｋ≦１μｍとなるようにホーニング加工されてい
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、所定の部材が摺接
する摺接面を有する有摺接面部材に関する。

【０００２】

【従来の技術】内燃機関用シリンダブロックに設けられ
たシリンダボア内では、ピストンおよび該ピストンに嵌
合されたピストンリングが往復動作される。すなわち、
シリンダボアの内周壁部には、ピストンおよびピストン
リングの側周壁部が摺接する。

【０００３】この摺接は、両者の間に潤滑油が介在され
た状態で行われる。シリンダボアの内周壁部にピストン
およびピストンリングの側周壁部が摺接することに伴っ
て発生した摩擦熱は、この潤滑油により除去される。す
なわち、潤滑油で前記内周壁部および前記側周壁部が冷
却されることにより、両者に焼き付きが生じることが回
避される。

【０００４】このことから諒解されるように、潤滑油を
介して所定の部材が摺接する摺接面を有する部材（以
下、有摺接面部材という）においては、該摺接面が潤滑
油保持能に優れていることが好ましい。この場合、摺接
面に保持された潤滑油によって該摺接面が効率よく冷却
され、したがって、焼き付きを確実に回避することがで
きるからである。

【０００５】そこで、潤滑油が良好に保持されるよう
に、摺接面が特定の形状に加工された部材が種々提案さ
れている。その例としては、スカート部に条痕が形成さ
れた内燃機関用ピストン、内周壁部にプラトーホーニン
グが形成されたシリンダボアを有する内燃機関用シリン
ダブロック、超微細オイルポッドが形成されたローラベ
アリング、グルーブが形成されたエンジンメインベアリ
ング等が挙げられる。これらは既に実用化されており、
実際、摺接面の耐焼き付き性や疲労強度等が向上した部
材として広く認識されるに至っている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】潤滑油を良好に保持さ
せるようにするためには、上記したように、摺接面に条
痕やプラトーホーニング等を設けることにより該摺接面
を粗くすればよい。これにより摺接面に多数の凹凸部が
形成され、その結果、潤滑油が凹部に貯留されるように
なる。すなわち、この場合、平滑な摺接面に比して多量
の潤滑油が滞留されるようになるからである。

【０００７】しかしながら、摺接面が粗いほど摩擦抵抗
が高くなる。したがって、例えば、シリンダボアであれ
ば、ピストンおよびピストンリングを往復動作させる際
に要する駆動力が大きくなる。このような事態が生じる
と、内燃機関を付勢するための燃料消費量が増加してし
まうという不具合が惹起される。また、ピストンおよび
ピストンリングが摺接する際に発生する摩擦熱量が大き
くなるので、焼き付きを招くことが懸念される。

【０００８】このように、潤滑油保持能の大小と摩擦抵
抗の高低は、互いに相反するように上昇・低下してしま
う。このため、潤滑油保持能に優れかつ摩擦抵抗が小さ
い摺接面を形成することは困難を極めている。

【０００９】本発明は上記した問題を解決するためにな
されたもので、潤滑剤保持能に優れるとともに所定の部
材が摺接する際の摩擦抵抗が充分に低い摺接面を有する
有摺接面部材を提供することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
めに、本発明は、所定の部材が潤滑剤を介して摺接する
摺接面を有する有摺接面部材であって、十点平均粗さ、
負荷長さ率および有効負荷粗さを複数箇所測定した際の
平均値が、それぞれ、１μｍ以上５μｍ以下、５５％以
上９８％以下、１μｍ以下であることを特徴とする。

【００１１】十点平均粗さ、負荷長さ率および有効負荷
粗さが上記の範囲内である摺接面には、潤滑剤保持部と
して機能する凹部が多数存在する。このため、この摺接
面は潤滑剤保持能に優れる。したがって、該摺接面が潤
滑剤により確実に冷却されるので、焼き付きが生じるこ
とを回避することもできる。

【００１２】しかも、この場合、前記所定の部材が摺接
する際の摩擦抵抗が充分に小さい。したがって、該部材
が容易に摺動動作することができる。このため、該部材
を摺接させるために多大な駆動力を要することがない。
また、発生する摩擦熱量が小さくなるので、焼き付きが
生じることが一層回避される。

【００１３】有摺接面部材の好適な例としては、内燃機
関用シリンダブロックを挙げることができる。この場
合、シリンダボアの内周壁部が摺接面となる。

【００１４】

【発明の実施の形態】以下、本発明に係る有摺接面部材
につき好適な実施の形態を挙げ、添付の図面を参照して
詳細に説明する。

【００１５】本実施の形態に係る有摺接面部材としての
内燃機関用シリンダブロックの概略全体斜視図を図１に
示す。この内燃機関用シリンダブロック１０には６箇所
のシリンダボア１２ａ〜１２ｆが設けられており、該シ
リンダボア１２ａ〜１２ｆの内部では図示しないピスト
ンおよび該ピストンに嵌合されたピストンリングが往復
動作される。すなわち、シリンダボア１２ａ〜１２ｆの
内周壁部１４ａ〜１４ｆは、ピストンおよびピストンリ
ングの側周壁部が摺接する摺接面である。

【００１６】このうち、内周壁部１４ａの表面を拡大し
て図２に示す。この図２に示されるように、内周壁部１
４ａの表面は微視的には平坦ではなく、複数の凹部１６
と凸部１８とが互いに連なってなるうねり２０を多数有
する。潤滑剤である潤滑油は、凹部１６に貯留される。
すなわち、凹部１６はオイルピットとして機能する。

【００１７】そして、うねり２０は、基準長さ０．８ｍ
ｍ、評価長さ４ｍｍにおける十点平均粗さ（以下、Ｒｚ
とも表記する）、基準長さ０．８ｍｍ、評価長さ４ｍ
ｍ、切断レベル２０％における負荷長さ率（以下、ｔｐ
とも表記する）、基準長さ０．８ｍｍ、評価長さ４ｍｍ
における有効負荷粗さ（以下、Ｒｋとも表記する）を複
数箇所測定した際の平均値が後述する範囲内となるよう
に形成されている。

【００１８】ここで、Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋの定義を示
すとともに、その範囲について説明する。

【００１９】まず、十点平均粗さとは、図３に示すよう
に、うねり２０を表す粗さ曲線ＣＶから平均線の方向に
基準長さだけ抜き取り、この抜き取り部分における最も
高い凸部１８ａから５番目に高い凸部１８ｂまでの標高
（平均線から山頂までの距離Ｙｐ１〜Ｙｐ５）の絶対値
の平均値と、最も低い凹部１６ａから５番目に低い凹部
１６ｂまでの深さ（平均線から谷底までの距離Ｙｖ１〜
Ｙｖ５）の絶対値の平均値の和である。すなわち、Ｒｚ
は、以下の（１）式により求められる。

【００２０】

【数１】

【００２１】なお、上記したように、本実施の形態にお
いては基準長さを０．８ｍｍとし、かつ評価長さを４ｍ
ｍとしている。また、平均線とは、基準長さ０．８ｍｍ
における各凹部１６の深さおよび各凸部１８の標高に基
づいて最小自乗法により求められた直線である。

【００２２】うねり２０は、Ｒｚが１μｍ以上５μｍ以
下となるように形成されている。Ｒｚが１μｍ未満であ
ると、凹部１６が浅くなるので潤滑油を充分に貯留する
ことができなくなる。すなわち、内周壁部１４ａが潤滑
油保持能に乏しくなる。また、５μｍを超えると、内周
壁部１４ａの摩擦抵抗が高くなる。

【００２３】次に、負荷長さ率とは、図４に示すよう
に、粗さ曲線ＣＶから基準長さだけ抜き取り、この抜き
取り部分における最も高い凸部１８ａを通る直線（山頂
線）に対して平行な切断レベルで切断したときに得られ
る切断長さ（図４におけるｂ１、ｂ２、…ｂｉ、…ｂ
ｎ）の総和の基準長さに対する比を百分率で表したもの
である。本実施の形態では基準長さが０．８ｍｍである
ので、ｔｐは以下の（２）式により求められる。

【００２４】ｔｐ＝｛（ｂ１＋ｂ２＋…＋ｂｉ＋…＋ｂｎ）／０．８｝×１００ …（２）

【００２５】ここで、本実施の形態では、切断レベルを
２０％としている。すなわち、図４における切断線は、
山頂線と、最も深い凹部１６ａを通って平均線に平行な
谷底線との間の距離を１００％とするとき、その２０％
に相当する位置から山頂線および谷底線に対して平行に
引かれた直線である。

【００２６】うねり２０は、ｔｐが５５％〜９８％の範
囲内となるように形成されている。ｔｐが５５％未満で
あると、内周壁部１４ａの摩擦抵抗が大きくなる。ま
た、９８％を超えると、凹部１６の数が少なくなる。す
なわち、オイルピットの数が少なくなるので、内周壁部
１４ａが潤滑油保持能に乏しくなる。

【００２７】また、有効負荷粗さとは、図５に示される
直線Ｌとｔｐ＝０％および１００％（縦軸）との各交点
であるＡ点とＢ点との間の距離である。ここで、直線Ｌ
は、横軸をｔｐとする負荷曲線Ｖ上でｔｐ値の差が４０
％となるＣ点およびＤ点を通る直線の中で最も傾きが小
さい直線である。なお、負荷曲線Ｖは、各凹部１６の深
さおよび各凸部１８の標高の分布に基づいて求められ
る。

【００２８】うねり２０は、Ｒｋが１μｍ以下となるよ
うに形成されている。Ｒｋが１μｍよりも大きいと、内
周壁部１４ａの摩擦抵抗が高くなるからである。

【００２９】一例として、Ｒｚ＝１．１８μｍ、ｔｐ＝
９５．１％、Ｒｋ＝０．１５μｍである粗さ曲線ＣＶ
１、Ｒｚ＝２．２２μｍ、ｔｐ＝８４．６％、Ｒｋ＝
０．４８μｍである粗さ曲線ＣＶ２、およびＲｚ＝２．
８８μｍ、ｔｐ＝５５．１％、Ｒｋ＝０．９４μｍであ
る粗さ曲線ＣＶ３を図６〜図８にそれぞれ示す。これら
図６〜図８から、摺接面は、ＲｚおよびＲｋが小さくか
つｔｐが大きいほど平滑になり、一方、ＲｚおよびＲｋ
が大きくかつｔｐが小さいほど粗くなることが諒解され
る。

【００３０】これら粗さ曲線ＣＶ１〜ＣＶ３は、うねり
２０、換言すれば、内周壁部１４ａの表面の状態を表
す。すなわち、図６に示される状態に近づくほど摩擦抵
抗は低減するが、オイルピット（凹部１６）の数が減少
するので潤滑油保持能が低減してしまう。また、図８に
示される状態に近づくほど潤滑油保持能が向上するが、
摩擦抵抗が上昇してしまう。そこで、Ｒｚ、ｔｐおよび
Ｒｋを上記範囲内に規定することにより、潤滑油保持能
に優れ、かつ摩擦抵抗が充分に低い内周壁部１４ａを得
ることができる。なお、本実施の形態においては、全て
のうねり２０におけるＲｚ、ｔｐおよびＲｋが上記範囲
内である必要は特になく、複数個のうねり２０について
Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋを測定し、その平均値が上記範囲
内であればよい。

【００３１】勿論、残余のシリンダボア１２ｂ〜１２ｆ
（図１参照）の内周壁部１４ｂ〜１４ｆにおいても、内
周壁部１４ａと同様にＲｚ、ｔｐおよびＲｋが上記範囲
内に規定されている。このようなシリンダボア１２ａ〜
１２ｆを有する内燃機関用シリンダブロック１０におい
ては、該シリンダボア１２ａ〜１２ｆ内でピストンおよ
びピストンリングを容易に往復動作させることができ
る。該シリンダボア１２ａ〜１２ｆの内周壁部１４ａ〜
１４ｆの摩擦抵抗が低いからである。したがって、燃料
消費量を低減することができる。しかも、摩擦熱量が小
さくなるので、焼き付きが発生することを回避すること
もできる。

【００３２】また、内周壁部１４ａ〜１４ｆが潤滑油保
持能に優れているので、焼き付きが発生することが一層
回避される。

【００３３】Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋが上記範囲内に規定
されたうねり２０を有する内周壁部１４ａ〜１４ｆは、
例えば、図９に示すホーニング加工装置３０を用いるこ
とにより形成することができる。

【００３４】このホーニング加工装置３０の構成につ
き、図９を参照して概略説明する。

【００３５】ホーニング加工装置３０は、シリンダボア
１２ａ〜１２ｆ内に挿入されるホーニングヘッド３２
と、該ホーニングヘッド３２に拡張力を与えるための第
１油圧シリンダ３４と、この拡張力を制御する制御回路
３６と、第１油圧シリンダ３４を収容した回転軸部３８
と、該回転軸部３８を昇降動作させるための第２油圧シ
リンダ４０とを備える。

【００３６】ホーニングヘッド３２には、４個の砥石４
２ａ〜４２ｄが互いに９０°ずつ離間して固定されてい
る。また、ホーニングヘッド３２と回転軸部３８とは互
いに連結されており、したがって、回転軸部３８が回転
動作されることに追従してホーニングヘッド３２も回転
動作する。なお、後述するように、砥石４２ａ〜４２ｄ
は、粗加工と仕上げ加工において互いに異なるものが選
定される。

【００３７】ホーニングヘッド３２は、拡径または縮径
させることが可能な円柱体である。すなわち、第１油圧
シリンダ３４に油圧が加えられた場合、この油圧は図示
しない油路を介してホーニングヘッド３２に伝達され、
その結果、ホーニングヘッド３２が拡径されて砥石４２
ａ〜４２ｄがシリンダボア１２ａ〜１２ｆの内周壁部１
４ａ〜１４ｆに当接する。

【００３８】第１油圧シリンダ３４に作用する油圧の増
減は、該第１油圧シリンダ３４と油源４４とを連結する
油路４６に介装された減圧バルブ４８によって遂行され
る。後述するように、この油圧は制御回路３６によって
制御される。

【００３９】回転軸部３８には、第２油圧シリンダ４０
のピストンロッド５０が連結されている。このピストン
ロッド５０には変速歯車５２が嵌合されており、該変速
歯車５２には、図示しないモータが有する回転軸に嵌合
された図示しない歯車が噛合されている。

【００４０】第２油圧シリンダ４０のシリンダチューブ
５４は、支持盤５６により支持されている。この支持盤
５６にはガイドバー５８が位置決め固定されており、該
ガイドバー５８のバー部６０は連結盤６２に設けられた
貫通孔（図示せず）に嵌合されている。また、連結盤６
２は、図示しないベアリングを介して回転軸部３８の側
周壁部に嵌合されている。

【００４１】そして、第２油圧シリンダ４０のシリンダ
チューブ５４において、ピストンロッド５０の油圧受部
６４で区分される第１室６６および第２室６８には、切
換バルブ７０が介装された油路７２ａ、７２ｂを介して
油源７４がそれぞれ接続されている。この油源７４によ
り、ピストンロッド５０の昇降動作が遂行される。な
お、油源７４と制御回路３６とは、ケーブル７６を介し
て互いに電気的に接続されている。

【００４２】このようなホーニング加工装置３０を使用
し、粗加工と仕上げ加工とで砥石を変更してシリンダボ
ア１２ａ〜１２ｆの内周壁部１４ａ〜１４ｆを研磨加工
することにより、該内周壁部１４ａ〜１４ｆにＲｚ、ｔ
ｐおよびＲｋが上記した範囲内であるうねり２０を形成
することができる。

【００４３】具体的には、以下のようである。

【００４４】まず、粗加工および仕上げ加工を行って内
周壁部１４ａ〜１４ｆを研磨加工する。この際、ホーニ
ングヘッド３２を拡径する油圧、すなわち、第１油圧シ
リンダ３４に与える油圧を種々変化させて仕上げ加工を
行い、形成されたうねり２０につきＲｚ、ｔｐおよびＲ
ｋを測定し、仕上げ加工時の油圧等と、Ｒｚ、ｔｐおよ
びＲｋとの相関関係を調査しておく。

【００４５】実際の研磨加工を行うに際しては、まず、
ホーニングヘッド３２に粒度が１７０〜３２５メッシュ
のメタルボンドダイヤモンド砥石を装着した後、制御回
路３６に「起動」の命令を与える。これにより切換バル
ブ７０内の油源７４から第２油圧シリンダ４０への流路
が開き、第２油圧シリンダ４０のシリンダチューブ５４
の第２室６８内に作動油が導入される。これに伴い該第
２室６８内の油圧が上昇し、その結果、ピストンロッド
５０が下降動作してホーニングヘッド３２が例えばシリ
ンダボア１２ａ内に挿入される。この際、回転軸部３８
は、連結盤６２を介してガイドバー５８のバー部６０に
より案内される。

【００４６】勿論、制御回路３６は、ホーニングヘッド
３２が所定の位置に到達した際にピストンロッド５０の
下降動作を停止させる。すなわち、制御回路３６は、ケ
ーブル７６を介して切換バルブ７０に制御信号を送るこ
とにより該切換バルブ７０を閉止する。

【００４７】次いで、制御回路３６の制御作用下に減圧
バルブ４８が開かれ、その結果、ホーニングヘッド３２
が拡径されてメタルボンドダイヤモンド砥石がシリンダ
ボア１２ａの内周壁部１４ａに当接する。

【００４８】この状態で、制御回路３６の制御作用下に
図示しないモータが付勢される。これに伴い該モータが
有する回転軸が回転動作を開始することに追従して変速
歯車５２が回転動作し、最終的に回転軸部３８が回転動
作するに至る。なお、回転軸部３８と連結盤６２との間
には図示しないベアリングが介在されているので、連結
盤６２およびガイドバー５８が回転動作することはな
い。

【００４９】回転軸部３８が回転動作することにより、
メタルボンドダイヤモンド砥石が内周壁部１４ａに摺接
する。これにより該内周壁部１４ａが粗く研磨されるに
至る（粗加工）。

【００５０】所定時間が経過した後、制御回路３６は、
第１油圧シリンダ３４に作用する油圧が低下するように
減圧バルブ４８を制御する。これに伴いホーニングヘッ
ド３２が縮径してメタルボンドダイヤモンド砥石が内周
壁部１４ａから離間する。

【００５１】そして、切換バルブ７０内の第２室６８か
ら油源７４への流路および油源７４から第１室６６への
流路が開き、その結果、作動油が第１室６６内に導入さ
れるとともに第２室６８から導出される。これに伴い該
第１室６６内の油圧が第２室６８内に比して高くなり、
したがって、ピストンロッド５０が上昇動作してホーニ
ングヘッド３２がシリンダボア１２ａから離脱する。こ
の際にも、回転軸部３８は、連結盤６２を介してガイド
バー５８のバー部６０より案内される。

【００５２】この時点でホーニング加工装置３０の運転
を一旦停止して、砥石を仕上げ加工用のものに変更す
る。この場合、仕上げ加工用砥石としては、粒度が２０
００〜８０００メッシュの砥石、好ましくは３０００メ
ッシュのビトリファイドボンド砥石が選定される。

【００５３】この砥石における砥粒としては、特に限定
されるものではないが、仕上げ加工時に不水溶性クーラ
ントを使用する必要がなく、したがって、研磨加工に要
するコストを低廉化できることから、ダイヤモンドであ
ることが好ましい。この場合、不水溶性クーラントを処
理する必要がないので、その処理コストが不要となるか
らである。

【００５４】次に、ホーニングヘッド３２を拡径する油
圧等の加工条件パラメータを、Ｒｚが基準長さ０．８ｍ
ｍ、評価長さ４ｍｍにおいて１μｍ〜５μｍ、ｔｐが基
準長さ０．８ｍｍ、評価長さ４ｍｍ、切断レベル２０％
において５５％〜９８％、Ｒｋが基準長さ０．８ｍｍ、
評価長さ４ｍｍにおいて１μｍ以下であるうねり２０が
内周壁部１４ａに形成される範囲内の値で制御回路３６
に入力する。油圧は、例えば、１ＭＰａ（１０ｋｇｆ／
ｃｍ²）程度とすればよい。

【００５５】その後、制御回路３６に再び「起動」の命
令を与える。これにより上記と同様にしてピストンロッ
ド５０が下降動作し、ホーニングヘッド３２がシリンダ
ボア１２ａ内に挿入される。

【００５６】そして、制御回路３６は、ホーニングヘッ
ド３２に供給される油圧が入力された油圧となるように
減圧バルブ４８の開度を調整する。すなわち、ホーニン
グヘッド３２はこの油圧（拡張力）で拡径され、その結
果、ビトリファイドボンド砥石が内周壁部１４ａに当接
する。以下、ビトリファイドボンド砥石により上記と同
様にして内周壁部１４ａの仕上げ加工が遂行される。

【００５７】ビトリファイドボンド砥石では、砥粒と砥
粒とが軟質なビトリファイドによって互いに結合されて
いる。したがって、砥粒は、仕上げ加工が遂行される最
中に比較的容易に脱落する。換言すれば、ビトリファイ
ドボンド砥石は仕上げ加工が進行するにつれて摩耗する
ので、一定量を超えて内周壁部１４ａを研磨加工するこ
とができなくなる。要するに、内周壁部１４ａの研磨量
は一定値で飽和する。このように、仕上げ加工用砥石と
してビトリファイドボンド砥石を採用することにより、
内周壁部１４ａが必要量を超えて研磨されることを確実
に回避することができる。

【００５８】しかも、上記したように、ホーニングヘッ
ド３２は、制御回路３６に入力された油圧、すなわち、
Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋが上記した範囲内であるうねり２
０が形成される油圧（拡張力）で拡径されている。した
がって、ビトリファイドボンド砥石の研削力が被削材の
研削抵抗と等しくなり、内周壁部１４ａを研磨加工する
ことができなくなった際には、該内周壁部１４ａには、
Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋが制御回路３６に入力された値で
あるうねり２０が形成されている。

【００５９】このように、仕上げ加工用砥石としてビト
リファイドボンド砥石を使用することにより、内周壁部
１４ａにＲｚ、ｔｐおよびＲｋが上記した範囲内である
うねり２０を確実に形成することができる。

【００６０】以下、同様にして残余のシリンダボア１２
ｂ〜１２ｆの内周壁部１４ｂ〜１４ｆをホーニング加工
することにより、Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋが上記した範囲
内であるうねり２０が内周壁部１４ｂ〜１４ｆにも形成
される。

【００６１】なお、上記した実施の形態においては、有
摺接面部材として内燃機関用シリンダブロック１０を例
示して説明したが、特にこれに限定されるものではな
い。例えば、該内燃機関用シリンダブロック１０のシリ
ンダボア１２ａ〜１２ｆ内を往復動作するピストンおよ
び該ピストンに嵌合されたピストンリングであってもよ
い。この場合、該ピストンおよびピストンリングの側周
壁部が摺接面となる。

【００６２】ピストンおよびピストンリングの側周壁部
の研磨加工は、例えば、高圧水とともに噴射されたガラ
スビーズをピストンおよびピストンリングの側周壁部に
衝突させることにより行うことができる。この場合、Ｒ
ｚ、ｔｐおよびＲｋは、ガラスビーズの直径や高圧水の
噴射圧力を設定することにより制御すればよい。同様に
して、クランクシャフトのクランクピン部やジャーナル
部、またはベアリング等も研磨加工することが可能であ
る。

【００６３】

【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る有摺
接面部材によれば、その摺接面における十点平均粗さ、
負荷長さ率および有効負荷粗さの平均値が所定の範囲内
に設定されている。このため、該摺接面が潤滑剤保持能
に優れるとともに摩擦抵抗が充分に小さいものとなる。
したがって、焼き付きが生じることを確実に回避するこ
とができ、かつ所定の部材を該摺接面上で容易に摺動動
作させることができるという効果が達成される。

【００６４】有摺接面部材の好適な例としては、内燃機
関用シリンダブロックを挙げることができる。この内燃
機関用シリンダブロックにおいては、シリンダボア内部
でピストンおよびピストンリングを容易に往復動作させ
ることができる。このため、内燃機関を付勢するための
燃料消費量を低減することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本実施の形態に係る有摺接面部材である内燃機
関用シリンダブロックの概略全体斜視図である。

【図２】図１の内燃機関用シリンダブロックに設けられ
たシリンダボアの内周壁部（摺接面）の要部拡大図であ
る。

【図３】十点平均粗さの定義を説明する説明図である。

【図４】負荷長さ率の定義を説明する説明図である。

【図５】有効負荷粗さの定義を説明する説明図である。

【図６】Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋの値と粗さ曲線との関係
を説明する説明図である。

【図７】Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋの値と粗さ曲線との関係
を説明する説明図である。

【図８】Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋの値と粗さ曲線との関係
を説明する説明図である。

【図９】内周壁部をホーニング加工するために使用され
るホーニング加工装置の一部断面概略正面図である。

【符号の説明】

１０…内燃機関用シリンダブロック（有摺接面部材）１２ａ〜１２ｆ…シリンダボア１４ａ〜１４ｆ
…内周壁部（摺接面）１６、１６ａ、１６ｂ…凹部１８、１８ａ、
１８ｂ…凸部２０…うねり３０…ホーニン
グ加工装置３２…ホーニングヘッド３６…制御回路３８…回転軸部４２ａ〜４２ｄ
…砥石４４、７４…油源４６、７２ａ、
７２ｂ…油路ＣＶ、ＣＶ１、ＣＶ２、ＣＶ３…粗さ曲線Ｖ…負荷曲線

フロントページの続きＦターム(参考） 3G024 AA23 CA15 EA01 FA06 FA07 FA14 GA12 HA03 3J044 AA04 AA12 BB39 BC13 CC03 DA09 EA02 EA10

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】所定の部材が潤滑剤を介して摺接する摺接
面を有する有摺接面部材であって、十点平均粗さ、負荷長さ率および有効負荷粗さを複数箇
所測定した際の平均値が、それぞれ、１μｍ以上５μｍ
以下、５５％以上９８％以下、１μｍ以下であることを
特徴とする有摺接面部材。
【請求項２】請求項１記載の有摺接面部材において、当
該有摺接面部材が内燃機関用シリンダブロックであり、
かつ前記摺接面がシリンダボアの内周壁部であることを
特徴とする有摺接面部材。