JP2003286863A - ガスタービン燃焼器及びガスタービン燃焼器の冷却方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】信頼性の高い，効果的な尾筒冷却。 【解決手段】タービン翼側で、尾筒と尾筒フロースリー
ブとの間隙に空気を導入する開口部と、尾筒フロースリ
ーブのタービン翼側に設けられた対流冷却用空気導入孔
とを備えたガスタービン燃焼器。また、前記開口部に空
気を導入して対流冷却を行い、且つ、前記対流冷却用空
気等の孔に空気を導入して対流冷却を行うガタービン燃
焼器の冷却方法。 【効果】低圧力損失で効果的に尾筒を冷却させ、且つ部
材の変形等を抑制し信頼性を向上させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ガスタービン燃焼
器及びガスタービン燃焼器の冷却方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来燃焼ガスをタービン翼まで導く尾筒
を低圧力損失で効果的に冷却することが望まれている。
尾筒を冷却する手段としては、特公昭５４−１１４４３
号公報や特開２００１−２８９０６０号公報に示す様
に、尾筒全面を被覆筒体で覆い、被覆筒体に設けたイン
ピンジ孔から噴出する空気流を尾筒に衝突させ冷却する
インピンジ冷却方法がある。

【０００３】また、特公平７−５２０１４号公報の様
に、尾筒をフロースリーブで覆い、尾筒下流側はインピ
ンジ冷却、尾筒上流側は対流冷却孔による対流冷却を行
い、且つフロースリーブのタービン側端部に冷却空気を
流して尾筒端部を冷却する方法がある。

【０００４】他には、特開平５−１４１２６９号公報の
様に、尾筒の中央部からライナ側までフロースリーブで
覆い、フロースリーブで覆われている部位は対流冷却、
覆われていない部位は小孔群によるフィルム冷却を行う
という方式がある。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】尾筒は、ライナ内で燃
料と空気の酸化反応によって生成された燃焼ガスをター
ビン翼まで導く流路であり、その内部には高温高圧の燃
焼ガスが高速で流れている。また、近年のガスタービン
プラントに於ける高出力・高効率化の流れの中、燃焼ガ
ス温度が年々上昇し続けており、部材温度を許容温度以
下まで下げるため、尾筒冷却性能を更に向上する必要性
が生じている。

【０００６】しかし、一般に、冷却性能向上を図ると圧
力損失が増加してしまい、ガスタービン効率が下がると
いう課題があり、また、圧力損失の増加なく冷却するフ
ィルム冷却方式では、バーナ部に導入される空気流量が
フィルム冷却の分だけ減少してしまい、燃焼場に於ける
燃焼ガス温度が上昇する事で、大気汚染物質である窒素
酸化物（ＮＯｘ）やスモークの排出量が増加するという
課題がある。

【０００７】以上の事から、尾筒は圧力損失の増加を抑
制しつつ冷却性能を強化する、新たな冷却方法が必要と
なっている。

【０００８】これらを踏まえて従来冷却構造について検
討すると、特公昭５４−１１４４３号公報や特開２００
１−２８９０６０号公報のインピンジ冷却方式では、尾
筒への衝突噴流速度が高くないと冷却効果が得られない
為、更なる冷却強化を実現するには、衝突噴流速度を更
に高めなければならず、その為に圧力損失が過大となり
ガスタービンの効率が下がるという問題がある。

【０００９】また上記方式では、尾筒下流部に於いて被
覆筒体と尾筒との接続部付近に淀み部が発生し、空気流
速が低下するにより、尾筒下流端の冷却性能が低下する
という課題もある。

【００１０】更に、被覆筒体と尾筒の接続部は、タービ
ン運転時に於いて被覆筒体／尾筒のメタル温度と線膨張
係数の差から、熱伸び量に差が生じ内部熱応力が発生す
る事で、部材の亀裂が発生する事も考えられる。

【００１１】特公平７−５２０１４号公報では、前記述
と同様にインピンジ冷却部では圧力損失が大きい。ま
た、尾筒下流端部に空気を流す事で端部の冷却は可能で
あるが、空気流入部に於ける入口損失係数が大きい為に
圧力損失が高いという問題と、フロースリーブ下流部
は、圧縮機から吐出される高速空気流に曝される為、フ
ロースリーブ端部が強度不足により変形する恐れもあ
る。

【００１２】また、特開平５−１４１２６９号では、フ
ロースリーブに覆われていない尾筒の領域が大きい為、
フィルム冷却で使用する冷却空気消費量が増大してしま
い、バーナに導入される空気流量が減少することから、
ＮＯｘやスモークの排出量が増加するという課題があ
る。冷却空気の消費量を増加させること無く、低圧力損
失で効果的に尾筒を冷却させ、且つ部材の変形や亀裂を
抑制し信頼性を向上させる事が望まれる。

【００１３】本発明の目的は、低圧力損失で効果的に尾
筒を冷却させ、且つ部材の変形等を抑制し信頼性を向上
させることにある。

【００１４】

【課題を解決するための手段】本発明のガスタービン燃
焼器は、燃料と空気の混合気がその内部で燃焼反応を起
こす筒状のライナ内で発生した高温燃焼ガスをタービン
翼まで導く流路である尾筒と、該尾筒の外周側を包み込
むよう所望の間隙をもって配置された尾筒フロースリー
ブと、前記タービン翼側で、前記尾筒と前記尾筒フロー
スリーブとの間隙に空気を導入する開口部と、前記尾筒
フロースリーブの前記タービン翼側に設けられた対流冷
却用空気導入孔とを備えたことを特徴とする。

【００１５】或いは、本発明のガスタービン燃焼器の冷
却方法は、燃料と空気の混合気がその内部で燃焼反応を
起こす筒状のライナ内で発生した高温燃焼ガスをタービ
ン翼まで導く流路である尾筒と、該尾筒の外周側を包み
込むよう所望の間隙をもって配置された尾筒フロースリ
ーブとを備えたガスタービン燃焼器の冷却方法であっ
て、前記タービン翼側で前記尾筒と前記尾筒フロースリ
ーブとで形成される開口部から前記尾筒と前記尾筒フロ
ースリーブとの間隙に空気を導入して対流冷却する工程
と、前記尾筒フロースリーブの前記タービン翼側に設け
られた空気導入孔から前記尾筒と前記尾筒フロースリー
ブとの間隙に空気を導入して対流冷却する工程とを含む
ことを特徴とする。

【００１６】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を実施
例に基づき説明する。ガスタービンの構成及びガスター
ビン燃焼器の概略を図面を用い説明する。図１０は、ガ
スタービンの構成図を示す。

【００１７】図１０に示すように、ガスタービンは、空
気を圧縮する空気圧縮機１１０と、タービン１８０と、
発電機１９０と、ガスタービン燃焼器とを備えている。

【００１８】ガスタービン燃焼器は、主に、燃料と空気
の混合気を噴出するバーナ１５０と、燃料と空気の混合
気がその内部で燃焼反応を起こす筒状部材のライナ１１
と、ライナ１１の外周側でライナ１１と同心円状に配置
された外壁又はライナフロースリーブ１２と、ライナ１
１の内部で発生した高温燃焼ガスをタービン翼まで導く
流路である尾筒１と、尾筒１の外周側を包み込む尾筒フ
ロースリーブ２とを備えている。なお、ライナ１１の外
周側でライナ１１と同心円状に配置された部材として、
外壁又はライナフロースリーブ１２があるが、本実施例
では、ライナフロースリーブ１２で説明する。

【００１９】この燃焼器では、空気圧縮機１１０から導
入された高圧空気１２０が、ディフューザ１３０から車
室１４０に導入される。そして、その空気は、尾筒１と
尾筒１の外周に設置された尾筒フロースリーブ２との間
隙を流れた後に、ライナ１１とライナ外周の同心円上に
配置されたライナフロースリーブ１２との間隙を流れ
る。

【００２０】そして、流れを反転させバーナ部１５０に
導入し、燃料系統１６０から供給される燃料と混合し
て、ライナ１１内部の燃焼室２１で火炎１７０を形成し
高温高圧の燃焼ガス２２となる。

【００２１】その後、燃焼ガスは尾筒１からタービン１
８０に導入するが、ガスタービンは、高圧高温の燃焼ガ
スが断熱膨張する際に発生する仕事量を、タービン１８
０において軸回転力に転換する事により、発電機１９０
から出力を得ている。一般にガスタービンでは、燃焼器
が周方向に複数缶配列されている。

【００２２】（第１の実施例）次に、本発明の第１の実
施例を図１（ａ）及び図１（ｂ）を用い説明する。図１
（ａ）は、本発明の一実施例であるガスタービン燃焼器
の尾筒構造図を示し、図１（ｂ）は、本発明の一実施例
であるガスタービン燃焼器の尾筒断面図であり、図１
（ａ）のＡ−Ａ断面図である。ここで、本実施例では、
主流ガスである燃焼ガス流２２の流れを基準に上流側及
び下流側と称する。つまり、図面上、左側を上流側、右
側を下流側と称するものとする。

【００２３】本冷却構造は、主に、燃料と空気の混合気
がその内部で燃焼反応を起こす筒状部材であるライナ１
１と、そのライナ１１とほぼ同心円上でライナ１１の半
径方向外側に配置されたライナフロースリーブ１２とを
備えている。ライナ１１とライナフロースリーブ１２と
は所望の間隙をもって配置される。また、ライナ１１内
で発生した高温燃焼ガスをタービン翼４１まで導く流路
を形成する尾筒１と、その尾筒１と所定の流路間隙を設
けて覆われた尾筒フロースリーブ２とを備えている。つ
まり、尾筒１の外周側を包み込むよう所望の間隙をもっ
て尾筒フロースリーブ２が配置される。

【００２４】本実施例では、尾筒１と尾筒フロースリー
ブ２とは、その下流側では接続されておらず、尾筒フロ
ースリーブ２のタービン翼側（下流側）に、尾筒１と尾
筒フロースリーブ２で形成される流路間隙以下の空気流
入用の開口部３を設けている。また、尾筒フロースリー
ブ２の開口端部には、円柱状のフローガイド４を具備し
ている。また、尾筒フロースリーブ２のタービン翼側
（下流側）に、一つ以上の空気導入孔５を設けている。
この空気導入孔５は、尾筒１と尾筒フロースリーブ２で
形成される流路間隙寸法と同等以上の直径としている。

【００２５】この空気圧縮機１１０から導入された空気
が、空気導入孔５及び開口部から、尾筒１と尾筒フロー
スリーブ２との間隙に導入され、ライナ１１とライナフ
ロースリーブ１２との間隙を流れた後に、バーナ１５０
に導入される。

【００２６】車室に導入された空気は大きく２つに分け
られ、一部は尾筒フロースリーブ２の開口部３から流入
する空気流３１となり、尾筒１の下流端を対流冷却す
る。

【００２７】残りの空気は尾筒フロースリーブ２に設け
られた空気導入孔５から流入する流れ３２となり、先の
開口部３からの空気流３１と合流して、尾筒１の外表面
で高速空気流３３を形成することにより、尾筒全体を対
流冷却している。

【００２８】この二つの対流冷却を行うことで、冷却性
能が向上する。

【００２９】ここで、本実施例の空気導入孔と、従来構
造のインピンジ孔との違いについて説明する。

【００３０】従来の尾筒冷却方式として、尾筒被覆筒体
に設けたインピンジ孔から高速空気流を尾筒表面に衝突
させて冷却するインピンジ冷却方式がある。一般に、こ
のインピンジ冷却を行う為には、「日本機械学会編，伝
熱工学資料［改訂第４版］、Ｐ−６５」に記載のよう
に、被覆筒体と尾筒との間隙（Ｈと表記）と、インピン
ジ孔径（φＤと表記）との寸法比を、次に示す式（１）
付近にする必要がある。

【００３１】 Ｈ／φＤ≒９ …（１） しかし、この比率を用いると、Ｈの間隙は複数の燃焼器
缶群の位置的な制約から大きく変える事は出来ないた
め、φＤで示す孔の直径が小さくなり、空気流入時の空
気流速が高速となる事から、圧力損失が高いという課題
が生じてしまう。つまり、インピンジ孔の場合には、圧
力損失という課題が残る。

【００３２】これに対して、本実施例構造では、尾筒に
空気流を衝突させるインピンジ冷却方式ではなく、尾筒
外表面に高速空気流を形成する対流冷却方式を主眼に置
き、尾筒フロースリーブ２に設けた孔径と、尾筒１と尾
筒フロースリーブ２との流路間隙とは、（１）式に示す
比率ではなく同等の寸法としている。

【００３３】この様に孔径をインピンジ孔より大きくす
る事で、対流冷却空気導入時の空気流速を低く抑え、圧
力損失の低減を図っている。

【００３４】以上により、本構造で尾筒フロースリーブ
２に設置した孔５はインピンジ冷却孔ではなく、あくま
でも尾筒１を対流冷却する空気を導入するための空気導
入孔と考える事が出来る。

【００３５】従来構造に於ける尾筒下流の上半部を図２
に示す。

【００３６】従来は尾筒下流部で尾筒１と尾筒被覆筒体
５１とを接続していた為、尾筒１と尾筒被覆筒体５１と
の接続部５２近傍に於いて、尾筒表面に淀み部５３が発
生し、空気流速が低下するにより尾筒下流端の冷却性能
が低下していた。

【００３７】しかし図３に示す本実施例構造では、尾筒
フロースリーブ２の下流部に開口部３を設ける事で、尾
筒下流部に於いても尾筒表面に高速空気流３１が存在す
る為、尾筒下流部を効果的に冷却をする事が可能であ
る。

【００３８】これにより、従来、尾筒下流部に配置して
いたフィルム冷却孔を削減し、バーナに導入される空気
流量を増加させる事で、ＮＯｘやスモークの排出量を低
減する事が出来るのと同時に、開口部３では、断面形状
が滑らかで流入抵抗の低いフローガイド４を設置してい
るため、空気流入時の圧力損失を低く抑える事が可能と
なる。

【００３９】更に、尾筒下流部に於いて尾筒１と尾筒被
覆筒体５１とを接続していた従来の場合は、タービン運
転時に於いて尾筒／被覆筒体のメタル温度と線膨張係数
の違いにより、熱伸び差に起因する内部熱応力が発生
し、被覆筒体に亀裂が発生する事も考えられるが、本実
施例構造の尾筒下流部では尾筒１と尾筒フロースリーブ
２には接続部が無い為、亀裂の恐れも無く信頼性が向上
している。

【００４０】また、尾筒フロースリーブ下流部は、圧縮
機から吐出される高速空気流に曝されてる為、常に大き
な流体力がかかっているが、本構造の尾筒フロースリー
ブ２の端部にフローガイド４を設けた構造では、断面積
増加による強度補強効果により、尾筒フロースリーブ２
が変形する恐れが無くなる。

【００４１】（第２の実施例）次に、本発明の第２の実
施例を図４を用い説明する。

【００４２】この実施例では、第１の実施例で述べた構
造に加え、空気導入孔部５付近の尾筒１の外面に、乱流
を促進するリブ６１を設けている。この尾筒１の外面に
設けたリブ６１により、尾筒外面の空気熱伝達率が増加
し、対流冷却性能を向上することができる。

【００４３】（第３の実施例）本発明の第３の実施例を
図５を用い説明する。

【００４４】この実施例では、第１の実施例で述べた構
造に加え、空気導入孔部５付近の尾筒１の外面に、放熱
フィン６２を設けている。この尾筒１の外面に設けた放
熱フィン６２により、尾筒外面の空気熱伝達率が増加
し、対流冷却性能を向上することができる。

【００４５】なお、第２，第３の実施例では、リブ６１
又はフィン６２を設置する事により伝熱特性が向上し、
第１実施例の構造より冷却空気流速を下げても同等の冷
却性能が確保できる事から、尾筒１と尾筒フロースリー
ブ２との流路間隙を広くする事が可能となる。

【００４６】これは、尾筒製作時の公差や組立時の公差
に対し、尾筒１と尾筒フロースリーブ２との流路間隙値
が大きくできる、言い換えれば、流路間隙値に対する製
作／組立公差値の比率を小さくできる、つまりガスター
ビンに配置されている複数の尾筒に於いて、各尾筒の空
気流入量の偏差を縮小できる事を示している。

【００４７】各燃焼器に流入される空気流量の偏差が縮
小される事で、各燃焼器の燃焼ガス温度は均一になり、
タービン翼に流入するガス温度も周方向で均一化する事
が出来る。

【００４８】更に、第２，第３の実施例で述べた構造
は、冷却性能を向上させる為、リブ６１又はフィン６２
を尾筒１の全面に配置しても良く、リブ６１又はフィン
６２の、高さ，配列ピッチ、また尾筒１と尾筒フロース
リーブ２との流路間隙は、尾筒１の熱負荷に応じて適切
に変化させることが望ましい。

【００４９】ここで、リブ６１は、尾筒１の周方向に対
して、図８の示す様に連続形状か、図９に示す断続形状
でも良く、更に尾筒１の外表面の流れ方向に対して、傾
斜していても良い。

【００５０】また、フィン６２はプレート状だけではな
く、円柱状のいわゆるピンフィンでも同様の効果が得ら
れる。

【００５１】（第４の実施例）本発明の第４の実施例を
図６を用い説明する。

【００５２】この実施例では、第２の実施例で述べた構
造に加え、尾筒１の下流側に、尾筒１の内外を連通する
フィルム冷却孔７１を設けている。この尾筒１の内外を
連通するフィルム冷却孔７１により、尾筒下流部の冷却
性能が不足しがちな部位を効果的に許容温度以下まで冷
却できると共に、尾筒メタル温度の偏りを解消し、温度
差に起因する内部熱応力の発生を抑制する事が可能とな
る。

【００５３】（第５の実施例）本発明の第５の実施例を
図７を用い説明する。

【００５４】この実施例では、第３の実施例で述べた構
造に加え、尾筒１の下流側に、尾筒１の内外を連通する
フィルム冷却孔７１を設ける事を特徴としている。

【００５５】このため、第４の実施例と同様に、尾筒下
流部の冷却性能不足部を効果的に冷却できると共に、尾
筒メタル温度の偏りを解消し、内部熱応力の発生を抑制
する事が可能となる。

【００５６】なお、第４，第５の実施例で述べた構造
は、冷却性能を向上させる為、リブ６１又はフィン６２
を尾筒１の全面に配置しても良く、リブ６１又はフィン
６２の、高さ，配列ピッチ、また尾筒１と尾筒フロース
リーブ２との流路間隙は、尾筒１の熱負荷に応じて適切
に変化させることが望ましい。ここでリブ６１は、尾筒
１の周方向に対して、図８の示す様に連続形状か、図９
に示す断続形状でも良く、更に尾筒１の外表面の流れ方
向に対して、傾斜していても良い。またフィン６２はプ
レート状だけではなく、円柱状のいわゆるピンフィンで
も同様の効果が得られる。更に、尾筒１に設けるフィル
ム孔７１は、尾筒下流部だけでなく、リブ６１又はフィ
ン６２の設置部位に設けても良い。

【００５７】また、第１ないし第５の実施例で述べた構
造は、尾筒１の熱負荷や圧力損失特性に応じて、尾筒フ
ロースリーブ２の全面に空気導入孔５を設けても同様の
効果が得られる。

【００５８】以上のように、本発明の実施例によれば、
流路間隙と同等である空気導入孔の設置により、インピ
ンジ孔に対して流入空気流速を低くする事が可能であ
り、またフローガイドの設置と相俟って、尾筒フロース
リーブ開口部の流入損失を低減する事ができる。従っ
て、尾筒の空気流入部に於ける圧力損失を減少し、ガス
タービン効率を上昇させる事ができる。

【００５９】また、尾筒フロースリーブ下流部に開口部
を設けた事で、尾筒下流部表面に高速空気流が存在し、
尾筒下流部を効果的に冷却をする事が可能であり、また
空気導入孔部にリブ又はフィンを設置する事で、尾筒の
冷却性能が向上する。

【００６０】これにより、従来設けていた尾筒のフィル
ム孔数を削減する事ができ、冷却空気消費量を削減し、
バーナ流入空気流量を増加させる事ができるため、燃焼
ガス温度を低く抑えＮＯｘやスモークの排出量を低減さ
せることが可能となる。

【００６１】また、フローガイドの設置により、尾筒フ
ロースリーブ下流部の強度が補強されると共に、尾筒と
尾筒フロースリーブとを従来の様に接続していない為、
熱応力に起因する亀裂／破損が防止でき、ガスタービン
の信頼性が向上する。

【００６２】更に、リブ又はフィンを設置する事によ
り、尾筒と尾筒フロースリーブとの流路間隙を拡大で
き、流路間隙値に対する製作／組立公差値の比率が小さ
くなるため、ガスタービンに配置された各尾筒の流入空
気量偏差が減少する。

【００６３】これにより、各燃焼器缶の燃焼ガス温度偏
差も低減し、タービン翼に流入するガス温度も周方向で
均一化するため、ガスタービン効率の悪化防止が可能と
なる。

【００６４】

【発明の効果】本発明によると、低圧力損失で効果的に
尾筒を冷却させ、且つ部材の変形等を抑制し信頼性を向
上させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施例であるガスタービン燃焼
器の尾筒構造図。

【図２】尾筒下流部の流れパターンを示す図。

【図３】本実施例における尾筒下流部の流れパターンを
示す図。

【図４】本発明の第２の実施例であるガスタービン燃焼
器の尾筒構造図。

【図５】本発明の第３の実施例であるガスタービン燃焼
器の尾筒構造図。

【図６】本発明の第４の実施例である尾筒構造図。

【図７】本発明の第５の実施例である尾筒構造図。

【図８】連続形状のリブ構造図。

【図９】断続形状のリブ構造図。

【図１０】ガスタービンの構成図。

【符号の説明】

１…尾筒、２…尾筒フロースリーブ、３…開口部、４…
フローガイド、５…空気導入孔、１１…ライナ、１２…
ライナフロースリーブ、２１…燃焼室、２２…燃焼ガス
流、３１…空気流、６１…乱流促進リブ、６２…放熱フ
ィン、７１…フィルム孔、１１０…空気圧縮機、１３０
…ディフューザ、１４０…車室、１５０…バーナ、１６
０…燃料系統、１８０…タービン、１９０…発電機。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】燃料と空気の混合気がその内部で燃焼反応
   を起こす筒状のライナ内で発生した高温燃焼ガスをター
   ビン翼まで導く流路である尾筒と、 該尾筒の外周側を包み込むよう所望の間隙をもって配置
   された尾筒フロースリーブと、 前記タービン翼側で、前記尾筒と前記尾筒フロースリー
   ブとの間隙に空気を導入する開口部と、 前記尾筒フロースリーブの前記タービン翼側に設けられ
   た対流冷却用空気導入孔とを備えたガスタービン燃焼
   器。
2. 【請求項２】燃料と空気の混合気を噴出するバーナと、 燃料と空気の混合気がその内部で燃焼反応を起こす筒状
   のライナと、 該ライナと同心円上に配置された外壁又はライナフロー
   スリーブと、 前記ライナ内で発生した高温燃焼ガスをタービン翼まで
   導く流路である尾筒と、 該尾筒の外周側を包み込む尾筒フロースリーブと、 を設けたガスタービン燃焼器であって、 前記尾筒フロースリーブの前記タービン翼側に、前記尾
   筒と前記尾筒フロースリーブで形成される流路間隙以下
   の開口部を設け、 且つ前記尾筒フロースリーブの前記開口端部には、円柱
   状のフローガイドを具備し、 前記尾筒フロースリーブの前記タービン翼側に、前記尾
   筒と前記尾筒フロースリーブで形成される流路間隙寸法
   と同等以上の直径をなす、一つ以上の空気導入孔を設
   け、 圧縮機から導入された空気が、前記空気導入孔及び前記
   開口部から、前記尾筒と前記尾筒フロースリーブとの間
   隙に導入され、前記ライナと前記ライナフロースリーブ
   の間隙を流れた後に、前記バーナに導入されることを特
   徴とするガスタービン燃焼器。
3. 【請求項３】請求項２のガスタービン燃焼器において、 前記空気導入孔部付近の前記尾筒外面に、乱流を促進す
   るリブ又は放熱フィンを設けることを特徴とするガスタ
   ービン燃焼器。
4. 【請求項４】請求項２又は請求項３に記載のガスタービ
   ン燃焼器において、 前記尾筒の前記タービン翼側に、尾筒内外を連通する冷
   却孔を設けることを特徴とするガスタービン燃焼器。
5. 【請求項５】燃料と空気の混合気がその内部で燃焼反応
   を起こす筒状のライナ内で発生した高温燃焼ガスをター
   ビン翼まで導く流路である尾筒と、該尾筒の外周側を包
   み込むよう所望の間隙をもって配置された尾筒フロース
   リーブとを備えたガスタービン燃焼器の冷却方法であっ
   て、 前記タービン翼側で前記尾筒と前記尾筒フロースリーブ
   とで形成される開口部から前記尾筒と前記尾筒フロース
   リーブとの間隙に空気を導入して対流冷却する工程と、 前記尾筒フロースリーブの前記タービン翼側に設けられ
   た空気導入孔から前記尾筒と前記尾筒フロースリーブと
   の間隙に空気を導入して対流冷却する工程とを含むこと
   を特徴とするガスタービン燃焼器の冷却方法。