JP2003286076A - 快削性セラミックスとその製造方法およびプローブ案内部品 - Google Patents
快削性セラミックスとその製造方法およびプローブ案内部品Info
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Abstract
工性、そしてシリコンに近い熱膨張係数とを兼ね備えた
セラミックスとその製造方法、さらにそれより製作した
プローブ案内部品を提供する。 【解決手段】 主成分が窒化硼素30〜50質量%、および
ジルコニア50〜70質量%、さらに必要により窒化珪素10
質量%以下から構成し、25℃〜600 ℃の熱膨張係数が3
〜5×10-6/ ℃である。
Description
用途に好適な範囲に制御された高強度快削性セラミック
スおよびその製造方法、ならびにそれより製作された、
例えばプローブ案内部品などの加工部品に関する。
は、シリコンに近い熱膨張係数を有しているため、すな
わち、25℃〜600 ℃での熱膨張係数を3〜5×10-6/℃
の範囲に制御しているため、シリコンの熱膨張係数4×
10-6/℃に近く、スリットおよび/または穴が形成され
た半導体検査装置用プローブ案内部品(プローブガイ
ド)に用いた場合、被検査半導体素子との位置ずれを起
こさない。
特性に優れることから半導体製造装置向けの構造用部材
などとして注目されている。しかし、セラミックスは焼
結時の収縮が大きく、所望の形状、寸法を高精度で得る
には研削加工が必要となり、その際、セラミックスの本
来有する難加工性が問題となる。
スやガラスマトリックスにへき開性を持つ別のセラミッ
クス、例えばマイカや窒化硼素などを分散させた材料が
用いられている。これらは一般に快削性セラミックスと
呼ばれており、高精度な微細加工性と絶縁性を求められ
る半導体検査装置用部材などに使用されているが、高精
度な微細加工に必要な高強度と優れた加工性、そしてシ
リコンに近い熱膨張係数とを兼ね備えたものは少ない。
的特性を検査する検査装置においては、検査する半導体
素子に形成されている多数の電極パッドと同数の測定プ
ローブを備えたプローブカードを用い、このプローブを
電極パッドに同時に接触させて検査を行う。
イドを用いて半導体素子を検査する様子を説明する模式
図である。図1(A)に示すように、プローブカード1は
セラミックスなどの絶縁材料から形成され、そのほぼ中
央に検査する半導体素子とほぼ同寸法か、それより大き
い開口部10を備えている。この開口部10は図示のように
朝顔型に上に開いた形状とするのが普通である。プロー
ブカード1の上面には、検査する半導体素子の電極パッ
ドと同数の測定プローブ2が例えば接着剤により取り付
けられている。
らなり、その先端は略L字型に折り曲げられていて、開
口部10を通してカード1の下面から突き出るようにカー
ド1の上面に装着されている。図示していないが、プロ
ープの他端はカード1の上面に形成された導電パターン
に半田などで電気的に接続されている。各プローブが互
いに接触しないように、先端を除いたプローブの周囲を
耐熱性樹脂などで被覆しても良い。
上に載せて押し付け、開口部10から突き出た測定プロー
ブ2の先端が、半導体素子の電極パッド(図示せず)と
接触することにより、半導体素子の電気的特性が検査さ
れる。そのためには多数の測定プローブの全てが同時に
その下に置かれた半導体素子の電極パッドと確実に接触
しなければならない。しかしプローブは通常細い金属材
であって、押し付け時の擁みにより先端の位置がずれや
すく、電極パッドとの確実な接触が困難となる。
密な位置あわせを容易にする手段として、絶縁材料の板
材に、プローブが通る貫通穴12を電極パッドと同じパタ
ーンで設けたプローブ案内部品3を、プロープカード1
の開口部10をふさぐように設置することができる。それ
により、各プローブ2の先端は、プローブ案内部品3の
貫通穴12を通って突き出るため、撓みによる横方向の動
きが制限され、電極パッドとより確実に接触させること
ができる。
ブ2よりやや大きな径の貫通穴12を電極パッドと同じピ
ッチで形成する必要がある。最近のLSI は飛躍的に高密
度化が進んでおり、電極パッドのピッチが100 μm 以下
となることも珍しくない。
断面図でそれぞれ示すように電極パッドのピッチが70μ
m の場合、貫通穴12の径が60μm であると貫通穴間の壁
厚み(穴間の最少距離)は10μm となり、壁の厚みが非
常に薄くなる。このように微細で薄肉の貫通穴を例えば
ドリル加工によりプローブ案内部品に精度良く形成する
必要がある。
れたプローブ案内部品の略式説明図である。この場合、
穴でプローブ2を支持する代わりにスリット14によって
支持する。
か、またはAl2O3 、SiO2、K2O などからなる快削性の結
晶化ガラス系セラミックス材料、最近では窒化硼素系の
快削性セラミックスなどから作製されてきた。しかしプ
ラスチックでは高温で検査する必要性がある場合には用
いることができず、また貫通穴またはスリットの十分な
寸法精度を得ることができない。
いた場合には高温検査への対応は可能であるが、熱膨張
係数が半導体素子に比べて大きく、測定温度によっては
位置ずれを起こすという問題があるとともに材料の強度
が低いためドリル加工による穿孔時に欠けや割れがおき
やすく、やはり充分な寸法精度が得られない。特開昭58
−165056号公報参照。
合材料では熱膨張係数はシリコンに近く測定温度による
位置ずれは少ないものの加工性が悪いため高精度な微細
加工に不向きであった。特開昭60−195059号公報参照。
料も提案されているが、シリコンに比べて熱膨張係数が
小さいため半導体検査用治具に用いた場合測定温度によ
っては位置ずれが発生するという問題がある。特開2000
−327402号公報参照。
は、高精度な微細加工に必要な高強度と優れた加工性、
そしてシリコンに近い熱膨張係数とを兼ね備えたセラミ
ックスとその製造方法、さらにそれより製作したプロー
ブ案内部品を提供することである。
のジルコニアを添加して熱膨張係数をシリコンに近い範
囲に制御することによって他の組み合わせ部品や、検査
治具に用いた場合には温度変化による寸法変化を被検査
物に整合させることができる、微細加工に好適な高強度
快削性セラミックスとその製造方法を提供することであ
る。
を解決すべく検討を重ねた結果、強度240Mpa以上であ
り、被削性の目安として、超硬K-10種工具での5分間旋
削で工具逃げ面摩耗幅VBが0.2mm 以下でかつ被削材表面
粗さRmaxが5μm 以下である高強度快削性セラミックス
によってミクロンレベルの微細加工が可能になるととも
に、そのような材料のうちシリコンの熱膨張係数に近い
ものが有効であることに着目し、主成分が窒化硼素30〜
50質量%ならびにジルコニア50〜70質量%および窒化珪
素0〜10質量%から成ることを特徴とする快削性セラミ
ックス焼結体によりそれが実現できることを見出し、本
発明に到達した。
3〜5×10-6/℃とシリコンに近い熱膨張係数を有する
下記、のような新規なセラミックス加工部品が提供
される。
トを備えた快削性セラミックス焼結体からなる加工部品
であって、前記スリット間の壁厚みが5μm 以上20μm
未満、前記スリット深さ/壁厚み比が15以上かつ前記ス
リット間のピッチ精度が±4μm 以内であることを特徴
とするセラミックス加工部品。
備えた快削性セラミックス焼結体からなる加工部品であ
って、前記穴径が65μm 以下、前記穴間の壁厚みが5μ
m 以上20μm 未満、穴深さ/穴間の壁厚み比が15以上か
つ前記穴径と穴ピッチの精度がいずれも±4μm 以内で
あることを特徴とするセラミックス加工部品。
距離を意味する。これらのセラミックス加工部品は、プ
ローブが通る複数のスリットおよび/または穴を備えた
プローブ案内部品であっても良い。
硼素、ジルコニア、窒化珪素および適宜焼結助剤を含有
する原料粉末を高温加圧下(ホットプレスまたはHIP)で
焼結してセラミックス焼結体を得る工程、およびこのセ
ラミックス焼結体を研削砥石またはドリルで加工する工
程を含む方法により製造することができる。
は平均粒径1μm 未満のものが好適である。窒化硼素を
添加することによってその本来の快削性に加えて高熱伝
導性も付与することになり、その両者によって優れた加
工性が得られる。
熱膨張が大きいため熱膨張の調整材としての役割も持
つ。窒化珪素の添加は必須ではないが、それを添加する
ことで低熱膨張・高強度が実現できることから所望の熱
膨張、強度を得るための調整成分として添加しても良
い。
の高強度であるとともに快削性であり、高精度な微細加
工を行なうことができる。さらに25℃〜600 ℃での熱膨
張係数が3〜5×10-6/℃とシリコンに近い値を示すこ
とから半導体検査装置に使用されるプローブ案内部品
(プローブガイド)に用いた場合、温度変化があっても
被検査半導体素子との位置ずれを起こさない。
により構成相を調べたところ立方晶のジルコニアが析出
していることが分かった。ジルコニアには低温側から順
に単斜晶、正方晶、立方晶の3つの結晶形態があり、正
方晶または立方晶、またはその両方が常温で安定化した
ものをFSZ(安定化ジルコニア→立方晶)、PSZ(部分安定
化ジルコニア→立方晶+正方晶)、TZP(正方晶)と呼ん
でいる。一般的にPSZとTZP はFSZ よりも高靭性であ
る。
できたのは、PSZ やTZP よりも比較的易加工性なFSZ が
主に析出することで快削性を発現したためと考えられ
る。
量%とジルコニア50〜70質量%、窒化珪素0〜10質量%
とからなる主原料粉末に、焼結助剤成分を添加して原料
粉末を調製する。この混合はたとえば湿式ボールミル等
により行うことができる。
い。微細加工の際必要とされる高強度を得る観点から主
原料粉末、特に窒化硼素粉末には平均粒径1μm 未満の
ものが好適である。ジルコニアについても同様に平均粒
径1μm 未満のものを使用することによって所望の高強
度快削性セラミックスが得られる。
や窒化硼素の焼結に従来から使用されているものから選
択することができる。好ましい焼結助剤は酸化アルミニ
ウム(アルミナ)、酸化マグネシウム(マグネシア)、
酸化イットリウム(イットリア)、およびランタノイド
金属の酸化物およびスピネルなどの複合酸化物から得ら
れた1種もしくは2種以上であり、より好ましくはアル
ミナとイットリアの混合物、もしくはこれにさらにマグ
ネシアを添加した混合物である。
15重畳%、特に3〜10重量%の範囲とすることが望まし
い。配合量が少なすぎては焼結が不十分となって、焼結
体の強度が低下するとともにジルコニアの安定化が不足
して立方晶ジルコニアの析出が不十分となる。配合量が
多すぎると強度の低い粒界ガラス層が増加して焼結体の
強度低下を招く。
焼結法としてはホットプレスがあり、窒素雰囲気中ない
しは加圧窒素中で行ってもよい。ホットプレス温度は14
00〜1800℃の範囲がよい。温度が低すぎると焼結が不十
分となり、高すぎると焼結助剤成分の溶出などの問題が
発生する。
る。ホットプレスの持続時間は温度や寸法にもよるが通
常は1〜4時間程度である。高温加圧焼結はHIP(ホット
アイソスタティクプレス)により行うこともできる。こ
の場合の焼結条件も、当業者であれば適宜設定できる。
剤の種類や量を適切に選択すれば、25℃〜600 ℃での熱
膨張係数が3〜5×10-6/℃となる。また、この焼結体
の微細組織を走査型電子顕微鏡(SEM )で観察したとこ
ろ、窒化硼素、ジルコニア、窒化珪素とも、平均粒径が
5μm 以下であった。
るので微細なスリット加工または穴加工を高精度で行え
るとともに、シリコンに近い熱膨張係数を示すことから
半導体検査装置に使用されるプローブ案内部品(プロー
ブガイド)に用いた場合、温度変化があっても被検査半
導体素子との間で位置ずれを起こさないという特徴を持
つ。
品は一般的に板状であって、研削砥石によるスリット加
工で形成された複数のスリットおよび/またはドリルに
よる穴あけ加工により形成された複数の貫通穴を有する
ものである。
精度良く加工ができるため、本発明にかかる加工部品を
プローブ案内部品とする場合、高密度にプローブを保持
することができ、かつプローブの位置あわせ精度が向上
し、検査装置の信頼性が高まる。
数がシリコンに近い高強度快削性セラミックスの用途は
特に制限されないが、例えば、上述した半導体素子の検
査装置に使用されるプローブカードに装着されるプロー
プ案内部品等の加工部品として有用である。
さらに具体的に説明する。
較例を述べ、結果を表1に示す。実施例および比較例中
の%および部は特に指定しない限り、質量%および質量
部である。
9%の六方晶窒化硼素(h-BN)粉末と、平均粒径0.1 μm
のジルコニア粉末と平均粒径0.1 μm の窒化珪素粉末を
表1に示す割合で混合した。この混合粉末(主原料粉
末)に対して、焼結助剤として、2質量%のアルミナと
6質量%のイットリアを加え、エチルアルコールを溶媒
としてボールミル混合を行った。この時、ポリエチレン
製ポットを使用し、混合用メディアとしてジルコニアボ
ールを用い、得られたスラリーを減圧エバポレーターに
より乾燥させて原料粉末を得た。
窒素雰囲気中30MPa の圧力を加えながら1600℃で2時間
ホットプレス焼結を行って65×65mm、厚み10mmのセラミ
ックス焼結体を得た。
度を3点曲げ試験で測定し、曲げ強度とした。また、被
削性を評価するため、超硬K−10種工具を用いて、研削
速度18min 、送り速度0.03mm/rev、切り込み0.1mm の条
件で旋削試験を行い、5分後の被削材の表面粗さと工具
の逃げ面摩耗幅(工具の摩耗の程度を示す)を測定し
た。
℃)〜600 ℃の範囲で測定した。これらの結果を表1に
まとめて示す。この焼結体に、研削砥石(レジンボンド
ダイヤモンド砥石# 200、厚み40μm、外径50mm)を用
いたスリット加工により図3に示す形状のスリット(幅
=40μm 、壁厚み=15μm 、深さ=300 μm)をピッチ55
μm で100 個形成した。スリット加工は可能であるが、
精度が不十分、(ピッチ精度が±4μm を超える)か、
割れおよび/欠け(チッピング)が発生した場合を△、
十分な精度でスリット加工が可能で、割れや欠けが発生
しない場合を○と評価した。
板状に切り出した後、直径50μm の超硬ドリル(材質SK
H9)を用いて、図1(C) に示すように、壁厚み10μm 、
ピッチ70μm で縦20列(合計 200個)の穴あけ加工を行
った。穴の直径は60μm 、深さは300 μm である。
測定し、この精度が±4μm 以内で、割れや欠けがない
場合を○、穴あけ加工は可能であるものの、精度が不十
分か、割れや欠けが発生した場合を△と評価した。
硼素(h-BN)粉末と、平均粒径0.8 μm のジルコニア粉末
と平均粒径0.5 μm の窒化珪素粉末を表1に示す割合で
混合し、その他の条件は実施例1〜8と同様にして焼結
体を作製し、特性試験を行った。結果は表1に示すが、
曲げ強度の低下がみられた。
窒化珪素の質量比が本発明の範囲外であった点を除いて
実施例1〜9と同様にして焼結体を作製した。
ラミックス材料について実施例と同様なスリット加工お
よび穴加工を施したところ、材料の強度が弱く、微細加
工を施すと欠け(チッピング)が発生し、精度良くきれ
いに穴あけすることができなかった。このセラミックス
材料の各種特性や加工結果も表1に併記する。
硼素との複合材料から成る快削性セラミックス材料につ
いて実施例と同様なスリット加工および穴加工を施した
ところ、材料の加工性が悪く、精度良くきれいに穴あけ
することができなかった。このセラミックス材料の各種
特性や加工結果も表1に併記する。
結体からなるセラミックス材料を用いると、割れや欠け
を生じることなく高精度な微細加工を行うことができ
る。またこの材料の熱膨張係数は従来の結晶化ガラス系
セラミックス材料に比べて小さく、シリコンの熱膨張係
数に近い値を示すことがわかる。
径の小さい深いスリットまたは貫通穴を精度良く形成で
きるので高密度に多数のプローブを所定位置に保持で
き、かつ測定温度による位置ずれが小さく、その結果、
LSI の高密度化に対応可能な半導体素子の検査装置が実
現できる。
置図1(A) はプローブカードの断面を示す略式説明図、
図1(B) はブロープ案内部品を備えたプローブカードの
断面を示す略式説明図、図1(C) はプロープ案内部品の
貫通穴の略式平面図、および図1(D) は略式断面であ
る。
えたプローブ案内部品の略式説明図である。
ある。
Claims (6)
- 【請求項1】 主成分が窒化硼素30〜50質量%、および
ジルコニア50〜70質量%からなることを特徴とする快削
性セラミックス。 - 【請求項2】 主成分が窒化硼素30〜50質量%、ジルコ
ニア50〜70質量%および窒化珪素10質量%以下からなる
ことを特徴とする快削性セラミックス。 - 【請求項3】 25℃〜600 ℃の熱膨張係数が3〜5×10
-6/ ℃である請求項1または2記載の快削性セラミック
ス。 - 【請求項4】 窒化硼素およびジルコニア、そして必要
により窒化珪素を含む主成分原料粉末と、該主成分原料
粉末の1〜15質量%の焼結助剤とを混合して原料粉末を
得る工程と、得られた原料粉末混合物を高温加圧下に焼
結する工程とを含む請求項1ないし3のいずれかに記載
の快削性セラミックスの製造方法。 - 【請求項5】 前記ジルコニアが平均粒径1μm 未満で
ある請求項4記載の快削性セラミックスの製造方法。 - 【請求項6】 プローブが通る複数のスリットおよび/
または穴を備えたプローブ案内部品であって、請求項1
ないし3のいずれかに記載の快削性セラミックスからな
ることを特徴とするプローブ案内部品。
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