JP2003214426A - 動圧軸受及びこの動圧軸受を用いたスピンドルモータ並びにこのスピンドルモータを備えた記録ディスク駆動装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】高温環境下においても十分な軸受剛性を確保す
ることができると共に、部材の熱膨張による接触を回避
することが可能な動圧軸受及びこの動圧軸受を用いたス
ピンドルモータ並びにこのスピンドルモータを備えたデ
ィスク駆動装置を提供する。 【解決手段】スラストプレートの一方の面と対向するス
リーブの一方の端面とは軸線方向反対側に位置する他方
の端面に隣接して、テーパシール部が設けられる。スリ
ーブは、テーパシール部の外周側のみにおいてハウジン
グに嵌合固定されると共に、スリーブの外周面とハウジ
ングの中空孔の内周面との間には、嵌合部を除き隙間が
形成される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は作動流体としてオイ
ルを使用する動圧軸受及びこの動圧軸受を用いたスピン
ドルモータ並びにこのスピンドルモータを備えたディス
ク駆動装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】ハードディスク等のディスク状記録媒体
を回転駆動するために使用されるスピンドルモータは、
ディスクの記憶容量の増大や記録ヘッドによるデータへ
のアクセス速度の向上にともない、これまでロータの回
転を支持するための軸受手段として主に採用されてきた
ボールベアリングの限界性能近くにまで回転速度が高速
化しつつあり、これに代わって回転時に動圧発生溝のポ
ンピングアクションによってオイル等の作動流体に誘起
される動圧を利用し、非接触状態でロータの回転を支持
することが可能な動圧軸受が採用されるようになってき
た。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】上述のような動圧軸受
装置を備えたスピンドルモータにおいては、例えばスピ
ンドルモータのステータの発熱によってモータ内部の空
間が高温となると、オイルの粘度低下や動圧軸受部を構
成する各部材の熱膨張係数の差異等による微小間隙の間
隙寸法の変化が発生し、ロータの回転時に動圧発生用溝
によって誘起される動圧が低下し、十分な軸受剛性を得
ることができず、ロータの回転が不安定になるという問
題がある。

【０００４】オイルの粘度低下を防止しようとして粘度
指数の高いオイルを使用すると、ロータの回転時に、動
圧発生用溝のオイルに対する粘性抵抗が増加し、これが
回転負荷として加わることとなるため、スピンドルモー
タの消費電力が増大する。

【０００５】また、米国特許第5,664,889号に開示され
るように、温度上昇時にラジアル軸受部において規定さ
れる間隙を縮小することで動圧の低下が防止されるよ
う、シャフトをスリーブよりも熱膨張係数の大きな部材
から形成した動圧軸受装置も提案されている。しかしな
がら、ラジアル軸受部は、ロータの回転中の姿勢を保持
するためにスラスト軸受部に規定される間隙の寸法より
も小に設定されているため、部材の熱膨張によって間隙
寸法を正確に制御するのは困難である。従って、ラジア
ル軸受部側の間隙で、軸受部の構成によって温度変化に
よる軸受特性変化に対する対策を行う場合、シャフトと
スリーブとの接触による軸受面の損傷や焼付きを来すお
それがある。

【０００６】本発明は、高温環境下においても十分な軸
受剛性を確保することができると共に、部材の熱膨張に
よる接触を回避することが可能な動圧軸受及びこの動圧
軸受を用いたスピンドルモータ並びにこのスピンドルモ
ータを備えたディスク駆動装置を提供することを目的と
する。

【０００７】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、シャフトと、該シャフトの一方の端部外周面から半
径方向外方に向かって延設されるフランジ状のスラスト
プレートと、該シャフトの外周面との間にラジアル軸受
部が構成される微小間隙を介して半径方向に対向する内
周面と該スラストプレートの一方の面との間に一方のス
ラスト軸受部が構成される微小間隙を介して軸線方向に
対向する一方の端面とを有する円筒状のスリーブと、内
周面に該スリーブが嵌合固定される両端開放状の中空孔
を規定するハウジングと、該中空孔の一方開口を閉塞し
且つ該スラストプレートの他方の面との間に他方のスラ
スト軸受部が構成される微小間隙を介して軸線方向に対
向する封止部材とを備えてなる動圧軸受において、前記
シャフトの外周面と前記スリーブの内周面との間の微小
間隙及び前記スラストプレートの一方の面と前記スリー
ブの一方の端面並びに前記スラストプレートの他方の面
と前記封止部材との間の微小間隙にはオイルが保持され
ると共に、前記スラストプレートの一方の面と軸線方向
に対向する前記スリーブの一方の端面とは軸線方向反対
側に位置する他方の端面に隣接して、前記シャフトの外
周面と前記スリーブの内周面との間の微小間隙が該スリ
ーブの他方の端面側に向かって漸次拡大するテーパシー
ル部が設けられており、前記スリーブは、前記テーパシ
ール部の半径方向外方に位置する部位のみにおいて前記
ハウジングに嵌合固定されると共に、前記スリーブの外
周面と前記ハウジングの中空孔の内周面との間には、該
嵌合部を除き隙間が形成されている。

【０００８】すなわち、スリーブとハウジングとが嵌合
部のみにおいて嵌合固定されており、嵌合部以外の領域
には隙間が形成されているので、スリーブとハウジング
との嵌合部からスリーブのスラストプレートと対向する
側の端面までの部位が、温度上昇時には、軸線方向に膨
張することとなる。従って、オイルの粘度が高い低温時
にはスラスト軸受部の隙間寸法を比較的に広くして粘性
抵抗を抑制すると共に、オイルの粘度が低い高温時に
は、スラスト軸受部の隙間寸法を比較的に小さくするこ
とで、軸受剛性を維持することが可能な構成となる。

【０００９】また、スリーブとハウジングとの嵌合位置
を、シャフトとスリーブとの間の隙間の半径方向の寸法
が軸受部よりも大きいテーパシール部の外周側とするこ
とによって、スリーブとハウジングとの嵌合時に発生す
る締結応力に起因して発生するスリーブの変形、歪み等
の軸受部への悪影響を可能な限り排除する。

【００１０】請求項２に記載の発明は、前記シャフト並
びに前記スラストプレートと前記スリーブとは熱膨張係
数がほぼ同一の材料から形成されると共に、前記ハウジ
ングは、前記シャフト並びに前記スラストプレートと前
記スリーブを構成する部材の熱膨張係数よりも、大きな
熱膨張係数を有する部材から形成されている。

【００１１】シャフト並びにスラストプレートとスリー
ブとを熱膨張係数がほぼ同一の材料から形成すること
で、温度上昇時にもラジアル軸受部側の隙間寸法の変化
量は僅かとなり、隙間寸法の小さなラジアル軸受部であ
っても部材の熱膨張による接触を回避することが可能と
なる。

【００１２】請求項３に記載の発明は、前記シャフトの
外周面と前記スリーブの内周面との間には、ラジアル軸
受部が一対構成されており、該一対のラジアル軸受部の
間には、前記スリーブ並びに前記ハウジングを半径方向
に貫通し且つ前記スリーブの外周面と前記中空孔の内周
面との間の隙間を介して外気に連通する連通孔が開口さ
れると共に、前記スリーブの外周面と前記中空孔の内周
面との間の隙間には、前記スリーブの一方の端面に近接
して、前記隙間の半径方向の隙間寸法が前記スリーブの
一方の端面から遠離るにしたがって漸次拡大する第２の
テーパシール部が設けられているものである。

【００１３】ハウジングの中空孔とスリーブとの嵌め合
い構造によって、両スラスト軸受部の軸受端部から嵌合
部に至る隙間が形成されることとなる。よって、一対の
ラジアル軸受部の間に、この隙間を介して外気に連通す
る連通孔を設けることによって、一対のラジアル軸受部
の軸受端部と両スラスト軸受部の軸受端部とが外気に開
放されることとなる。

【００１４】軸受部へのオイル注入工程等にオイル内に
気泡が混入する場合がある。オイル内に混入した気泡
は、温度上昇や軸受外部環境の減圧等の要因によって体
積膨張し、その結果、オイルが軸受部から外部に押し出
され、オイル保持量の不足による軸受剛性の低下及びこ
れにともなう振れ回り特性の悪化といった問題が発生す
る。しかしながら、一対のラジアル軸受部の軸受端部と
両スラスト軸受部の軸受端部とが外気に開放されること
で、気泡がオイル内に滞留しても各軸受端部から排出可
能な構成となる。また、スリーブのスラストプレート側
端面に近接して第２のテーパシール部を設けることで、
このシール部内に保持されるオイルが、軸受部に保持さ
れるオイルの減少にともなって順次供給されることとな
る。

【００１５】請求項４に記載の発明は、ステータを保持
するブラケットと、該ブラケットに対して相対回転する
ロータと、該ロータに固着され該ステータと協働して回
転磁界を発生するロータマグネットと、該ロータの回転
を支持する動圧軸受とを備えたスピンドルモータにおい
て、前記動圧軸受は、請求項１乃至４のいずれかに記載
した動圧軸受を用いたものである。

【００１６】本発明の動圧軸受を軸受手段として用いる
ことで、幅広い温度範囲で安定した軸受剛性が得られる
と共に、消費電力を抑制することが可能なスピンドルモ
ータとなる。

【００１７】請求項５に記載の発明は、情報を記録でき
る円板状記録媒体が装着されるディスク駆動装置におい
て、ハウジングと、該ハウジングの内部に固定され該記
録媒体を回転させるスピンドルモータと、該記録媒体の
所要の位置に情報を書き込み又は読み出すための情報ア
クセス手段とを有するディスク駆動装置であって、前記
スピンドルモータとして、請求項５に記載したスピンド
ルモータを備えたものである。

【００１８】本発明のスピンドルモータは、幅広い温度
範囲で安定した軸受剛性を得ることが可能であると共
に、消費電力量を抑制することが可能であることから、
例えば外径がハードディスクを駆動するディスク駆動装
置において好適に使用可能であるが、これに限定され
ず、ハードディスク等の固定式又はＣＤ−ＲＯＭ、ＤＶ
Ｄ等の着脱式の記録媒体を駆動するディスク駆動装置に
おいても同様に使用可能となる。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下、本発明の各実施形態につい
て図面を参照して説明するが、本発明は以下に示す実施
例に限定されるものではない。

【００２０】（第１の実施形態）図１に図示されるスピ
ンドルモータは、外周部にハードディスク（図５におい
てディスク板５３として示す）が保持されるロータハブ
２と、このロータハブ２に取付けられるシャフト４と、
シャフト４の自由端部（ロータハブ２に取付けられる側
とは反対側の端部）の外周面から半径方向外方に延伸す
る円板状のスラストプレート６とから構成されるロータ
と、ブラケット８に設けられた円筒状ボス部８ａに中空
円筒状のハウジング９を介して固定されるスリーブ１０
とを有する。ハウジング９の内周面上端部には、半径方
向内方に突出する嵌め合い部９ａが設けられており、こ
の嵌め合い部９ａの内周面と、スリーブ１０の外周面上
端部とが圧入固定されている。ハウジング９の内周面と
スリーブ１０の外周面とは、嵌合部Ａのみにおいて相互
に圧入固定されており、この嵌合部Ａ以外の領域では、
ハウジング９の内周面とスリーブ１０の外周面との間に
隙間Ｃが全周にわたって設けられている。尚、嵌合部Ａ
におけるハウジング９とスリーブ１０と嵌合構造につい
ては、後に詳細に説明する。また、ロータハブ２の内面
側には、ロータマグネット１２が接着等の手段によって
取付けられ、ブラケット８にはこのロータマグネット１
２と半径方向に対向してステータ１４が配置される。

【００２１】スリーブ１０には、スリーブ１０を軸線方
向に貫通する貫通孔１０ａが形成されており、シャフト
４は、この貫通孔１０ａとの間に微小間隙を形成して挿
通される。このスリーブ１０とスラストプレート６とは
ほぼ等しい外径を有しており、スリーブ１０の下端面は
スラストプレート６の上側面との間に微小間隙を形成す
る。また、ハウジング９の下端部内周側には段部９ｂが
設けられており、この段部９ｂには、ハウジング９の下
端部側の開口を閉塞するスラストブッシュ１６が接着等
の手段によって取付けられており、このスラストブッシ
ュ１６は、スラストプレート６の下側面並びにシャフト
４の自由端部側端面との間に隙間を形成している。

【００２２】これら貫通孔１０ａの内周面とシャフト４
の外周面との間に形成される微小間隙、スリーブ１０の
下端面とスラストプレート６の上側面との間の微小間隙
並びにハウジング９の内周面とスラストプレート６の外
周面との間の隙間、更には、スラストブッシュ１６とス
ラストプレート６の下側面との間の隙間は、全て連続し
ており、これら連続する各隙間内には、オイルが途切れ
ることなく保持されている。また、これら一連の間隙内
に保持されるオイルは、毛細管現象によって、隙間Ｃ内
にも浸入している。

【００２３】嵌合部Ａの内周側に位置する貫通孔１０ａ
の内周面上端部は、シャフト４の外周面との間に形成さ
れる微小間隙の半径方向の隙間寸法が、ロータハブ２側
に向かって漸次拡大するよう構成されたテーパ面１０ａ
１が設けられており、このテーパ面１０ａ１とシャフト
４の外周面との間にオイルと外気との界面が形成され、
テーパシール部Ｓ１が形成される。尚、図１に図示され
る実施形態においては、上述のとおりシャフト４並びに
スラストプレート６とスリーブ１０、ハウジング９及び
スラストブッシュ１６との間に形成される各隙間には、
オイルが途切れることなく連続して保持されており、オ
イルはテーパシール部Ｓ１内においてのみ外気と接して
いる。

【００２４】スリーブ１０の貫通孔１０ａの内周面に
は、テーパシール部Ｓ１に隣接して、回転方向に対して
相反する方向に傾斜した一対のスパイラル溝を連結して
構成される略「く」の字状のヘリングボーングルーブに
よる周状の動圧発生溝列１８ａが形成されており、シャ
フト４の外周面との間に上部ラジアル動圧軸受部１８が
構成されている。

【００２５】この動圧発生溝列１８ａにおけるヘリング
ボーングルーブは、テーパシール部Ｓ１側、つまりオイ
ルの界面側に位置するスパイラル溝部が、スラストプレ
ート６側に位置する他方のスパイラル溝部よりも軸線方
向寸法が大に形成されており、他方のスパイラル溝部に
よるポンピング圧を上回るポンピング圧を発生する。こ
の発生する動圧が軸線方向にアンバランスなヘリングボ
ーングルーブによって、シャフト４の回転に応じて、ス
パイラル溝の連結部において発生する流体動圧が極大と
なり、必要な荷重支持圧を発生すると同時に、テーパシ
ール部Ｓ１側のスパイラル溝部と他方のスパイラル溝部
とのポンピング力のアンバランス量分、オイルに対して
界面側からスラストプレート６側に向かって押し込む押
し込み圧が生じる。この押し込み圧によって、上部ラジ
アル動圧軸受部１８で高められたオイル内圧がスラスト
プレート６側に伝播される。

【００２６】また、スリーブ１０の貫通孔１０ａの内周
面には、スリーブ１０の下端面に隣接して、ロータ６の
回転時にオイルに流体動圧を誘起する、相反する方向に
傾斜した一対のスパイラル溝を連結して構成される略
「く」の字状のヘリングボーングルーブによる周状の動
圧発生溝列２０ａが形成されており、シャフト４の外周
面との間で下部ラジアル動圧軸受部２０が構成される。

【００２７】下部ラジアル動圧軸受部２０に形成される
動圧発生溝列２０ａにおけるヘリングボーングルーブ
は、各スパイラル溝部が実質的に同等のポンピング力を
発生するよう、回転軸心に対する傾斜角度、溝深さ、全
長及び幅寸法が略同一となる、つまり、各スパイラル溝
が連結部に対して線対称になるよう設定されている。従
って、下部ラジアル動圧軸受部２０では、軸受部の軸線
方向中央部（スパイラル溝の連結部）において発生する
流体動圧が極大となり、オイルに対して軸線方向いずれ
かの方向に向かう押し込み圧を発生することはない。

【００２８】スリーブ１０の下端面には、スパイラルグ
ルーブによる動圧発生溝列２２ａがスラストプレート６
と同心円状に形成されており、スラストプレート６の上
側面との間に上部スラスト動圧軸受部２２が構成されて
いる。この動圧発生溝列２２ａにおけるスパイラルグル
ーブは、スラストプレート６の回転に応じてオイルを半
径方向内方、つまりシャフト４側に作用する動圧が発生
するようポンプイン形状を有しており、動圧発生溝列２
２ａによって発生した流体動圧によって、スラストプレ
ート６がスリーブ１０の下端面から離間する方向に作用
する軸支持力が得られる。

【００２９】更に、スラストプレート６の下側面と軸線
方向に対向する、スラストブッシュ１６の内面には、ス
パイラルグルーブによる動圧発生溝列２４ａがスラスト
プレート６と同心円状に形成されており、スラストプレ
ート６の下側面との間に下部スラスト動圧軸受部２４が
構成されている。この動圧発生溝列２４ａスパイラルグ
ルーブは、上部スラスト動圧軸受部２２に形成される動
圧発生溝列２２ａにおけるスパイラルグルーブと同様
に、スラストプレート６の回転に応じてオイルを半径方
向内方、つまりスラストプレート６の回転中心部側に作
用する動圧が発生するよう、ポンプイン形状を有してお
り、動圧発生溝列２４ａによって発生した流体動圧によ
って、スラストプレート６がスラストブッシュ１６に対
して浮上する。

【００３０】各動圧軸受部１８，２０，２２及び２４に
設けられる動圧発生溝列１８ａ，２０ａ，２２ａ及び２
４ａの溝パターンを上記のとおりとすることによって、
スピンドルモータの回転に応じて、上部及び下部ラジア
ル動圧軸受１８，２０では、動圧発生溝列１８ａ，２０
ａによるポンピング力が高まり、ラジアル方向の荷重を
支持するために必要な支持圧を発生すると同時に、上部
ラジアル動圧軸受部では、軸線方向にアンバランスな形
状を有するヘリングボーングルーブのポンピングによっ
て、オイルに対して界面側からスラストプレート６側に
作用する押し込み圧が生じる。

【００３１】この上部ラジアル動圧軸受部１８で発生し
たオイルに対する押し込み圧によって、上部ラジアル動
圧軸受部１８よりもスラストプレート６側に位置する間
隙中に保持されるオイルの内圧が大気圧以上となり、連
続して保持されるオイルのいずれの領域においても、負
圧の発生が防止される。

【００３２】（第２の実施形態）次に図２を参照して本
発明の第２の実施形態について、軸受部のみを示して説
明するが、この図２に示す実施形態も、当然に図１に図
示する如きスピンドルモータに適用可能である。また、
上記第１の実施形態と実質上同じ構造を有する部位につ
いては同じ番号を付し、その説明を省略する。

【００３３】図２に図示される第２の実施形態におい
て、シャフト４’の外周面には、軸線方向略中央部付近
に環状凹部４’ａが設けられている。この環状凹部４’
ａは、軸線方向両端部側に向かって外径が漸次増加する
一対のテーパ面を有しており、スリーブ１０’の貫通孔
１０’ａの内周面との間に、それぞれ軸線方向の相反す
る方向を向く一対にテーパシール部Ｓ２，Ｓ３が形成さ
れる空気保持部２６が規定される。この空気保持部２６
によって、シャフト４’の外周面と貫通孔１０’ａとの
間に形成される形成される微小間隙に保持されるオイル
は、軸線方向に分断されることとなる。尚、貫通孔１
０’ａの上端部には、第１の実施形態と同様にテーパ面
１０’ａ１が設けられており、シャフト４’の外周面と
の間にテーパシール部Ｓ１が形成されている。

【００３４】ハウジング９’の内周面とスリーブ１０’
の外周面とは、テーパシール部Ｓ１の外周部に位置する
嵌合部Ａ’のみにおいて相互に圧入固定されており、こ
の嵌合部Ａ’以外の領域では、ハウジング９’の内周面
とスリーブ１０’の外周面との間に隙間Ｃ’が全周にわ
たって設けられている。この嵌合部Ａ’では、ハウジン
グ９’の内周面上端部から半径方向内方に突出する嵌め
合い部９’ａの内周面と、スリーブ１０’の外周面上端
部とが圧入固定されているが、その詳細については、上
記第１の実施形態における嵌合構造と併せて後に詳述す
る。

【００３５】スリーブ１０’には空気保持部２６に開口
するように半径方向の貫通孔２８ａが設けられており、
またこのスリーブ１０’が嵌合固定されるハウジング
９’にも貫通孔２８ａに連続する貫通孔２８ｂが設けら
れている。これら貫通孔２８ａ，２８ｂは、空気保持部
に保持される空気を隙間Ｃ’を介して外気に連通する連
通孔２８を構成している。この連通孔２８によって、テ
ーパシール部Ｓ１とテーパシール部Ｓ２との間に保持さ
れるオイルは、両端界面がともに等しい空気圧に晒され
ることとなりバランスする。

【００３６】テーパシールＳ３よりも軸線方向下部側に
位置するシャフト４’と貫通孔１０’ａの内周面との間
の微小間隙、スリーブ１０’の下端面とスラストプレー
ト６の上側面との間の微小間隙並びにハウジング９’の
内周面とスラストプレート６の外周面との間の隙間、更
には、ハウジング９’の下端部開口に設けられた段部
９’ｂに接着等の手段によって取付けられることでこれ
を閉塞するスラストブッシュ１６とスラストプレート６
の下側面との間の隙間は連続しており、これら連続する
各隙間内には、オイルが途切れることなく保持されてい
る。また、これら連続する一連の隙間内に保持されるオ
イルは、後に説明するとおり隙間Ｃ’の一部にも毛細管
現象によって浸入し、保持されている。

【００３７】スリーブ１０’の外周面には、ハウジング
９’の内周面との間に形成される隙間Ｃ’がスリーブ１
０’の下端面から遠離るにつれて漸次拡大するよう、テ
ーパ面１０’ａ２が設けられている。尚、このテーパ面
１０’ａ２は、スリーブ１０’の下端面に近接して設け
られている。

【００３８】上記したとおり、スリーブ１０’の外周面
とハウジング９’の内周面との間に形成される隙間Ｃ’
は、空気保持部２６と外気とを連通する連通孔２８を構
成する貫通孔２８ａ，２８ｂに連結しており、貫通孔２
８ａ，２８ｂ間に介在する隙間Ｃ’内にも空気が保持さ
れている。従って、毛細管現象によって隙間Ｃ’内に浸
入したオイルは、テーパ面１０’ａ２において連通孔２
８によって取り込まれた空気との界面が形成され保持さ
れる。つまり、このテーパ面１０’ａ２とハウジング
９’の内周面との間にテーパシール部Ｓ４が形成される
こととなる。

【００３９】すなわち、空気保持部２６の軸線方向下部
側に位置するテーパシール部Ｓ３とこのテーパシールＳ
４との間に保持されるオイルは、テーパシール部Ｓ３及
びＳ４において同じ空気圧に晒されることとなり、バラ
ンスする。

【００４０】テーパシール部Ｓ１及びＳ２間に位置する
スリーブ１０’の貫通孔１０’ａの内周面には、回転時
にオイルに流体動圧を誘起する、相反する方向に傾斜し
た一対のスパイラル溝を連結して構成される略「く」の
字状のヘリングボーングルーブによる周状の動圧発生溝
列１８’ａが形成されており、シャフト４’の外周面と
の間で上部ラジアル動圧軸受部１８’が構成される。

【００４１】上部ラジアル動圧軸受部１８’に形成され
る動圧発生溝列１８’ａにおけるヘリングボーングルー
ブは、各スパイラル溝部が実質的に同等のポンピング力
を発生するよう、回転軸心に対する傾斜角度、溝深さ、
全長及び幅寸法が略同一となる、つまり、各スパイラル
溝が連結部に対して線対称になるよう設定されている。
従って、上部ラジアル動圧軸受部１８’では、軸受部の
軸線方向中央部（スパイラル溝の連結部）において発生
する流体動圧が極大となる。

【００４２】また、テーパシール部Ｓ３と下端面との間
に位置するスリーブ１０’の貫通孔１０’ａの内周面に
は、回転方向に対して相反する方向に傾斜した一対のス
パイラル溝を連結して構成される略「く」の字状のヘリ
ングボーングルーブによる周状の動圧発生溝列２０’ａ
が形成されており、シャフト４’の外周面との間に下部
ラジアル動圧軸受部２０’が構成されている。

【００４３】この動圧発生溝列２０’ａにおけるヘリン
グボーングルーブは、テーパシール部Ｓ３側、つまりオ
イルの界面側に位置するスパイラル溝部が、スラストプ
レート６側に位置する他方のスパイラル溝部よりも軸線
方向寸法が大に形成されており、他方のスパイラル溝部
によるポンピング圧を上回るポンピング圧を発生する。
この発生する動圧が軸線方向にアンバランスなヘリング
ボーングルーブによって、回転時にはスパイラル溝の連
結部において発生する流体動圧が極大となり、必要な荷
重支持圧を発生すると同時に、テーパシール部Ｓ３側の
スパイラル溝部と他方のスパイラル溝部とのポンピング
力のアンバランス量分、オイルに対して界面側からスラ
ストプレート６側に向かって押し込む押し込み圧が生じ
る。この押し込み圧によって、下部ラジアル動圧軸受部
２０’で高められたオイル内圧がスラストプレート６側
に伝播される。

【００４４】スリーブ１０’の下端面には、スパイラル
グルーブによる動圧発生溝列２２’ａがスラストプレー
ト６と同心円状に形成されており、スラストプレート６
の上側面との間に上部スラスト動圧軸受部２２’が構成
されている。この動圧発生溝列２２’ａにおけるスパイ
ラルグルーブは、回転時にオイルを半径方向内方、つま
りシャフト４’側に圧送する動圧が発生するようポンプ
イン形状を有している。既に説明したとおり、下部ラジ
アル動圧軸受部２０’では、軸線方向にアンバランスな
形状のヘリングボーングルーブによる動圧発生溝列２
０’ａによってスラストプレート６側へと伝播される圧
力が誘起されており、この下部ラジアル動圧軸受部２
０’側からスラストプレート６側に伝播される圧力と、
上部スラスト動圧軸受部２２’の動圧発生溝列２２’ａ
によって誘起される半径方向内方に向かう動圧とによっ
て、シャフト４’とスラストプレート６との角部、つま
り下部ラジアル動圧軸受部２０’と上部スラスト動圧軸
受部２２’との境界部において、動圧が極大となり、ス
ラストプレート６がスリーブ１０’の下端面から離間す
る方向に作用する軸支持力が得られる。

【００４５】更に、スラストプレート６の下側面と軸線
方向に対向する、スラストブッシュ１６の内面には、ス
パイラルグルーブによる動圧発生溝列２４’ａがスラス
トプレート６と同心円状に形成されており、スラストプ
レート６の下側面との間に下部スラスト動圧軸受部２
４’が構成されている。この動圧発生溝列２４’ａにお
けるスパイラルグルーブは、上部スラスト動圧軸受部２
２’に形成される動圧発生溝列２２’ａにおけるスパイ
ラルグルーブと同様に、スラストプレート６の回転に応
じてオイルを半径方向内方、つまりスラストプレート６
の回転中心部側に作用する動圧が発生するよう、ポンプ
イン形状を有しており、スラストプレート６の中央部付
近にて動圧が極大となる領域が現れる。この動圧発生溝
列２４’ａによって発生した流体動圧によって、スラス
トプレート６がスラストブッシュ１６に対して浮上す
る。

【００４６】各動圧軸受部１８’，２０’，２２’及び
２４’に設けられる動圧発生溝列１８’ａ，２０’ａ，
２２’ａ及び２４’ａの溝パターンを上記のとおりとす
ることによって、回転時には各軸受部の中央部（協働し
て軸支持する上部スラスト動圧軸受部２２’と下部ラジ
アル動圧軸受２０’では、その境界部）において動圧が
極大となり、各テーパシール部Ｓ１乃至Ｓ４側に向かう
にしたがって、順次低圧となる圧力勾配となる。従っ
て、オイル内に気泡が混入した場合も、気泡は高圧側か
ら低圧側へと移動することから、各各動圧軸受部１
８’，２０’，２２’及び２４’から各テーパシール部
Ｓ１乃至Ｓ４へと自ら移動して、排出される。

【００４７】また、上記第２の実施形態においては、テ
ーパシール部Ｓ４がスリーブ１０’の外周面に設けられ
ていることから、各動圧軸受部と干渉することないので
容積の確保が容易であり、オイルの体積や内圧の増減に
よる界面の移動に対してテーパシール部Ｓ３とバランス
しながら、十分に追随することができると共に、テーパ
シールＳ３よりも軸線方向下部側に位置するシャフト
４’と貫通孔１０’ａの内周面との間の微小間隙、スリ
ーブ１０’の下端面とスラストプレート６の上側面との
間の微小間隙並びにハウジング９’の内周面とスラスト
プレート６の外周面との間の隙間、更には、ハウジング
９’の下端部開口を閉塞するスラストブッシュ１６とス
ラストプレート６の下側面との間の一連の隙間内に保持
されるオイルが、長期間の使用による蒸発等で減少した
場合も、テーパシール部Ｓ４内に十分な量のオイルが貯
えられているので、これがオイルリザーバとして機能
し、軸受が長寿命化され、信頼性並びに耐久性が改善さ
れる。

【００４８】（ハウジングとスリーブとの嵌合構造の詳
細）上記第１及び第２の実施形態における動圧軸受のハ
ウジングとスリーブとの嵌合構造について実施例と比較
例とを対照して詳細を説明する。尚、重複した記載を防
ぐための、以下の説明では第１の実施形態における軸受
部の構造を例に上げて説明するが、嵌合部の構造並びに
ハウジング並びにスリーブを構成する部材等については
第２の実施形態もこれに同様である。

【００４９】（実施例）図３は、本発明における軸受部
の一例である。尚、動圧軸受部の構成等については既に
説明済みであるため番号を省略し、ハウジングとスリー
ブとの嵌合構造とその作用についてのみ説明する。

【００５０】まず、ハウジング９の内周面の上端部に
は、内周面が半径方向内方に突出する環状の嵌め合い部
９ａが形成されており、この嵌め合い部９ａの内周面
と、テーパシール部Ｓ１の外周側に位置するスリーブ１
０の外周面とが圧入され、嵌合部Ａ（本発明の第２の実
施形態においては、嵌合部Ａ’）が構成される。尚、既
に説明したとおり、ハウジング９の内周面とスリーブ１
０の外周面との間は、嵌合部Ａよりも軸線方向下側の領
域は全て隙間Ｃとなっており、接触していない。

【００５１】この実施例において、シャフト４及びスラ
ストプレート６をＳＵＳ３０４Ｓｅ等ＳＵＳ３００系の
材料から形成する。このＳＵＳ３００系材料の熱膨張係
数は、概ね１７．３×１０^-6である。また、スリーブ１
０は、Ｃ５１９１等の銅系の材料から形成する。この銅
系材料の熱膨張係数は、概ね１７．６×１０^-6である。
更に、スリーブ１０が嵌合固定されるハウジング９をＳ
ＵＳ４４０Ｃ等ＳＵＳ４００系の材料から形成する。こ
のＳＵＳ４００系材料の熱膨張係数は、概ね１０．１×
１０^-6である。従って、シャフト４並びにスラストプレ
ート６とスリーブ１０とは熱膨張係数がほぼ同一の材料
から形成されると共に、ハウジング９は、シャフト４並
びにスラストプレート６とスリーブ１０を構成する部材
の熱膨張係数よりも大きな熱膨張係数を有する部材から
形成されることとなる。尚、ハウジング９とスリーブ１
０との嵌合部である嵌合部Ａの下端からスリーブ１０の
下端面までの軸線方向寸法、すなわち隙間Ｃの軸線方向
寸法は１０ｍｍ、嵌合部Ａの下端からスラストブッシュ
１６上面までの軸線方向寸法は１１．０２ｍｍ、スラス
トプレート６の肉厚（軸線方向の厚み寸法）は１ｍｍに
設定されている。すなわち、上下スラスト動圧軸受部に
おける微小間隙を意味する、スラストプレート６が軸線
方向に移動可能な隙間として、０．０２ｍｍの隙間が形
成されている。

【００５２】（比較例）図４に図示する軸受は、ハウジ
ングａとスリーブｂとの嵌合部Ｂが、スリーブｂの軸線
方向略中央部に位置する比較例であり、嵌合部Ｂの軸線
方向両側には、ハウジングａの内周面とスリーブｂの外
周面との間に、それぞれ隙間１及び隙間２が形成されて
いる。尚、比較例における、嵌合構造以外の構成は図３
に示す実施例と同様であり、シャフトｃ並びにスラスト
プレートｄ、スリーブｂ及びハウジングｃも、それぞれ
シャフト４及びスラストプレート６、スリーブ１０及び
ハウジング９と同じ材料から形成され、熱膨張係数につ
いても同じ値である。また、各部の寸法関係も同一であ
るが、嵌合部Ｂの上端からスリーブｂの上端面までの軸
線方向寸法、すなわち隙間１の軸線方向寸法と嵌合部Ｂ
の下端からスリーブｂの下端面までの軸線方向寸法、す
なわち隙間２の軸線方向寸法とがそれぞれ５ｍｍづつで
ある点並びに嵌合部Ｂの下端からスラストブッシュｅの
上面までの軸線方向寸法が５．０２ｍｍである点のみ図
３に示す本発明の実施例と異なる。

【００５３】（比較）上記構成の実施例及び比較例につ
いて、それぞれ６０゜Cの温度上昇があった場合の各寸法
関係の変化を計算によって求めたところ、以下のような
結果となった。

【００５４】

【表１】 つまり、実施例は比較例に比べてスラストプレート６が
軸線方向に移動可能な隙間寸法が０．００２ｍｍ小さく
なった。すなわち、上部及び下部スラスト動圧軸受部の
微小間隙の寸法が、それぞれ０．００１ｍｍづつ小さく
なったこととなる。

【００５５】（考察）上記スラストプレートが軸線方向
に移動可能な隙間寸法の差は、ハウジングとスリーブと
の嵌合部の位置の違いによるものであることが見て取れ
る。実施例の場合、嵌合部Ａがスリーブ１０の上端部に
位置しているため、ハウジング９とスリーブ１０との熱
膨張差によって、嵌合部Ａからスリーブ１０の下端面ま
での軸線方向寸法１０ｍｍ分の熱膨張が得られるのに対
し、比較例では、嵌合部Ｂがスリーブｂの軸線方向中央
部に位置しているため、嵌合部Ｂからスリーブｂの下端
面までの軸線方向寸法５ｍｍ分の熱膨張しか得られなか
ったこととなる。実施例と比較例との熱膨張差０．００
２ｍｍは、一見すると僅かな差でしかないように思われ
るが、スラスト動圧軸受部においては、通常０．００５
ｍｍから０．００９ｍｍ程度の微小間隙しか形成されて
いないため、各軸受部で０．００１ｍｍ隙間寸法が小さ
くなるだけでも軸受剛性やオイルの粘性抵抗が大きく異
なる。

【００５６】また、実施例においては、テーパシール部
Ｓ１の外周側に嵌合部Ａが位置するよう構成している
が、これは、テーパシール部では、軸受部を構成するシ
ャフト４の外周面とスリーブ１０の貫通孔１０ａとの間
に形成される微小間隙の隙間寸法に対して最大１０倍前
後隙間寸法に設定されるためである。嵌合部Ａをテーパ
シール部Ｓ１の外周側、つまりスリーブ１０の上端部に
配置することで、ハウジング９とスリーブ１０との熱膨
張差によって、オイルの粘度が高く比較的に高い動圧を
得やすい低温時にはスラスト動圧軸受部の微小間隙を比
較的に広くし、オイルによる粘性抵抗を低減して軸受と
しての効率を向上することができると共に、オイルの粘
度が低下して軸受剛性も低下する温度上昇時には、スラ
スト動圧軸受部の微小間隙の隙間寸法を比較的に狭くし
て、誘起する動圧を大きくして温度上昇による軸受特性
の劣化分を補償することが可能になる。加えて、ハウジ
ング９とスリーブ１０との圧入嵌合時に生じる締結応力
やスリーブ１０とハウジング９との間の部材の熱膨張差
に起因する熱応力により、スリーブ１０の内周面に変
形、歪み等が生じた場合も、その変形分を吸収してシャ
フト４とスリーブ１０との接触を回避するという効果を
奏することが可能となる。

【００５７】更に、シャフト４とスリーブ１０とを熱膨
張係数がほぼ同等の材料から形成することで、温度変化
によらずラジアル動圧軸受部の微小間隙の隙間寸法を一
定に維持し、軸受特性の変化が生じたり、あるいは隙間
寸法が小さくなりすぎ、両部材間に接触が生じるといっ
たことが防止される。また、外部衝撃の印加等によって
万一シャフト４とスリーブ１０との接触が生じた場合
も、両部材を異種金属材料から形成しておけば、焼き付
き等が生じる懸念を可及的に小さくすることが可能とな
る。

【００５８】尚、上記第２の実施形態の場合、既に説明
したとおり、下部ラジアル動圧軸受部２０’に設けられ
た、テーパシール部Ｓ３側に位置するスパイラル溝部が
スラストプレート６側に位置するスパイラル溝部よりも
軸線方向寸法が大に設定されたアンバランスなヘリング
ボーングルーブによる動圧発生溝列２０’ａによって、
回転時にオイルはテーパシール部Ｓ３側からスラストプ
レート６側に押し込まれ、また、上部スラスト動圧軸受
部２２’に設けられたポンプイン形状のスパイラルグル
ーブによる動圧発生溝列２２’ａによって、回転時にオ
イルはスラストプレート６の外周側から内周側に押し込
まれる。その結果、下部ラジアル動圧軸受部２０’と上
部スラスト動圧軸受部２２’との境界部において動圧が
極大となる。

【００５９】このとき、下部ラジアル動圧軸受部２０’
の動圧発生溝列２０’ａが、上部スラスト動圧軸受部２
２’のスパイラルグルーブによる動圧発生溝列２２’ａ
よりも、ポンピング力の高いヘリングボーングルーブで
あることから、オイルの界面が下部ラジアル動圧軸受部
２０’側に移動し、動圧発生溝列２０’ａのうちテーパ
シール部Ｓ３側にあるスパイラル溝部の一部は、空気中
に露出した状態となる。

【００６０】上記比較例のように、温度変化によっても
スラストプレートが軸線方向に移動可能な隙間寸法、す
なわち上下スラスト動圧軸受部の微小間隙の隙間寸法に
あまり変化のない場合、オイルの粘度低下と動圧発生溝
列の一部が空気中に露出することによって、温度上昇時
には発生する動圧が低下し、軸受剛性の不足が懸念され
ることとなる。しかしながら、実施例のごとく、上部及
び下部スラスト動圧軸受部２２’，２４’部に形成され
る微小間隙の寸法が、低温時には広く、また温度上昇時
には狭くなるようスリーブ１０’が熱膨張することによ
って、上部スラスト動圧軸受部２２’では、温度上昇時
には微小間隙が狭くなり、高い動圧を発生するようにな
る。

【００６１】従って、温度の上昇とともに動圧発生溝列
２０’ａによるオイルに対する押し込み圧が緩和され、
オイルの界面の下部ラジアル動圧軸受部２０’側への移
動が抑制されるので、動圧発生溝列２０’ａのうち空気
中に露出する部分が少なくなり、発生する動圧の低下に
より軸受剛性が不足することはない。また、低温時に
は、上部スラスト動圧軸受部２２’の微小間隙が広くな
るので、動圧発生溝列２２’ａの発生する動圧が低下
し、下部ラジアル動圧軸受部２０’ではオイルに対する
押し込み圧がより強く作用するので、テーパシール部Ｓ
３側のオイル界面の移動量が大きくなり、動圧発生溝列
２０’ａのうち空気中に露出する部分が多くなる。この
場合、空気中に露出する部分が多くなることで、動圧発
生溝列２０’ａのポンピング力は低下するが、低温時に
はオイルの粘度が比較的に高いため、必要以上に発生す
る動圧が低下することはなく、むしろ、動圧発生溝列２
０’ａとオイルとの接触面積が少なくなることから、オ
イルの粘性抵抗が抑制され、損失が低減されることとな
る。

【００６２】（ディスク駆動装置の構成）図５に、一般
的なディスク駆動装置５０の内部構成を模式図として示
す。ハウジング５１の内部は塵・埃等が極度に少ないク
リーンな空間を形成しており、その内部に情報を記憶す
る円板状のディスク板５３が装着されたスピンドルモー
タ５２が設置されている。加えてハウジング５１の内部
には、ディスク板５３に対して情報を読み書きするヘッ
ド移動機構５７が配置され、このヘッド移動機構５７
は、ディスク板５３上の情報を読み書きするヘッド５
６、このヘッドを支えるアーム５５及びヘッド５６及び
アーム５５をディスク板５３上の所要の位置に移動させ
るアクチュエータ部５４により構成される。

【００６３】このようなディスク駆動装置５０のスピン
ドルモータ５２として図１及び図２に示す実施形態の動
圧軸受を有するスピンドルモータを使用することで、幅
広い温度範囲において安定した回転精度を得つつも、消
費電力量を抑制することが可能なディスク駆動装置５０
とすることができる。

【００６４】以上、本発明に従う動圧軸受及びこの動圧
軸受を用いたスピンドルモータ並びにこのスピンドルモ
ータを備えたディスク駆動装置の実施形態について説明
したが、本発明はかかる実施形態に限定されるものでは
なく、本発明の範囲を逸脱することなく種々の変形乃至
修正が可能である。

【００６５】例えば、上記各実施形態においては、ハウ
ジング９，９’の内周面に半径方向内方に突出する環状
の嵌め合い部９ａ，９’ａを設ける構成について説明し
たが、嵌め合い部はスリーブ１０，１０’の外周面上端
部から半径方向外方に突出する構成とすることも可能で
ある。

【００６６】また、スリーブ１０，１０’については、
シャフト４及びスラストプレート６を構成する部材とほ
ぼ同一で且つハウジング９，９’を構成する部材よりも
小さな熱膨張係数を有する部材から形成されていればよ
く、無垢の金属材だけではなく多孔質の焼結金属材から
形成することも可能である。

【００６７】更に、ブラケット８は、ディスク駆動装置
のハウジング（図５において、ハウジング５１として示
す）にネジ等の手段で固定されるが、ハウジングとブラ
ケットとを一体化することで、このハウジングをブラケ
ット８として用いることも可能である。

【００６８】

【発明の効果】本発明の請求項１の動圧軸受では、嵌合
時の締結応力に起因するスリーブの変形、歪み等の軸受
部への悪影響を可能な限り排除することが可能になる。
また、オイルの粘度が高い低温時にはスラスト軸受部の
隙間寸法を比較的に広くして粘性抵抗を抑制すると共
に、オイルの粘度が低い高温時には、スラスト軸受部の
隙間寸法を比較的に小さくすることで、軸受剛性を維持
することが可能となる。

【００６９】本発明の請求項２の動圧軸受では、温度上
昇時にもラジアル軸受部側の隙間寸法の変化量は僅かと
なり、隙間寸法の小さなラジアル軸受部においても部材
の熱膨張による接触を回避することが可能となる。ま
た、シャフト並びにスラストプレートとスリーブとは熱
膨張係数がほぼ同一の材料から形成されると共に、ハウ
ジングをスリーブよりも大きな熱膨張係数を有する部材
から形成することによる温度上昇時の熱応力に起因する
スリーブの変形や歪み等は、ハウジングとスリーブとの
嵌合部位をテーパシール部の外周側とすることで吸収さ
れ、軸受部に悪影響が生じることはない。

【００７０】本発明の請求項３の動圧軸受では、オイル
内に発生する気泡を各軸受端部から排出可能な構成とな
る。また、スリーブのスラストプレート側端面に近接し
て第２のテーパシール部を設けることで、このシール部
内に保持されるオイルが、軸受部に保持されるオイルの
減少にともなって順次供給されることとなるので、軸受
を長寿命化し、信頼性並びに耐久性を改善することが可
能となる。

【００７１】本発明の請求項４のスピンドルモータで
は、幅広い温度範囲で安定した軸受剛性が得られると共
に、消費電力を抑制することが可能となる。

【００７２】本発明の請求項５のディスク駆動装置で
は、幅広い温度範囲において安定した回転精度を得つつ
も、消費電力量を抑制することが可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明にの第１の実施形態にかかる動圧軸受及
びこれを用いたスピンドルモータの概略構成を示す断面
図である。

【図２】本発明の第２の実施形態にかかる動圧軸受の概
略構成を示す断面図である。

【図３】本発明の実施例を説明するための断面図であ
る。

【図４】本発明の比較例を説明するための断面図であ
る。

【図５】ディスク駆動装置の内部構成を模式的に示す断
面図である。

【符号の説明】

４，４’ シャフト ６ スラストプレート ９，９’ ハウジング １０，１０’ スリーブ １６ スラストブッシュ（封止部材） １８，１８’，２０，２０’ ラジアル動圧軸受部 ２２，２２’，２４，２４’ スラスト動圧軸受部 Ｓ１ テーパシール部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3J011 AA08 BA04 CA02 JA02 KA02 KA03 LA05 MA03 PA02 5D109 BB04 BB12 BB18 BB21 BB22 BB32 5H605 AA04 BB05 BB19 CC04 DD05 EB03 EB06 EB39 GG04 5H607 AA04 BB01 BB14 CC01 DD02 DD03 GG03 GG09 GG12 GG15

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 シャフトと、該シャフトの一方の端部外
   周面から半径方向外方に向かって延設されるフランジ状
   のスラストプレートと、該シャフトの外周面との間にラ
   ジアル軸受部が構成される微小間隙を介して半径方向に
   対向する内周面と該スラストプレートの一方の面との間
   に一方のスラスト軸受部が構成される微小間隙を介して
   軸線方向に対向する一方の端面とを有する円筒状のスリ
   ーブと、内周面に該スリーブが嵌合固定される両端開放
   状の中空孔を規定するハウジングと、該中空孔の一方開
   口を閉塞し且つ該スラストプレートの他方の面との間に
   他方のスラスト軸受部が構成される微小間隙を介して軸
   線方向に対向する封止部材とを備えてなる動圧軸受にお
   いて、 前記シャフトの外周面と前記スリーブの内周面との間の
   微小間隙及び前記スラストプレートの一方の面と前記ス
   リーブの一方の端面並びに前記スラストプレートの他方
   の面と前記封止部材との間の微小間隙にはオイルが保持
   されると共に、前記スラストプレートの一方の面と軸線
   方向に対向する前記スリーブの一方の端面とは軸線方向
   反対側に位置する他方の端面に隣接して、前記シャフト
   の外周面と前記スリーブの内周面との間の微小間隙が該
   スリーブの他方の端面側に向かって漸次拡大するテーパ
   シール部が設けられており、 前記スリーブは、前記テーパシール部の半径方向外方に
   位置する部位のみにおいて前記ハウジングに嵌合固定さ
   れると共に、前記スリーブの外周面と前記中空孔の内周
   面との間には、該嵌合部を除き隙間が形成されている、
   ことを特徴とする動圧軸受。
2. 【請求項２】 前記シャフト並びに前記スラストプレー
   トと前記スリーブとは熱膨張係数がほぼ同一の材料から
   形成されると共に、前記ハウジングは、前記シャフト並
   びに前記スラストプレートと前記スリーブを構成する部
   材の熱膨張係数よりも大きな熱膨張係数を有する部材か
   ら形成されている、ことを特徴とする請求項１に記載の
   動圧軸受。
3. 【請求項３】 前記シャフトの外周面と前記スリーブの
   内周面との間には、前記ラジアル軸受部が一対構成され
   ており、該一対のラジアル軸受部の間には、前記スリー
   ブ並びに前記ハウジングを半径方向に貫通し且つ前記ス
   リーブの外周面と前記中空孔の内周面との間の隙間を介
   して外気に連通する連通孔が開口されると共に、前記ス
   リーブの外周面と前記中空孔の内周面との間の隙間に
   は、前記スリーブの一方の端面に近接して、前記隙間の
   半径方向の隙間寸法が前記スリーブの一方の端面から遠
   離るにしたがって漸次拡大する第２のテーパシール部が
   設けられている、ことを特徴とする請求項１又は２のい
   ずれかに記載の動圧軸受。
4. 【請求項４】 ステータを保持するブラケットと、該ブ
   ラケットに対して相対回転するロータと、該ロータに固
   着され該ステータと協働して回転磁界を発生するロータ
   マグネットと、該ロータの回転を支持する動圧軸受とを
   備えたスピンドルモータにおいて、 前記動圧軸受は、請求項１乃至３のいずれかに記載した
   動圧軸受であることを特徴とするスピンドルモータ。
5. 【請求項５】 情報を記録できる円板状記録媒体が装着
   されるディスク駆動装置において、ハウジングと、該ハ
   ウジングの内部に固定され該記録媒体を回転させるスピ
   ンドルモータと、該記録媒体の所要の位置に情報を書き
   込み又は読み出すための情報アクセス手段とを有するデ
   ィスク駆動装置であって、 前記スピンドルモータは、請求項４に記載したスピンド
   ルモータであることを特徴とするディスク駆動装置。