JP2003213455A - コーティングされた超硬合金体及びその使用方法 - Google Patents

コーティングされた超硬合金体及びその使用方法

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Abstract

(57)【要約】 【課題】 先行技術の問題を回避又は軽減するコーティ
ングされた超硬合金体、及びその使用方法を提供する。 【解決手段】 超硬合金体２００；超硬合金体に隣接
し、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）を含み且つ約３μｍ〜約２０μｍの
厚さの第１の層２０２；前記第１の層に隣接し、α−Ａ
ｌ2Ｏ3又はκ−Ａｌ2Ｏ3を含み且つ約１μｍ〜約１５μ
ｍの厚さのアルミナ層２１４；そしてアルミニウム層に
隣接し且つ約１〜１５μｍの厚さの、Ｔｉ、Ｚｒ及びＨ
ｆのうちの１又は複数の炭化物、炭窒化物又は炭窒化物
の更なる層２１６；を有するコーティングされた超硬合
金体とする。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本出願は一般にコーティング
に関係する。特に本出願は、アルミナ層を含む多重層コ
ーティングに関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】以下の
当該技術の現状に関する論述においては、いくつかの構
造及び／又は方法が参照される。しかしながら、以下の
参照は、これらの構造及び／又は方法が先行技術を構成
することを容認するものではない。本願の出願人は、か
かる構造及び／又は方法が本発明に対する先行技術とな
りえないことを主張する権利を明示的に留保する。
【０００３】米国特許第６,２２１,４６９号からは、κ
−Ａｌ2Ｏ3でコーティングされた金属切削用インサート
の使用は、特に高速旋削が関係する場合に、α−Ａｌ2
Ｏ3でコーティングされた切削用インサートよりも優れ
ていると思われる。しかしながら、断続的旋削及び冷却
材を用いた旋削においては、α−Ａｌ2Ｏ3でコーティン
グされたインサートの方が優れた性能を示すことが分か
っている。これは、α及びκ形態の間では、α形態の方
が延性が大きいためにそうなると思われる。
【０００４】κ−Ａｌ2Ｏ3は、その欠陥構造のため、可
塑的に変形できない。例えば冷却材を用いる場合のよう
に適用温度が比較的低い場合、κ−Ａｌ2Ｏ3は、α−Ａ
ｌ2Ｏ3に変態することもできない。一方、温度そして特
に圧力は、明らかに、α−Ａｌ2Ｏ3相のすべり系を充分
に活性化させるものである。結果として、κ−Ａｌ 2Ｏ3
を含むインサートは、切削中の可塑性が欠如しているの
で比較的脆性である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の目的は、先行技
術の問題を回避又は軽減することにある。
【０００６】本発明の更なる目的は、鋼又は鋳鉄の切削
のための特に効果的なコーティングされた超硬合金（ｃ
ｅｍｅｎｔｅｄ ｃａｒｂｉｄｅ）体を提供することに
ある。
【０００７】コーティングされた超硬合金体の１つの実
施例は、超硬合金体；超硬合金体に隣接する第１の層で
あって、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）を含み且つ厚さが約３μｍ〜約
２０μｍの第１の層；前記第１の層に隣接するアルミナ
層であって、α−Ａｌ2Ｏ3又はκ−Ａｌ2Ｏ3を含み且つ
厚さが約１μｍ〜約１５μｍのアルミナ層；アルミニウ
ム層に隣接する更なる層であって、厚さが約１〜１５μ
ｍであり、且つＴｉ、Ｚｒ及びＨｆのうちの１又は複数
の炭化物、炭窒化物又はカルボキシ窒化物の更なる層；
を有する。
【０００８】コーティングされた超硬合金体の１つの実
施例では、減摩層が、更なる層に隣接しており、この減
摩層は、γ−Ａｌ2Ｏ3、κ−Ａｌ2Ｏ3及びナノ結晶質Ｔ
ｉ（Ｃ，Ｎ）のうちの１又は複数を含む。この減摩層の
厚さは、約１〜約５μｍである。
【０００９】１つの態様においては、Ａｌ2Ｏ3がα−Ａ
ｌ2Ｏ3であるコーティングされた超硬合金体は、鋳鉄を
切削するために使用することができる。
【００１０】もう１つの態様では、Ａｌ2Ｏ3がα−Ａｌ
2Ｏ3であるコーティングされた超硬合金体は、鋼の切削
に使用可能である。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明の目的及び利点は、同様な
番号が同様な要素を表わしている添付図面と関連する好
ましい実施形態の以下の詳細な説明から明らかとなるこ
とだろう。
【００１２】鋼の切削が関与する利用分野では、超硬合
金体インサート上のκ−Ａｌ2Ｏ3コーティングが同等又
はより優れているとみなされてきたが、鋳鉄の切削のた
めには超硬合金体インサート上のα−Ａｌ2Ｏ3がより優
れたコーティングである、ということが、これまでに発
見されてきた（例えば米国特許第５,１３７,７７４号参
照）。図１は、α−Ａｌ2Ｏ3、κ−Ａｌ2Ｏ3及びＴｉ
（Ｃ，Ｎ）の各々についての対数形態での切削速度と工
具寿命の関係を表わすグラフである。図１（ａ）はクレ
ータ摩耗を示す。α−Ａｌ2Ｏ3（１００と番号づけされ
ている）、κ−Ａｌ2Ｏ3（１０２と番号づけされてい
る）及びＴｉ（Ｃ，Ｎ）（１０４と番号づけされてい
る）についての結果は、約３５０ｍ／分の切削速度で交
差している。図１（ｂ）は、逃げ面摩耗を示す。図１
（ｂ）から、α−Ａｌ2Ｏ3 １００、κ−Ａｌ2Ｏ3 １０
２及びＴｉ（Ｃ，Ｎ）１０４の各々についての工具寿命
は、工具速度の減少に伴って増大し、任意の１つの切削
速度について逃げ面摩耗の工具寿命は、α−Ａｌ2Ｏ3
１００でよりもκ−Ａｌ2Ｏ3 １０３で長く、またκ−
Ａｌ 2Ｏ3 １０２でよりもＴｉ（Ｃ，Ｎ）１０４で長く
なっている。図１から、銅の場合のα−Ａｌ2Ｏ3とκ−
Ａｌ2Ｏ3の摩耗特性は非常に類似していると思われる。
しかしながら、驚くべきことに強靱度を必要とする用途
では、κ層の代りに中間層としてα層を用いることによ
ってはるかに優れた縁部強度を得ることができる、とい
うことが判明した。さらに、α−Ａｌ2Ｏ3とκ−Ａｌ2
Ｏ3の間の差は、Ａｌ2Ｏ3を多層構造内で適用する場
合、及び比較的厚いＴｉ（Ｃ，Ｎ）層がＡｌ 2Ｏ3層に重
なり合っている場合に強調されることが分かった。
【００１３】本発明の特別な一態様として図２には、約
３μ〜約２０μｍ、好ましくは約５〜約１５μｍの厚さ
のＴｉ（Ｃ，Ｎ）の層２０２が適用されている超硬合金
体２００が示されている。望ましい場合には、約０.５
〜約２μｍ、好ましくは約０.５〜約１μｍの厚さの随
意のＴｉＮ 結合層２０４を、超硬合金体とＴｉ（Ｃ，
Ｎ）層２０２との間に適用することができる。
【００１４】Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）層２０２は、ＣＶＤ（化学
蒸着）、ＭＴＣＶＤ（中温化学蒸着）プロセス又はそれ
らの組合せによって適用されるＴｉ（Ｃ，Ｎ）で作られ
ていてよい。特に好ましい実施形態においては、Ｔｉ
（Ｃ，Ｎ）層２０２は、超硬合金体２００に隣接する柱
状Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）の第１の部分２０６、及び等軸Ｔｉ
（Ｃ，Ｎ）の第２の外部部分２０８を有する（図３参
照）。この例では、第１の部分２０６は、Ｔｉ（Ｃ，
Ｎ）層２０２の合計厚みの約５〜約９５％、好ましくは
約１０〜約８０％を構成する。実施例においては、第１
の部分２０６及び第２の外部部分２０８は、米国特許第
６,２２１,４６９号に従って生成され、幅、長さ及び粒
度が前記特許の柱状／等軸層に対応している。ここでこ
の特許明細書の記載は、参照して全て本明細書の記載に
含めるものとする。
【００１５】もう１つの実施例においては、Ｔｉ（Ｃ，
Ｎ）の層２０２は、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）の多重層の間に散在
するＴｉＮ及び／又はＴｉＣ層２１０の少なくとも１つ
の層を含み得るＭＴＣＶＤ−Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）多重層を有
する。
【００１６】Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）層２０２の上には、結合層
２１２がある。結合層２１２は、その後適用されるアル
ミナ層の付着性及び位相制御を促進することができる。
例えば、結合層２１２は、約０.５〜約２μｍ、好まし
くは約０.５〜約１μｍの厚さの（ＴｉＡｌ）（ＣＯ）
を含み、その後適用されるＡｌ2Ｏ3の付着性を改善し且
つ相制御を確保することができる。
【００１７】Ａｌ2Ｏ3層２１４は、α−又はκ−の単一
層であってもよいし、又は前記Ａｌ 2Ｏ3相の多重層を含
んでいてもよい。κ−Ａｌ2Ｏ3は、米国特許第５,７０
０,５６９号の教示に従って多重層として適用されても
よい。ここでこの特許明細書の記載は参照してその全て
を本明細書の記載に含めるものとする。α−Ａｌ2Ｏ
3は、既知の教示に従って適用可能である。
【００１８】Ａｌ2Ｏ3層２１４の上には、Ｔｉ、Ｚｒ、
Ｈｆの炭化物、窒化物、炭窒化物又はカルボキシ窒化物
の約１〜約１５μｍ、好ましくは約２〜約６μｍの厚さ
のもう１つの層２１６又はそれらの多重層がある。好ま
しくは、この層２１６は、ＭＴＣＶＤ−Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）
又はＴｉ（Ｃ、Ｏ、Ｎ）である。特定の一実施形態にお
いては、この層２１６は、それぞれ約０.０５〜約１μ
ｍの厚さのＴｉ（Ｃ，Ｎ）の約４〜約１５０の層を有す
る積層多重層をも含むことができる。
【００１９】約０.５〜約２μｍの厚さの（ＴｉＡｌ）
（ＣＯ）の結合層２１８を、この層２１６とＡｌ2Ｏ3層
２１４の間に配置することができる。
【００２０】層２１６の上には、ナノ結晶質Ｔｉ（Ｃ，
Ｎ）、γ−Ａｌ2Ｏ3又はκ−Ａｌ2Ｏ3の減摩層２２０を
提供することができる。ナノ結晶質Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）は、
米国特許第６,４７２,０６０号の教示に従って適用する
ことができる。ここでこの特許明細書の記載は、参照し
てその全てを本明細書の記載に含めるものとする。この
減摩層２２０は、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）と切削すべき金属表面
との間の切削中の摩擦を低減させるのに役立つ。この減
摩層２２０の厚みは約１〜約５μｍ、好ましくは約２〜
約４μｍである。
【００２１】望ましい場合には、薄い形状で特徴的な金
色のコーティングを付与するＴｉＮ層を、コーティング
された超硬合金体２００の最も外側の層２２２として適
用することができる。この随意のＴｉＮ層の厚さは、
０.５〜２μｍ、好ましくは約０.１〜約１μｍである。
【００２２】図４においては、超硬合金体２００が上述
のように随意の結合層２０４を伴うＴｉ（Ｃ，Ｎ）層２
０２で初めにコーティングされている本発明の実施例が
示されている。間に結合層２２６を伴って、Ｔｉ（Ｃ，
Ｎ）層２０２上にα−Ａｌ2Ｏ3とκ−Ａｌ2Ｏ3の積層ア
ルミナ多重層２２４が適用される。α−Ａｌ2Ｏ3及びκ
−Ａｌ2Ｏ3のアルミナ多重層は、約４〜約１５０層の各
相のアルミナを含むことができる。ここでκ−Ａｌ2Ｏ3
は、米国特許第５,７００,５６９号に示された技術に従
って堆積され、α−Ａｌ2Ｏ3は従来の技術に従って堆積
させられている。多重層の各層の厚さは、約０.０５〜
約１μｍである。
【００２３】アルミナ多重層２２４の上には、多重層２
２８が存在する。この多重層２２８は、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）
単独の多重層、又はＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆ若しくはＡｌ2Ｏ3
の炭化物、窒化物、炭窒化物又はカルボキシ窒化物の１
又は複数の層とともに散在しているＴｉ（Ｃ，Ｎ）の層
のいずれかを含み得る。例えば、多重層は、Ｔｉ（Ｃ，
Ｎ）−ＴｉＣ、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）−ＴｉＮ、Ｔｉ（Ｃ，
Ｎ）−κ−Ａｌ2Ｏ3、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）−α−Ａｌ2Ｏ3、
Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）−Ｔｉ（Ｃ、Ｏ、Ｎ）、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）
−Ｚｒ（Ｃ，Ｎ）、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）−Ｈｆ（Ｃ，Ｎ）、
及びこれらの組合せを含み得る。この多重層２２８内に
は４〜１５０の層が存在し得る。多重層２２８の厚さ
は、約１〜約１５μｍ、好ましくは約２〜約６μｍであ
る。合計厚さが約０.１〜約１μｍの結合層２３０を、
アルミナ多重層２２４と多重層２２８との間、例えばア
ルミナ多重層とＴｉ（Ｃ，Ｎ）の多重層との間に配置す
ることができる。Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）の多重層２２８の上に
は、減摩層２３２及び随意のＴｉＮ層２３４がある。一
実施例においては、減摩層２３２及びＴｉＮ層２３４
は、図２を参考にして減摩層２２０及びＴｉＮ層２２２
に関して上述した通りであり得る。
【００２４】極めて高い靱性を必要とする利用分野に特
に応用できる好ましい実施形態においては、コーティン
グ厚さは以下の通りである：最初のＴｉ（Ｃ，Ｎ）に基
づく層は４〜１０μｍ、好ましくは７μｍであり、アル
ミナ層は４〜１０μｍ、好ましくは約７μｍであり、最
上のＴｉ（Ｃ，Ｎ）層は２〜６μｍ、好ましくは約４μ
ｍである。合計コーティング厚さは、およそ１５〜２５
μｍである。
【００２５】本発明について、本発明の例示する以下の
例に関連づけてさらに例示する。ただし、本発明は、例
の特定的詳細に制限されるものではないということを理
解すべきである。
【００２６】例１：本発明による２つの同様な多重コー
ティングをテストした。コーティング層間の唯一の差異
は、Ａｌ2Ｏ3層の相組成にあった。これらのコーティン
グは、以下に詳しく特定されている。 コーティングＮo. １ コーティングＮo. ２ Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）、７μｍ（厚さ） Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）、７μｍ（厚さ） κ−Ａｌ2Ｏ3、７μｍ（厚さ） α−Ａｌ2Ｏ3、７μｍ（厚さ） Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）、４μｍ（厚さ） Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）、４μｍ（厚さ）
【００２７】コーティングは、以下の条件において冷却
材を伴って断続旋削で比較した。 切削速度： Ｖｃ＝３００ｍ/分 送り： ｆ＝０.４mm/ｖ 加工材料： ＳＳ１６７２ 操作： 冷却材を伴う間欠的旋削
【００２８】図５（ａ）は、例１のコーティングＮo.１
を示しており、図５（ｂ）はコーティングＮo.２を示し
ている。図５（ａ）及び５（ｂ）から明白であるよう
に、α−Ａｌ2Ｏ3でのコーティングははるかに小さいチ
ッピングを示した。
【００２９】例２： 以下の条件において鋳鉄で同じコーティングをテストし
た。 切削速度： Ｖｃ＝４００ｍ/分 切削深さ： ａｐ＝２.５mm 送り： ｆ＝０.４mm/ｖ 加工材料： ＳＳ０１３０、鋳鉄
【００３０】図６は、例２で規定された条件においての
２分間旋削した後の、コーティングＮo.１（図６
（ａ））及びコーティングＮo.２（図６（ｂ））につい
ての切刃を示している。Ａｌ2Ｏ3層の上部に比較的厚い
炭窒化物層が存在する場合、相間の差異はひじょうに明
確になり、コーティングＮo.２、例えばα−Ａｌ2Ｏ3
コーティングは、明らかにコーティングＮo.１、例えば
κ−Ａｌ2Ｏ3 コーティングをしのいでいた。
【００３１】例３：以下の条件において小さい切削速度
でコーティングＮo.１及びコーティングＮo.２をテスト
した。 切削速度： Ｖｃ＝２５０ｍ/分 切削深さ： ａｐ＝２.５mm 送り： ｆ＝０.４mm/ｖ 加工材料： ＳＳ０１３０、鋳鉄
【００３２】図７（ａ）及び図７（ｂ）は、それぞれコ
ーティングＮo.１及びコーティングＮo.２についての縁
部チッピング結果を示している。図７（ａ）及び７
（ｂ）から、コーティングＮo.２がコーティングNo.１
と比べて、より低い切削速度ではるかに少ない縁部チッ
ピングを示すことが分かる。
【００３３】例４：例１のコーティングを、同じ条件に
おいて、ただし冷却材無しでテストした。コーティング
の縁部強度は、加工材料と接触している縁部ラインの百
分率としてチッピングを受けた縁部ラインに関して表現
した。この試験の結果は、表１に示している。
【００３４】
【表１】
【００３５】本発明を好ましい実施形態に関連して記述
してきたが、当業者であれば、特定的に記述されていな
い付加、削除、変更及び置換を、特許請求の範囲に規定
されている通りの本発明の精神及び範囲から逸脱するこ
となく行なうことができるということが理解されるであ
ろう。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、α−Ａｌ2Ｏ3、κ−Ａｌ2Ｏ3及びＴｉ
（Ｃ，Ｎ）の各々についての、対数形態での切削速度と
工具寿命の関係を表わすグラフである。図１（ａ）は、
クレータ摩耗を示し、図１（ｂ）は逃げ面摩耗を示す。
【図２】図２は、本発明の切削用インサートを表わす図
である。
【図３】図３は、本発明のもう１つの態様を表わす図で
ある。
【図４】図４は、本発明のもう１つの態様を表わす図で
ある。
【図５】図５は、本発明に従って作られたインサートで
得られたチッピングの結果を示す。
【図６】図６は、本発明に従って作られたインサートで
得られたチッピングの結果を示す。
【図７】図７は、本発明に従って作られたインサートで
得られたチッピングの結果を示す。
【符号の説明】
１００…α−Ａｌ2Ｏ3層 １０２…κ−Ａｌ2Ｏ3層 １０４…Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）層 ２００…超硬合金体 ２０２…Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）層 ２０４…結合層 ２０６…Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）層２０２の第１の部分 ２０８…Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）層２０２の第２の部分 ２２２…最も外側の層 ２２４…アルミナ多重層 ２２６…結合層 ２２８…多重層 ２３０…結合層 ２３２…減摩層 ２３４…ＴｉＮ層
フロントページの続き (72)発明者 エドバード ライティラ スウェーデン国，737 47 ファジェルス タ，ダラベーゲン 57 アー Ｆターム(参考） 3C046 FF03 FF10 FF16 FF25 4K030 BA18 BA36 BA38 BA41 BA43 BB01 BB12 CA03 JA01 LA22 4K044 AA09 AB10 BA02 BA13 BA18 BB06 BC07 CA14

Claims (24)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 超硬合金体；前記超硬合金体に隣接する
    第１の層であって、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）を含み且つ厚さが約
    ３μｍ〜約２０μｍである第１の層；前記第１の層に隣
    接するアルミナ層であって、α−Ａｌ2Ｏ3又はκ−Ａｌ
    2Ｏ3を含み且つ厚さが約１μｍ〜約１５μｍのアルミナ
    層；前記アルミナ層に隣接する、Ｔｉ、Ｚｒ及びＨｆの
    うちの１又は複数の炭化物、炭窒化物又はカルボキシ窒
    化物の更なる層であって、厚さが約１〜１５μｍの更な
    る層；を有する、コーティングされた超硬合金体。
  2. 【請求項２】 前記更なる層に隣接する減摩層であっ
    て、γ−Ａｌ2Ｏ3、κ−Ａｌ2Ｏ3及びナノ結晶質Ｔｉ
    （Ｃ，Ｎ）のうちの１又は複数を含み、且つ厚さが約１
    〜約５μｍである減摩層を有する、請求項１に記載のコ
    ーティングされた超硬合金体。
  3. 【請求項３】 前記超硬合金体と前記第１の層との間
    に、ＴｉＮの結合層を有する、請求項１に記載のコーテ
    ィングされた超硬合金体。
  4. 【請求項４】 前記結合層の厚さが約０.５〜約２μｍ
    である、請求項３に記載のコーティングされた超硬合金
    体。
  5. 【請求項５】 前記第１の層のＴｉ（Ｃ，Ｎ）が、ＣＶ
    Ｄ−Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）、ＭＴＣＶＤ−Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）又は
    それらの組合せを含む、請求項１に記載のコーティング
    された超硬合金体。
  6. 【請求項６】 前記第１の層が、前記超硬合金体に隣接
    する柱状Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）の第１の部分、及び等軸Ｔｉ
    （Ｃ，Ｎ）の第２の部分を有する、請求項５に記載のコ
    ーティングされた超硬合金体。
  7. 【請求項７】 前記第１の部分と前記第２の部分の間に
    Ｔｉ層を有する、請求項６に記載のコーティングされた
    超硬合金体。
  8. 【請求項８】 前記第１の層が、ＭＴＣＶＤ−Ｔｉ
    （Ｃ，Ｎ）、ＴｉＮ及びＴｉＣの多重層を含む、請求項
    １に記載のコーティングされた超硬合金体。
  9. 【請求項９】 前記アルミナ層がα−Ａｌ2Ｏ3である、
    請求項１に記載のコーティングされた超硬合金体。
  10. 【請求項１０】 前記アルミナ層がκ−Ａｌ2Ｏ3であ
    る、請求項１に記載のコーティングされた超硬合金体。
  11. 【請求項１１】 前記アルミナ層が、約４〜約１５０層
    のアルミナの多重層を含む、請求項１に記載のコーティ
    ングされた超硬合金体。
  12. 【請求項１２】 前記多重層の各層の厚さが約０.０５
    〜約１.０μｍである、請求項１１に記載のコーティン
    グされた超硬合金体。
  13. 【請求項１３】 前記第１の層が約４〜約１５０層のＴ
    ｉ（Ｃ，Ｎ）の多重層を含む、請求項１に記載のコーテ
    ィングされた超硬合金体。
  14. 【請求項１４】 前記多重層の各層の厚さが、約０.０
    ５〜約１.０μｍである、請求項１３に記載のコーティ
    ングされた超硬合金体。
  15. 【請求項１５】 前記Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）の多重層が、Ａｌ
    2Ｏ3並びにＴｉ、Ｚｒ及びＨｆの炭化物、窒化物、炭窒
    化物又はカルボキシ窒化物のうちの１又は複数の多重層
    とともに散在するようにされたＴｉ（Ｃ，Ｎ）の多重層
    を有する、請求項１３に記載のコーティングされた超硬
    合金体。
  16. 【請求項１６】 前記多重層の各層の厚さが約０.０５
    〜約１.０μｍである、請求項１５に記載のコーティン
    グされた超硬合金体。
  17. 【請求項１７】 前記更なる層上に配置された約０.５
    〜２μｍの厚さのＴｉＮ層を有する、請求項１に記載の
    コーティングされた超硬合金体。
  18. 【請求項１８】 前記第１の層の厚さが５〜１０μｍで
    ある、請求項１に記載のコーティングされた超硬合金
    体。
  19. 【請求項１９】 前記アルミナ層の厚さが５μｍ〜１０
    μｍである、請求項１に記載のコーティングされた超硬
    合金体。
  20. 【請求項２０】 前記更なる層の厚さが２〜５μｍであ
    る、請求項１に記載のコーティングされた超硬合金体。
  21. 【請求項２１】 請求項９に記載のインサートを使用す
    ることを含む、鋳鉄の切削方法。
  22. 【請求項２２】 請求項９に記載のインサートを使用す
    ることを含む、鋼の切削方法。
  23. 【請求項２３】 請求項１０に記載のインサートを使用
    することを含む、鋼の切削方法。
  24. 【請求項２４】 請求項１１に記載のインサートを使用
    することを含む、鋼の切削方法。
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